CN110159534B - 一种密封结构及涡盘密封装置、涡旋压缩机和制冷设备 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种密封结构及涡盘密封装置、涡旋压缩机和制冷设备。该密封结构包括设在两个工件之间的密封条，所述密封条与两个所述工件的接触的密封端面上均设有密封齿。利用密封齿具有弹性形变的能力，不仅使得密封条端面与摩擦面处于贴合状态，还能自动调节密封条端面与摩擦面的压力，减少两个摩擦副之间的摩擦力，降低密封条的损耗。

Description

一种密封结构及涡盘密封装置、涡旋压缩机和制冷设备
技术领域
本发明属于涡旋压缩机技术领域，具体涉及一种密封结构及涡盘密封装置、涡旋压缩机和制冷设备。
背景技术
涡旋压缩机以其高效节能、低噪音、运行稳定等优点深受人们的青睐，被广泛应用于汽车空调及空压机产业中。涡旋压缩机主要由两个双函数方程涡卷的动、静涡旋相互啮合而成，在压缩运行过程中，静涡盘固定在机架上，动涡盘在驱动装置的带动下，同时借助防自转机构制约，使动涡旋盘围绕着静涡旋盘的轴向线做公转运动，所以两个涡旋盘之间形成的月牙形型腔的位置和容积不断变化。当气体从吸气口进入第一个月牙形密封腔室后，由于密封腔室随着动涡旋盘的转动而逐渐从涡旋盘的外围向中央运动，且容积不断缩小，因此密闭在这些密封腔室中的气体将会被不断的压缩而使其压强逐渐增大。
通过对涡旋压缩机的工作原理的了解可知，为保证各个月牙形密封腔室的密封效果达到最佳，就要保证涡旋盘轴向啮合端面处的有效密封，这对于涡旋压缩机来说至关重要。
现有动、静涡旋盘的端面密封技术和其问题主要有：
一、动涡旋盘与静涡旋盘上的密封条常采用间隙配合的方式设置于涡卷板顶部的密封槽内，当压缩机工作时，密封条因高压气体的压力作用而实现密封，为使得密封条的平面与涡旋盘基板的平面处于完全贴和的状态，就得提升对涡旋盘的加工精度和对高分子密封条模具的加工精度，这样也会在很大程度上增加了生产成本。
二、当气体压力过大时，密封条与涡旋盘基板之间摩擦力也会加大，密封条的磨损概率加大，长时间工作后的密封条也会更容易发生变形；而当气体压力不足时，不仅轴向密封条与涡旋盘之间容易产生缝隙而失去密封性，就连径向低压腔一侧密封条的侧面与密封槽的侧壁之间也比较容易产生缝隙而失去密封性。
现有技术公开了一种涡旋压缩机的密封结构，其主要是在动涡盘密封圈和静涡旋盘密封圈的顶部两侧开设有一体成型有凸缘，所述动涡盘密封圈顶部端面加工有若干“凸”字形凹槽。动涡盘密封圈及静涡盘密封圈的顶部均一体成型有凸缘，从增加了密封圈顶部与涡盘内壁的接触面积，提高了密封性能。同时凸缘延伸出凹槽端部使得压缩气体可作用于凸缘背面从而增强轴向压力。但“凸”字形凹槽也属于直角形迷宫结构，其节流及降压效果未能达到最佳，且低压腔一侧的气体压力较低，因此不会出现气体回流到高压腔的情况，所以其设置凸缘不起作用，也会浪费生产材料，增加生产成本。
现有技术还公开了一种涡盘密封装置，其主要是在动涡盘密封圈和静涡盘密封圈的端面开设有若干凹槽，凹槽的截面形状为梯形，在这些梯形凹槽内再嵌入与之相匹配的若干条截面形状为梯形的密封圈，且动涡旋盘密封圈端面上嵌入的若干密封圈的表面摩擦系数较静涡旋盘密封圈端面上嵌入的若干密封圈的表面摩擦系数小。但这种密封结构在装配过程中，这些密封圈比较容易掉落，装配工艺繁琐，不仅密封圈的数量较多，而且动、静盘密封条端面上嵌入的密封圈的材料也不相同，增加了生产成本。且这些小梯形密封圈的尺寸较小，当其长时间工作并被磨损掉之后，就不能达到降低摩擦系数的效果。
现有技术再公开了一种涡旋压缩机的浮动密封结构，其主要是在动、静涡旋盘密封圈内壁开设弧形凹槽，并在弧形凹槽下部沿轴向开设有通孔。弧形凹槽可减少密封圈侧壁受气体压力作用后的形变，从而避免密封圈因变形而造成密封失灵，通孔则可引导气体流向密封圈底部，进一步的分散了密封圈径向的压力。在动、静涡盘密封圈底部加工有若干方形槽，利于提升密封条的浮动密封性能。并在动、静涡盘密封圈外壁设有凸起，在动、静涡盘的涡卷顶端面凹槽侧壁开设有滑槽，凸起能在滑槽中滑动，凸起与滑槽的配合可保证密封圈在涡卷顶端面凹槽中而不偏离，便于涡盘的装配。但当密封条的端面磨损量超过凸起与滑槽的限位尺寸时，密封条端面与动、静涡旋盘基板面之间的间隙会加大，密封性能会逐渐降低。
发明内容
因此，本发明要解决的技术问题在于提供一种密封结构及涡盘密封装置、涡旋压缩机和制冷设备，密封效果好。
为了解决上述问题，本发明提供一种密封结构，包括设在两个工件之间的密封条，所述密封条与两个所述工件的接触的密封端面上均设有密封齿。
优选地，在所述密封条所隔离的两侧存在压差的情况下，所述密封齿向远离所述密封条的低压侧的方向倾斜。
优选地，所述密封齿设有若干个，齿间距k与齿厚a之比的取值范围为：1.0≤k/a≤1.8；齿高h与齿间距k之比的取值范围为：0.2≤h/k≤1.0；所述密封齿的倾斜角α的取值范围为：30°≤α＜90°。
优选地，所述密封齿的个数n的取值范围为：2≤n≤35。
优选地，所述密封齿的个数n的取值范围为：3≤n≤6。
优选地，所述密封条的材质包括聚四氟乙烯、聚酰亚胺、聚醚醚酮、聚苯硫醚、聚对苯二甲酸乙二醇酯和聚醚砜中一种或多种。
根据本发明的另一方面，提供了一种涡盘密封装置，包括如上任一所述的密封结构。
优选地，所述涡盘密封装置的涡卷板端部设有密封槽，所述密封条设在所述密封槽中。
优选地，所述密封条的宽度小于所述密封槽的宽度，所述密封条的厚度不大于所述密封槽的深度。
根据本发明的再一方面，提供了一种涡旋压缩机，包括如上所述的涡盘密封装置。
根据本发明的最后一方面，提供了一种制冷设备，包括如上所述的涡旋压缩机。
本发明提供的密封结构，包括设在两个工件之间的密封条，所述密封条与两个所述工件的接触的密封端面上均设有密封齿。利用密封齿具有弹性形变的能力，不仅使得密封条端面与摩擦面处于贴合状态，还能自动调节密封条端面与摩擦面的压力，减少两个摩擦副之间的摩擦力，降低密封条的损耗。
附图说明
图1为本发明实施例的涡旋压缩机的剖视结构图；
图2为图1中a处动涡旋盘密封条装配局部放大剖面图；
图3为图1中b处动涡旋盘密封条装配局部放大剖面图；
图4为本发明实施例的动涡旋盘密封条不同浮动状态图；
图5为本发明实施例的静涡旋盘密封条不同浮动状态图；
图6为本发明实施例的密封条浮动密封状态下的密封原理图；
图7为动涡旋盘密封条三维结构图；
图8为动涡旋盘密封条剖切图；
图9为静涡旋盘密封条三维结构图；
图10为静涡旋盘密封条剖切图；
附图标记表示为：
10、动涡旋盘；11、动涡旋盘涡卷板；12、动涡旋盘密封槽；13、动涡旋盘密封条；20、静涡旋盘；21、静涡旋盘涡卷板；22、静涡旋盘密封槽；23、静涡旋盘密封条；24、排气口；25、阀片；26、阀片挡板；b1、动涡旋盘密封条宽度；B1、动涡旋盘密封槽宽度；t1、动涡旋盘密封条厚度；H1、动涡旋盘密封槽深度；b2、静涡旋盘密封条宽度；B2、静涡旋盘密封槽宽度；t2、静涡旋盘密封条厚度；H2、静涡旋盘密封槽深度；p、高压腔气体力；13a、动盘密封条端面迷宫齿；13b、动盘密封条低压腔一侧的侧面迷宫齿；a1、动盘密封条端面迷宫齿厚；a2、动盘密封条侧面迷宫齿厚；k1、动盘密封条端面迷宫齿间距；k2、动盘密封条侧面迷宫齿间距；h1、动盘密封条端面迷宫齿高；h2、动盘密封条侧面迷宫齿高；α、动盘密封条端面迷宫齿倾斜角度；β、动盘密封条侧面迷宫齿倾斜角度；23a、静盘密封条端面迷宫齿；23b、静盘密封条低压腔一侧的侧面迷宫齿；d1、静盘密封条端面迷宫齿厚；d2、静盘密封条侧面迷宫齿厚；s1、静盘密封条端面迷宫齿间距；s2、静盘密封条侧面迷宫齿间距；z1、静盘密封条端面迷宫齿高；z2、静盘密封条侧面迷宫齿高；γ、静盘密封条端面迷宫齿倾斜角度；δ、静盘密封条侧面迷宫齿倾斜角度。
具体实施方式
结合参见图1至图10所示，根据本发明的实施例，一种密封结构，包括设在两个工件之间的密封条，所述密封条与两个所述工件的接触的密封端面上均设有密封齿。
利用密封齿具有弹性形变的能力，不仅使得密封条端面与接触面处于贴合状态，还能自动调节密封条端面与接触面的压力，减少两个摩擦副之间的摩擦力，降低密封条的损耗。
在所述密封条所隔离的两侧存在压差的情况下，所述密封齿向远离所述密封条的低压侧倾斜，也就是说密封齿是向高压侧倾斜，在高压侧的高压作用下，密封齿的头部受压力作用会向低压侧移动，使得端面与接触面贴合更紧密，密封性能更好。此处贴合程度与高压侧的压力大小相关，压力越大贴合越紧密，防泄漏效果越好。
密封条的材质包括聚四氟乙烯、聚酰亚胺、聚醚醚酮、聚苯硫醚、聚对苯二甲酸乙二醇酯和聚醚砜中一种或多种。或以这些材料各自添加填料所形成的复合材料的一种或多种。上述高分子材料均具有一定的弹性和塑性，使得密封齿及密封条具有一定的形变和复位能力。
密封齿设有若干个，齿间距k与齿厚a之比的取值范围为：1.0≤k/a≤1.8；齿高h与齿间距k之比的取值范围为：0.2≤h/k≤1.0；所述密封齿的倾斜角α的取值范围为：30°≤α＜90°。
若干个密封齿构成迷宫式密封结构，对于密封条的动密封面，当高压侧压力过大时，该动密封面上密封齿与接触面紧贴，该密封齿类似于唇封结构，每个密封齿都能够一直保持弹性形变的能力，不仅使密封条的端面与接触面的每个部位处于贴合状态，也能自动调节密封条端面对接触面压力，减小密封条与接触面这两个摩擦副之间的摩擦力，降低对高分子材料密封条的摩擦损耗；当高压侧压力不足够大时，泄漏的气体或液体每经过一个迷宫式密封结构的空腔时，都会受到一次节流和扩容的作用，进而使气体或液体的压力进一步降低，气体泄漏量进一步减小，密封条与接触面间的轴向泄漏也会大大降低。
对于密封条的静密封面，当密封条所受压力不足够大时，泄漏的气体或液体每经过静密封面上的一个迷宫式密封结构的空腔时，也都会受到一次节流和扩容的作用，进而使气体或液体的压力进一步降低，泄漏量进一步减少，相当于密封性能得到提高。
上述密封齿的个数n的取值范围为：2≤n≤35；优选地，所述密封齿的个数n的取值范围为：3≤n≤6。
如图1所示，一种涡旋压缩机，包括如上所述的密封结构。
所述密封条包括动涡旋盘密封条及静涡旋盘密封条，动涡旋盘密封条的宽度b1小于动涡旋盘密封槽的宽度B1，动涡旋盘密封条的厚度t1小于等于动涡旋盘密封槽的深度H1，即b1＜B1，t1≤H1；静涡旋盘密封条的宽度b2小于静涡旋盘密封槽的宽度B2，静涡旋盘密封条的厚度t2小于等于静涡旋盘密封槽的深度H2，即b2＜B2，t2≤H2；
动涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构中迷宫齿的齿间距k1与齿厚a1之比的取值范围为：1.0≤k1/a1≤1.8，迷宫齿的齿高h1与齿间距k1之比的取值范围为：0.2≤h1/k1≤1.0，迷宫齿的倾斜角α的取值范围为：30°≤α＜90°；
动涡旋盘密封条低压腔一侧的侧面迷宫式密封结构中迷宫齿的齿间距k2与齿厚a2之比的取值范围为：1.0≤k2/a2≤1.8，迷宫齿的齿高h2与齿间距k2之比的取值范围为：0.2≤h2/k2≤1.0，迷宫齿的倾斜角β的取值范围为：30°≤β＜90°。
静涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构中迷宫齿的齿间距s1与齿厚d1之比的取值范围为：1.0≤s1/d1≤1.8，迷宫齿的齿高z1与齿间距s1之比的取值范围为：0.2≤z1/s1≤1.0，迷宫齿的倾斜角γ的取值范围为：30°≤γ＜90°。
静涡旋盘密封条低压腔一侧的侧面迷宫式密封结构中迷宫齿的齿间距s2与齿厚d2之比的取值范围为：1.0≤s2/d2≤1.8，迷宫齿的齿高z2与齿间距s2之比的取值范围为：0.2≤z2/s2≤1.0，迷宫齿的倾斜角δ的取值范围为：30°≤δ＜90°。
该密封结构不仅适用于有油润滑或无油润滑的涡旋压缩机，也适用于有油润滑或无油润滑的涡旋空气压缩机。其中涡旋压缩机可以是在冷冻冷藏用压缩机或车用压缩机或制冷压缩机的其中一种。
涡旋压缩机中采用上述密封结构，还具有以下优势：
1、在密封条上密封端面开设迷宫式密封结构，迷宫式密封结构的空腔具有储存油液的作用，因此可以提供更好的油膜密封，在结合迷宫结构的节流作用，使动、静涡旋盘之间的轴向泄漏量大大降低，从而能够保证更好的润滑效果和密封效果；
2、将迷宫式密封结构的迷宫齿设计一定倾斜角度，这样能进一步加强迷宫式密封结构各空腔的节流作用，使密封条的端面及密封条低压腔一侧的侧面的密封性能得到很大的提升，减少气体的泄漏，提升涡旋压缩机泵体的密封性能。
具有一定倾斜角度的迷宫式结构，不仅能在气体压力过大时模拟弹簧来自动调节密封条与涡旋盘基板面的贴紧力，减少密封条的摩擦损耗，降低生产和维护成本；还能在气体压力不足够大时通过具有一定倾斜角度的迷宫式结构的多次节流及降压作用，从而实现对低压气体的密封效果，大大减少各月牙形压缩腔之间气体的泄露量，提升涡旋压缩机的整体密封性能。
为使得本发明的发明目的、特征、优点能够更加的明显和易懂，下面将结合本发明的附图和简要说明，对本发明实施例中的技术方案进行清晰和完整地描述，而且以下所描述的实施例仅只是本发明部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1
如图1所示，一种涡旋压缩机的泵体，包括动涡旋盘10和静涡旋盘20。动涡旋盘10包括动涡旋盘涡卷板11、动涡旋盘密封槽12及动涡旋盘密封条13；静涡旋盘20包括静涡旋盘涡卷板21、静涡旋盘密封槽22、静涡旋盘密封条23、排气口24、阀片25及阀片挡板26。
动涡旋盘密封条13被嵌入到动涡旋盘涡卷板11的动涡旋盘密封槽12中，静涡旋盘密封条23被嵌入到静涡旋盘涡卷板21的动涡旋盘密封槽22中。
进一步的，如图2所示，所述动涡旋盘密封条13的宽度b1小于动涡旋盘密封槽12的宽度B1，动涡旋盘密封条13的厚度t1小于等于动涡旋盘密封槽12的深度H1。
进一步的，如图3所示，所述静涡旋盘密封条23的宽度b2小于静涡旋盘密封槽22的宽度B2，静涡旋盘密封条23的厚度t2小于等于静涡旋盘密封槽22的深度H2。
实施例2
如图1、2、4、6、7、8所示，在所述动盘密封条13的端面开设有动盘密封条端面迷宫式密封结构。
进一步的，所述动盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a有n个，且迷宫齿的个数n的取值范围为2～35个，迷宫齿的个数n优选3～6个。
进一步的，所述动盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a的齿间距k1与齿厚a1之比的取值范围为：1.0≤k1/a1≤1.8。
进一步的，所述动盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a的齿高h1与齿间距k1之比的取值范围为：0.2≤h1/k1≤1.0。
进一步的，所述动盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a的倾斜角α的取值范围为：30°≤α＜90°。
进一步的，如图4所示，涡旋压缩机处于未工作状态时，动涡旋盘密封条13处于自由状态。
进一步的，如图4及图6所示涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力过大，动涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a贴紧静涡旋盘20的基板底面，动涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a被压向高压腔一侧，并做弹性形变来对贴紧压力进行自我调节，减少对高分子材质密封条的摩擦损耗，降低生产及维护成本。
进一步的，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力不足时，动涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13a与静涡旋盘20的基板底面之间产生缝隙，从该缝隙泄漏的低压气体会受到带有倾斜角度迷宫空腔的多次节流及降压的作用，泄漏量逐级减少，甚至无气体直接从该缝隙泄漏到低压腔，涡旋压缩机动、静盘之间的轴向密封性能得到很大提升，涡旋压缩机的性能也得到提升。
实施例3
如图1、2、4、6、7、8所示，在所述动盘密封条13低压腔一侧的侧面开设有动盘密封条侧面迷宫式密封结构。
进一步的，所述动盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b有n个，且迷宫齿的个数n的取值范围也为2～35个，迷宫齿的个数n优选3～6个。
进一步的，所述动盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b的齿间距k2与齿厚a2之比的取值范围为：1.0≤k2/a2≤1.8。
进一步的，所述动盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b的齿高h2与齿间距k2之比的取值范围为：0.2≤h2/k2≤1.0。
进一步的，所述动盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b的倾斜角β的取值范围为：30°≤β＜90°。
进一步的，如图4所示，涡旋压缩机处于未工作状态时，动涡旋盘密封条13处于自由状态。
进一步的，如图4及图6所示，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力过大，动涡旋盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b贴紧动涡旋盘密封槽12低压腔一侧的槽壁，动涡旋盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿13b被压向动涡旋盘密封槽12的槽底面，并做弹性形变来对贴紧压力进行自我调节，减少对高分子材质密封条的摩擦损耗，降低生产及维护成本。
进一步的，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力不足时，动涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿13b与动涡旋盘密封槽12低压腔一侧的槽壁之间产生缝隙，从该缝隙泄漏的低压气体也会受到带有倾斜角度迷宫空腔的多次节流及降压的作用，泄漏量逐级减少，动涡旋盘密封条13的径向泄漏量大大减少，甚至无气体从该缝隙泄漏至低压腔，涡旋压缩机动、静盘之间的轴向密封性能得到很大提升，涡旋压缩机的性能也得到提升。
实施例4
如图1、3、5、6、9、10所示，在所述静盘密封条23的端面开设有静盘密封条端面迷宫式密封结构。
进一步的，所述静盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a有n个，且迷宫齿的个数n的取值范围为2～35个，迷宫齿的个数n优选3～6个。
进一步的，所述静盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a的齿间距s1与齿厚d1之比的取值范围为：1.0≤s1/d1≤1.8。
进一步的，所述静盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a的齿高z1与齿间距s1之比的取值范围为：0.2≤z1/s1≤1.0。
进一步的，所述静盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a的倾斜角γ的取值范围为：30°≤γ＜90°。
进一步的，如图5所示，涡旋压缩机处于未工作状态时，静涡旋盘密封条23处于自由状态。
进一步的，如图5及图6所示，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力过大，静涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a贴紧动涡旋盘10的基板底面，静涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a被压向高压腔一侧，并做弹性形变来对贴紧压力进行自我调节，减少对高分子材质密封条的摩擦损耗，降低生产及维护成本。
进一步的，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力不足时，静涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23a与动涡旋盘10的基板底面之间产生缝隙，从该缝隙泄漏的低压气体会受到带有倾斜角度迷宫空腔的多次节流及降压的作用，泄漏量逐级减少，甚至无气体直接从该缝隙泄漏到低压腔，涡旋压缩机动、静盘之间的轴向密封性能得到很大提升，涡旋压缩机的性能也得到提升。
实施例5
如图1、3、5、6、9、10所示，在所述静盘密封条23低压腔一侧的侧面开设有静盘密封条侧面迷宫式密封结构。
进一步的，所述静盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b有n个，且迷宫齿的个数n的取值范围也为2～35个，迷宫齿的个数n优选3～6个。
进一步的，所述静盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b的齿间距s2与齿厚d2之比的取值范围为：1.0≤s2/d2≤1.8。
进一步的，所述静盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b的齿高z2与齿间距s2之比的取值范围为：0.2≤z2/s2≤1.0。
进一步的，所述静盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b的倾斜角δ的取值范围为：30°≤δ＜90°。
进一步的，如图5所示，涡旋压缩机处于未工作状态时，动涡旋盘密封条23处于自由状态。
进一步的，如图5及图6所示，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力过大，静涡旋盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b贴紧动涡旋盘密封槽22低压腔一侧的槽壁，静涡旋盘密封条侧面迷宫式密封结构的迷宫齿23b被压向静涡旋盘密封槽22的槽底面，并做弹性形变来对贴紧压力进行自我调节，减少对高分子材质密封条的摩擦损耗，降低生产及维护成本。
进一步的，涡旋压缩机处于工作状态时，当气体压力不足时，静涡旋盘密封条端面迷宫式密封结构的迷宫齿23b与动涡旋盘密封槽22低压腔一侧的槽壁之间产生缝隙，从该缝隙泄漏的低压气体也会受到带有倾斜角度迷宫空腔的多次节流及降压的作用，泄漏量逐级减少，静涡旋盘密封条23的径向泄漏量大大减少，甚至无气体从该缝隙泄漏至低压腔，涡旋压缩机动、静盘之间的轴向密封性能得到很大提升，涡旋压缩机的性能也得到提升。
实施例6
上述动盘密封条13、静盘密封条23采用的材料均为高分子材料。
进一步的，所述高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23可减小对磨摩擦副之间的摩擦阻力及摩擦因数，提升压缩机的寿命，降低后续的维护成本。
进一步的，所述高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23可降低对动、静涡旋盘的加工尺寸精度要求，降低生产成本。
上述高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23为聚四氟乙烯(PTFE)或以聚四氟乙烯(PTFE)为主要基材添加填料后的复合材料。
进一步的，高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23也可为聚酰亚胺(PI)或以聚酰亚胺(PI)为主要基材添加填料后的复合材料。
进一步的，高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23也可为聚醚醚酮(PEEK)或以聚醚醚酮(PEEK)为主要基材添加填料后的复合材料。
进一步的，高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23也可为聚苯硫醚(PPS)或以聚苯硫醚(PPS)为主要基材添加填料后的复合材料。
进一步的，高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23也可为聚对苯二甲酸乙二醇酯(PBT)或以聚对苯二甲酸乙二醇酯(PBT)为主要基材添加填料后的复合材料。
进一步的，高分子材料的动盘密封条13、静盘密封条23也可为聚醚砜(PBS)或以聚醚砜(PBS)为主要基材添加填料后的复合材料。
实施例7
上述的涡旋压缩机的轴向流阻形动密封结构可用于所有涡旋压缩机。
进一步的，所述涡旋压缩机可采用有油润滑或无油润滑。
进一步的，所述涡旋压缩机包括冷冻冷藏用涡旋压缩机或制冷涡旋压缩机或车用涡旋压缩机或热泵用涡旋压缩机或除湿涡旋压缩机或涡旋空气压缩机。
进一步的，一种制冷设备，包括所述涡旋压缩机。
本领域的技术人员容易理解的是，在不冲突的前提下，上述各有利方式可以自由地组合、叠加。
以上仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。以上仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变型，这些改进和变型也应视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种密封结构，包括设在两个工件之间的密封条，其特征在于，所述密封条与两个所述工件的接触的密封端面上均设有密封齿；
所述密封齿设有若干个，齿间距k与齿厚a之比的取值范围为：1.0≤k/a≤1.8；齿高h与齿间距k之比的取值范围为：0.2≤h/k≤1.0；所述密封齿的倾斜角α的取值范围为：30°≤α＜90°。
2.根据权利要求1所述的密封结构，其特征在于，在所述密封条所隔离的两侧存在压差的情况下，所述密封齿向远离所述密封条的低压侧的方向倾斜。
3.根据权利要求1所述的密封结构，其特征在于，所述密封齿的个数n的取值范围为：2≤n≤35。
4.根据权利要求3所述的密封结构，其特征在于，所述密封齿的个数n的取值范围为：3≤n≤6。
5.根据权利要求1或2所述的密封结构，其特征在于，所述密封条的材质包括聚四氟乙烯、聚酰亚胺、聚醚醚酮、聚苯硫醚、聚对苯二甲酸乙二醇酯和聚醚砜中一种或多种。
6.一种涡盘密封装置，其特征在于，包括如权利要求1-5任一所述的密封结构。
7.根据权利要求6所述的涡盘密封装置，其特征在于，所述涡盘密封装置的涡卷板端部设有密封槽，所述密封条设在所述密封槽中。
8.根据权利要求7所述的涡盘密封装置，其特征在于，所述密封条的宽度小于所述密封槽的宽度，所述密封条的厚度不大于所述密封槽的深度。
9.一种涡旋压缩机，其特征在于，包括如权利要求6-8任一所述的涡盘密封装置。
10.一种制冷设备，其特征在于，包括如权利要求9所述的涡旋压缩机。
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