CN110147622A - 确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供的一种确定全装配式钢‑混组合梁桥的裂缝宽度的方法,包括如下步骤:S1.采集全装配式钢‑混梁组合桥裂缝宽度计算参数;S2.建立全装配式钢‑混组合梁桥裂缝宽度计算模型,并将采集的计算参数输入到计算模型中计算裂缝宽度;在计算过程中充分考虑到桥道板间裂缝的曲率以及板间裂缝对钢—混交界面上的剪力连接件滑移的附加影响,从而有效提高全装配式钢‑混组合梁桥的裂缝宽度计算结果的准确性,进一步保证全装配式钢‑混组合梁桥的安全性。

Description

确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法
技术领域
本发明涉及土木工程领域,尤其涉及一种确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法。
背景技术
现有技术中,对于桥梁裂缝的计算都是针对常规现浇组合梁或带现浇接缝的预制装配组合梁的负弯矩区段混凝土桥道板受拉开裂后,基于钢筋混凝土结构裂缝宽度计算原理,考虑了不同参数变化对裂缝宽度的影响下进行计算。
但是,对于全装配式施工的钢-混凝土组合梁桥预制桥道板板间开裂的裂缝宽度计算来说,上述的方法则不能准确得出相应的计算结果,这是由于全装配钢-混凝土组合梁桥的桥道板间仅靠纵向预应力钢束和粘结胶使相邻板成为一体共同工作,与现浇桥道板或带现浇接缝、普通钢筋通长的预制桥道板构造有着较大差别,桥道板间开裂后结构中性轴、曲率等参数均与常规的组合桥梁具有较大差别,因此,如果不考虑桥道板间开裂后结构中性轴、曲率的影响将导致最终结果准确性低,严重影响桥梁的安全性,然而,目前还没有一种有效的方案将桥道板间开裂后的曲率以及结构中性轴的位置与桥道板间裂缝宽度的计算相结合。
发明内容
有鉴于此,本发明的目的是提供一种确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,在计算过程中充分考虑到桥道板间裂缝的曲率以及板间裂缝对钢—混交界面上的剪力连接件滑移的附加影响,从而有效提高全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度计算结果的准确性,进一步保证全装配式钢-混组合梁桥的安全性。
本发明提供的一种确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,包括如下步骤:
S1.采集全装配式钢-混梁组合桥裂缝宽度计算参数;
S2.建立全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度计算模型,并将采集的计算参数输入到计算模型中计算裂缝宽度,其中,计算模型为:
其中,W为全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度,为W为全装配式钢-混组合梁桥的裂缝截面弯曲曲率,为全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂后的平均中性轴到桥道板的顶面的高度,lcr为全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距。
进一步,所述为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率通过如下公式计算:
其中,中间变量λ计算公式为:
其中:α、β为截面特征值;
EI=EsIs+EcIc
bs为装配式剪力连接件栓钉的间距,K为剪力钉的剪切刚度,εpc为混凝土桥道板获得的预压应变;εtk为混凝土极限拉应变;yc为桥道板形心轴到桥道板顶面的垂距;y为桥道板形心轴到钢桁形心轴的垂距;Es为钢梁的弹性模量,Ec为桥道板混凝土的弹性模量,As为钢梁的截面积,Ap为预应力钢束的截面积,y'为钢束形心到钢梁形心的距离,Is为钢梁截面抗弯惯性矩;Ic为未开裂混凝土桥道板截面抗弯惯性矩,Ac为未开裂混凝土桥道板截面面积。
进一步,所述全装配式钢-混组合梁桥开裂后的裂缝截面弯曲曲率通过如下公式计算:
其中,M=Ms+T·y';T=Ts=Tp
其中,Ap为钢筋的截面积,Ep为钢束的弹性模量,Ms为全装配式钢-混组合梁桥中钢梁承受的弯矩,Tp为全装配式钢-混组合梁桥的钢束所承受的拉力,Ts为全装配式钢-混组合梁桥的钢梁所承受的压力,yp和ys分别为钢束和钢梁各自的中性轴到滑移面的距离,y'为钢束形心到钢桁形心的距离,y'=yp+ys,Es为钢梁的弹性模量,Is为钢梁截面抗弯惯性矩。
进一步,所述全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率通过如下方法计算:
当所述桥道板处于弹塑性阶段滑移时,
当所述桥道板处于破坏阶段滑移时,
其中,
为弹塑性阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离,为破坏阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离;
Kp、Ke以及Ku为常系数,当处于0≤x≤L0的弯剪段时:
当处于L0≤x≤L/2的纯弯段时:
其中,当组合梁破坏阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
EIu=EsIs+EpIp
当组合梁处于弹塑性阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
为开裂后混凝土桥道板截面面积,为截面的抗弯惯性矩,L0为全装配式钢-混组合梁桥等效为简支梁后,应力加载点到设定原点的距离,x为截面到设定原点的距离。
进一步,全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距lcr通过如下方法计算:
ρte为纵向受拉钢筋配筋率,ρte=(Ar+Ap)/Ac,Ar为钢筋在纵向受拉前的截面积,Rp为负弯矩综合力比,其中,fr,y为纵向受拉前钢筋屈服强度,fp,y为预应力钢束屈服强度,fs,y为钢梁屈服强度。
进一步,板间主裂缝和板内次裂缝使全装配组合梁开裂后平均中性轴到混凝土桥道板上边缘的距离通过如下方法获得:
其中:Es为钢材弹性模量,Ec为混凝土弹性模量;ys为钢梁中性轴到钢梁顶面距离;Ac'为开裂后混凝土板截面面积,其中,
中间变量通过如下公式计算:
h1为桥道板板高;h2为桥道板肋高;B为桥道板顶面宽度,b为桥道板底面宽度;hcr为桥道板受开裂影响后混凝土板高度,其中,hc为开裂前桥道板高度;εct为混凝土计算名义拉应变;εp0为混凝土板上边缘的预压应变;εt为混凝土极限拉应变。
本发明的有益效果:通过本发明,在计算过程中充分考虑到桥道板间裂缝的曲率以及板间裂缝对钢—混交界面上的剪力连接件滑移的附加影响,从而有效提高全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度计算结果的准确性,进一步保证全装配式钢-混组合梁桥的安全性。
附图说明
下面结合附图和实施例对本发明作进一步描述:
图1为本发明的全装配式钢-混组合梁桥的截面结构示意图。
图2为全装配式钢-混组合梁桥等效为简支梁的结构示意图。
其中,1为混凝土桥道板,2为混凝土桥道板的中轴线,3为钢桁,4为钢桁的中轴线。
具体实施方式
以下结合说明书附图对本发明做出进一步详细说明,如图所示:
本发明提供的一种确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,包括如下步骤:
S1.采集全装配式钢-混梁组合桥裂缝宽度计算参数;
S2.建立全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度计算模型,并将采集的计算参数输入到计算模型中计算裂缝宽度,其中,计算模型为:
其中,W为全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度,为W为全装配式钢-混组合梁桥的裂缝截面弯曲曲率,为全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂后的平均中性轴到桥道板的顶面的高度,lcr为全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距,通过上述方法,在计算过程中充分考虑到桥道板间裂缝的曲率以及板间裂缝对钢—混交界面上的剪力连接件滑移的附加影响,从而有效提高全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度计算结果的准确性,进一步保证全装配式钢-混组合梁桥的安全性。
本实施例中,所述为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率通过如下公式计算:
其中,中间变量λ计算公式为:
其中:α、β为截面特征值;
EI=EsIs+EcIc
bs为装配式剪力连接件栓钉的间距,K为剪力钉的剪切刚度,εpc为混凝土桥道板获得的预压应变;εtk为混凝土极限拉应变;yc为桥道板形心轴到桥道板顶面的垂距;y为桥道板形心轴到钢桁形心轴的垂距;Es为钢梁的弹性模量,Ec为桥道板混凝土的弹性模量,As为钢梁的截面积,Ap为预应力钢束的截面积,y'为钢束形心到钢梁形心的距离,Is为钢梁截面抗弯惯性矩;Ic为未开裂混凝土桥道板截面抗弯惯性矩,Ac为未开裂混凝土桥道板截面面积,通过上述方法,能够准确获得钢-混组合梁桥的曲率状态。
本实施例中,所述全装配式钢-混组合梁桥开裂后的裂缝截面弯曲曲率通过如下公式计算:
其中,M=Ms+T·y';T=Ts=Tp
其中,Ap为钢筋的截面积,Ep为钢束的弹性模量,Ms为全装配式钢-混组合梁桥中钢梁承受的弯矩,Tp为全装配式钢-混组合梁桥的钢束所承受的拉力,Ts为全装配式钢-混组合梁桥的钢梁所承受的压力,yp和ys分别为钢束和钢梁各自的中性轴到滑移面的距离,y'为钢束形心到钢桁形心的距离,y'=yp+ys,Es为钢梁的弹性模量,Is为钢梁截面抗弯惯性矩。
本实施例中,所述全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率通过如下方法计算:
当所述桥道板处于弹塑性阶段滑移时,
当所述桥道板处于破坏阶段滑移时,
其中,
为弹塑性阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离,为破坏阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离;
Kp、Ke以及Ku为常系数,当处于0≤x≤L0的弯剪段时:
当处于L0≤x≤L/2的纯弯段时:
其中,当组合梁破坏阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
EIu=EsIs+EpIp
当组合梁处于弹塑性阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
为开裂后混凝土桥道板截面面积,为截面的抗弯惯性矩,在本实施例的计算过程中,需要全装配式钢-混组合梁桥等效为一个简支梁结构,并且以简支梁结构的一个支点为原点建立坐标系,如图2所示,图2中以等效的简支梁结构的左支点为原点,P为全装配式钢-混组合梁桥等效为一个简支梁结构后的加载点,L0就为加载点到原点的距离,即加载点到左支点的距离,而x为开裂截面到原点的距离,L为简支梁的跨径。
本实施例中,全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距lcr通过如下方法计算:
ρte为纵向受拉钢筋配筋率,ρte=(Ar+Ap)/Ac,Ar为钢筋在纵向受拉前的截面积,Rp为负弯矩综合力比,其中,fr,y为纵向受拉前钢筋屈服强度,fp,y为预应力钢束屈服强度,fs,y为钢梁屈服强度。
本实施例中,板间主裂缝和板内次裂缝使全装配组合梁开裂后平均中性轴到混凝土桥道板上边缘的距离通过如下方法获得:
其中:Es为钢材弹性模量,Ec为混凝土弹性模量;ys为钢梁中性轴到钢梁顶面距离;Ac'为开裂后混凝土板截面面积,其中,
中间变量通过如下公式计算:
h1为桥道板板高;h2为桥道板肋高;B为桥道板顶面宽度,b为桥道板底面宽度;hcr为桥道板受开裂影响后混凝土板高度,其中,
hc为开裂前桥道板高度;εct为混凝土计算名义拉应变;εp0为混凝土板上边缘的预压应变;εt为混凝土极限拉应变。
下面以一个具体实例对本发明的可行性进行说明:
三片装配式组合试验梁的最大裂缝宽度,并与实测最大裂缝宽度比较,如表1所示:
表1
从上标可知:三片试验梁板间裂缝计算值与实测值平均差值8.4%,吻合良好。
最后说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制,尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换,而不脱离本发明技术方案的宗旨和范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。

Claims (6)

1.一种确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:包括如下步骤:
S1.采集全装配式钢-混梁组合桥裂缝宽度计算参数;
S2.建立全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度计算模型,并将采集的计算参数输入到计算模型中计算裂缝宽度,其中,计算模型为:
其中,W为全装配式钢-混组合梁桥裂缝宽度,为W为全装配式钢-混组合梁桥的裂缝截面弯曲曲率,为全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率,为全装配式钢-混组合梁桥开裂后的平均中性轴到桥道板的顶面的高度,lcr为全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距。
2.根据权利要求1所述确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:所述为全装配式钢-混组合梁桥开裂前弹性阶段组合梁的曲率通过如下公式计算:
其中,中间变量λ计算公式为:
其中:α、β为截面特征值;
EI=EsIs+EcIc
bs为装配式剪力连接件栓钉的间距,K为剪力钉的剪切刚度,εpc为混凝土桥道板获得的预压应变;εtk为混凝土极限拉应变;yc为桥道板形心轴到桥道板顶面的垂距;y为桥道板形心轴到钢桁形心轴的垂距;Es为钢梁的弹性模量,Ec为桥道板混凝土的弹性模量,As为钢梁的截面积,Ap为预应力钢束的截面积,y'为钢束形心到钢梁形心的距离,Is为钢梁截面抗弯惯性矩;Ic为未开裂混凝土桥道板截面抗弯惯性矩,Ac为未开裂混凝土桥道板截面面积。
3.根据权利要求2所述确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:所述全装配式钢-混组合梁桥开裂后的裂缝截面弯曲曲率通过如下公式计算:
其中,M=Ms+T·y';T=Ts=Tp
其中,Ap为钢筋的截面积,Ep为钢束的弹性模量,Ms为全装配式钢-混组合梁桥中钢梁承受的弯矩,Tp为全装配式钢-混组合梁桥的钢束所承受的拉力,Ts为全装配式钢-混组合梁桥的钢梁所承受的压力,yp和ys分别为钢束和钢梁各自的中性轴到滑移面的距离,y'为钢束形心到钢桁形心的距离,y'=yp+ys,Es为钢梁的弹性模量,Is为钢梁截面抗弯惯性矩。
4.根据权利要求3所述确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:所述全装配式钢-混组合梁桥出现裂缝后桥道板滑移引起的附加曲率通过如下方法计算:
当所述桥道板处于弹塑性阶段滑移时,
当所述桥道板处于破坏阶段滑移时,
其中,
为弹塑性阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离,为破坏阶段滑移界面到组合梁形心轴的距离;
Kp、Ke以及Ku为常系数,当处于0≤x≤L0的弯剪段时:
当处于L0≤x≤L/2的纯弯段时:
其中,当组合梁破坏阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
EIu=EsIs+EpIp
当组合梁处于弹塑性阶段时,截面特征值αu和βu计算公式如下:
为开裂后混凝土桥道板截面面积,为截面的抗弯惯性矩,L0为全装配式钢-混组合梁桥等效为简支梁后,应力加载点到设定原点的距离,x为截面到设定原点的距离。
5.根据权利要求1所述确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:全装配式钢-混组合梁桥的组合梁的裂缝间距lcr通过如下方法计算:
ρte为纵向受拉钢筋配筋率,ρte=(Ar+Ap)/Ac,Ar为钢筋在纵向受拉前的截面积,Rp为负弯矩综合力比,其中,fr,y为纵向受拉前钢筋屈服强度,fp,y为预应力钢束屈服强度,fs,y为钢梁屈服强度。
6.根据权利要求1所述确定全装配式钢-混组合梁桥的裂缝宽度的方法,其特征在于:板间主裂缝和板内次裂缝使全装配组合梁开裂后平均中性轴到混凝土桥道板上边缘的距离通过如下方法获得:
其中:Es为钢材弹性模量,Ec为混凝土弹性模量;ys为钢梁中性轴到钢梁顶面距离;Ac'为开裂后混凝土板截面面积,其中,
中间变量通过如下公式计算:
h1为桥道板板高;h2为桥道板肋高;B为桥道板顶面宽度,b为桥道板底面宽度;hcr为桥道板受开裂影响后混凝土板高度,其中,
hc为开裂前桥道板高度;εct为混凝土计算名义拉应变;εp0为混凝土板上边缘的预压应变;εt为混凝土极限拉应变。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111797457A (zh) * 2020-07-15 2020-10-20 哈尔滨工业大学 一种钢-混组合连续梁桥自振频率快速估算方法
CN114936393A (zh) * 2022-03-29 2022-08-23 中铁第四勘察设计院集团有限公司 一种用于确定斜拉桥最优梁高的方法、装置及电子设备

Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0044271A1 (de) * 1980-07-10 1982-01-20 Geilinger AG Verbindung von einem Stahlbetonbauteil mit zumindest einem anderen Bauteil
JPS60138107A (ja) * 1983-12-07 1985-07-22 ブイジユ 橋梁スパン、橋梁用単位トラスおよび橋梁スパンの構築方法
CN101016790A (zh) * 2007-02-06 2007-08-15 同济大学 大跨预应力梁采用有粘结与无粘结混合配筋设计方法
CN101830036A (zh) * 2010-04-29 2010-09-15 中国建筑股份有限公司 Crts ⅰ型板式无砟轨道混凝土轨道板预制工法
CN101906848A (zh) * 2010-08-02 2010-12-08 长安大学 带混凝土翼板的双钢管混凝土翼缘组合梁
CN102080551A (zh) * 2010-12-17 2011-06-01 长安大学 软弱破碎围岩隧道初期支护仰拱三幅施工方法
CN102186654A (zh) * 2009-06-03 2011-09-14 兰德尔·布兰德斯特伦 形成为卷以便运输的纤维加强的加强筋
CN102704393A (zh) * 2012-05-25 2012-10-03 浙江大学 一种应用于梁桥上的桥面连续装置及桥面连续方法
CN102749246A (zh) * 2011-12-22 2012-10-24 同济大学 预应力型钢混凝土结构使用性能设计方法
CN103046463A (zh) * 2012-12-31 2013-04-17 东南大学 装配式马鞍壳形底板连续箱梁桥及其建造方法
CN103226084A (zh) * 2013-04-25 2013-07-31 长安大学 基于裂缝开展高度的梁桥损伤评估预警方法及预警系统
CN103459125A (zh) * 2011-02-14 2013-12-18 兰德尔·布兰德斯特伦 有成形段的纤维增强条和包括成形增强条段的混凝土板
CN109241604A (zh) * 2018-08-29 2019-01-18 武汉理工大学 考虑滑移作用的钢-混组合梁桥横向分布系数有限元计算方法
CN109781501A (zh) * 2019-03-12 2019-05-21 西南交通大学 一种钢筋-钢纤维混凝土盾构管片裂缝宽度的计算方法

Patent Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0044271A1 (de) * 1980-07-10 1982-01-20 Geilinger AG Verbindung von einem Stahlbetonbauteil mit zumindest einem anderen Bauteil
JPS60138107A (ja) * 1983-12-07 1985-07-22 ブイジユ 橋梁スパン、橋梁用単位トラスおよび橋梁スパンの構築方法
CN101016790A (zh) * 2007-02-06 2007-08-15 同济大学 大跨预应力梁采用有粘结与无粘结混合配筋设计方法
CN102186654A (zh) * 2009-06-03 2011-09-14 兰德尔·布兰德斯特伦 形成为卷以便运输的纤维加强的加强筋
CN101830036A (zh) * 2010-04-29 2010-09-15 中国建筑股份有限公司 Crts ⅰ型板式无砟轨道混凝土轨道板预制工法
CN101906848A (zh) * 2010-08-02 2010-12-08 长安大学 带混凝土翼板的双钢管混凝土翼缘组合梁
CN102080551A (zh) * 2010-12-17 2011-06-01 长安大学 软弱破碎围岩隧道初期支护仰拱三幅施工方法
CN103459125A (zh) * 2011-02-14 2013-12-18 兰德尔·布兰德斯特伦 有成形段的纤维增强条和包括成形增强条段的混凝土板
CN102749246A (zh) * 2011-12-22 2012-10-24 同济大学 预应力型钢混凝土结构使用性能设计方法
CN102704393A (zh) * 2012-05-25 2012-10-03 浙江大学 一种应用于梁桥上的桥面连续装置及桥面连续方法
CN103046463A (zh) * 2012-12-31 2013-04-17 东南大学 装配式马鞍壳形底板连续箱梁桥及其建造方法
CN103226084A (zh) * 2013-04-25 2013-07-31 长安大学 基于裂缝开展高度的梁桥损伤评估预警方法及预警系统
CN109241604A (zh) * 2018-08-29 2019-01-18 武汉理工大学 考虑滑移作用的钢-混组合梁桥横向分布系数有限元计算方法
CN109781501A (zh) * 2019-03-12 2019-05-21 西南交通大学 一种钢筋-钢纤维混凝土盾构管片裂缝宽度的计算方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
邵旭东 等: "钢-UHPC轻型组合桥面结构试验及裂缝宽度计算研究", 《土木工程学报》 *
高燕梅 等: "装配式钢桁-混凝土组合梁抗裂性能研究", 《中国公路学报》 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111797457A (zh) * 2020-07-15 2020-10-20 哈尔滨工业大学 一种钢-混组合连续梁桥自振频率快速估算方法
CN111797457B (zh) * 2020-07-15 2021-03-23 哈尔滨工业大学 一种钢-混组合连续梁桥自振频率快速估算方法
CN114936393A (zh) * 2022-03-29 2022-08-23 中铁第四勘察设计院集团有限公司 一种用于确定斜拉桥最优梁高的方法、装置及电子设备
CN114936393B (zh) * 2022-03-29 2024-06-28 中铁第四勘察设计院集团有限公司 一种用于确定斜拉桥最优梁高的方法、装置及电子设备

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