CN110007449A - 变焦透镜及摄像装置 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种高倍率且构成为小型，关于变倍全区域及从远景至近景为止的摄影，像差得到良好校正的高性能的变焦透镜及具备该变焦透镜的摄像装置。本发明的变焦透镜从物体侧依次具备正的第1透镜组(G1)、负的第2透镜组(G2)、正的第3透镜组(G3)、负的第4透镜组(G4)、负的第5透镜组(G5)及正的第6透镜组(G6)。在变倍时相邻的透镜组的间隔发生变化。第1透镜组(G1)从物体侧依次由负透镜、正透镜、正透镜构成。从远距离向近距离进行对焦时仅第4透镜组(G4)向像侧移动。满足与第4透镜组(G4)的横向倍率和第6透镜组(G6)的横向倍率有关的条件式。

Description

变焦透镜及摄像装置
技术领域
本发明涉及一种变焦透镜及摄像装置。
背景技术
以往，在用于数码相机等的可换镜头中，要求所谓的广角区域至长焦区域为止不更换透镜而能够以1片透镜进行拍摄的高倍率变焦透镜。例如，在下述专利文献1及专利文献2中记载有一种考虑了能够使用于数码相机等的高倍率的变焦透镜。
专利文献1：日本特开2017-134302号公报
专利文献2：日本专利第6189637号说明书
如无需更换透镜的上述的高倍率变焦透镜，便于在不希望携带多个透镜的状况，即便于不希望增加行李的状况等下使用，因此要求小型的变焦透镜。并且，上述高倍率变焦透镜使用于从广角至长焦为止的广泛的构图的摄影以及从远景至近景为止的广范围的摄影等万能的摄影，因此期待在所有这些状况下能够获取高画质的图像。而且，近年来与变焦透镜组合使用的成像元件的摄像像素数增加，而对变焦透镜要求更高度的像差校正。
然而，专利文献1中记载的变焦透镜存在如下问题：即使以成像元件的尺寸为基准进行换算而考虑，也由于后焦距及透镜总长度长，而难以构成小型的透镜系统。并且，专利文献2中记载的变焦透镜存在如下问题：对焦时的像差变动大，因此从远景至近景为止难以确保高画质。
发明内容
鉴于上述情况，本发明的目的在于，提供一种高倍率的同时，构成为小型，关于变倍全区域及从远景至近景为止的摄影，各像差得到良好校正的具有高光学性能的变焦透镜及具备该变焦透镜的摄像装置。
为了解决上述课题，本发明的变焦透镜作为透镜组从物体侧朝向像侧依次仅具备由具有正屈光力的第1透镜组、具有负屈光力的第2透镜组、具有正屈光力的第3透镜组、具有负屈光力的第4透镜组、具有负屈光力的第5透镜组及具有正屈光力的第6透镜组构成的6个透镜组，在变倍时相邻的透镜组的光轴方向的间隔全部发生变化，在第2透镜组的最靠像侧的透镜面与第4透镜组的最靠像侧的透镜面之间配置有光圈，第1透镜组从物体侧朝向像侧依次由负透镜、正透镜及正透镜构成，在对焦时移动的透镜组仅为第4透镜组，在从远距离物体向近距离物体进行对焦时，第4透镜组向像侧移动，将对焦于无限远物体时的长焦端的第4透镜组的横向倍率设为β4T，将对焦于无限远物体时的广角端的第4透镜组的横向倍率设为β4W，将对焦于无限远物体时的长焦端的第6透镜组的横向倍率设为β6T，将对焦于无限远物体时的广角端的第6透镜组的横向倍率设为β6W时，满足下述条件式(1)。
1.5＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.5 (1)
在本发明的变焦透镜中，优选满足下述条件式(1-1)。
1.75＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.25 (1-1)
并且，在本发明的变焦透镜中，将第1透镜组的焦距设为f1，将第6透镜组的焦距设为f6时，优选满足下述条件式(2)，更优选满足下述条件式(2-1)。
0.95＜f1/f6＜1.9 (2)
1.1＜f1/f6＜1.7 (2-1)
并且，在本发明的变焦透镜中，将第2透镜组的焦距设为f2，将第6透镜组的焦距设为f6时，优选满足下述条件式(3)，更优选满足下述条件式(3-1)。
-0.28＜f2/f6＜-0.11 (3)
-0.25＜f2/f6＜-0.14 (3-1)
并且，在本发明的变焦透镜中，第3透镜组的最靠物体侧的透镜为正透镜，将第3透镜组的最靠物体侧的正透镜的d线基准的色散系数设为v 3f时，优选满足下述条件式(4)，更优选满足下述条件式(4-1)。
25＜v 3f＜49 (4)
28＜v 3f＜45 (4-1)
在本发明的变焦透镜中，第3透镜组的最靠像侧的透镜为正透镜，将第3透镜组的最靠像侧的正透镜的d线基准的色散系数设为v 3r时，优选满足下述条件式(5)，更优选满足下述条件式(5-1)。
57＜v 3r＜97 (5)
62＜v 3r＜87 (5-1)
在本发明的变焦透镜中，优选第3透镜组的最靠像侧的透镜为正透镜，通过使第3透镜组的最靠像侧的正透镜沿与光轴交叉的方向移动而进行图像抖动校正。
在本发明的变焦透镜中，将广角端的第3透镜组的最靠像侧的透镜面与第4透镜组的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34W，将长焦端的第3透镜组的最靠像侧的透镜面与第4透镜组的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34T时，优选满足下述条件式(6)，更优选满足下述条件式(6-1)。
0.2＜D34W/D34T＜1.2 (6)
0.3＜D34W/D34T＜1 (6-1)
在本发明的变焦透镜中，优选第6透镜组的所有的透镜面为凸面朝向像侧的形状。
在本发明的变焦透镜中，将第1透镜组内的正透镜的d线基准的色散系数的平均设为v 1pave时，优选满足下述条件式(7)。
67＜v1pave＜97 (7)
在本发明的变焦透镜中，优选第3透镜组从物体侧朝向像侧依次由具有正屈光力的单透镜、具有正屈光力的单透镜、从物体侧依次接合负透镜和正透镜而成的接合透镜及具有正屈光力的单透镜构成。
在本发明的变焦透镜中，优选第4透镜组由从物体侧依次接合正透镜和负透镜而成的接合透镜构成。
在本发明的变焦透镜中，优选第5透镜组由具有负屈光力的单透镜构成。
在本发明的变焦透镜中，优选第6透镜组由具有正屈光力的单透镜构成。
本发明的摄像装置具备本发明的变焦透镜。
另外，本说明书的“由～构成”及“由～构成的”表示除了所举出的构成要件以外，还可以包括实质上不具有屈光力的透镜、以及光圈、滤光片及盖玻璃等透镜以外的光学要件、以及透镜凸缘、镜筒、成像元件及手抖校正机构等机构部分等。
另外，在本说明书中，“具有正屈光力的～组”表示作为组整体具有正屈光力。同样地，“具有负屈光力的～组”表示作为组整体具有负屈光力。“具有正光力的透镜”、“正的透镜”及“正透镜”的含义相同。“具有负屈光力的透镜”、“负的透镜”及“负透镜”的含义相同。“透镜组”并不限于由多个透镜构成的结构，可以设为仅由1片透镜构成的结构。“单透镜”表示未被接合的1片透镜。但是，复合非球面透镜(球面透镜及形成在该球面透镜上的非球面形状的膜构成为一体，整体作为1个非球面透镜而发挥功能的透镜)未被视为接合透镜，而当作1片透镜。关于包括非球面的透镜的屈光力符号及透镜面的面形状，只要没有特别说明，则设为在近轴区域中考虑。条件式中所使用的“焦距”是近轴焦距。条件式的值是对焦于无限远物体的状态下以d线(波长587.6nm(纳米))为基准时的值。
发明效果
根据本发明，能够提供一种高倍率的同时，构成为小型，关于变倍全区域及从远景至近景为止的摄影，各像差得到良好校正的具有高光学性能的变焦透镜及具备该变焦透镜的摄像装置。
附图说明
图1是表示本发明的一实施方式所涉及的变焦透镜(本发明的实施例1的变焦透镜)的广角端的透镜结构的剖视图及移动轨迹的图。
图2是表示本发明的实施例1的变焦透镜的广角端、中间焦距状态及长焦端的透镜结构及光路的剖视图。
图3是表示本发明的实施例2的变焦透镜的广角端的透镜结构的剖视图及移动轨迹的图。
图4是表示本发明的实施例3的变焦透镜的广角端的透镜结构的剖视图及移动轨迹的图。
图5是表示本发明的实施例4的变焦透镜的广角端的透镜结构的剖视图及移动轨迹的图。
图6是表示本发明的实施例5的变焦透镜的广角端的透镜结构的剖视图及移动轨迹的图。
图7是本发明的实施例1的变焦透镜的无限远物体对焦时的各像差图。
图8是本发明的实施例1的变焦透镜的有限距离物体对焦时的各像差图。
图9是本发明的实施例2的变焦透镜的无限远物体对焦时的各像差图。
图10是本发明的实施例2的变焦透镜的有限距离物体对焦时的各像差图。
图11是本发明的实施例3的变焦透镜的无限远物体对焦时的各像差图。
图12是本发明的实施例3的变焦透镜的有限距离物体对焦时的各像差图。
图13是本发明的实施例4的变焦透镜的无限远物体对焦时的各像差图。
图14是本发明的实施例4的变焦透镜的有限距离物体对焦时的各像差图。
图15是本发明的实施例5的变焦透镜的无限远物体对焦时的各像差图。
图16是本发明的实施例5的变焦透镜的有限距离物体对焦时的各像差图。
图17是本发明的一实施方式所涉及的摄像装置的正面侧的立体图。
图18是本发明的一实施方式所涉及的摄像装置的背面侧的立体图。
具体实施方式
以下，参考附图对本发明的实施方式进行详细说明。图1中示出本发明的一实施方式所涉及的变焦透镜的广角端的剖视图，图2中示出该变焦透镜的各状态下的剖视图及光路。图1及图2所示的例子与后述的实施例1的变焦透镜对应。图1及图2中，纸面左侧为物体侧，纸面右侧为像侧，均示出了对焦于无限远物体的状态。在图2中，在标注有“WIDE”的上段示出广角端状态，在标注有“MIDDLE”的中段示出中间焦距状态，在标注有“TELE”的下段示出长焦端状态。并且，在图2中，作为光束，示出广角端状态下的轴上光束wa及最大视角的光束wb、中间焦距状态下的轴上光束ma及最大视角的光束mb、长焦端状态下的轴上光束ta及最大视角的光束tb。以下，主要参考图1进行说明。
另外，在图1中，示出了设想变焦透镜应用于摄像装置的情况，而在变焦透镜与像面Sim之间配置有入射面和出射面平行的光学部件PP的例子。光学部件PP是设想成各种滤光片、和/或盖玻璃等的部件。各种滤光片例如为低通滤光片、红外截止滤光片及截止特定的波长区域的滤光片等。光学部件PP为不具有屈光力的部件，也可以是省略了光学部件PP的结构。
本实施方式的变焦透镜作为透镜组仅具备沿着光轴Z从物体侧朝向像侧依次由具有正屈光力的第1透镜组G1、具有负屈光力的第2透镜组G2、具有正屈光力的第3透镜组G3、具有负屈光力的第4透镜组G4、具有负屈光力的第5透镜组G5及具有正屈光力的第6透镜组G6构成的6个透镜组。从广角端向长焦端进行变倍时，相邻的透镜组的光轴方向的间隔全部发生变化。通过上述结构，有利于透镜总长度的缩短。更详细而言，通过上述结构，能够减小变倍时的透镜组的移动量，并能够缩短透镜总长度。并且，在确保远心性的状态下有利于高倍率化。尤其，在后焦距短的无反相机中应用了本实施方式的变焦透镜的情况下，这些效果变得更加显著。
在图1的例子中，在从广角端向长焦端进行变倍时，所有的透镜组以彼此不同的轨迹向光轴方向移动。在图1中，在各透镜组的下方以曲线状的箭头示出从广角端向长焦端进行变倍时的各透镜组的示意性的移动轨迹。
在本实施方式的变焦透镜中，孔径光圈St配置于第2透镜组G2的最靠像侧的透镜面与第4透镜组G4的最靠像侧的透镜面之间。通过如此配置孔径光圈St，有利于透镜的小径化。更详细而言，如图1的例子所示，优选孔径光圈St配置于第2透镜组G2的最靠像侧的透镜面与第3透镜组G3的最靠物体侧的透镜面之间。当如此设定时，孔径光圈St位于透镜组与透镜组之间，因此有利于确保透镜组间的间隔及孔径光圈St与透镜组的间隔，并且，有利于物体侧的透镜的小径化。
在对焦时移动的透镜组(以下，称为聚焦组)仅为第4透镜组G4，构成为在从远距离物体向近距离物体进行对焦时第4透镜组G4向像侧移动。图1的朝向第4透镜组G4的下方的像侧方向的箭头表示第4透镜组G4从无限远物体向近距离物体进行对焦时向像侧移动。由于第4透镜组G4为具有正屈光力的第3透镜组G3的像侧正后方的透镜组，能够减小径方向的尺寸，且容易轻量化，因此有利于高速对焦。并且，通过将第4透镜组G4设为聚焦组，减小对焦时的像差变动及视角变动变得容易。
第1透镜组G1作为整体具有正屈光力。通过将最靠物体侧的透镜组设为正透镜组，有利于透镜总长度的缩短，从而小型化变得容易。第1透镜组G1从物体侧朝向像侧依次由包括负透镜、正透镜及正透镜的这3片透镜构成。通过最靠物体侧的负透镜，能够校正轴上色差、倍率色差及球面像差。通过将第1透镜组G1所具有的正透镜设为2片，能够抑制球面像差的产生，并且确保第1透镜组G1的正屈光力，并缩短透镜总长度。在图1的例子中，第1透镜组G1从物体侧朝向像侧依次由负的透镜L11、正的透镜L12及正的透镜L13这3片透镜构成。
第2透镜组G2作为整体具有负屈光力。通过将第2透镜组G2设为负透镜组，第2透镜组G2能够担负变倍的主要的作用。在图1的例子中，第2透镜组G2从物体侧朝向像侧依次由负的透镜L21、负的透镜L22、正的透镜L23及负的透镜L24这4片透镜构成。
第3透镜组G3作为整体具有正屈光力。通过将第3透镜组G3设为正透镜组，第3透镜组G3能够担负整个系统的主要的正的折射作用。在图1的例子中，第3透镜组G3从物体侧朝向像侧依次由正的透镜L31、正的透镜L32、负的透镜L33、正的透镜L34及正的透镜L35这5片透镜构成。
优选第3透镜组G3的最靠物体侧的透镜为正透镜。当如此设定时，通过以第3透镜组G3的最靠物体侧的正透镜接收来自第2透镜组G2的发散光束，能够防止比该正透镜更靠像侧的透镜的直径放大，对抑制球面像差的产生有效。
并且，优选第3透镜组G3的最靠像侧的透镜为正透镜。当如此设定时，有利于减小作为聚焦组的第4透镜组G4的透镜直径。
第3透镜组G3的最靠像侧的透镜为正透镜的情况下，优选设为如下结构：通过使第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜向与光轴Z交叉的方向移动而进行图像抖动校正。即，优选图像抖动校正时移动的透镜组(以下，称为防振透镜组)构成为由第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜构成。将防振透镜组的成像倍率设为βs，将比防振透镜组更靠像侧的透镜组的合成成像倍率设为βr时，防振的灵敏度由(1-βs)×βr来表示。本实施方式的变焦透镜的组结构中，存在第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜的成像倍率容易成为负，第4透镜组G4～第6透镜组G6的合成成像倍率容易成为正的倾向。由这些，若将第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜设为防振透镜组，则适合于确保与防振有关的灵敏度，并能够缩小图像抖动校正时的防振透镜组的移动量。并且，由此，也能够减少图像抖动校正时的像差变动。另外，在图1的例子中，透镜L35为防振透镜组，图1的透镜L35的下方的上下方向的两个箭头表示透镜L35为防振透镜组。
优选第3透镜组G3构成为从物体侧朝向像侧依次由具有正屈光力的单透镜、具有正屈光力的单透镜、从物体侧依次接合负透镜和正透镜而成的接合透镜及具有正屈光力的单透镜这5片透镜构成。当如此设定时，透镜直径的小径化变得容易，且抑制球面像差及轴上色差的产生变得容易。
设为使第3透镜组G3由上述5片透镜构成的结构的情况下，更详细而言，能够发挥以下的效果。通过具有从第3透镜组G3的物体侧起第1个及第2个正屈光力的单透镜，以这2片正透镜能够将来自第2透镜组G2的发散光束改变为收敛光，并防止比这2片正透镜更靠像侧的透镜的大径化，且抑制球面像差的产生。通过由从第3透镜组G3的物体侧起第3个及第4个透镜构成的接合透镜，能够校正轴上色差，并能够校正因轴上色差而引起的光轴方向的渗色。通过第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜，能够使比第3透镜组G3更靠像侧的轴外光束不会远离光轴Z，并能够减小比第3透镜组G3更靠像侧的透镜组的透镜直径。
第4透镜组G4作为整体具有负屈光力。通过将第4透镜组G4设为负透镜组，能够校正因变倍而引起的像散的变动。
优选第4透镜组G4由从物体侧依次接合正透镜和负透镜而成的接合透镜构成。当如此设定时，能够抑制因倍率色差及轴上色差而引起的渗色的对焦时的变动。并且，通过将作为聚焦组的第4透镜组G4设为由接合透镜构成的结构，能够简化聚焦组的框体，有利于对焦的高速化。在图1的例子中，第4透镜组G4从物体侧朝向像侧依次由正的透镜L41及负的透镜L42这2片透镜构成，这些透镜被接合。
第5透镜组G5作为整体具有负屈光力。通过将第5透镜组G5设为负透镜组，能够校正因变倍而引起的像散的变动。
优选第5透镜组G5由具有负屈光力的单透镜构成。若第5透镜组G5的透镜片数增加，则因框体及凸轮机构的复杂化，有可能会与附近的对焦驱动系统及卡口周围的部件产生干扰，若欲避免这些则会导致透镜在径向变大。由这些情况可知，优选第5透镜组G5由1片透镜构成。在图1的例子中，第5透镜组G5由作为凸面朝向像侧的负弯月形透镜的透镜L51这1片透镜构成。
第6透镜组G6作为整体具有正屈光力。通过将第6透镜组G6设为正透镜组，能够减少周边视角的光线朝向像面Sim的入射角。
优选第6透镜组G6由具有正屈光力的单透镜构成。若第6透镜组G6的透镜片数增加而厚度增加，则为了维持后焦距而必须加强第2透镜组G2的屈光力或者第4透镜组G4与第5透镜组G5的合成屈光力，如此一来会导致球面像差及像散的变动变大。由这些情况可知，优选第6透镜组G6由1片透镜构成。在图1的例子中，第6透镜组G6由作为凸面朝向像侧的正弯月形透镜的透镜L61这1片透镜构成。
优选第6透镜组G6的所有的透镜面为凸面朝向像侧的形状。在变焦透镜搭载于摄像装置时，一般与配置于像面Sim的成像元件组合使用，此时，第6透镜组G6成为最接近成像元件的透镜组。若凹面朝向像侧的透镜面作为与成像元件接近的面而存在，则有时来自成像元件附近的部件的反射光会再次返回成像元件侧而成为杂散光，因此通过将第6透镜组G6的所有的透镜面设为凸面朝向像侧的形状，有利于抑制上述杂散光。尤其，能够利用如搭载于无反相机的摄像透镜系统那样的后焦距短的透镜系统得到较高的效果。
在对焦于无限远物体的状态下，将长焦端的第4透镜组G4的横向倍率设为β4T，将广角端的第4透镜组G4的横向倍率设为4W，将长焦端的第6透镜组G6的横向倍率设为β6T，将广角端的第6透镜组G6的横向倍率设为β6W时，本实施方式的变焦透镜满足下述条件式(1)。通过设成不成为条件式(1)的下限以下，能够使第4透镜组G4中的变倍作用不会变得过小，并能够抑制变倍时的透镜组的移动量变大。由此，还能够抑制对焦时的像差变动。并且，有利于减小第6透镜组G6的变倍作用而缩短后焦距。通过设成不成为条件式(1)的上限以上，能够使第4透镜组G4中的变倍作用不会变得过大，防止光束在第4透镜组G4急剧弯曲，从而有利于抑制对焦时的像差变动。另外，若设为满足下述条件式(1-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
1.5＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.5……(1)
1.75＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.25……(1-1)
并且，将第1透镜组G1的焦距设为f1，将第6透镜组G6的焦距设为f6时，本实施方式的变焦透镜优选满足下述条件式(2)。通过设成不成为条件式(2)的下限以下，有利于缩短后焦距及抑制周边视角的光线朝向像面Sim的入射角的变动。通过设成不成为条件式(2)的上限以上，有利于缩短长焦端的透镜总长度。另外，若设为满足下述条件式(2-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
0.95＜f1/f6＜1.9……(2)
1.1＜f1/f6＜1.7……(2-1)
并且，将第2透镜组G2的焦距设为f2，将第6透镜组G6的焦距设为f6时，优选本实施方式的变焦透镜满足下述条件式(3)。通过设成不成为条件式(3)的下限以下，有利于提高倍率且抑制透镜总长度。通过设成不成为条件式(3)的上限以上，有利于缩短后焦距及抑制周边视角的光线朝向像面Sim的入射角的变动。另外，若设为满足下述条件式(3-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
-0.28＜f2/f6＜-0.11……(3)
-0.25＜f2/f6＜-0.14……(3-1)
并且，在本实施方式的变焦透镜中，第3透镜组G3的最靠物体侧的透镜为正透镜，将第3透镜组G3的最靠物体侧的正透镜的d线基准的色散系数设为v 3f时，优选满足下述条件式(4)。通过设成不成为条件式(4)的下限以下，有利于轴上色差的校正。通过设成不成为条件式(4)的上限以上，有利于抑制广角端和长焦端的倍率色差的变动。另外，若设为满足下述条件式(4-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
25＜v 3f＜49……(4)
28＜v 3f＜45……(4-1)
并且，在本实施方式的变焦透镜中，第3透镜组G3的最靠像侧的透镜为正透镜，将第3透镜组G3的最靠像侧的正透镜的d线基准的色散系数设为v 3r时，优选满足下述条件式(5)。通过满足条件式(5)，能够抑制倍率色差的产生量。另外，若设为满足下述条件式(5-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
57＜v 3r＜97……(5)
62＜v 3r＜87……(5-1)
并且，将广角端的第3透镜组G3的最靠像侧的透镜面与第4透镜组G4的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34W，将长焦端的第3透镜组G3的最靠像侧的透镜面与第4透镜组G4的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34T时，优选本实施方式的变焦透镜满足下述条件式(6)。通过设成不成为条件式(6)的下限以下，能够抑制长焦端的第4透镜组G4的轴外光束的高度，因此能够减小作为聚焦组的第4透镜组G4的透镜直径，有利于确保用于对焦驱动系统的机械组件的空间、对焦的高速化及产品外径的小型化。通过设成不成为条件式(6)的上限以上，能够缩短广角端的透镜总长度。另外，若设为满足下述条件式(6-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
0.2＜D34W/D34T＜1.2……(6)
0.3＜D34W/D34T＜1……(6-1)
并且，将第1透镜组G1内的正透镜的d线基准的色散系数的平均设为v1 pave时，优选本实施方式的变焦透镜满足下述条件式(7)。通过满足条件式(7)，有利于校正长焦端侧的蓝色及蓝色附近的轴上色差。另外，若设为满足下述条件式(7-1)的结构，则能够成为更良好的特性。
67＜v 1pave＜97……(7)
72＜ν 1pave＜87……(7-1)
另外，图1中示出了在变倍时6个透镜组均移动的例子，但若本发明的变焦透镜在变倍时相邻的透镜组的间隔全部发生变化，则也能够构成为包括在变倍时相对于像面Sim固定的透镜组。
另外，在图1中，示出了在透镜系统与像面Sim之间配置有光学部件PP的例子，但也可以在各透镜之间配置低通滤光片和/或遮蔽特定的波长区域的光的各种滤光片，或者，也可以在任意透镜的透镜面实施具有与各种滤光片相同的作用的涂布，来代替在透镜系统与图像显示面Sim之间配置这些各种滤光片。
上述优选的结构及可能的结构能够进行任意组合，优选根据所要求的规格适当选择性地采用。根据本实施方式的变焦透镜，能够确保高倍率的同时构成适于如无反相机那样的小型轻量机身的小型透镜系统，并且关于变倍全区域及从远景至近景为止的摄影，能够实现各像差得到良好校正的高光学性能。另外，在此所说的“高倍率”表示10倍以上。
接着，对本发明的变焦透镜的数值实施例进行说明。
[实施例1]
在图1及图2中示出了实施例1的变焦透镜的剖视图，其图示方法如上述那样，因此在此省略一部分重复说明。实施例1的变焦透镜从物体侧朝向像侧依次由具有正屈光力的第1透镜组G1、具有负屈光力的第2透镜组G2、孔径光圈St、具有正屈光力的第3透镜组G3、具有负屈光力的第4透镜组G4、具有负屈光力的第5透镜组G5及具有正屈光力的第6透镜组G6构成。在变倍时，所有的透镜组以彼此不同的轨迹向光轴方向移动，孔径光圈St与第3透镜组G3一体移动。第1透镜组G1从物体侧朝向像侧依次由透镜L11～L13这3片透镜构成，第2透镜组G2从物体侧朝向像侧依次由透镜L21～L24这4片透镜构成，第3透镜组G3从物体侧朝向像侧依次由透镜L31～L35这5片透镜构成，第4透镜组G4从物体侧朝向像侧依次由透镜L41～L42这2片透镜构成，第5透镜组G5由透镜L51这1片透镜构成，第6透镜组G6由透镜L61这1片透镜构成。聚焦组由第4透镜组G4构成，从远距离物体向近距离物体进行对焦时第4透镜组G4向像侧移动。防振透镜组由透镜L35构成。以上为实施例1的变焦透镜的概略结构。
将实施例1的变焦透镜的基本透镜数据示于表1中，将规格及可变面间隔示于表2中，将非球面系数示于表3中。在表1中，在Sn栏中示出了将最靠物体侧的面设为第1面而随着朝向像侧逐一增加了编号时的面编号，在R栏中示出了各面的曲率半径，在D栏中示出了各面与在其像侧相邻的面的光轴上的面间隔。并且，在Nd栏中示出了各构成要件相对于d线的折射率，在v d栏中示出了各构成要件的d线基准的色散系数，在θgF栏中示出了各构成要件的g线与F线之间的部分色散比。另外，某一透镜的g线与F线之间的部分色散比θgF是指，将相对于g线(波长435.8nm(纳米))、F线(波长486.1nm(纳米))及C线(波长656.3nm(纳米))的其透镜的折射率分别设为Ng、NF及NC时，以θgF＝(Ng-NF)/(NF-NC)来定义的值。
表1中，将凸面朝向物体侧的形状的面的曲率半径的符号设为正，将凸面朝向像侧的形状的面的曲率半径的符号设为负。表1中还一并示出了孔径光圈St及光学部件PP。表1中，在相当于孔径光圈St的面的面编号栏中与面编号记载(St)这一术语。表1的D的最下栏的值是表中的最靠像侧的面与像面Sim的间隔。在表1中，关于可变面间隔，使用DD[]这一记号，在[]中标注该间隔的物体侧的面编号并记入于D栏中。
在表2中以d线基准示出变倍的倍率Zr、整个系统的焦距f、F值FNo.、最大全视角2ω及可变面间隔的值。2ω栏的(°)表示单位为度。在表2中，将广角端状态、中间焦距状态及长焦端状态的各值示于分别标记为WIDE、MIDD LE及TELE的栏中。表1及表2中示出对焦于无限远物体的状态的各值。
在表1中，在非球面的面编号上标有*标记，在非球面的曲率半径栏中记载有近轴的曲率半径的数值。在表3中，Sn栏中示出非球面的面编号，在KA及Am(m＝3、4、5、……)的栏中示出关于各非球面的非球面系数的数值。表3的非球面系数的数值的“E±n”(n：整数)表示“×10±n”。KA及Am为由下式所表示的非球面式中的非球面系数。
Zd＝C×h2/{1+(1-KA×C2×h2)1/2}+∑Am×hm
其中，
Zd：非球面深度(从高度h的非球面上的点下垂至与非球面顶点相切的光轴垂直的平面的垂线的长度)；
h：高度(从光轴至透镜面为止的距离)；
C：近轴曲率；
KA、Am：非球面系数，
非球面式的∑表示与m相关的总和。
各表的数据中，作为角度的单位使用了度，作为长度的单位使用了mm(毫米)，但光学系统即使放大比例或缩小比例也能够使用，因此也能够使用其他适当的单位。并且，在以下示出的各表中记载了以规定位数舍入的数值。
[表1]
实施例1
Sn R D Nd vd θgF
1 87.31341 1.500 1.64769 33.79 0.59393
2 48.39202 7.086 1.49700 81.61 0.53887
3 477.38483 0.150
4 56.81528 5.128 1.53775 74.70 0.53936
5 246.16254 DD[5]
*6 55.36248 1.400 1.85400 40.38 0.56890
*7 13.70066 7.020
8 -25.12016 0.710 1.56384 60.67 0.54030
9 16.72513 4.912 1.78470 26.29 0.61360
10 -96.61318 2.010
11 -18.06216 0.700 1.83481 42.74 0.56490
12 -31.78051 DD[12]
13(St) ∞ 0.800
*14 22.13205 3.000 1.73077 40.51 0.57279
*15 -362.34440 0.220
16 17.38795 5.855 1.49700 81.61 0.53887
17 -20.92786 0.150
18 -44.52809 0.600 1.91082 35.25 0.58224
19 11.32204 3.082 1.48749 70.24 0.53007
20 22.32907 2.500
*21 17.78291 4.834 1.59522 67.73 0.54426
*22 -27.18638 DD[22]
23 63.06222 2.260 1.80518 25.42 0.61616
24 -41.22773 0.600 1.83481 42.74 0.56490
25 16.32477 DD[25]
*26 -39.90460 1.000 1.58913 61.15 0.53824
*27 -94.88059 DD[27]
28 -305.20925 4.318 1.48749 70.24 0.53007
29 -29.97475 DD[29]
30 ∞ 2.850 1.54763 54.99 0.55229
31 ∞ 1.000
[表2]
实施例1
WIDE middle TELE
Zr 1.0 3.5 10.5
f 18.561 65.746 194.393
FNo. 3.61 5.48 6.47
2ω(°) 79.4 23.8 8.4
DD[5] 0.800 27.120 55.203
DD[12] 22.391 5.710 1.413
DD[22] 1.410 7.768 3.481
DD[25] 3.609 9.805 12.474
DD[27] 1.555 12.369 20.714
DD[29] 18.560 15.026 28.237
[表3]
实施例1
在图7中示出实施例1的变焦透镜的对焦于无限远物体的状态的各像差图。在图7中，从左依次示出球面像差、像散、畸变像差及倍率色差。在图7中，在标注有WIDE的上段示出广角端状态的像差图，在标注有MIDDLE的中段示出中间焦距状态的像差图，在标注有TELE的下段示出长焦端状态的像差图。在球面像差图中，将d线、C线、F线及g线下的像差分别以黑实线、长虚线、短虚线及双点划线来表示。像散图中，以实线来表示弧矢方向的d线下的像差，以短虚线来表示子午方向的d线下的像差。在畸变像差图中，以实线来表示d线下的像差。在倍率色差图中，将C线、F线及g线下的像差分别以长虚线、短虚线及双点划线来表示。球面像差图的FNo.表示F值，其他像差图的ω表示半视角。
图8中示出实施例1的变焦透镜的对焦于有限距离物体的状态的各像差图。图8为从像面Sim对焦于1.5m(米)距离的物体的状态的像差图，图示方法及符号的含义与图7相同。
关于在上述实施例1的各数据的记号、含义、记载方法及图示方法，若没有特别说明，则以下实施例也相同，因此以下省略重复说明。
[实施例2]
将实施例2的变焦透镜的剖视图示于图3中。实施例2的变焦透镜具有与实施例1的变焦透镜的概略结构相同的结构。将实施例2的变焦透镜的基本透镜数据示于表4中，将规格及可变面间隔示于表5中，将非球面系数示于表6中，将对焦于无限远物体的状态的各像差图示于图9中，将从像面Sim对焦于1.5m(米)距离的物体的状态的各像差图示于图10中。
[表4]
实施例2
Sn R D Nd vd θgF
1 89.36116 1.500 1.64769 33.79 0.59393
2 48.66208 7.184 1.49700 81.61 0.53887
3 624.11772 0.150
4 55.66700 5.285 1.53775 74.70 0.53936
5 251.45782 DD[5]
*6 73.69591 1.400 1.85400 40.38 0.56890
*7 14.22386 7.396
8 -24.86145 0.710 1.56384 60.67 0.54030
9 18.18643 4.958 1.78470 26.29 0.61360
10 -68.22820 1.870
11 -19.14171 0.700 1.83481 42.74 0.56490
12 -34.55352 DD[12]
13(St) ∞ 0.800
14 19.48184 3.286 1.72047 34.71 0.58350
15 -3912.53507 0.150
*16 17.77430 4.284 1.49700 81.61 0.53887
*17 -35.22151 0.150
18 -59.85628 0.600 1.85025 30.05 0.59797
19 11.59025 3.066 1.51823 58.90 0.54567
20 18.47849 2.500
*21 16.06916 5.990 1.49700 81.61 0.53887
*22 -20.77514 DD[22]
23 57.40271 2.494 1.80809 22.76 0.63073
24 -33.34983 0.600 1.85150 40.78 0.56958
25 17.26158 DD[25]
*26 -51.63355 1.000 1.85400 40.38 0.56890
*27 -427.82387 DD[27]
28 -303.58843 4.753 1.48749 70.24 0.53007
29 -26.87050 DD[29]
30 ∞ 2.850 1.54763 54.99 0.55229
31 ∞ 1.000
[表5]
实施例2
WIDE middle TELE
Zr 1.0 3.5 10.5
f 18.549 65.706 194.273
FNo. 3.61 5.58 6.43
2ω(°) 80.0 24.0 8.4
DD[5] 0.800 26.073 53.559
DD[12] 23.091 6.231 1.439
DD[22] 1.402 6.582 2.087
DD[25] 3.448 7.369 12.095
DD[27] 1.548 15.478 20.112
DD[29] 18.059 16.832 31.176
[表6]
实施例2
[实施例3]
将实施例3的变焦透镜的剖视图示于图4中。实施例3的变焦透镜具有与实施例1的变焦透镜的概略结构相同的结构。将实施例3的变焦透镜的基本透镜数据示于表7中，将规格及可变面间隔示于表8中，将非球面系数示于表9中，将对焦于无限远物体的状态下的各像差图示于图11中，将从像面Sim对焦于1.5m(米)距离的物体的状态的各像差图示于图12中。
[表7]
实施例3
Sn R D Nd vd θgF
1 84.35548 1.500 1.66680 33.05 0.59578
2 49.86137 7.135 1.49700 81.61 0.53887
3 914.30159 0.150
4 55.41642 5.088 1.49700 81.61 0.53887
5 219.05663 DD[5]
*6 77.54738 1.400 1.85400 40.38 0.56890
*7 14.00511 7.482
8 -23.40369 0.710 1.51742 52.43 0.55649
9 21.27185 4.309 1.84666 23.78 0.62054
10 -82.99347 1.975
11 -18.93869 0.700 1.83481 42.74 0.56490
12 -34.84765 DD[12]
13(St) ∞ 0.800
*14 18.10721 3.000 1.68948 31.02 0.59874
*15 166.66591 0.150
16 20.04253 4.615 1.48749 70.24 0.53007
17 -26.40357 0.150
18 -81.01070 0.600 1.85025 30.05 0.59797
19 11.04283 3.759 1.48749 70.24 0.53007
20 20.77056 2.000
*21 15.59120 5.316 1.49700 81.61 0.53887
*22 -22.66772 DD[22]
23 58.90229 2.260 1.80809 22.76 0.63073
24 -56.84010 0.600 1.83481 42.74 0.56490
25 16.70752 DD[25]
*26 -52.64194 1.000 1.58313 59.38 0.54237
*27 -465.69662 DD[27]
28 -268.68277 4.238 1.48749 70.24 0.53007
29 -30.27833 DD[29]
30 ∞ 2.850 1.54763 54.99 0.55229
31 ∞ 1.000
[表8]
实施例3
WIDE middle TELE
Zr 1.0 3.5 10.5
f 18.562 65.752 194.408
FNo. 3.61 5.45 6.50
2ω(°) 79.6 23.8 8.4
DD[5] 0.800 25.333 54.582
DD[12] 22.927 4.526 1.436
DD[22] 1.485 8.591 2.463
DD[25] 3.562 8.538 12.273
DD[27] 1.563 11.237 22.683
DD[29] 18.947 16.893 28.982
[表9]
实施例3
[实施例4]
将实施例4的变焦透镜的剖视图示于图5中。实施例4的变焦透镜具有与实施例1的变焦透镜的概略结构相同的结构。实施例4的透镜L21为复合非球面透镜。将实施例4的变焦透镜的基本透镜数据示于表10中，将规格及可变面间隔示于表11中，将非球面系数示于表12中，将对焦于无限远物体的状态的各像差图示于图13中，将从像面Sim对焦于1.5m(米)距离的物体的状态的各像差图示于图14中。
[表10]
实施例4
Sn R D Nd vd θgF
1 84.75133 1.500 1.73800 32.33 0.59005
2 52.84624 7.075 1.49700 81.61 0.53887
3 958.80303 0.150
4 54.96431 5.179 1.49700 81.61 0.53887
5 227.11481 DD[5]
*6 75.17995 0.200 1.51876 54.04 0.55938
7 59.06751 1.400 1.83400 37.21 0.58082
8 13.71704 7.788
9 -22.12760 0.710 1.51742 52.43 0.55649
10 21.83549 4.497 1.84666 23.78 0.62054
11 -60.71171 1.601
12 -20.32028 0.700 1.83481 42.74 0.56490
13 -44.87909 DD[13]
14(St) ∞ 0.800
*15 18.16669 3.000 1.68948 31.02 0.59874
*16 170.88517 0.150
17 20.03989 4.685 1.48749 70.24 0.53007
18 -25.36075 0.150
19 -71.95304 0.600 1.85025 30.05 0.59797
20 10.95195 3.189 1.48749 70.24 0.53007
21 21.95796 2.000
*22 15.75973 5.140 1.49700 81.61 0.53887
*23 -22.63864 DD[23]
24 66.44848 2.260 1.80809 22.76 0.63073
25 -47.06499 0.600 1.83481 42.74 0.56490
26 17.10792 DD[26]
*27 -57.72176 1.000 1.53409 55.87 0.55858
*28 -366.83956 DD[28]
29 -113.50432 3.597 1.48749 70.24 0.53007
30 -29.29827 DD[30]
31 ∞ 2.850 1.54763 54.99 0.55229
32 ∞ 1.000
[表11]
实施例4
WIDE middle TELE
Zr 1.0 3.7 10.5
f 18.562 68.444 194.405
FNo. 3.61 5.53 6.51
2ω(°) 79.6 22.8 8.4
DD[5] 0.800 26.019 55.209
DD[13] 23.482 4.156 1.406
DD[23] 1.429 8.474 2.459
DD[26] 3.445 10.757 11.964
DD[28] 1.560 9.159 21.872
DD[30] 19.547 17.578 28.771
[表12]
实施例4
[实施例5]
将实施例5的变焦透镜的剖视图示于图6中。实施例5的变焦透镜具有与实施例1的变焦透镜的概略结构相同的结构。实施例5的透镜L21为复合非球面透镜。将实施例5的变焦透镜的基本透镜数据示于表13中，将规格及可变面间隔示于表14中，将非球面系数示于表15中，将对焦于无限远物体的状态的各像差图示于图15中，将从像面Sim对焦于1.5m(米)距离的物体的状态的各像差图示于图16中。
[表13]
实施例5
Sn R D Nd vd θgF
1 84.71081 1.500 1.73800 32.33 0.59005
2 53.55987 7.418 1.49700 81.61 0.53887
3 1450.19213 0.150
4 57.75495 5.173 1.49700 81.61 0.53887
5 220.51162 DD[5]
*6 66.03826 0.300 1.51876 54.04 0.55938
7 56.39697 1.200 1.83400 37.21 0.58082
8 13.47361 8.109
9 -21.76017 0.710 1.51742 52.43 0.55649
10 21.70418 4.382 1.84666 23.78 0.62054
11 -70.75984 1.698
12 -20.07004 0.700 1.83481 42.74 0.56490
13 -38.17740 DD[13]
14(St) ∞ 0.800
*15 17.29640 3.000 1.68948 31.02 0.59874
*16 166.67583 0.150
17 20.98487 4.591 1.48749 70.24 0.53007
18 -25.06299 0.150
19 -81.19765 0.600 1.85025 30.05 0.59797
20 10.48395 3.308 1.48749 70.24 0.53007
21 21.62271 2.000
*22 15.86412 4.901 1.49700 81.61 0.53887
*23 -23.67940 DD[23]
24 53.83432 2.047 1.80809 22.76 0.63073
25 -68.74251 0.600 1.83481 42.74 0.56490
26 16.15453 DD[26]
*27 -57.53685 1.000 1.53409 55.87 0.55858
*28 -2502.20531 DD[28]
29 -87.97978 3.832 1.48749 70.24 0.53007
30 -25.34770 DD[30]
31 ∞ 2.850 1.54763 54.99 0.55229
32 ∞ 1.000
[表14]
实施例5
WIDE middle TELE
Zr 1.0 3.7 10.5
f 18.558 68.429 194.361
FNo. 3.61 5.74 6.49
2ω(°) 78.2 23.0 8.4
DD[5] 0.800 24.719 57.136
DD[13] 23.274 3.764 1.426
DD[23] 1.471 8.416 1.809
DD[26] 3.533 10.983 17.232
DD[28] 1.563 8.603 15.094
DD[30] 19.216 20.370 30.324
[表15]
实施例5
在表16中示出实施例1～5的变焦透镜的条件式(1)～(7)的对应值。实施例1～5以d线为基准波长。在表16中示出d线基准下的值。
[表16]
式编号 实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 实施例5
(1) (β4T/β4W)/(β6T/β6W) 1.91 2.19 1.87 1.78 2.00
(2) f1/f6 1.41 1.54 1.36 1.20 1.37
(3) f2/f6 -0.19 -0.22 -0.19 -0.17 -0.19
(4) v 3f 40.51 34.71 31.02 31.02 31.02
(5) v 3r 67.73 81.61 81.61 81.61 81.61
(6) D34W/D34T 0.41 0.67 0.60 0.58 0.81
(7) ν1pave 78.15 78.15 81.61 81.61 81.61
从以上的数据可知，实施例1～5的变焦透镜中，倍率为10以上，确保高倍率，且构成为小型，关于变倍全区域及从远景至近景为止的摄影，各像差得到良好校正，从而实现高光学性能。
接着，对本发明的实施方式所涉及的摄像装置进行说明。图17及图18中示出本发明的一实施方式所涉及的摄像装置即相机30的外观图。图17表示从正面侧观察相机30的立体图，图18表示从背面侧观察相机30的立体图。相机30是拆卸自如地安装有可换镜头20的无反式的数码相机。可换镜头20包括容纳于镜筒内的本发明的实施方式所涉及的变焦透镜1而构成。
该相机30具备相机主体31，且在相机主体31的上表面设置有快门按钮32及电源按钮33。并且，在相机主体31的背面设置有操作部34、操作部35及显示部36。显示部36显示所拍摄的图像及拍摄之前的视角内存在的图像。
在相机主体31的前面中央部设置有来自摄影对象的光入射的摄影开口，在与该摄影开口对应的位置设置有卡口37，经由卡口37可换镜头20安装在相机主体31上。
在相机主体31内设置有输出与通过可换镜头20形成的被摄体像相应的摄像信号的CCD(电荷耦合器件，Charge Coupled Device)或CMOS(互补金属氧化物半导体，Complementary Metal Oxide Semiconductor)等成像元件(未图示)、处理由该成像元件输出的摄像信号而生成图像的信号处理电路及用于记录该所生成的图像的记录介质等。该相机30中，通过按压快门按钮32能够拍摄静态图像或动态图像，通过该拍摄所得到的图像数据记录在上述记录介质中。
以上，举出实施方式及实施例对本发明进行了说明，但本发明并不限定于上述实施方式及实施例，能够进行各种变形。例如，各透镜的曲率半径、面间隔、折射率、色散系数及非球面系数等并不限定于上述各数值实施例中示出的值，可取其他值。
并且，关于本发明的实施方式所涉及的摄像装置，也并不限定于上述例子，例如能够进行无反式以外的相机、胶卷相机、摄像机、电影摄影机及广播用摄像机等各种方式。
符号说明
1-变焦透镜，20-可换镜头，30-相机，31-相机主体，32-快门按钮，33-电源按钮，34、35-操作部，36-显示部，37-卡口，G1-第1透镜组，G2-第2透镜组，G3-第3透镜组，G4-第4透镜组，G5-第5透镜组，G6-第6透镜组，L11～L13、L21～L24、L31～L35、L41～L42、L51、L61-透镜，ma、ta、wa-轴上光束，mb、tb、wb-最大视角的光束，PP-光学部件，Sim-像面，St-孔径光圈，Z-光轴。

Claims (20)

1.一种变焦透镜，其作为透镜组从物体侧朝向像侧依次仅具备由具有正屈光力的第1透镜组、具有负屈光力的第2透镜组、具有正屈光力的第3透镜组、具有负屈光力的第4透镜组、具有负屈光力的第5透镜组及具有正屈光力的第6透镜组构成的6个透镜组，
在变倍时相邻的透镜组的光轴方向的间隔全部发生变化，
在所述第2透镜组的最靠像侧的透镜面与所述第4透镜组的最靠像侧的透镜面之间配置有光圈，
所述第1透镜组从物体侧朝向像侧依次由负透镜、正透镜及正透镜构成，
在对焦时移动的透镜组仅为所述第4透镜组，在从远距离物体向近距离物体进行对焦时，所述第4透镜组向像侧移动，
将对焦于无限远物体时的长焦端的所述第4透镜组的横向倍率设为β4T，
将对焦于无限远物体时的广角端的所述第4透镜组的横向倍率设为β4W，
将对焦于无限远物体时的长焦端的所述第6透镜组的横向倍率设为β6T，
将对焦于无限远物体时的广角端的所述第6透镜组的横向倍率设为β6W时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(1)：
1.5＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.5 (1)。
2.根据权利要求1所述的变焦透镜，其中，
将所述第1透镜组的焦距设为f1，
将所述第6透镜组的焦距设为f6时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(2)：
0.95＜f1/f6＜1.9 (2)。
3.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
将所述第2透镜组的焦距设为f2，
将所述第6透镜组的焦距设为f6时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(3)：
-0.28＜f2/f6＜-0.11 (3)。
4.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第3透镜组的最靠物体侧的透镜为正透镜，
将所述第3透镜组的最靠物体侧的所述正透镜的d线基准的色散系数设为v3f时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(4)：
25＜v3f＜49 (4)。
5.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第3透镜组的最靠像侧的透镜为正透镜，
将所述第3透镜组的最靠像侧的所述正透镜的d线基准的色散系数设为v3r时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(5)：
57＜v3r＜97 (5)。
6.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第3透镜组的最靠像侧的透镜为正透镜，
通过使所述第3透镜组的最靠像侧的所述正透镜沿与光轴交叉的方向移动而进行图像抖动校正。
7.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
将广角端的所述第3透镜组的最靠像侧的透镜面与所述第4透镜组的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34W，
将长焦端的所述第3透镜组的最靠像侧的透镜面与所述第4透镜组的最靠物体侧的透镜面在光轴上的距离设为D34T时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(6)：
0.2＜D34W/D34T＜1.2 (6)。
8.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第6透镜组的所有的透镜面为凸面朝向像侧的形状。
9.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
将所述第1透镜组内的正透镜的d线基准的色散系数的平均设为v1pave时，所述变焦透镜满足以下表示的条件式(7)：
67＜v1pave＜97 (7)。
10.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第3透镜组从物体侧朝向像侧依次由具有正屈光力的单透镜、具有正屈光力的单透镜、从物体侧依次接合负透镜和正透镜而成的接合透镜及具有正屈光力的单透镜构成。
11.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第4透镜组由从物体侧依次接合正透镜和负透镜而成的接合透镜构成。
12.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第5透镜组由具有负屈光力的单透镜构成。
13.根据权利要求1或2所述的变焦透镜，其中，
所述第6透镜组由具有正屈光力的单透镜构成。
14.根据权利要求1所述的变焦透镜，其满足以下表示的条件式(1-1)：
1.75＜(β4T/β4W)/(β6T/β6W)＜2.25 (1-1)。
15.根据权利要求2所述的变像透镜，其满足以下表示的条件式(2-1)：
1.1＜f1/f6＜1.7 (2-1)。
16.根据权利要求3所述的变焦透镜，其满足以下表示的条件式(3-1)：
-0.25＜f2/f6＜-0.14 (3-1)。
17.根据权利要求4所述的变焦透镜，其满足以下表示的条件式(4-1)：
28＜v3f＜45 (4-1)。
18.根据权利要求5所述的变焦透镜，其满足以下表示的条件式(5-1)：
62＜v3r＜87 (5-1)。
19.根据权利要求7所述的变焦透镜，其满足以下表示的条件式(6-1)：
0.3＜D34W/D34T＜1 (6-1)。
20.一种摄像装置，其具备权利要求1至19中任一项所述的变焦透镜。
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