CN109175759A - L型焊接接头及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种L型焊接接头，包括横筒和竖筒，所述横筒与所述竖筒通过焊接的方式进行连接形成“L”形结构，所述竖筒远离所述横筒的一端设置有板头，其中，所述横筒与所述竖筒焊接位置的焊接缝为水平方形焊缝、竖直方形焊缝、斜45°方形焊缝、直角嵌入式焊缝和45°嵌入式焊缝。并且通过CAE程序分析不同实际工程状况下各个焊接方式的应力分布，从而选取最适合实际工程状况的焊接方式。本发明可以通过模拟实验根据实际工况具体量化不同受力条件下L型焊接接头的应力分布，从而选取最优的焊接缝和焊接方式，提高了设计质量和内臂强度。
Description
技术领域
本发明属于焊接工具领域，具体涉及一种L型焊接接头及其生产方法。
背景技术
L型焊接接头由于其连接坚固并且实用性强，使得L型焊接接头广泛应用于各行各业中，而且L型焊接接头常用方式有很多种，不同的焊缝焊接出的L型焊接接头在不同部位的受力情况下的应力分布会有不同，焊缝在不超过极限应力值情况下都能使用，但是人们无法凭借经验评定L型焊接接头的应力值，从而无法判断不同工况下哪种焊缝更加合适和耐用。
发明内容
为解决现有技术中存在的问题，本发明提供一种L型焊接接头，包括横筒和竖筒，所述横筒与所述竖筒通过焊接的方式进行连接并形成“L”形结构，所述竖筒远离所述横筒的一端设置有板头，其中，所述横筒与所述竖筒焊接位置的焊接缝为45°嵌入式焊缝、水平方形焊缝、竖直方形焊缝、斜45°方形焊缝或直角嵌入式焊缝。
优选的是，所述横筒上设置有圆孔。
在上述任一方案中优选的是，所述横筒与所述竖筒连接部位的侧壁上设置有加强板。
在上述任一方案中优选的是，所述加强板为扇形结构并且通过焊接的方式设置在所述横筒与所述竖筒的侧壁上。
本发明还提供了一种L型焊接接头应力的生产方法，按照先后顺序包括以下步骤：
步骤(1)：在CAE程序中使用不同单元进行连接以模拟横筒和竖筒不同方式的焊接，根据现实的工况设置工况参数；
步骤(2)：通过CAE程序分别分析横筒和竖筒不同焊接方式应力分布；
步骤(3)：选取应力最分散的焊接方式进行焊接号横筒与竖筒即可。
优选的是，所述工况参数包括外臂压力、圆孔约束力、横筒约束力和有无加强板。
在上述任一方案中优选的是，适用于权利要求1-7任一项所述的L型焊接接头。
本发明的有益效果为：本发明可以通过模拟实验根据实际工况具体量化不同受力条件下L型焊接接头的应力分布，从而选取最优的焊接缝和焊接方式，提高了设计质量和内臂强度。
附图说明
图1为按照本发明L型焊接接头的连接方案一示意图；
图2为按照本发明L型焊接接头的连接方案二示意图；
图3为按照本发明L型焊接接头的连接方案三示意图；
图4为按照本发明L型焊接接头的连接方案四示意图；
图5为按照本发明L型焊接接头的连接方案五示意图；
图6为按照本发明L型焊接接头的实施例一的受力情况；
图7为按照本发明L型焊接接头的实施例二的受力情况；
图8为按照本发明L型焊接接头的实施例三的受力情况；
图9为按照本发明L型焊接接头的实施例四的受力情况；
图10为按照本发明L型焊接接头的实施例五的受力情况；
图中标注说明：1-横筒；2-圆孔；3-焊缝；4-竖筒；5-板头。
具体实施方式
为了更进一步了解本发明的发明内容，下面将结合具体实施例详细阐述本发明。
请参阅图1至图5，分别为按照本发明L型焊接接头的五种不同连接方案的意图，如图所示，本发明提供的L型焊接接头包括横筒1和竖筒4，横筒1与竖筒4通过焊接的方式进行连接形成“L”形结构，竖筒4远离横筒1的一端设置有板头5，板头5可以用于固定或是松动固定件，横筒1上设置有圆孔2，圆孔可以用于固定装置本体，横筒1与竖筒5连接部位的侧壁上设置有扇形的加强板，加强板可以加固横筒1与竖筒4的连接，其中，横筒1与竖筒4焊接的部位的焊缝具有多种形状，分别包括水平方形焊缝、竖直方形焊缝、斜45°方形焊缝、直角嵌入式焊缝和45°嵌入式焊缝。
实施例一
如图6所示，使用实体单元进行连接以模拟焊接，约束水平筒体圆孔的六个自由度，无左右加强板，受力如箭头所示。
采用此种方法建立相应模型，并取静力学计算中分析工况，得到各连接方案的应力分布情况如下：
在本实施例的受力条件下，连接方案一的最大应力为945.1MPa，应力集中在环形焊缝的四个直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案二的最大应力为976.9MPa，应力集中在环形焊缝的四个直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案三的最大应力为6847MPa，应力集中在45°斜面下端两直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案四的最大应力为1248MPa，应力集中在嵌入方形块顶端的四个直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案五的最大应力为2230MPa，应力集中在嵌入直角块顶端的两个直角处。
| 方案 | 方案一 | 方案二 | 方案三 | 方案四 | 方案五 |
| 最大应力(MPa) | 945.1 | 976.9 | 6847 | 1248 | 2230 |
表1为实施例一中各方案最大应力表
从本实施例条件下五种连接方案的应力分布图来看，采用实体单元、孔约束、去除左右加强板时，方案一应力最小，方案三应力最大，从应力集中情况来看，方案三应力集中点少，方案四应力集中情况最为严重。
实施例二
如图7所示，使用实体单元进行连接以模拟焊接，约束水平筒体圆孔的六个自由度，有左右加强板，受力如箭头所示。
采用此种方法建立相应模型，并取静力学计算中分析工况，得到各连接方案的应力分布情况如下：
在本实施例的受力条件下，连接方案一的最大应力为1986MPa，应力集中在左右两侧加强板的连接处。
在本实施例的受力条件下，连接方案二的最大应力为2256MPa，应力集中在左右两侧加强板的连接处。
在本实施例的受力条件下，连接方案三的最大应力为2493MPa，应力集中在左右两侧加强板的连接处。
在本实施例的受力条件下，连接方案四的最大应力为3177MPa，应力集中在左右两侧加强板的连接处。在工况二的受力条件下，连接方案五的最大应力为2060MPa，应力集中在左右两侧加强板的连接处。
| 方案 | 方案一 | 方案二 | 方案三 | 方案四 | 方案五 |
| 最大应力(MPa) | 1986 | 2256 | 2493 | 3177 | 2060 |
表2为实施例二中各方案最大应力表
从本实施例条件下的五种连接方案的应力分布图来看，采用实体单元、孔约束、有加强板时，方案一应力最小，方案四应力最大，从应力集中情况来看，各方案应力集中情况类似。
实施例三
如图8所示，使用壳单元进行连接以模拟焊接，约束水平筒体圆孔的六个自由度，有左右加强板，受力如箭头所示。
采用此种方法建立相应模型，并取静力学计算中分析工况，得到各连接方案的应力分布情况如下：
在本实施例的受力条件下，连接方案一的最大应力为505MPa，应力集中在横筒两侧的安装孔上。
在本实施例的受力条件下，连接方案二的最大应力为526MPa，应力集中在横筒两侧的安装孔上。
在本实施例的受力条件下，连接方案三的最大应力为544MPa，应力集中在横筒两侧的安装孔上。
在本实施例的受力条件下，连接方案四的最大应力为567MPa，应力集中在横筒两侧的安装孔上。
在本实施例的受力条件下，连接方案五的最大应力为517MPa，应力集中在横筒两侧的安装孔上。
| 方案 | 方案一 | 方案二 | 方案三 | 方案四 | 方案五 |
| 最大应力(MPa) | 505.7 | 526.9 | 544.6 | 567.5 | 517.6 |
表3为实施例三中各方案最大应力表
从本实施例条件下的五种连接方案的应力分布图来看，采用壳单元、孔约束、有加强板时，方案一应力最小，方案四应力最大，从应力集中情况来看，方案一应力集中处相对较大。
实施例四
如图9所示，使用壳单元，约束横筒上下两侧五个自由度，约束圆孔的一个自由度，有左右加强板，受力如箭头所示。
采用此种方法建立相应模型，并取静力学计算中分析工况，得到各连接方案的应力分布情况如下：
在本实施例的受力条件下，连接方案一的最大应力为463MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点。
在本实施例的受力条件下，连接方案二的最大应力为465MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点。
在本实施例的受力条件下，连接方案三的最大应力为468MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点。
在本实施例的受力条件下，连接方案四的最大应力为470MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点上。
在本实施例的受力条件下，连接方案五的最大应力为480MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点。
| 方案 | 方案一 | 方案二 | 方案三 | 方案四 | 方案五 |
| 最大应力(MPa) | 463 | 465 | 468 | 470 | 480 |
表4为实施例四中各方案最大应力表
从本实施例条件下五种连接方案的应力分布图来看，采用壳单元、上下两面与孔约束、有加强板时，方案一应力最小，方案五应力最大，但整体接近，从应力集中情况来看，几种方案应力集中处基本相同。
实施例五
如图10所示，使用壳单元，约束横筒上下两侧五个自由度，约束圆孔的一个自由度，无左右加强板，受力如箭头所示。
采用此种方法建立相应模型，并取静力学计算中分析工况，得到各连接方案的应力分布情况如下：
在本实施例的受力条件下，连接方案一的最大应力为542MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点以及环形焊缝的四个直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案二的最大应力为569MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点以及环形焊缝的四个直角处。
在本实施例的受力条件下，连连接方案三的最大应力为681MPa，应力集中在45°斜环形焊缝上端的两个个直角处。
在本实施例的受力条件下，连接方案四的最大应力为577MPa，应力集中在横筒上部与外臂接触点以及竖筒与横筒连接的外轮廓的四个节点。
在本实施例的受力条件下，连接方案五的最大应力为610MPa，应力集中在直角形嵌入块上侧末端两个节点处。
| 方案 | 方案一 | 方案二 | 方案三 | 方案四 | 方案五 |
| 最大应力(MPa) | 542.2 | 569.4 | 681.2 | 577.1 | 610.8 |
表5为实施例五中各方案最大应力表
从本实施例条件下五种连接方案的应力分布图来看，采用壳单元、上下两面与孔约束、无加强板时，方案一应力最小，方案三应力最大，从应力集中情况来看，方案一，二，四的应力集中情况较严重，方案五应力集中点最小。
结论
考虑应力集中情况，方案五较为理想，考虑整体应力大小，方案一，方案二较好，通过以上应力分析，我们得到的方案排序为方案一优于方案二，方案五，而方案二，方案五优于方案三，方案四。
上述结论仅考虑分析结果，如果再考虑焊缝的影响，由于横筒和竖筒的内臂连接处受到弯矩较大，优先考虑弯矩对于焊缝的影响，方案一为水平方形焊缝，在受到弯矩的情况下焊缝容易产生断裂，相比之下，方案二与方案五更为理想。
最后再考虑工艺因素，由于方案一与方案二只能在连接处外侧焊接，而方案五由于有开口的因素，可以在内外两侧进行焊接，焊接强度更好。
故综上所有因素，方案五为最优方案，可以提供最好的连接强度。
本领域技术人员不难理解，本发明的L型焊接接头及其生产方法包括上述本发明说明书的发明内容和具体实施方式部分以及附图所示出的各部分的任意组合，限于篇幅并为使说明书简明而没有将这些组合构成的各方案一一描述。凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (7)
1.一种L型焊接接头，包括横筒和竖筒，所述横筒与所述竖筒通过焊接的方式进行连接并形成“L”形结构，所述竖筒远离所述横筒的一端设置有板头，其特征在于，所述横筒与所述竖筒焊接位置的焊接缝为45°嵌入式焊缝、水平方形焊缝、竖直方形焊缝、斜45°方形焊缝或直角嵌入式焊缝。
2.根据权利要求1所述的L型焊接接头，其特征在于，所述横筒上设置有圆孔。
3.根据权利要求1所述的L型焊接接头，其特征在于，所述横筒与所述竖筒连接部位的侧壁上设置有加强板。
4.根据权利要求3所述的L型焊接接头，其特征在于，所述加强板为扇形结构并且通过焊接的方式设置在所述横筒与所述竖筒的侧壁上。
5.一种L型焊接接头应力的生产方法，按照先后顺序包括以下步骤：
步骤(1)：在CAE程序中使用不同单元进行连接以模拟横筒和竖筒不同方式的焊接，根据现实的工况设置工况参数；
步骤(2)：通过CAE程序分别分析横筒和竖筒不同焊接方式应力分布；
步骤(3)：选取应力最分散的焊接方式进行焊接号横筒与竖筒即可。
6.根据权利要求5所述的L型焊接接头应力的测定方法，其特征在于，所述工况参数包括外臂压力、圆孔约束力、横筒约束力和有无加强板。
7.根据权利要求5所述的L型焊接接头应力的测定方法，其特征在于，适用于权利要求1-7任一项所述的L型焊接接头。
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|---|---|
| CN (1) | CN109175759B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110757018A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-02-07 | 山西汾西重工有限责任公司 | 长宽比较大的矩形框架组合焊接结构及其焊接方法 |
Citations (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3928469A1 (de) * | 1989-08-29 | 1991-03-07 | Ymos Ag Ind Produkte | Verfahren zum herstellen von geschweissten aluminiumrahmen oder dgl. und hierfuer bestimmte rahmenteile |
| CN2216544Y (zh) * | 1994-06-30 | 1996-01-03 | 王希农 | 水龙头防冻器 |
| WO2002041195A2 (en) * | 2000-11-17 | 2002-05-23 | Battelle Memorial Institute | Structural stress analysis |
| JP2003285162A (ja) * | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Takano Co Ltd | 溶接継手およびそれを利用した椅子のフレーム構造 |
| WO2004099761A1 (ja) * | 2003-05-12 | 2004-11-18 | Nihon University | スポット溶接構造の疲労寿命予測方法 |
| JP2006247746A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-09-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 溶接解析方法 |
| CN101015885A (zh) * | 2006-12-07 | 2007-08-15 | 郑红专 | 轧制件的对接方法 |
| CN101571887A (zh) * | 2009-06-16 | 2009-11-04 | 哈尔滨工业大学 | 虚拟环境下焊接凝固裂纹的有限元预测系统 |
| CN102091893A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-06-15 | 哈尔滨工业大学 | 可使焊接接头按母材承载能力承载的设计方法 |
| CN102837101A (zh) * | 2011-06-22 | 2012-12-26 | 德鱼塔工业股份有限公司 | 利用焊道的加强效果的薄板结构体及其制造方法 |
| CN103177149A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-06-26 | 中国二十二冶集团有限公司 | 钢结构焊接变形分析方法 |
| KR20130131530A (ko) * | 2012-05-24 | 2013-12-04 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 최소 응력집중계수를 구현하기 위한 동담금 장치 시뮬레이션 방법 및 그 장치 |
| CN103551712A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-05 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 预测雷达大型结构件焊接变形的方法 |
| CN104259674A (zh) * | 2014-08-04 | 2015-01-07 | 哈尔滨工业大学 | 减小t型接头焊接角变形的焊前反变形装置及方法 |
| CN204152736U (zh) * | 2014-10-21 | 2015-02-11 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种风力发电机组塔架及其螺旋型筒体结构 |
| CN104390576A (zh) * | 2014-09-22 | 2015-03-04 | 吉林大学 | 一种机械式焊接变形测量装置及客车骨架接头焊接工艺优化方法 |
| CN104520059A (zh) * | 2012-11-29 | 2015-04-15 | 新日铁住金株式会社 | 角焊缝电弧焊接头的形成方法以及角焊缝电弧焊接头 |
| CN104850685A (zh) * | 2015-04-20 | 2015-08-19 | 徐州重型机械有限公司 | 一种高空作业车辆筒形臂架系统有限元结构计算方法 |
| CN108460190A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-08-28 | 北京卫星制造厂有限公司 | 一种预测蒙皮法兰结构焊缝预置应力焊接的方法 |
| JP2018158364A (ja) * | 2017-03-23 | 2018-10-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 車体の閉断面部材の隅肉溶接継手構造 |
| CN209632336U (zh) * | 2018-10-25 | 2019-11-15 | 程力专用汽车股份有限公司 | L型焊接接头 |
-
2018
- 2018-10-25 CN CN201811251780.1A patent/CN109175759B/zh active Active
Patent Citations (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3928469A1 (de) * | 1989-08-29 | 1991-03-07 | Ymos Ag Ind Produkte | Verfahren zum herstellen von geschweissten aluminiumrahmen oder dgl. und hierfuer bestimmte rahmenteile |
| CN2216544Y (zh) * | 1994-06-30 | 1996-01-03 | 王希农 | 水龙头防冻器 |
| WO2002041195A2 (en) * | 2000-11-17 | 2002-05-23 | Battelle Memorial Institute | Structural stress analysis |
| JP2003285162A (ja) * | 2002-03-25 | 2003-10-07 | Takano Co Ltd | 溶接継手およびそれを利用した椅子のフレーム構造 |
| WO2004099761A1 (ja) * | 2003-05-12 | 2004-11-18 | Nihon University | スポット溶接構造の疲労寿命予測方法 |
| CN1771434A (zh) * | 2003-05-12 | 2006-05-10 | 学校法人日本大学 | 点焊构造的疲劳寿命预测方法 |
| JP2006247746A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-09-21 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 溶接解析方法 |
| CN101015885A (zh) * | 2006-12-07 | 2007-08-15 | 郑红专 | 轧制件的对接方法 |
| CN101571887A (zh) * | 2009-06-16 | 2009-11-04 | 哈尔滨工业大学 | 虚拟环境下焊接凝固裂纹的有限元预测系统 |
| CN102091893A (zh) * | 2010-12-30 | 2011-06-15 | 哈尔滨工业大学 | 可使焊接接头按母材承载能力承载的设计方法 |
| CN102837101A (zh) * | 2011-06-22 | 2012-12-26 | 德鱼塔工业股份有限公司 | 利用焊道的加强效果的薄板结构体及其制造方法 |
| KR20130131530A (ko) * | 2012-05-24 | 2013-12-04 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 최소 응력집중계수를 구현하기 위한 동담금 장치 시뮬레이션 방법 및 그 장치 |
| CN103177149A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-06-26 | 中国二十二冶集团有限公司 | 钢结构焊接变形分析方法 |
| CN104520059A (zh) * | 2012-11-29 | 2015-04-15 | 新日铁住金株式会社 | 角焊缝电弧焊接头的形成方法以及角焊缝电弧焊接头 |
| CN103551712A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-02-05 | 中国电子科技集团公司第三十八研究所 | 预测雷达大型结构件焊接变形的方法 |
| CN104259674A (zh) * | 2014-08-04 | 2015-01-07 | 哈尔滨工业大学 | 减小t型接头焊接角变形的焊前反变形装置及方法 |
| CN104390576A (zh) * | 2014-09-22 | 2015-03-04 | 吉林大学 | 一种机械式焊接变形测量装置及客车骨架接头焊接工艺优化方法 |
| CN204152736U (zh) * | 2014-10-21 | 2015-02-11 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种风力发电机组塔架及其螺旋型筒体结构 |
| CN104850685A (zh) * | 2015-04-20 | 2015-08-19 | 徐州重型机械有限公司 | 一种高空作业车辆筒形臂架系统有限元结构计算方法 |
| JP2018158364A (ja) * | 2017-03-23 | 2018-10-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 車体の閉断面部材の隅肉溶接継手構造 |
| CN108460190A (zh) * | 2018-02-06 | 2018-08-28 | 北京卫星制造厂有限公司 | 一种预测蒙皮法兰结构焊缝预置应力焊接的方法 |
| CN209632336U (zh) * | 2018-10-25 | 2019-11-15 | 程力专用汽车股份有限公司 | L型焊接接头 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 孙景荣等: "《电焊工》", 化学工业出版社, pages: 227 - 229 * |
| 王金诺等: "《起重运输机金属结构》", vol. 1, 31 May 2002, 中国铁道出版社, pages: 352 - 354 * |
| 王黎钦等: "《先进制造理论研究与工程技术系列 机械设计》", vol. 6, 31 July 2015, 哈尔滨工业大学出版社, pages: 227 - 229 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110757018A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-02-07 | 山西汾西重工有限责任公司 | 长宽比较大的矩形框架组合焊接结构及其焊接方法 |
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