CN109154389A - 密封构件及其制造方法和交通工具用门及建筑物用门 - Google Patents

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Abstract

本发明的可发生弹性变形的密封构件具有中空管6、和插入至管6的内部的多孔体7。管6的内部未完全被多孔体7塞满，在管6的内壁的一部分与多孔体7的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间8。多孔体7由非压缩状态下的吸水率为10％以上且3000％以下的材料形成，多孔体7配置为多孔体7的体积占管6内容积的2.5％以上。

Description

密封构件及其制造方法和交通工具用门及建筑物用门
技术领域
本发明涉及交通工具、建筑物的门等中使用的密封构件及其制造方法、和包含密封构件的交通工具用门及建筑物用门。
背景技术
汽车等交通工具、建筑物中设置的门通常为在由金属等刚体形成的门主体的外周缘部安装有用于提高密闭性的密封构件(衬垫)的结构。对于密封构件而言，理想的是，可抑制水、灰尘的渗入，并且，不仅具有耐热性、耐气候性，而且还具有用于保持室内安静的高隔音性。通常的密封构件被安装于门主体的外周缘部，以在门主体与门框之间被夹入并被压缩的状态，发挥优异的密封性。因此，对于密封构件而言，为了在门主体与门框之间被夹入并被压缩，通常为由能容易地发生弹性变形的弹性体形成的中空管状。
专利文献1中公开了在中空管(中空密封部)的内部插入硬质芯材和软质填充剂、防止过度变形的结构。专利文献2中记载的结构中，在中空管(中空密封部)的内部，设置有由橡胶制或合成树脂制的高发泡海绵形成的柱状缓冲部。管的内部未完全被柱状缓冲部塞满，在管的内部残留有2个空气保持空间(密闭空间部)。专利文献3中记载的结构中，在中空管(中空密封部)的内部，设置有橡胶制或合成树脂制的高发泡海绵材料。管的内部未完全被高发泡海绵材料塞满，在管的内部残留有空气保持空间(空气层)。另外，专利文献4中记载的结构中，在中空管(中空密封部)的内部，插入有填充了多孔质的吸音材料的防水管。这些中空管例如可由专利文献5中记载的材料形成。专利文献6中，公开了连续气泡型的发泡体的制造方法。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平9-286239号公报
专利文献2：日本特开2003-81026号公报
专利文献3：日本特开2001-206166号公报
专利文献4：日本实开平2-75316号公报
专利文献5：国际公开2009/072503号
专利文献6：日本特开2013-234289号公报
发明内容
发明所要解决的课题
近年来，以电动机为驱动源的汽车(电动汽车、混合动力汽车)正在普及。电动机与汽油发动机相比，产生高频率(约2000Hz～约16000Hz)的噪音。该高频率的噪音非常刺耳，因此，对于具备电动机的交通工具的门的密封构件而言，要求隔音性比以往提高。另外，对于建筑物的门而言，随着环境变化，也存在要求具有尽可能高的隔音性的倾向。
如专利文献1中记载的结构那样，中空管的内部被树脂等完全塞满时，振动的衰减小，缺乏隔音性。专利文献2、3中，公开了在中空管内部配置高发泡海绵结构的嵌缝条(Weather stripping)。此外，作为嵌缝条的功能，还公开了不仅具有防音功能还具有防水功能。该嵌缝条通过变形从而发挥所期待的性能，因此可以说，设置空气排气孔来容易地变形对于本领域技术人员来说是公知的事项。因此，没有动机为了应对水渗入的情况，而在高发泡的材料中特别选择吸水性高的材料用于嵌缝条。另外，在专利文献2、3中记载的发明中，中空的密封部与高发泡海绵被一体地挤出成型，基本由同种材料(橡胶制或合成树脂制的发泡海绵)形成。即，出于提高隔音性的目的，对于在中空管的内部设置的构件，不会设想与管的材料无关地从各种材料中任意地选择。
专利文献4中记载的结构是玻璃棉等吸音材料被插入至防水管内后被插入至中空管(中空密封部)的内部的、双层的管结构。因此，需要通过在膜厚较薄的防水管的内部填充玻璃棉等吸音材料来制造插入构件，然后将该插入构件插入至中空管的内部，因此，制造工序多、复杂。另外，对于防水管而言，为了不降低吸音材料的吸音性，需要减薄膜的厚度，防水管越薄，填充吸音材料的工序变得越复杂。因此，专利文献4中记载的发明中，难以同时实现维持由吸音材料带来的吸音效果、和简化制造工序的复杂性。
另外，专利文献1～4中，均未提及隔音性的频率选择性。
另外，对于被认为是密封构件的用途的交通工具用门、建筑物用门而言，除了耐热性及耐气候性和隔音性以外，还期望轻质化。对于交通工具用门而言，为了提高行驶性能、操控性、降低油耗，交通工具整体的轻质化是重要的因素，密封构件的重量也不能忽视。另外，对于建筑物用门而言，除了设置作业以外，搬运至设置场所的搬运作业也是必要的，因此，尤其是设置于建筑物的高层时，为了使这些作业容易进行，期望轻质化。然而，专利文献1～4中，对于因用于提高隔音性的插入构件(硬质芯材及软质填充剂、柱状缓冲部、高发泡海绵材料、吸音材料及防水管)而导致的重量的增大完全没有考虑。
因此，本发明的目的在于提供耐热性及耐气候性和隔音性高、而且容易制造、并且能够抑制重量的增大的密封构件及其制造方法、和交通工具用门及建筑物用门。
用于解决课题的手段
本发明的可发生弹性变形的密封构件具有中空管、和被插入至管的内部的多孔体，管的内部未完全被多孔体塞满，在管的内壁的一部分与多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，多孔体由非压缩状态下的吸水率为10％以上且3000％以下的材料形成，多孔体是以多孔体的体积占管的内容积的2.5％以上的方式被配置的。另外，多孔体由非压缩状态下的体积密度(bulk density)为10kg/m3以上且150kg/m3以下的材料形成。另外，多孔体由用于压缩至压缩方向的尺寸减少25％的压缩应力为1N/cm2以下的材料形成。另外，多孔体由用于压缩至压缩方向的尺寸减少50％的压缩应力为2.5N/cm2以下的材料形成。
此外，本发明的一个方式中，多孔体配置为多孔体的体积占管的内容积的89％以下。
对于本发明的其他可发生弹性变形的密封构件而言，具有中空管、和被插入至管的内部的多孔体，管的内部未完全被多孔体塞满，在管的内壁的一部分与多孔体的外表面的一部分之间设置有空气保持空间，多孔体由包含无纺布的材料形成，或者，多孔体由包含聚氨酯泡沫的材料形成。
本发明的具有多个中空的管构件通过接合接头而构成的中空的管、和插入至管的内部的多孔体的可发生弹性变形的密封构件的制造方法包括下述步骤：向接合前的至少1个管构件的内部插入多孔体的步骤；在向至少1个管构件的内部插入多孔体的步骤后，在接头形成用的棒状的芯体的两端部分别安装管构件的步骤；于在两端部分别安装了管构件的芯体的外周，形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的接头的步骤；以及，在芯体的外周形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的接头的步骤之后，从接头的狭缝部取出前述芯体的步骤。
本发明的其他密封构件是具有多个中空的管构件通过接合接头而构成的中空的管、和插入至管的内部的多孔体的可发生弹性变形的密封构件，其中，多孔体被接合于插入有多孔体的管构件的内表面。
发明的效果
通过本发明，能实现耐热性及耐气候性和隔音性高、而且容易制造、并且能够抑制重量的增大的密封构件和交通工具用门及建筑物用门。
附图说明
[图1]为具有本发明的密封构件的交通工具用门的正面图。
[图2]为具有本发明的密封构件的建筑物用门的正面图。
[图3]为表示本发明的密封构件的一例的正面图。
[图4]为本发明的实施例1的密封构件的截面图。
[图5A]为表示声学特性测定系统的一例的示意图。
[图5B]为表示利用图5A所示的声学特性测定系统得到的声学特性测定状态的放大图。
[图6A]为表示利用图5A所示的声学特性测定系统得到的声学特性测定结果的一例的图。
[图6B]为表示基于图6A所示的声学特性测定结果求出的隔音量的图。
[图7A]为以往的密封构件的非压缩状态的截面图。
[图7B]为图7A所示的以往的密封构件的压缩状态的截面图。
[图8]为表示本发明的实施例1～3和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图9]为本发明的实施例2的密封构件的截面图。
[图10]为本发明的实施例3的密封构件的截面图。
[图11]为本发明的实施例4的密封构件的截面图。
[图12]为表示本发明的实施例4和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图13]为本发明的实施例5的密封构件的截面图。
[图14]为表示本发明的实施例5～7和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图15]为本发明的实施例6的密封构件的截面图。
[图16]为本发明的实施例7的密封构件的截面图。
[图17]为本发明的实施例8的密封构件的截面图。
[图18]为表示本发明的实施例8～9和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图19]为本发明的实施例9的密封构件的截面图。
[图20]为比较例1的密封构件的截面图。
[图21]为表示比较例1、2和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图22]为比较例2的密封构件的截面图。
[图23]为比较例3的密封构件的截面图。
[图24]为表示比较例3～5和以往例的密封构件的隔音量的图。
[图25]为比较例4的密封构件的截面图。
[图26]为比较例5的密封构件的截面图。
[图27A]为示意性地表示本发明的实施例1～9及比较例1～3的密封构件的概略结构的立体图。
[图27B]为示意性地表示本发明的实施例10、12～14、20的密封构件的概略结构的立体图。
[图27C]为示意性地表示本发明的实施例15的密封构件的概略结构的立体图。
[图27D]为示意性地表示本发明的实施例16、18的密封构件的概略结构的立体图。
[图27E]为示意性地表示以往例的密封构件的概略结构的立体图。
[图28]为作为包含图27A～27E所示的密封构件的复合构件的密封构件的正面图。
[图29A]为表示本发明的密封构件的制造方法的向管构件中插入多孔体的步骤的说明图。
[图29B]为表示通过图29A所示的步骤插入了多孔体的状态的管构件的立体图。
[图30]为本发明的密封构件的制造方法中使用的芯体的平面图。
[图31]为表示本发明的密封构件的制造方法的在芯体的两端部安装了管构件的状态的平面图。
[图32]为表示本发明的密封构件的制造方法的将在两端部安装了管构件且缠绕了树脂片材的芯体配置于模具的模腔内的状态的平面图。
[图33]为示意性地表示本发明的密封构件的制造方法的基于加压机的加热及加压状态的正面图。
[图34]为表示本发明的密封构件的制造方法的在芯体的外周形成了接头的状态的平面图。
[图35]为示意性地表示本发明的密封构件的制造方法的取出芯体的步骤的立体图。
[图36]为表示利用本发明的密封构件的制造方法制造的密封构件的平面图。
[图37]为表示本发明的密封构件的制造方法的另一例的将在两端部安装了管构件的芯体配置于模具的模腔内的状态的平面图。
[图38]为图36所示的密封构件的主要部分的截面图。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式进行说明。
本发明的密封构件1主要在图1所示的交通工具用门2、图2所示的建筑物用门4中使用。具体而言，密封构件1例如被安装于图1所示的交通工具用门2的交通工具用门主体2a的外周缘部，以在交通工具用门主体2a与用双点划线示意性地示出主要部分的车体3的门框3a之间被夹入并被压缩的状态使用。另外，密封构件1有时也被安装于图2所示的建筑物用门4的建筑物用门主体4a的外周缘部，以在建筑物用门主体4a与用双点划线示意性地示出主要部分的框架5的门框5a之间被夹入并被压缩的状态使用。以下，主要举出图1所示的交通工具用门2中使用的密封构件1作为例子来进行说明，但以下的说明大致也适用于建筑物用门4中使用的密封构件1。
如图3、4所示那样，本发明的密封构件1具有中空管6、和被配置在管6的内部的多孔体7。管6由可发生弹性变形的弹性体形成，以密合于图1所示的交通工具用门主体2a的外周缘部的方式被安装。管6具有初始状态(非压缩状态)下的内径为5～25mm左右的近圆形的截面形状的中空部。图3、4中示出了比较简单的形状的管6，但也可以是进一步设置有用于安装于交通工具用门主体2a的卡合部、安装部的形状。构成管6的弹性体的一例是乙烯·α-烯烃·非共轭多烯共聚物，非压缩状态下的比重为0.3以上且1.0以下并且吸水率低于50％。但是，不限于上述例子，也可使用其他材料的管6，其比重、吸水率可以与前述的例子不同。吸水率的测定按照以下方式进行。即，从管形状的加工品冲裁出20mm×20mm的试验片，在水面下50mm的位置将该试验片减压至-635mmHg，保持3分钟。接着恢复至大气压，经过3分钟后，测定已吸水的试验片的重量，由下式算出试验片的吸水率。
吸水率[％]＝{(W2-W1)/W1}×100
W1：浸渍前的试验片的重量(g)
W2：浸渍后的试验片的重量(g)
如图4所示那样，本发明的密封构件1中，在管6的内部(中空部)插入有多孔体7。但是，管6的内部未完全被多孔体7塞满，在管6的内壁的一部分与多孔体7的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间8。即，本申请中的空气保持空间8是指，由中空管6的内壁(构成内部空间的面)与多孔体7的外表面(其中不包括多孔体7的表面的细孔)所围成的空间。具体而言，如图9明确地示出那样，空气保持空间8是至少比多孔体7的细孔更广阔的空间。例如，空气保持空间8的最大宽度(与多孔体7的外表面的各部正交的方向上的、管6的内壁与多孔体7的外表面之间的间隔的最大值)为1mm以上，更优选为5mm以上，进一步优选为8mm以上。空气保持空间8在管6内所占的部分的比例可以以多孔体7的面积的比例表示。该数值是指，对包含中空管6和多孔体7的位置的截面进行观察时，属于多孔体7的部分所占有的面积。管6内的多孔体7的面积的比例优选为5％以上且95％以下的范围，例如，在图9所示的结构中，管6内的多孔体7的面积的比例明显为5％以上并且95％以下的范围。而且，管6内的多孔体7的面积的比例的更优选的下限值为8％，进一步优选的下限值为15％。另一方面，更优选的上限值为90％，进一步优选的上限值为85％。需要说明的是，对于本申请中的多孔体7而言，不限于发泡体这样的形态，只要是能测定吸水率的结构的物体即可。具体而言，可以是无纺布这样的内藏一定的微小空间的形态，例如可以是纤维的集合体的形状。
即使在使用密封构件1时，在密封构件1在门主体2a与门框4之间被夹入并被压缩的状态下，空气保持空间8也不会消失，而是被维持。密封构件1的使用状态(例如，30％压缩状态，即压缩至压缩方向的尺寸减少30％的状态)下的已被压缩的多孔体7在与管6的长度方向正交的截面中的截面积为作为被管6的内壁包围的部分的中空部(也包含多孔体7在管6中所占的部分)的截面积的5％以上且90％以下。换言之，密封构件1的使用状态下的空气保持空间8的面积为被管6的内壁包围的部分的截面积的10％以上且95％以下。在管6的全长范围内插入了多孔体7的情况下，多孔体7的截面积相对于管6的中空部的截面积之比为5％以上且90％以下时，管6的中空部内的多孔体7的体积占有率为5％以上且90％以下。但是，并非必须在管6的全长范围内插入多孔体7，即使仅在管6的中空部的长度方向的一部分配置有多孔体7，也能得到提高隔音性的效果。关于这种情况下的体积占有率、隔音性等，在后文中说明。
作为多孔体7的材料的例子，可举出发泡橡胶、无纺布、聚氨酯泡沫等。无论在由哪种材料形成的情况下，均优选构成多孔体7的材料的非压缩状态下的吸水率为10％以上且3000％以下。吸水率的上限值更优选为2800％，进一步优选为2500％，进一步优选为2000％，特别优选为1600％。另一方面，吸水率的下限值更优选为12％，进一步优选为13％。构成多孔体7的材料的吸水率利用与构成前述的管6的弹性体材料同样的方法测定。此时，即使各试验片的各自的形状不同，通过使用以各自的表面积成为4000mm2的方式形成的试验片，也可在实质相同的条件下进行吸水率的测定。另外，构成多孔体7的材料的非压缩状态下的体积密度为10kg/m3以上且150kg/m3以下。此外，对于构成多孔体7的材料而言，用于压缩至压缩方向的尺寸减少25％的压缩应力(25％压缩应力)为1N/cm2以下，用于压缩至压缩方向的尺寸减少50％的压缩应力(50％压缩应力)为2.5N/cm2以下。
密封构件1等的隔音性例如可利用图5A、5B所示的声学特性测定系统来测定。该声学特性测定系统具有2个室，即，作为第1室的混响室9、和作为第2室的半消声室10或消声室。混响室9与半消声室10相邻，共用壁的一部分(间隔壁部11)。混响室9的内壁由金属板等回声板构成。半消声室10的除了地面表面以外的内壁为吸音结构(未图示的吸音构件被设置于几乎全部内壁的结构)。包括地面表面在内的全部的内壁为吸音结构的室被称为消声室。本发明的第2室可以是半消声室10，也可以是消声室。在间隔壁部11上，设置有连通混响室9与半消声室10的开口部12，与该开口部12相对，如图5B所示那样，设置有在将试验片(本例中为密封构件1)压缩的同时保持所述试验片的保持机构13。在以压缩状态保持密封构件1的状态下，从混响室9内的扬声器14发声。作为发出的声音的一个例子，如图6A所示那样，在400Hz以上的几乎全部的频率范围内具有一定的声压级(约100dB)。而且，基于通过半消声室2的话筒15分别收录的未设置密封构件1时的声音的声压级SPL0、和设置了密封构件1时的声音的声压级SPL1，由下式算出隔音量(参见图6B)。
隔音量[dB]＝SPL0[dB]-SPL1[dB]
需要说明的是，图6A中，表示为有密封构件1的情况，是在通过保持机构13保持后述的以往例的密封构件、即未在中空管6的内部插入任何物体的结构的密封构件的状态下进行隔音性的测定而得到的结果。
此处，密封构件1的隔音性能也可以用特定的频率范围(例如4000Hz～10000Hz)的隔音量的分贝平均值表示。通过计算本发明的密封构件1的特定的频率范围的隔音量的分贝平均值，并与未在中空管6的内部插入任何物体的结构的以往的密封构件的相同频率范围的隔音量的分贝平均值进行比较，从而也能示出由本发明带来的隔音量的改善量。对于各密封构件的隔音效果，基于相对于基准密封构件的隔音量而言的改善量，分为如下所示的4级别进行判定，示于后述的表1～3。◎：6dB以上，○：2dB以上且小于6dB，△：1dB以上且小于2dB，×：小于1dB。
实施例
以下对针对使用了由各种材料形成的多孔体7的本发明的密封构件1、和以往例及比较例的密封构件分别测定隔音效果而得到的结果进行说明。在以下的所有例子中，按照专利文献5制作的管6由乙烯·α-烯烃·非共轭多烯共聚物形成，非压缩状态下的吸水率为0.49％，非压缩状态下的比重为0.62。而且，是在非压缩状态下的外径为19～22mm、内径为15～16mm左右的圆筒上设置有安装部的形状，管全长为840mm。测定时，例如使用图5A、5B所示的声学特性测定系统，如上所述地，将密封构件保持为30％压缩状态。
[以往例]
在说明本发明的密封构件1之前，对图7A、7B所示的不具有多孔体7、仅由管6形成的以往的密封构件的隔音效果进行说明。图7A为非压缩状态，图7B为30％压缩状态(使用状态)。将由不具有多孔体的密封构件带来的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1、表2及图8、12、14、18、21、24。根据这些结果可知，对于以往例而言，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值为50.7dB。
[实施例1]
对本发明的实施例1的密封构件1进行说明。该密封构件1是图4所示的密封构件，在管6的内部，插入有截面形状为10mm×10mm的正方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是聚氨酯泡沫(商品名：SEALFLEX ESH(INOAC Corporation制))，非压缩状态下的吸水率为1400％，非压缩状态下的体积密度为45kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.52N/cm2，50％压缩应力为0.72N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7在与管6的长度方向正交的截面中的截面积为管6的中空部(内部空间)的截面积的60％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为60％。将在管6内插入了由该材料形成的多孔体7的密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图8。该密封构件1的隔音性良好，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量与以往例相比大幅改善，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了12.7dB。
[实施例2]
在图9所示的本发明的实施例2的密封构件1中，在管6的内部，插入有截面形状为10mm×10mm的正方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是聚氨酯泡沫(商品名：COLORFOAMECS(INOAC Corporation制))，非压缩状态下的吸水率为2742％，非压缩状态下的体积密度为22kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.33N/cm2，50％压缩应力为0.35N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为60％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图8。该密封构件1的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了9.8dB。
[实施例3]
在图10所示的本发明的实施例3的密封构件1中，在管6的内部，插入有截面形状为10mm×10mm的正方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是聚氨酯泡沫(商品名：CALMFLEXF-2(INOAC Corporation制))，非压缩状态下的吸水率为2310％，非压缩状态下的体积密度为25kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.48N/cm2，50％压缩应力为0.5N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为60％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图8。该密封构件1的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了9.9dB。
[实施例4]
在图11所示的本发明的实施例4的密封构件1中，在管6的内部填充有由软质聚氨酯泡沫形成的多孔体7。该多孔体7是在将发泡前的流体状态的材料注入至管6的内部后使其发泡而以非流动的固态状的聚氨酯泡沫的形式形成的。管6的内部未完全被多孔体7塞满，在管6的内壁的一部分与多孔体7的外表面的一部分之间，存在空气保持空间8。构成该多孔体7的聚氨酯泡沫的发泡后的非压缩状态下的吸水率为665％，非压缩状态下的体积密度为60kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.12N/cm2，50％压缩应力为0.18/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的89％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为89％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图12。通过该密封构件1，得到与以往例相比更良好的隔音性，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了10.7dB。
[实施例5]
在图13所示的本发明的实施例5的密封构件1中，在管6的内部插入有截面形状为2mm×20mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是利用熔喷法对聚丙烯进行加工而制作的无纺布，非压缩状态下的吸水率为16％，非压缩状态下的体积密度为31kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为测定下限以下(无法测定)，50％压缩应力为0.09N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的40％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为40％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图14。该密封构件1的隔音性良好，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量与以往例相比大幅改善，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了12.4dB。
[实施例6]
在图15所示的本发明的实施例6的密封构件1中，在管6的内部插入有截面形状为2mm×6.5mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的9％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为9％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图14。该密封构件1的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了9.1dB。
[实施例7]
在图16所示的本发明的实施例7的密封构件1中，在管6的内部插入有截面形状为8mm×13mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是无纺布(商品名：Tafnel Oil Blotter AR-65(三井化学株式会社制))，非压缩状态下的吸水率为203％，非压缩状态下的体积密度为70kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.16N/cm2，50％压缩应力为2.2N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的55％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为55％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图14。该密封构件1的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了9.8dB。
[实施例8]
在图17所示的本发明的实施例8的密封构件1中，在管6的内部，插入有截面形状为10mm×10mm的正方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是发泡橡胶(商品名：EPTSEALERNo.685(日东电工株式会社制))，非压缩状态下的吸水率为169％，非压缩状态下的体积密度为140kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.26N/cm2，50％压缩应力为0.54N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管的中空部的截面积的60％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为60％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图18。该密封构件1的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了12.0dB。
[实施例9]
在图19所示的本发明的实施例9的密封构件1中，在管6的内部插入有截面形状为10mm×15mm的长方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是按照专利文献6调节发泡剂的量使得非压缩状态下的吸水率成为46.8％、非压缩状态下的体积密度成为73kg/m3从而制作的发泡橡胶(EPT海绵(EPDM海绵))。另外，所述材料的25％压缩应力为0.06N/cm2，50％压缩应力为0.1N/cm2。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的80％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为80％。将该密封构件1的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图18。该密封构件1的隔音性良好，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量与以往例相比大幅改善，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了14.4dB。
接下来，对用于与本发明的实施例1～9进行对比的比较例进行说明。
[比较例1]
在图20所示的比较例1的密封构件中，在管6的内部插入有截面形状为直径10mm的圆形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是按照专利文献6调节发泡剂的量使得非压缩状态下的吸水率成为0.8％、非压缩状态下的体积密度成为290kg/m3从而制作的发泡橡胶(EPT海绵(EPDM海绵))。另外，所述材料的25％压缩应力为4.4N/cm2，50％压缩应力为13.1N/cm2。密封构件的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的65％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为65％。将该密封构件的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图21。通过该密封构件，只得到了与以往例的密封构件为同等程度的隔音性，与实施例1～9的密封构件1相比，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比仅提高了0.5dB。
[比较例2]
在图22所示的比较例2的密封构件中，在管6的内部，插入有截面形状为10mm×10mm的正方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是发泡橡胶(CR(氯丁二烯橡胶)海绵方绳)，非压缩状态下的吸水率为1.6％，非压缩状态下的体积密度为310kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为5.19N/cm2，50％压缩应力为13.2N/cm2。密封构件的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的66％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为66％。将该密封构件的使用状态的、相对于各种频率的声音而言的隔音量示于表1及图21。通过该密封构件，只得到了与以往例的密封构件为同等程度的隔音性，与实施例1～9的密封构件1相比，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比降低了2.0dB。
[比较例3]
在图23所示的比较例3的密封构件1中，在管6的内部无缝隙地填充有由软质的聚氨酯泡沫形成的多孔体7。即，该多孔体7是在将发泡前的流体状态的材料注入至管6的内部后使其发泡而形成非流动的固态状的聚氨酯泡沫从而得到的产物。管6的内部完全被多孔体7塞满，在管6的内壁与多孔体7的外表面之间，不存在空气保持空间8。构成该多孔体7的聚氨酯泡沫的发泡后的非压缩状态下的吸水率为1268％，非压缩状态下的体积密度为56kg/m3。另外，所述材料的25％压缩应力为0.54N/cm2，50％压缩应力为0.8/cm2。密封构件的使用状态下的多孔体7的截面积为管的中空部的截面积的100％，由于在管6的全长范围内配置了多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为100％。将该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性示于表1及图24，隔音性不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比降低了3.9dB。
[比较例4]
在图25中示意性地示出的比较例4的密封构件1中，在管6的外侧与管6并排地配置有截面形状为10mm×10mm的长方形的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例3的多孔体7相同的聚氨酯泡沫(商品名：CALMFLEX F-2(INOAC Corporation制))，非压缩状态下的吸水率、非压缩状态下的体积密度、25％压缩应力、50％压缩应力均与实施例3的多孔体7相同。在以多孔体7位于发声部侧的方式进行配置的状态下将该密封构件1压缩30％，测定相对于各种频率的声音而言的隔音量。由于在管6的外侧配置有多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为0％。将隔音量的测定结果示于表1及图24。通过该密封构件1，与以往例同样，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比，仅提高了0.4dB。
[比较例5]
在图26中示意性地示出的比较例5中，在以多孔体7位于发声部的相反侧的方式进行配置的状态下将比较例4的密封构件1压缩30％，测定相对于各种频率的声音而言的隔音量。由于在管6的外侧配置有多孔体7，因而，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为0％。将隔音量的测定结果示于表1及图24。通过该密封构件1，与以往例同样，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比，仅提高了0.4dB。
上文中说明的实施例1～9及比较例1～3的密封构件是在管6的全长范围内配置了多孔体7的结构。然而，本发明人发现，即使是并非在管6的全长范围内配置多孔体7、而是在管6的长度方向上仅部分地配置了多孔体7的结构，有时也能得到与以往例的密封构件(图7A，7B)相比更优异的隔音效果。对于以下说明的实施例10～26及比较例6、7的管6而言，如图27B～27D中示意性地示出那样，并非是闭合的环状，而是两端开口的中空的直线状或曲线状，除了这点以外，与实施例1～9及比较例1～5的密封构件的管6具有相同的截面尺寸及相同的特性、由相同的材料形成。以下对作为在这样的直线状或曲线状的管6的两端部或一方的端部(一端部)插入有多孔体7的结构的实施例10～26及比较例6、7的密封构件1的详细情况和隔音性进行说明。
[实施例10]
在本发明的实施例10的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，如图27B所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为13.3％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了8.6dB。将其结果示于表2。
[实施例11]
在本发明的实施例11的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距一方的端部(一端部)280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为6.7％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了2.6dB。将其结果示于表2。
[实施例12]
在本发明的实施例12的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×20mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的40％，如图27B所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为26.7％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了10.9dB。将其结果示于表2。
[实施例13]
在本发明的实施例13的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×5mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的10％，如图27B所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为6.7％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了2.5dB。将其结果示于表2。
[实施例14]
在本发明的实施例14的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×2.5mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的5％，如图27B所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为3.3％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了1.8dB。将其结果示于表2。
[实施例15]
在本发明的实施例15的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，如图27C所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为210mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为10％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了5.4dB。将其结果示于表2。
[实施例16]
在本发明的实施例16的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，如图27D所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为105mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了4.3dB。将其结果示于表2。
[实施例17]
在本发明的实施例17的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为2.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了1.6dB。将其结果示于表2。
[实施例18]
在本发明的实施例18的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，如图27D所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为105mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为15％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了7.7dB。将其结果示于表2。
[实施例19]
在本发明的实施例19的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为8mm×13mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例6(图15)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的55％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为6.9％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了1.7dB。将其结果示于表2。
[实施例20]
在本发明的实施例20的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例1(图4)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，如图27B所示那样，相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为280mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为40％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了12.0dB。将其结果示于表2。
[实施例21]
在本发明的实施例21的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例1(图4)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为140mm以内的部分配置多孔体，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为20％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了9.3dB。将其结果示于表2。
[实施例22]
在本发明的实施例22的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例1(图4)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为7.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了8.4dB。将其结果示于表2。
[实施例23]
在本发明的实施例23的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例1(图4)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为18mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为2.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了2.1dB。将其结果示于表2。
[实施例24]
在本发明的实施例24的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例3(图10)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为7.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了4.0dB。将其结果示于表2。
[实施例25]
在本发明的实施例25的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例2(图9)相同的聚氨酯泡沫。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为7.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了2.8dB。将其结果示于表2。
[实施例26]
在本发明的实施例26的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为10mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例8(图17)相同的发泡橡胶。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的60％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为7.5％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例相比更良好，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比提高了6.6dB。将其结果示于表2。
接下来，对用于与本发明的实施例10～26进行对比的比较例进行说明。
[比较例6]
在比较例6的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距一方的端部(一端部)53mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为1.3％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例同样，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比，仅提高了0.4dB。将其结果示于表2。
[比较例7]
在比较例7的密封构件1中，在两端开口的中空的直线状或曲线状的管6的内部插入有截面形状为2mm×10mm的多孔体7。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。密封构件1的使用状态下的多孔体7的截面积为管6的中空部的截面积的20％，虽未图示，但相对于全长840mm的管6，仅在距两端部分别为26mm以内的部分配置多孔体7，相对于管6的内容积而言的多孔体7的体积占有率为1.3％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音性与以往例同样，尤其是相对于2000Hz以上的高频率而言的隔音量不充分，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值与以往例相比仅提高了0.7dB。将其结果示于表2。
如上所述，通过本发明的实施例1～26，尤其是在电动汽车、混合动力汽车中使用的电动机所产生的高频噪音的频率(约2000Hz～约16000Hz)的范围内，发挥优异的隔音性。之所以能够通过实施例1～26得到优异的隔音性，是因为基于多孔体7的吸音效果与基于空气保持空间8内的空气的振动衰减共同作用。与此相对，对于未设置多孔体的以往例而言，虽然有基于管6内的空气的振动衰减效果，但没有基于多孔体7的吸音效果，因此，得不到充分的隔音性。对于在管6内不存在空气保持空间的比较例3而言，虽然有基于多孔体7的吸音效果，但没有基于管6内的空气的振动衰减效果，因此，得不到充分的隔音性。对于多孔体7位于管6的外侧的比较例4、5而言，空气的振动通过位于开放空间的多孔体7的侧方而传递，因此，只是传播的空气的振动中的非常小的一部分受到多孔体7的吸音效果影响，得不到充分的隔音性。
另外，对于在管6中设置了多孔体7和空气保持空间的密封构件中的未得到充分的隔音性的比较例1、2而言，认为多孔体的材料不合适。即，再次对比较例1、2的材料进行研究发现，与实施例1～26相比，体积密度高。这是因为，多孔体7的密度高表明多孔体7的一定的截面积中的孔部的总量少，若孔部少，则吸音效果小。因此，为了实现高隔音性，优选多孔体7的密度小。考虑到比较例1、2的隔音性小、实施例7的隔音性在允许范围内时，可以说体积密度优选为150kg/m3以下。但是，若体积密度过小，则多孔体7的材料强度下降，加工、安装可能变得困难，因此，体积密度优选为10kg/m3以上。
着眼于构成多孔体7的材料的吸水率时，认为吸水率越高，则连续孔隙越多，若吸水率过低，则连续孔隙少，因而，难以得到高隔音性。对实施例1～26与比较例1、2的吸水率进行对比，认为吸水率为1.6％以下时，可能得不到充分的隔音性。此外，为了更可靠地得到充分的隔音性，认为吸水率优选大致为10％以上。但是，若吸水率过高，则由于从缝隙进入的水的吸水而导致重量变重，或者，连续孔隙堵塞，变得得不到本发明的密封构件的本来的隔音性，因此，吸水率优选为3000％以下。
着眼于作为构成多孔体7的材料的特性之一的压缩应力时，得到了优异的隔音性的密封构件1的多孔体7的25％压缩应力大致为1N/cm2以下。另外，得到了优异的隔音性的密封构件1的多孔体7的50％压缩应力大致为2.5N/cm2以下。
如上所述，为了在本发明的密封构件1中得到优异的隔音性，优选满足下述这样的条件：体积密度为10kg/m3以上且150kg/m3以下，吸水率为10％以上且3000％以下，25％压缩应力为1N/cm2以下，50％压缩应力为2.5N/cm2以下。但是，即使未完全满足这些条件，若满足这些条件中的至少一项，则由于一定程度地得到提高隔音性的效果，因此也被包含在本发明的范围内。
以上，对本发明的密封构件1的隔音性进行了说明，下文中对隔音性以外的特性进行说明。对于作为本发明的密封构件1的主要用途的交通工具用门、建筑物用门而言，如上所述，要求轻质化。本发明的密封构件1的管6是与以往例同样的构件，密封构件1的重量仅增加了与在该管6内插入的多孔体7相应的量。因此，优选该多孔体7尽可能轻。在实施例1～9及比较例1～5中，多孔体7的截面积几乎没有大的差异，因此，多孔体7的密度小时，能抑制密封构件1的重量增大。即，如上所述，将体积密度设定为150kg/m3以下时，对于抑制密封构件1的重量增加而言也有效果。如上所述，通过将体积密度设定为低值，能得到在不过度增大重量的情况下实现隔音性的提高这样的非常优异的效果。以往的密封构件通常存在隔音性高的密封构件较重这样的倾向。然而，根据表1可知，本发明的密封构件尽管明显比隔音性低的比较例1～3更轻，但具有良好的隔音性，实现了兼顾隔音性与轻质化这样的以往难以实现的特别的效果。
另外，对于本发明的密封构件1而言，不需要预先将在管6的内部插入的多孔体7插入至防水管等中，因此，密封构件1的制造工序不复杂，部件个数也不会增加。而且，若如上所述由压缩应力小的材料形成多孔体7，则多孔体7的安装、使用密封构件1时的压缩容易进行，操作性良好，而且，能容易用较小的力密合于门主体2a、4a的外周缘部、门框3a、5a，因此，密封的可靠性(耐热性、耐气候性)良好。
在本发明的实施例10～26中表明，即使并非如图27A所示那样在管6的全长范围内配置多孔体7，而是如图27B～27D所示那样为在管6的长度方向上仅部分地插入了多孔体7的结构，与如图27E所示那样不具有多孔体的以往的密封构件相比，也能得到提高隔音性的效果。对于实施例10～26而言，不仅实现与在管6的全长范围内配置了多孔体7的实施例1～9的密封构件1相匹敌的隔音性，而且由于可减少所需要的多孔体7的量，并且多孔体7的插入动作容易进行，因而能将制造成本抑制在低水平，另外，能将密封构件1的整体的重量抑制在低水平，有助于与轻质化相伴的各种效果。但是，比较例6、7中，相对于管6的内容积而言的多孔体7所占的比例(体积占有率)过小，因此，未发挥多孔体7的吸音效果，得不到充分的隔音性。根据表2中示出的实施例1～26及比较例1～7的隔音性的改善量，可以说多孔体7的体积占有率优选为2.5～89％左右。另外，根据实施例10～26及比较例6、7的结果可知，为了得到提高隔音性的效果，优选的是，以在管6的长度方向上多孔体7至少占管6的全长的4％以上的范围的方式配置有多孔体7。
在实施例10～26中，使用了如图27A～27E所示那样的两端开口的中空的直线状或曲线状的管6，但其可以构成图28所示那样的闭合的环状的管6的一部分。在图28所示的例子中，一对管构件6a、6b介由角接头6c被接合，由此，构成了作为复合构件的环状的管6。这种情况下，通过使一对管构件6a、6b中的一方或两方如上所述在长度方向上部分地插入多孔体7，从而能构成实施例10～26这样的直线状或曲线状的密封构件1。在图1所示那样的交通工具用门2中使用的密封构件1的情况下，通常将安装时位于上部(顶棚侧)的上部管构件6a、与位于下部(地面侧)的下部管构件6b接合而构成环状的管6，特别优选在被配置于与乘客的耳朵接近的位置的上部管构件6a中如实施例10～26那样至少部分地配置多孔体7来提高隔音性。这种情况下，可以在下部管构件6b中也至少部分地配置多孔体7来提高隔音性，或者，也可以在距乘客的耳朵较远的下部管构件6b中不配置多孔体7，从而实现制造成本的进一步抑制、轻质化。
为了成型及接合工序的方便，介由角接头6c与其他管构件(例如下部管构件6b)接合的管构件(例如上部管构件6a)的两端部通常开口。以往，包含这样的管构件的密封构件从管构件的开口端部漏音，难以实现高隔音性。与此相对，对于前述的实施例10～26而言，通过多孔体7抑制了从开口端部漏音。根据表2可知，在距开口端部为管构件全长的33％的距离的范围内存在至少一部分多孔体7时，得到了提高隔音性的效果。
由此在中空管6的内部插入多孔体7，这不仅对图3所示那样的闭合的环状的密封构件1有效，而且对于作为构成图28所示那样的复合构件即环状的管6的一部分的部分品的、由两端开口的中空的直线状或曲线状的管构件6a形成的密封构件1也有效。
上文中说明的本发明的密封构件1不限于被安装于交通工具用门主体、建筑物用门主体的外周缘部的结构，也可被安装于门框的内侧。另外，对于本发明的密封构件1而言，可以被安装于交通工具用驱动装置、例如汽车的汽油发动机、电动机等的容纳部分的外周缘部，在与框架之间被夹入并被压缩，从而进行密封。此外，可在电气制品等需要密封的各种构件中利用，其应用范围不受限制。
[密封构件的制造方法]
接下来，对本发明的密封构件1的制造方法进行说明。该方法是用于制造如上所述在中空管6的内部配置有多孔体7的结构的密封构件1的方法，中空管6是多个管构件6a、6b(部分品)介由接头6c被接合而构成的复合构件。
通常，在形成作为复合构件的中空管6时，介由接头将作为中空的部分品的多个管构件接合。作为一例，将一方的管构件嵌入用于形成接头的中空部分的棒状(圆柱状)的芯体的一端部，将另一方的管构件嵌入芯体的另一端部。而后，以覆盖芯体的外周的方式形成未硫化橡胶层或树脂层，通过加热加压使橡胶层进行硫化粘接，或者，通过加热加压和随后的冷却加压而使树脂层固化，由此，形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的接头。
本发明中，在接头6c的形成及管构件6a、6b的接合之前，如图29A、29B所示那样，预先将前述的多孔体7插入至管构件6a、6b的内部。而后，将插入有多孔体7的管构件6a、6b分别嵌入安装于图30所示的弯曲的棒状(圆柱状)的芯体16的两端部(图31)。此时，优选多孔体7与芯体16接触。然后，例如，在安装了插入有多孔体7的管构件6a、6b的芯体16的外周，缠绕未硫化橡胶片材或热塑性树脂片材。而后，如图32所示那样，将安装了管构件6a、6b且卷绕了未硫化橡胶片材或树脂片材的状态的芯体16配置在模具17的模腔17a内。如图33中示意性地示出那样，将模具17设置于加压机18，进行加热及加压，由此，使橡胶硫化，或者，进行加热及加压后，进行冷却及加压，由此，使树脂片材热熔接，形成由硫化橡胶层或树脂层形成的接头6c。作为使橡胶硫化而形成接头6c时的加热条件，可举出例如于170℃加热15分钟，于180℃加热8分钟，或者，于190℃加热4分钟，等等。作为使热塑性树脂固化而形成接头6c时的加热条件，可举出于200℃预热10分钟、加热加压5分钟、冷却加压5分钟等。接头6c完成后，如图34所示那样，从模具17取下。而后，如图35所示那样，一边使接头6c发生弹性变形，一边从通过在模具上设置的凸部(未图示)等预先形成的接头6c的狭缝部19取出芯体16，或者，在未预先形成狭缝部的情况下，将接头6c的一部分切开来制作狭缝部19，然后从该狭缝部19取出芯体16。如上所述地操作，如图36所示那样，完成管构件6a、6b介由接头6c接合而成的结构的管6。
在另一例中，将如上所述安装了预先插入了多孔体7的管构件6a、6b的芯体16配置在图37所示的注射成型装置的模具20的模腔20a内，将熔融的未硫化橡胶或树脂注射至模腔20a中，将模腔20a的内部且为芯体16的外侧用熔融了的未硫化橡胶或树脂充满。而后，使注射的未硫化橡胶或树脂硫化或固化，形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的接头6c。然后，与前述工序同样地，如图34～35所示那样，从模具取下，从接头6c的狭缝部19取出芯体16，由此，如图36所示那样，完成管构件6a、6b介由接头6c接合而成的结构的管6。
通过上文中说明的制造方法，将模具17设置于加压机，进行加热及加压，使未硫化橡胶片材或树脂片材进行硫化粘接或热熔接时，或者，向模具20的模腔20a中注射熔融了的未硫化橡胶或树脂，使其硫化或固化时，如图38所示那样，多孔体7被接合固定于管6(管构件6a、6b及接头6c)的内表面。具体而言，通过已加热的模具17、20、熔融了的未硫化橡胶或树脂使多孔体4成为熔点以上的温度时，多孔体7的至少一部分热熔接于管构件6a、6b及接头6c。另外，即使假设多孔体7未成为熔点以上的温度，也会发生：构成管构件6a、6b及接头6c的橡胶或树脂材料软化，进入多孔体7的孔部内，发生硫化或固化；软化的多孔体7和管构件6a、6b及接头6c具有一定程度的粘合力，在密合的状态下一同硫化或固化；等等，由此，多孔体7被接合固定于管构件6a、6b及接头6c的内表面。如上所述地操作，在由管构件6a、6b和接头6c构成的管6的内部固定多孔体7时，隔音性进一步提高。其原因之一在于，多孔体7被固定，变得不易发生移动、振动，由此，多孔体7的振动吸收效果提高。另外，虽然认为用于取出芯体16的接头6c的狭缝部19成为隔音的障碍(有助于声音的传递)，但通过将多孔体7固定于狭缝部19的附近，使得多孔体7可靠地位于特别期望吸音作用的位置，因此，能高效地得到隔音效果。
若在接合前管构件6a、6b中的多孔体7与芯体16接触，则多孔体7在被芯体16按压至管构件6a、6b及接头6c的状态下被加热，因此，多孔体7将会容易与管构件6a、6b及接头6c接合，因而优选。另外，即使在被插入至管构件6a、6b的时间点，多孔体7收纳在管构件6a、6b的内部，经加热而发生熔融或软化后的多孔体7也可能从管构件6a、6b的内部流动至与接头6c的内表面接触的位置，从而与接头6c的内表面接合。但是，多孔体7可以仅被插入至管构件6a、6b中的任意一方的内部，另外，也可以未达到与接头6c接触的位置，仅与管构件6a、6b的内表面接合。
由该制造方法带来的另一个效果是：管构件6a、6b介由接头6c接合后的芯体16的取出变得容易。这是因为，与管构件6a、6b及接头6c的内表面相比，由以聚氨酯泡沫为代表的海绵材料、无纺布等形成的多孔体7的摩擦小，因而，在从狭缝部19取出芯体16时，在与多孔体7的接触面上发生滑动，变得能顺利地取出。
作为上文中说明的管构件6a、6b及接头6c的材料，EPDM(三元乙丙橡胶)等合成橡胶、烯烃系热塑性弹性体(例如三井化学株式会社的Milastomer(商品名))等是常规的，但不限于这些。另外，管构件6a、6b与接头6c可以由相同材料形成，也可以由不同材料形成。多孔体7可以由前述的各实施方式中的任意材料形成。接头6a、6b可以是图28所示那样的弯曲的角接头，也可以是不弯曲的直线的接头(未图示)。
接下来，为了使前述的密封构件的制造方法的效果明确，对利用该制造方法制造的密封构件的实施例和比较例进行说明。
[实施例27]
对于本发明的实施例27的密封构件1而言，相对于全长840mm的直线状的管构件6a，仅在距两端部分别为210mm以内的部分插入截面形状为10mm×10mm的多孔体7，在两端部介由L字型的接头6c，接合100mm的管构件6b。构成该多孔体7的材料是与实施例1(图4)相同的聚氨酯泡沫。接头6c是通过以下方式制作的：在将多孔体7插入至管构件6a后，介由芯体将管构件6a与6b连接，在该芯体的周围缠绕包含硫化剂和发泡剂的未硫化的EPDM(三元乙丙橡胶)片状组合物，用加压机进行加热及加压，由此，使EPDM硫化。此时，多孔体7被接合固定于接头6c的内表面。形成接头6c后，将接头6c的一部分切开来制作狭缝部19，从该狭缝部19取出芯体16。相对于管6a的内容积而言的多孔体7的体积占有率为30％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音量为：4000Hz时为51.9dB，5000Hz时为59.8dB，6300Hz时为63.5dB，8000Hz时为67.3dB，10000Hz时为54.7dB，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值为62.6dB。将其结果示于表3。需要说明的是，表3中示出以后述的比较例8(不包含多孔体的密封构件)为基准而判定的隔音效果的好坏。
[实施例28]
对于本发明的实施例28的密封构件1而言，相对于全长840mm的直线状的管构件6a，仅在距两端部分别为210mm以内的部分插入截面形状为2mm×10mm的多孔体7，在两端部介由L字型的接头6c，接合100mm的管构件6b。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。接头6c是通过以下方式制作的：在将多孔体7插入至管构件6a后，介由芯体将管构件6a与6b连接，在该芯体的周围缠绕包含硫化剂和发泡剂的未硫化的EPDM(三元乙丙橡胶)片状组合物，用加压机进行加热及加压，由此，使EPDM硫化。此时，多孔体7被接合固定于接头6c的内表面。形成接头6c后，将接头6c的一部分切开来制作狭缝部19，从该狭缝部19取出芯体16。相对于管6a的内容积而言的多孔体7的体积占有率为10％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音量为：4000Hz时为42.1dB，5000Hz时为50.1dB，6300Hz时为55.7dB，8000Hz时为61.2dB，10000Hz时为57.1dB，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值为56.7dB。将其结果示于表3。
[实施例29]
对于本发明的实施例29的密封构件1而言，相对于全长840mm的直线状的管构件6a，仅在距两端部分别为210mm以内的部分插入截面形状为2mm×10mm的多孔体7，在两端部介由L字型的接头6c，接合100mm的管构件6b。构成该多孔体7的材料是与实施例5(图13)相同的无纺布。接头6c是通过以下方式制作的：在将多孔体7插入至管构件6a后，介由芯体将管构件6a与6b连接，在该芯体的周围，缠绕作为热塑性弹性体树脂的三井化学株式会社的MilastomerS-450B(商品名)的片材，用加压机进行加热及加压，接着进行冷却及加压。此时，多孔体7被接合固定于接头6c的内表面。形成接头6c后，将接头6c的一部分切开来制作狭缝部19，从该狭缝部19取出芯体16。相对于管6a的内容积而言的多孔体7的体积占有率为10％。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音量为：4000Hz时为44.6dB，5000Hz时为53.1dB，6300Hz时为56.6dB，8000Hz时为58.6dB，10000Hz时为56.8dB，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值为55.8dB。将其结果示于表3。
[比较例8]
对于比较例8的密封构件1而言，相对于全长840mm的直线状的管构件6a，不插入多孔体7，在两端部介由L字型的接头6c，接合100mm的管构件6b。接头6c是通过以下方式制作的：介由芯体，将管构件6a与6b连接，在该芯体的周围缠绕包含硫化剂和发泡剂的未硫化的EPDM(三元乙丙橡胶)片状组合物，用加压机进行加热及加压，由此，使EPDM硫化。形成接头后，将接头6c的一部分切开来制作狭缝部19，从该狭缝部19取出芯体16。该密封构件1的使用状态的相对于各种频率的声音而言的隔音量为：4000Hz时为38.4dB，5000Hz时为44.3dB，6300Hz时为46.6dB，8000Hz时为50.2dB，10000Hz时为50.6dB，4000Hz～10000Hz的隔音量的分贝平均值为47.7dB。将其结果示于表3。
如上所述，相对于不包含多孔体的比较例8的密封构件而言，通过利用本发明的方法制造的密封构件、即实施例27～29的密封构件得到了下述结果：在4000Hz～10000Hz的范围内，发挥优异的隔音性。认为这是因为，通过将多孔体7固定于狭缝部19的附近，使多孔体7可靠地位于特别期望吸音作用的位置，因此，能高效地得到隔音效果。
附图标记说明
1 密封构件
2 交通工具用门
2a 交通工具用门主体
3 车体
3a 门框
4 建筑物用门
4a 建筑物用门主体
5 框架
5a 门框
6 管
6a，6b 管构件
6c 接头
7 多孔体
8 空气保持空间
9 混响室
10 半消声室
11 间隔壁部
12 开口部
13 保持机构
14 扬声器
15 话筒
16 芯体
17，20 模具
17a，20a 模腔
18 加压机
19 狭缝部

Claims (44)

1.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体由非压缩状态下的吸水率为10％以上且3000％以下的材料形成，
所述多孔体配置为所述多孔体的体积占所述管的内容积的2.5％以上。
2.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体由非压缩状态下的体积密度为10kg/m3以上且150kg/m3以下的材料形成，
所述多孔体配置为所述多孔体的体积占所述管的内容积的2.5％以上。
3.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体由用于压缩至压缩方向的尺寸减少25％的压缩应力为1N/cm2以下的材料形成，
所述多孔体配置为所述多孔体的体积占所述管的内容积的2.5％以上。
4.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体由用于压缩至压缩方向的尺寸减少50％的压缩应力为2.5N/cm2以下的材料形成，
所述多孔体配置为所述多孔体的体积占所述管的内容积的2.5％以上。
5.如权利要求1～4中任一项所述的密封构件，其中，所述多孔体配置为所述多孔体的体积占所述管的内容积的89％以下。
6.如权利要求1～5中任一项所述的密封构件，其中，在所述管的长度方向中，在所述管的全长的4％以上的范围配置有所述多孔体。
7.如权利要求1～6中任一项所述的密封构件，其中，所述管为两端开口的直线状或曲线状，在距开口端部的距离为所述管的全长的33％以下的范围内，配置有至少一部分所述多孔体。
8.如权利要求7所述的密封构件，其中，所述管介由接头与其他管接合而形成闭合的环。
9.如权利要求1～8中任一项所述的密封构件，其中，所述多孔体是由包含发泡橡胶、无纺布、和聚氨酯泡沫中的至少1种的材料形成的。
10.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体是由包含无纺布的材料形成的。
11.密封构件，其是可发生弹性变形的密封构件，
所述密封构件具有中空管、和插入至所述管的内部的多孔体，
所述管的内部未完全被所述多孔体塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置有空气保持空间，
所述多孔体是由包含聚氨酯泡沫的材料形成的。
12.如权利要求1～11中任一项所述的密封构件，其中，所述管是由比重为0.3以上且1以下、并且吸水率小于50％的弹性体形成的。
13.如权利要求12所述的密封构件，其中，所述弹性体包含乙烯·α-烯烃·非共轭多烯。
14.如权利要求1～13中任一项所述的密封构件，其中，所述管的非压缩状态下的内径为5mm以上且40mm以下。
15.如权利要求1～14中任一项所述的密封构件，其中，所述密封构件的使用状态下的所述多孔体的截面积为所述管的所述内壁所包围的部分的截面积的5％以上且90％以下。
16.如权利要求1～15中任一项所述的密封构件，其中，所述密封构件的使用状态下的所述空气保持空间的截面积为所述管的所述内壁所包围的部分的截面积的10％以上且95％以下。
17.如权利要求1～16中任一项所述的密封构件，其被安装于交通工具用门的交通工具用门主体的外周缘部。
18.如权利要求1～16中任一项所述的密封构件，其被安装于交通工具用驱动装置的容纳部分的外周缘部。
19.如权利要求1～16中任一项所述的密封构件，其被安装于建筑物用门的建筑物用门主体的外周缘部。
20.交通工具用门，其包含所述交通工具用门主体、和权利要求17所述的密封构件。
21.建筑物用门，其包含所述建筑物用门主体、和权利要求19所述的密封构件。
22.密封构件的制造方法，其是具有多个中空管构件介由接头接合而成的结构的中空管、和插入至所述管的内部的多孔体的可发生弹性变形的密封构件的制造方法，所述制造方法包括下述步骤：
在接合前的至少1个所述管构件的内部插入所述多孔体的步骤；
在至少1个所述管构件的内部插入所述多孔体的步骤后，在接头形成用的棒状的芯体的两端部分别安装所述管构件的步骤；
于在两端部分别安装了所述管构件的所述芯体的外周，形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的所述接头的步骤；和
在芯体的外周形成由可发生弹性变形的硫化橡胶层或树脂层形成的所述接头的步骤之后，从所述接头的狭缝部取出所述芯体的步骤。
23.如权利要求22所述的密封构件的制造方法，其中，形成所述接头的步骤中，将所述多孔体接合固定于插入了该多孔体的所述管构件的内表面。
24.如权利要求22所述的密封构件的制造方法，其中，形成所述接头的步骤中，将所述多孔体接合固定于插入了该多孔体的所述管构件的内表面及所述接头的内表面。
25.如权利要求22～24中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，在芯体的两端部分别安装所述管构件的步骤中，使所述管构件的内部的所述多孔体与所述芯体接触。
26.如权利要求22～25中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，形成所述接头的步骤中，在所述芯体的外周缠绕未硫化橡胶片材或树脂片材，然后进行加热及加压，使所述未硫化橡胶片材或树脂片材硫化粘接或热熔接。
27.如权利要求22～25中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，形成所述接头的步骤中，在将所述芯体配置于模具的模腔内后，向所述模腔内注射熔融了的未硫化橡胶或树脂，然后使其硫化或固化。
28.如权利要求22～27中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，向所述管构件的内部插入所述多孔体的步骤中，未通过所述多孔体将所述管构件的内部完全塞满，在所述管的内壁的一部分与所述多孔体的外表面的一部分之间，设置空气保持空间。
29.如权利要求28所述的密封构件的制造方法，其中，向所述管构件的内部插入所述多孔体的步骤中，以占所述管的内容积的2.5～89％的方式配置所述多孔体。
30.如权利要求28或29所述的密封构件的制造方法，其中，在所述管的长度方向中，在所述管的全长的4％以上的范围配置所述多孔体。
31.如权利要求22～30中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述多孔体是由非压缩状态下的吸水率为10％以上且3000％以下的材料形成的。
32.如权利要求22～31中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述多孔体是由非压缩状态下的体积密度为10kg/m3以上且150kg/m3以下的材料形成的。
33.如权利要求22～32中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述多孔体是由用于压缩至压缩方向的尺寸减少25％的压缩应力为1N/cm2以下的材料形成的。
34.如权利要求22～33中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述多孔体是由用于压缩至压缩方向的尺寸减少50％的压缩应力为2.5N/cm2以下的材料形成的。
35.如权利要求22～34中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述多孔体是由包含发泡橡胶、无纺布、和聚氨酯泡沫中的至少1种的材料形成的。
36.如权利要求22～35中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述管是由比重为0.3以上且1以下、并且吸水率小于50％的弹性体形成的。
37.如权利要求36所述的密封构件的制造方法，其中，所述弹性体包含乙烯·α-烯烃·非共轭多烯。
38.如权利要求22～37中任一项所述的密封构件的制造方法，其中，所述管的非压缩状态下的内径为5mm以上且40mm以下。
39.密封构件，其是具有多个中空管构件介由接头接合而成的结构的中空管、和插入至所述管的内部的多孔体的可发生弹性变形的密封构件，
所述多孔体被接合于插入了该多孔体的所述管构件的内表面。
40.如权利要求39所述的密封构件，其中，所述多孔体硫化粘接或热熔接于插入了该多孔体的所述管构件的内表面。
41.如权利要求39或40所述的密封构件，其中，在插入了所述多孔体的所述管构件的材料进入所述多孔体的孔部内的状态下进行硫化或固化。
42.如权利要求39所述的密封构件，其中，所述多孔体被接合于插入了该多孔体的所述管构件的内表面及所述接头的内表面。
43.如权利要求42所述的密封构件，其中，所述多孔体硫化粘接或热熔接于插入了该多孔体的所述管构件的内表面及所述接头的内表面。
44.如权利要求42或43所述的密封构件，其中，在插入了所述多孔体的所述管构件的材料与所述接头的材料进入至所述多孔体的孔部内的状态下进行硫化或固化。
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