CN1088764C - 深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板及其制造方法 - Google Patents

深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了深冲性和深冲加工时的耐皱纹状变形性同时提高的铁素体不锈钢板的制造方法。本发明钢板的特征是，含有C：0.001-0.015%(重量)、Si：1.0%(重量)以下、Mn：1.0%(重量)以下、P：0.05%(重量)以下、S：0.010%(重量)以下、Cr：8-30%(重量)、Al：0.08%(重量)以下、N：0.005-0.015%(重量)、0：0.0080%(重量)以下、Ti：0.25%(重量)以下，Ti/N≥12，Nb和V含量满足(Nb+V)：0.05-0.10%(重量)，并且V/Nb：2-5。另外，本发明的制造方法的特征是，在制造上述铁素体不锈钢板时，将各项中所述成分的钢坯在1170℃以下的温度范围加热，在950℃以上的温度范围内结束热粗轧，然后进行热精轧。

Description

深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板及其制造方法
发明领域
本发明涉及铁素铁体不锈钢板中深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板及其制造方法。
发明领域
铁素体不锈钢具有良好的耐腐蚀性和耐热性，被广泛地用于家庭用品和汽车零部件等各种产业领域。
与含有大量Ni的奥氏体不锈钢相比，铁素体不锈钢价格便宜，但加工性能较差，例如在进行冲压加工时，容易产生被称为皱纹状变形(ridging)的表面缺陷，不适合用于深冲加工等深加工。
另外，铁素体不锈钢的塑性应变比的面内各向异性(Δr)也比较大，在深冲加工时容易产生不均匀变形。
为了解决上述问题，迄今为止人们进行了大量试验，作为改善耐皱纹状变形性的技术方案可以举出：(a)特开昭52-24913号公报、(b)特开昭56-123356号公报、(c)特开平7-18385号公报、(d)特开平9-53155号公报等。
上述(a)的方案是，含有C：0.03-0.08％(重量)、N：0.01％(重量)以下、S：0.008％(重量)以下、P：0.03％(重量)以下、Si：0.4％(重量)以下、Mn：0.5％(重量)以下、Ni：0.3％(重量)以下、Cr：15-20％(重量)、Al：2×N-0.2％(重量)。
上述(b)的方案是，含有C：0.1％(重量)以下、Si：1.0％(重量)以下、Mn：0.75％(重量)以下、Cr：10-30％(重量)、Ni：0.5％(重量)以下、N：0.025％(重量)以下、B：2-30ppm，或者还含有Al：0.005-0.4％(重量)、Ti：0.005-0.6％(重量)、Nb：0.005-0.4％(重量)、V：0.005-0.4％(重量)、Zr：0.005-0.4％(重量)、Cu：0.02-0.5％(重量)、Ca：0.05％(重量)以下、Ce：0.05％(重量)以下中的1种或2种以上。
上述(c)的方案是，Cr：3-60％(重量)，减少C、S、O的含量，N含量为0.03-0.5％(重量)。
上述(d)的方案是，含有C：0.01％(重量)以下、Si：1.0％(重量)以下、Mn：1.0％(重量)以下、S：0.01％(重量)以下、Cr：9-50％(重量)、Al：0.07％(重量)以下、N：0.02％(重量)以下、O：0.01％(重量)以下，并且C和N的含量满足N(wt％)/C(wt％)≥2、0.006≤[C(wt％)+N(wt％)]≤0.025的条件，此外，Ti含量还满足{Ti(wt％)-2×S(wt％)-3×O(wt％)}/[C(wt％)+N(wt％)]≥4、[Ti(wt％)]×[N(wt％)]≤30×10-4的条件。
但是，在这些现有技术中，无论哪一种方案，在进行严酷的深冲加工时都会产生皱纹状变形，不能说是理想的技术。另外，仅仅采用这些技术还不能改善冲压加工时的不均匀变形。
另一方面，作为改善塑性应变比的面内各向异性的技术方案，在(e)特开平8-20843号公报中含有C：0.03％(重量)以下、Si：1.0％(重量)以下、Mn：1.0％(重量)以下、P：0.05％(重量)以下、S：0.015％(重量)以下、Al：0.1％以下、N：0.02％(重量)以下、Cr：5-60％(重量)、Ti：4×(C+N)-0.5％(重量)、Nb：0.003-0.02％(重量)、B：0.0002-0.005％(重量)，或者进一步添加Ca：0.0005-0.01％(重量)、Mo：0.1-5.0％(重量)中的1种以上。
采用这种技术方案，可以确保Δr≤约0.15，各向异性得到改善，但耐皱纹状变形性不十分理想。
另外，作为改善深冲性的技术，(f)特开平8-260106号公报和(g)特公平8-26436号公报中公开了一些方案。
上述(f)的技术方案是，通过添加微量的Nb来减小Δr，另外通过添加V来减小屈服比。上述(g)的技术方案是，通过使Ti、Nb和B的添加量达到最优化，改善加工成形性能和表面特性。
但是，这两种技术都难以完全满足加工性的要求，另外，对于严酷的深冲加工部件来说，产生皱纹状变形的问题也没有得到充分的改善。
如上所述，现有技术的铁素体不锈钢，深冲性和耐皱纹状变形性都没有达到十分理想的水平，在进行严酷的深冲加工时往往产生皱纹状变形。
本发明是鉴于上述现有技术中存在的问题而完成的，本发明提供了深冲性和深冲加工时的耐皱纹状变形性同时得到提高的铁素体不锈钢板及其制造技术。
另外，本发明还提供了具有满足r值1.8以上和Δr0.15以下的特性的深冲性以及良好的耐皱纹状变形性的铁素体不锈钢板及其制造技术。
发明概述
针对上述课题，为了制造可以进行严酷的深冲加工并且加工时基本上不会产生皱纹状变形的铁素体不锈钢板，本发明人反复进行研究，结果发现，通过适当选择钢板的成分组成，或者将成分组成与热轧条件适当组合，可以解决上述课题，从而完成了本发明。具体地说，本发明的构成要点如下。
(1)深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，含有C：0.001-0.015％(重量)、Si：1.0％(重量)以下、Mn：1.0％(重量)以下、P：0.05％(重量)以下、S：0.010％(重量)以下、Cr：8-30％(重量)、Al：0.08％(重量)以下、N：0.005-0.015％(重量)、O：0.0080％(重量)以下、Ti：0.25％(重量)以下，Ti/N≥12，Nb和V含量满足(Nb+V)：0.05-0.10％(重量)，并且V/Nb：2-5，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
(2)上述(1)所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自Mo：2.0％(重量)以下、Ni：1.0％(重量)以下和Cu：1.0％(重量)中的1种或2种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
(3)上述(1)所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自B：0.0005-0.0030％(重量)、Ca：0.0007-0.0030％(重量)和Mg：0.0005-0.0030％(重量)中的1种或2种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
(4)上述(1)所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自Mo：2.0％(重量)以下、Ni：1.0％(重量)以下和Cu：1.0％(重量)中的1种或2种以上以及选自B：0.0005-0.0030％(重量)、Ca：0.0007-0.0030％(重量)和Mg：0.0005-0.0030％(重量)中的1种或2种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。
(5)深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板的制造方法，其特征是，在制造上述(1)-(4)中任一项所述的铁素体不锈钢板时，将各项中所述成分组成构成的钢坯在1170℃以下的温度加热，在950℃以上的温度范围内结束热粗轧，继续进行热精轧。
附图的简要说明
图1是表示Ti/N对于皱纹状变形指数的影响的曲线图。
图2是表示Nb+V对于r值和Δr的影响的曲线图。
图3是表示Nb+V对于光泽度的影响的曲线图。
图4是表示V/Nb对于产生皱纹状变形的极限深冲高度的影响的曲线图。
图5是表示V/Nb对于r值的Δr的影响的曲线图。
图6是表示浸渍喷嘴的堵塞程度与B、Ca、Mg添加量的关系的曲线图。
图7是表示皱纹状变形的产生与热轧条件的关系的曲线图。
发明的优选实施方案
下面说明构成本发明基础的实验。
(实验1)
在实验室中熔炼(0.004-0.008)％(重量)C-(0.12-0.27)％(重量)Si-(0.27-0.35)％(重量)Mn-(0.021-0.037)％(重量)P-(0.001-0.006)％(重量)S-(16.4-16.8)％(重量)Cr-(0.002-0.057)％(重量)Al-(0.006-0.010)％(重量)N-(0.0027-0.0056)％(重量)O-(Nb+V＝0.06-0.07％(重量)并且V/Nb＝2.4-2.8)、Ti含量变化的钢，然后进行热轧→退火→冷轧→成品退火，制成厚0.7mm的钢板。
从所得钢板的轧制方向上切取JIS5号拉伸试样片，施加25％的拉伸应变，通过此时的产生皱纹状变形程度来评价耐皱纹状变形性。评分的数值越小，意味着皱纹状变形越小。评价结果示于图1中。由图1可以看出，Ti/N为12以上时，皱纹状变形指数是1，也就是说基本上没有产生皱纹状变形。
(实验2)
在实验1所使用的成分系中，将Ti/N设定为12.6-13.9，把(Nb+V)改变成不同数值，按以上条件熔炼成钢，然后进行热轧→退火→冷轧→成品退火，制成厚0.7mm的钢板。
沿着所得钢板的轧制方向(L方向)、与轧制方向成45°的方向(D方向)和与轧制方向成90°的方向(C方向)分别切取试片，按下式求出r值和Δr。
r＝(rL+2rD+rC)/4
Δr＝(rL+rC)/2-rD式中，rL、rD和rC分别表示L方向、D方向和C方向的r值。
按(Nb+V)量整理所得到的结果并将结果示于图2中。由图2可以看出，(Nb+V)量达到0.05％(重量)以上时，深冲成形性的指标r值提高到1.9左右，同时，各向异性的指标Δr减小到0.15左右，表明成形加工性显著提高。
另外，对上述钢板进行中性盐电解+混合酸浸渍，去除钢板上氧化皮，按JISZ-8741标准测定钢板表面的光泽度。按(Nb+V)量整理其结果并示于图3中。由图3可以看出，(Nb+V)量超过0.1％(重量)时，脱除氧化皮后的光泽度(GS)显著降低。即，从表面光泽的角度考虑，(Nb+V)量的上限应限定为0.1％(重量)。
(实验3)
在实验2所使用的成分系中，设(Nb+V)＝0.056-0.079％(重量)，使Nb/V改变成不同的值，按这样的条件熔炼钢，然后进行热轧→退火→冷轧→成品退火→酸洗→0.5％光整冷轧，采用冲头肩(punchshoulder)rp与冲头直径D之比rp/D＝0.15进行圆筒件深冲，冲压成各种不同的高度，求出加工部位产生皱纹状变形的极限深冲高度。
图4是表示极限深冲高度与V/Nb的关系的图。由图4可以看出V/Nb在2-5范围内时，极限深冲高度显著增大，耐皱纹状变形性得到改善。
图5是表示这些试样的r值以及Δr与V/Nb的关系的图，由图5可以看出，V/Nb的值在2以上时，r值上升，Δr的值减小，成形加工性能得到改善。
综合以上各实验结果可以看出，为了改善成形加工性(特别是深冲性)以及进行严酷的深冲加工时的耐皱纹状变形性，必须满足Ti/N≥12、(Nb+V)≥0.05％(重量)、并且2≤V/Nb≤5的条件，另外，从去除氧化皮后的表面光泽度的角度考虑，(Nb+V)≤0.10％(重量)是必不可少的条件。
下面说明本发明的限定理由。
C：0.001-0.015％(重量)
从成形加工性和韧性的角度考虑，C含量越少越好，其含量超过0.015％(重量)时将产生不利的影响，因而将其上限定为0.015％(重量)。另一方面，其含量过低时，性能不会有任何问题，但低于0.001％(重量)时，熔炼时生产成本将会增大，因而将其下限限定为工业生产上可以实现的0.001％(重量)。
Si：1.0％(重量)以下
Si被用来作为脱氧剂，此外，Si还具有提高强度的作用，其含量超过1.0％(重量)时，延性降低，因而限定为1.0％(重量)以下。另外，从强度和延性平衡的角度考虑优选的添加量是0.05-0.5％(重量)。
Mn：1.0％(重量)以下
Mn也用来作为脱氧剂，此外，它也是提高强度的元素。但是，其含量超过1.0％(重量)时，将导致延性和耐腐蚀性降低，因而将其上限限定为1.0％(重量)。从强度、延性和耐腐蚀性的角度考虑，优选的含量范围是0.05-0.5％(重量)。
P：0.05％(重量)以下
P是使韧性恶化的元素，特别是含量超过0.05％(重量)时，这种影响更加显著，因而将其上限限定为0.05％(重量)。
S：0.010％(重量)以下
S生成硫化物，致使耐点腐蚀性恶化，是有害的元素。其含量超过0.010％(重量)时，这种不良影响更加显著，因而将其上限限定为0.010％(重量)。
Cr：8-30％(重量)
Cr是有助于提高合金的耐腐蚀性和耐热性的元素，含量超过8％(重量)时，这种效果比较大，但超过30％(重量)时，韧性将会降低，因而将其含量范围限定为8-30％(重量)，优选的范围是10-30％(重量)。
Al：0.08％(重量)以下
Al被用来作为脱氧剂，超过0.08％(重量)时，脱氧的生成物尺寸增大，致使耐腐蚀性恶化以及产生表面缺陷，因而其上限限定为0.08％(重量)。至于其下限，只要脱氧进行充分，不产生任何不良影响即可，不作特别设定。
N：0.005-0.015％(重量)
从延伸率和成形加工性等角度考虑，N的含量越低越好，其含量低于0.015％(重量)时不会产生任何问题，因而将其上限限定为0.015％(重量)。另一方面，N含量过低时，耐皱纹状变形性恶化，特别是低于0.005％(重量)时更加明显，因而将其下限限定为0.005％(重量)。
O：0.0080％(重量)以下
O在钢中主要是以氧化物的形式存在，它促进表面缺陷的产生，致使耐腐蚀性恶化。特别是含量超过0.008％(重量)时，这种恶劣影响更加显著，因而将其上限限定为0.008％(重量)。
Ti：0.25％(重量)以下、并且Ti/N≥12
Ti是本发明中的主要元素，从上述实验结果可知，通过添加满足Ti/N≥12的Ti，可以改善耐皱纹状变形性，因而将Ti的下限限定为Ti≥12×N。另一方面，Ti添加过多时，将导致由于TiN的凝聚、粗大化而引起的表面缺陷(发纹状缺陷)，其含量超过0.25％(重量)时显著，因而将其上限限定为0.25％(重量)。
(Nb+V)：0.05-0.10％(重量)、V/Nb：2-5
Nb和V是本发明中的主要元素，由上述实验结果可以看出，(Nb+V)超过0.05％(重量)时，r值提高，同时Δr减小，成形加工性显著改善，因而将(Nb+V)的下限限定为0.05％(重量)。另一方面，超过0.10％(重量)时，去除氧化皮后的表面光泽性显著降低，实用上出现问题，因而将其上限定为0.10％(重量)。至于V/Nb，从耐皱纹状变形性的角度考虑，将其限定为提高该特性的2-5的范围。
Mo：2.0％(重量)以下、Cu：1.0％(重量)以下、Ni：1.0％(重量)以下
Mo、Cu和Ni是可以有效地提高不锈钢的耐腐蚀性的元素，随着添加量的增加，耐腐蚀性增大。但是，Mo添加过多时韧性和延展性降低，添加超过2.0％(重量)时，这种影响更为显著，因而将其上限限定为2.0％(重量)。另外，Cu添加量过多时引起热脆性，超过1.0％(重量)时，这种影响较为显著，因而将其上限限定为1.0％(重量)。再有，Ni添加量过多时将导致在高温区域的奥氏体相的生成，延展性容易降低。特别是超过1.0％(重量)时，这种影响十分显著，因而将其上限限定为1.0％(重量)。这些元素无论单独添加还是复合添加都可以得到同样的效果，因而对这些元素的组合不作规定。
B：0.0005-0.0030％(重量)、Ca：0.0007-0.0030％(重量)、Mg：0.0005-0.0030％(重量)
B、Ca和Mg微量添加时，可以有效地防止含Ti钢连续铸造时容易发生的由于Ti系夹杂物的结晶附着而引起的浸渍喷嘴的堵塞。
图6中示出采用VOD法-连铸法将0.007％(重量)C-0.2％(重量)Si-0.3％(重量)Mn-0.03％(重量)P-0.0049％(重量)S-0.013％(重量)Al-19％(重量)Cr-0.19％(重量)Ti-0.008％(重量)N-0.02％(重量)Nb-0.047％(重量)V钢160吨浇铸成约200mm厚的钢坯时的浸渍喷嘴堵塞程度与B、Ca、Mg添加量的关系。由图6可以看出，B添加量在0.0005％(重量)以上、Ca添加量在0.0007％(重量)以上、Mg添加量在0.0005％(重量)以上时，喷嘴的堵塞程度明显降低。因此，将它们的添加量下限分别限定为B/0.0005％(重量)、Mg/0.0005％(重量)、Ca/0.0007％(重量)。这些元素无论是单独添加还是复合添加都能获得上述效果，因而对此不作规定。但是，过量添加将导致耐腐蚀性恶化，因而将它们各自的上限限定为0.0030％(重量)。
·钢坯加热温度在1170℃以下、粗轧的终轧温度在950℃以上
本发明的钢板仅仅通过成分的调整就可以获得足够的成形加工性和耐皱纹状变形性，因而对于制造条件不需要特别加以考虑。但是，在需要进一步提高耐皱纹状变形性的场合，热轧时最好是采用下述条件。
即，将热轧时的钢坯加热温度控制在1170℃以下、热粗轧的终轧温度控制在950℃以上，可以进一步提高耐皱纹状变形性。图7是采用实验3中使用的实验方法、rp/D＝0.15、h/D为0.75时根据钢坯加热温度(SRT)和粗轧终轧温度(RDT)整理皱纹状变形发生程度而得到的结果。由图7可以看出，在SRT≤1170℃且RDT≥950℃的条件下进行热轧时，即使经过十分严酷的冲压加工后，也完全没有产生皱纹。
另外，钢坯加热温度的下限温度，只要确保粗轧终轧温度在950℃以上即可，没有必要作特别的限定。
实施例
下面通过实施例说明本发明的效果。
采用VOD→连续铸造工艺将表1中所示成分的钢制成厚200mm的连铸坯，使用由3台机座构成的粗轧机和由7台机座构成的连续式精轧机组成的热轧机，按下列条件制成板厚4mm的热轧钢带，即钢坯加热温度(SRT)：1150-1180℃、粗轧终轧温度(RDT)：940-1090℃、精轧终轧温度(FDT)：800-950℃。将所得热轧钢带在880-1000℃之间温度下连续退火，酸洗后冷轧成板厚0.8mm的钢带。将该冷轧钢带脱脂，然后在880-1000℃的温度下连续进行成品退火，酸洗后进行光整冷轧，得到2B精加工(JISG4307规定的表面加工)的不锈钢板。由按上述方法制得的冷轧退火钢板上切取试样，进行下面所述的各种试验。
·成形加工性
从钢板的L、D、C方向上切取拉伸试片(JIS13号B)，施加15％的拉伸应变，测定各方向的塑性应变比，按上述公式计算出r和Δr。
·皱纹状变形指数
从钢板的L方向上切取JIS5号拉伸试片，施加25％的拉伸应变后评价产生皱纹状变形的程度。评价方法是通过目视观察与标准样品进行比较，然后将所得结果变成皱纹状变形指数，该数字越小说明皱纹状变形产生程度越小。
·钢板的表面光泽
按JISZ-8741标准、在光源入射角为20°条件下测定表面光泽。用光泽度(GS)进行评价，其数值越大，说明光泽性越好。
·耐腐蚀性
耐腐蚀性是通过按JISG-0577标准测定在NaCl水溶液中的点腐蚀发生电位进行评价。点腐蚀发生电位越大，表明耐腐蚀性越好。
表2中示出这些试验的测定结果。相当于本发明例的Ti/N在12以上、(Nb+V)为0.05-0.1％(重量)并且V/Nb为2-5的钢板，r值大，Δr值小，耐皱纹状变形性显著得到改善，另外，表面光泽也很好。为了提高耐腐蚀性而进一步添加Ni、Mo和Cu的钢板，耐点腐蚀性提高了。
发明的应用可能性
如上所述，采用本发明，通过使铁素体不锈钢中的添加元素、特别是Ti、N、Nb、V的添加量达到最优化，可以提供成形加工性和严酷加工时的耐皱纹状变形性俱佳的铁素体不锈钢板。(权利要求1和2)
另外，通过使Mo、Ni和Cu的添加量达到最优化，可以提供耐蚀性更好、并且韧性和延展性非常好的铁素体不锈钢板。(权利要求3和5)
此外，通过添加微量的B、Ca和Mg，可以防止含Ti钢连续铸造时容易发生的、由于Ti系夹杂物结晶附着而引起的浸渍喷嘴堵塞。(权利要求4和5)
再有，在制造上述铁素体不锈钢板时，通过使热轧条件最优化，可以制造耐皱纹状变形性更好的铁素体不锈钢板。(权利要求9)表1
  钢编号 C Si Mn P S Cr Al N O Ti Nb V Ti/N Nb+V V/Nb 其他 摘要
    1   0.005   0.15   0.33   0.029   0.004  16.4   0.025   0.007   0.0051   0.14   0.019   0.047     20   0.066   2.4737       -   发明例
    2   0.006   0.18   0.34   0.031   0.005  16.3   0.034   0.008   0.0027   0.07   0.021   0.051    8.75   0.072   2.4286       -   比较例
    3   0.005   0.14   0.36   0.032   0.003  16.3   0.004   0.007   0.0038   0.13   0.007   0.015   18.5714   0.022   2.1429       -   比较例
    4   0.006   0.13   0.29   0.022   0.006  16.2   0.029   0.007   0.0045   0.14   0.055   0.034     20   0.089   0.6182       -   比较例
    5   0.007   0.14   0.33   0.027   0.002  16.1   0.055   0.008   0.0033   0.15   0.059   0.122    18.75   0.181   2.0678       -   比较例
    6   0.019   0.16   0.31   0.024   0.002  16.3   0.017   0.009   0.0055   0.16   0.022   0.07   17.7778   0.092   3.1818       -   比较例
    7   0.009   0.31   0.46   0.021   0.001  17.5   0.023   0.01   0.0022   0.20   0.021   0.059     20   0.08   2.8095       -   发明例
    8   0.009   0.24   0.49   0.022   0.002  17.6   0.022   0.009   0.0041   0.19   0.008   0.052   12.1111   0.06     6.5       -   比较例
    9   0.004   0.34   0.51   0.019   0.005  16.5   0.049   0.011   0.0056   0.16   0.018   0.039   14.5455   0.057   2.1667   Mo：0.88   发明例
    10   0.005   0.32   0.49   0.021   0.004  16.4   0.047   0.011   0.0031   0.15   0.061   0.012   13.6364   0.073   0.1967   Mo：0.84   比较例
    11   0.009   0.08   0.11   0.028   0.003  17.7   0.017   0.007   0.0032   0.11   0.022   0.049   15.7143   0.071   2.2273   Cu：0.39   发明例
    12   0.008   0.09   0.09   0.027   0.002  17.6   0.011   0.016   0.0020   0.12   0.024   0.053     7.5   0.077   2.2083   Cu：0.41   比较例
    13   0.009   0.44   0.21   0.024   0.003  13.2   0.029   0.007   0.0015   0.14   0.018   0.039     20   0.057   2.1667   B：0.0008   发明例
    14   0.009   0.45   0.19   0.022   0.004  13.4   0.031   0.006   0.0061   0.21   0.008   0.009     35   0.017   1.125   B：0.0007   比较例
    15   0.012   0.22   0.38   0.029   0.005  16.5   0.045   0.008   0.0064   0.21   0.022   0.048    26.25   0.07   2.1818   Ca：0.0009   发明例
    16   0.012   0.21   0.36   0.024   0.002  16.4   0.037   0.009   0.0025   0.22   0.055   0.023   24.4444   0.078   0.4182   Ca：0.0011   比较例
    17   0.008   0.34   0.31   0.028   0.005   8.2   0.008   0.009   0.0052   0.24   0.022   0.062    26.7   0.084    2.82       -   发明例
表2
  钢编号   SRT(℃)   RDT(℃) r值 Δr    皱纹状变形指数  GS(20°)   点腐蚀电位(mv vs SCE)
    1   1160   965    1.92   0.11      1     884     128
    2   1170   940    1.81   0.13      2     901     112
    3   1160   950    1.74   0.41     1.5     879     122
    4   1180   970    1.9   0.17      2     894     124
    5   1160   980    1.93   0.14      1     622     127
    6   1170   1000    1.62   0.28      1     867     110
    7   1150   980    1.84   0.13      1     903     152
    8   1180   960    1.83   0.12      2     879     154
    9   1150   1010    1.88   0.14      1     887     201
    10   1160   955    1.85   0.13      2     869     206
    11   1180   1030    1.81   0.15      1     877     203
    12   1150   1000    1.66   0.24      1     859     207
    13   1150   1040    1.98   0.11      1     906     58
    14   1170   940    1.79   0.41     1.5     912     61
15 1160 980 1.92 0.15 1 875 122
    16   1170   950    1.93   0.13      2     867     118
    17   1140   970    1.89   0.11      1     887     22

Claims (8)

1.深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，含有C：0.001-0.015％(重量)、Si：1.0％(重量)以下、Mn：1.0％(重量)以下、P：0.05％(重量)以下、S：0.010％(重量)以下、Cr：8-30％(重量)、Al：0.08％(重量)以下、N：0.005-0.015％(重量)、O：0.0080％(重量)以下、Ti：0.25％(重量)以下，Ti/N≥12，Nb和V含量满足(Nb+V)：0.05-0.10％(重量)，并且V/Nb：2-5；余量由Fe和不可避免的杂质构成。
2.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自Mo：2.0％(重量)以下、Ni：1.0％(重量)以下和Cu：1.0％(重量)以下中的1种或2种以上。
3.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自B：0.0005-0.0030％(重量)、Ca：0.0007-0.0030％(重量)和Mg：0.0005-0.0030％(重量)中的1种或2种以上。
4.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，还含有选自Mo：2.0％(重量)以下、Ni：1.0％(重量)以下和Cu：1.0％(重量)以下中的1种或2种以上以及选自B：0.0005-0.0030％(重量)、Ca：0.0007-0.0030％(重量)和Mg：0.0005-0.0030％(重量)中的1种或2种以上。
5.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，Cr含量为10-30％(重量)。
6.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，Si含量为0.05-0.5％(重量)。
7.权利要求1所述的深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板，其特征是，Mn含量为0.05-0.5％(重量)。
8.深冲性和耐皱纹状变形性良好的铁素体不锈钢板的制造方法，其特征是，在制造权利要求1-7中任一项所述的铁素体不锈钢板时，将各项中所述成分制成的钢坯在1170℃以下的温度范围加热，在950℃以上的温度范围内结束热粗轧，继续进行热精轧。
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