CN106611461B - 一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 - Google Patents
一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106611461B CN106611461B CN201611221145.XA CN201611221145A CN106611461B CN 106611461 B CN106611461 B CN 106611461B CN 201611221145 A CN201611221145 A CN 201611221145A CN 106611461 B CN106611461 B CN 106611461B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- vsc
- hvdc
- voltage
- power
- node
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 22
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 8
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 8
- 230000000153 supplemental effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 3
- 238000011217 control strategy Methods 0.000 abstract description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G07—CHECKING-DEVICES
- G07F—COIN-FREED OR LIKE APPARATUS
- G07F15/00—Coin-freed apparatus with meter-controlled dispensing of liquid, gas or electricity
- G07F15/06—Coin-freed apparatus with meter-controlled dispensing of liquid, gas or electricity with means for prepaying basic charges, e.g. rent for meters
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06Q—INFORMATION AND COMMUNICATION TECHNOLOGY [ICT] SPECIALLY ADAPTED FOR ADMINISTRATIVE, COMMERCIAL, FINANCIAL, MANAGERIAL OR SUPERVISORY PURPOSES; SYSTEMS OR METHODS SPECIALLY ADAPTED FOR ADMINISTRATIVE, COMMERCIAL, FINANCIAL, MANAGERIAL OR SUPERVISORY PURPOSES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G06Q50/00—Systems or methods specially adapted for specific business sectors, e.g. utilities or tourism
- G06Q50/06—Electricity, gas or water supply
Abstract
本发明涉及一种含VSC‑HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,针对电压稳定性问题,考虑VSC‑HVDC电流限制等约束条件,通过戴维南等值求取交流系统等值支路参数,建立了含VSC‑HVDC的交直流混合系统的静态电压稳定计算模型,研究VSC‑HVDC输电容量、控制策略等对系统电压稳定的影响。本发明为研究含VSC‑HVDC的交直流混合系统的静态电压稳定性提供了一种简捷、快速的计算方法,该计算方法能够全面反映VSC‑HVDC系统参数、控制策略及有功、无功出力与电压稳定极限等指标之间的关系,计算简便,物理概念清晰,便于工程应用。
Description
技术领域
本发明涉及电力系统分析和控制技术领域,特别是一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法。
背景技术
VSC-HVDC(Voltage Source Converter based High Voltage Direct Current,VSC-HVDC)是自20世纪90年代发展起来的一种高压直流输电技术,其具有可对交流电网进行动态无功补偿,为受端系统提供电压支撑的优点。因此,VSC-HVDC成为一种改善交流系统电压稳定性的较有潜力的方案。
然而,VSC-HVDC接入交流系统后,其输电容量、控制策略、有功及无功出力与交直流混联系统的电压稳定性之间的关系,现有的技术未能完全揭示,如目前交直流混联系统的静态电压稳定计算一般采用连续潮流法、延拓法等方法求解含VSC-HVDC混联系统静态电压稳定性,计算复杂、计算量大,并且模型中往往未计及VSC-HVDC容量限制,难以直观反映VSC-HVDC容量限制等约束条件对静态电压稳定影响以及VSC-HVDC输电容量、控制策略等对系统电压稳定造成的影响。
发明内容
本发明的目的在于提供一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,以克服现有技术中存在的缺陷。
为实现上述目的,本发明的技术方案是:一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,按照如下步骤实现:
步骤S1:输入交流电网的参数数据,形成节点导纳矩阵;
步骤S2:输入直流网络参数以及VSC-HVDC换流器控制方式;
步骤S3:计算交流系统戴维南等值模型参数;
步骤S4:计算VSC-HVDC有功和无功运行范围;
步骤S5:计算含VSC-HVDC的交直流系统的PV曲线以及VQ曲线;
步骤S6:计算最大传输功率;
步骤S7:计算电压稳定指标;
步骤S8:判断计算是否完成,否则转至所述步骤S3。
进一步的,在所述步骤S1中,所述参数数据包括:输电线路的首端、末端节点编号,变压器变比、阻抗,串联电阻、电抗以及并联电导、电纳。
进一步的,在所述步骤S2中,所述直流网络参数包括:VSC-HVDC桥臂电抗器阻抗,换流变容量、阻抗,换流器调制比以及最大允许电流Imax;所述VSC-HVDC换流器控制方式包括:定直流电压Ud、交流无功功率Q控制;定直流电压Ud、交流母线电压U控制;定有功功率P、交流无功功率Q控制;定有功功率P、交流母线电压U控制。
进一步的,所述步骤S3中,获取交流系统与VSC-HVDC等值电路,记VSC-HVDC换流站所接入交流母线为交流电网的第i个节点,其电压相量为换流器输出的基波电压相量为换流器与交流母线i之间的等值连接阻抗为Z1∠θ1=R1+jX1,且根据该第i节点确定的系统等值阻抗Z2∠θ2=R2+jX2,通过PSD-BPA等计算软件获取交流系统戴维南等值阻抗R2和X2。
进一步的,在所述步骤S4中,获取交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,根据该交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,计算直流侧功率:
其中:Pdc、Qdc分别为VSC-HVDC注入节点i的有功与无功功率,δik=δi-δk=δ-δk为节点i与节点k的电压相角差;M为换流器调制比,Ud为换流器直流侧电压,μ是PWM直流电压利用率;
由上述两式可推得:
其中,θ1=arctan(X1/R1),VSC向交流系统输出无功时,Qdc为正;
VSC-HVDC运行时最大允许电流限制:
对于受端系统,在VSC向系统输出无功情况下,有:
其中,Imax为VSC-HVDC最大允许电流。
进一步的,在所述步骤S5中,获取交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,根据该交流系统与VSC-HVDC系统等值电路中的交流支路,计算交流侧功率:
其中,Pac、Qac分别为交流支路注入节点i的有功与无功功率,和分别为交流支路两端电压,δij=δi-δj=δ。
则可得:
其中,θ2=arctan(X2/R2);
再根据:Pac+Pdc=P,Qac+Qdc=Q,获取电压解:
且由于:则:
通过上述两式获取含VSC-HVDC的电力系统PV曲线,进而可以得到最大传输功率;
无功电压关系式:
通过上式获取含VSC-HVDC的电力系统VQ曲线。
进一步的,在所述步骤S6中,令:
则:有唯一解,此时电压为临界电压;临界点的功率即为电压稳定最大传输功率,为PV曲线上电压崩溃点处的有功功率;
且含有VSC接入的交直流混联系统有功传输功率P为:
其中,+表示VSC向交流系统注入有功功率,-表示交流系统向VSC注入有功功率;
则静态电压稳定的最大传输功率Pmax为:
当忽略电阻R2时,则有:
当时,Pmax为曲线P=f(Q)与直线交点的P轴坐标值。
进一步的,在所述步骤S7中,有功裕度指标KP为:
其中,P0为电力系统初始运行点的有功功率。
相较于现有技术,本发明具有以下有益效果:考虑了VSC-HVDC电流限制等约束条件,通过戴维南等值求取交流系统等值支路参数,建立了含VSC-HVDC的交直流混合系统的静态电压稳定计算模型,揭示了VSC-HVDC输电容量、控制策略等对系统电压稳定的影响。本发明为研究含VSC-HVDC的交直流混合系统的静态电压稳定性提供了一种简捷、快速的计算方法,能够全面反映交直流系统参数对电压稳定性的影响,全面反映VSC-HVDC系统参数、控制策略及有功、无功出力与电压稳定极限等指标之间的关系,计算简便,物理概念清晰,便于工程应用。
附图说明
图1为本发明中含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定的计算方法流程图。
图2为本发明中含VSC-HVDC交直流混联系统的等值电路。
图3为本发明一实施例中含VSC-HVDC交直流混联系统示意图。
图4为本发明一实施例中的VSC-HVDC功率运行范围图。
图5为本发明一实施例中的PV曲线(Pdc=300MW,Qdc=200Mvar)。
图6为本发明一实施例中Pmax的求解方法示意图。
图7为本发明一实施例中的PV曲线(Pdc=700MW,Qdc=400Mvar)。
图8为本发明一实施例中的VQ曲线(Pdc=500MW,Qdc=0Mvar)。
具体实施方式
下面结合附图,对本发明的技术方案进行具体说明。
本发明提出的一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,如图1所示,包括以下步骤:
(1)输入交流电网的参数数据,形成节点导纳矩阵,包括:输电线路的首端、末端节点编号,变压器变比、阻抗,串联电阻、电抗以及并联电导、电纳;
(2)输入直流网络参数,包括:VSC-HVDC桥臂电抗器阻抗,换流变容量、阻抗,换流器调制比以及最大允许电流Imax;所述VSC-HVDC换流器控制方式包括:定直流电压Ud、交流无功功率Q控制;定直流电压U d、交流母线电压U控制;定有功功率P、交流无功功率Q控制;定有功功率P、交流母线电压U控制。
(3)计算交流系统戴维南等值模型。获取交流系统与VSC-HVDC等值电路,记VSC-HVDC换流站所接入交流母线为交流电网的第i个节点,其电压相量为换流器输出的基波电压相量为换流器与交流母线i之间的等值连接阻抗为Z1∠θ1=R1+jX1,且根据该第i节点确定的系统等值阻抗Z2∠θ2=R2+jX2,通过PSD-BPA等计算软件获取交流系统戴维南等值阻抗R2和X2。
(4)计算VSC-HVDC有功和无功运行范围
根据附图2,可得直流侧功率方程式:
其中:Pdc、Qdc分别为VSC-HVDC注入节点i的有功与无功功率,δik=δi-δk=δ-δk为节点i与节点k的电压相角差;M为换流器调制比,Ud为换流器直流侧电压,μ是PWM直流电压利用率。
由式(1)、(2)可推得
式中:θ1=arctan(X1/R1)。VSC向交流系统输出无功时,Qdc为正。利用式(3)或式(4)可以计算VSC在各种控制方式下的无功和有功出力。
同时,考虑VSC-HVDC运行时最大允许电流限制,即:
对于受端系统,在VSC向系统输出无功情况下,有:
式中,Imax为VSC-HVDC最大允许电流。
(5)计算PV曲线和VQ曲线。
对附图2中的交流支路,可列出交流侧功率方程式:
式中:Pac、Qac分别为交流支路注入节点i的有功与无功功率,和分别为交流支路两端电压。
根据式(8)和(9)可得:
式中:θ2=arctan(X2/R2)。
根据式(10),并计及Pac+Pdc=P,Qac+Qdc=Q,可求得电压解:
且由于:则:
通过式(11)和式(12)获取含VSC-HVDC的电力系统PV曲线,进而可以得到最大传输功率;
无功电压关系式:
通过式(13)获取含VSC-HVDC的电力系统VQ曲线。
(6)计算最大传输功率
令:
则:有唯一解,此时电压为临界电压;临界点的功率即为电压稳定最大传输功率,为PV曲线上电压崩溃点处的有功功率;
且含有VSC接入的交直流混联系统有功传输功率P为:
其中,+表示VSC向交流系统注入有功功率,-表示交流系统向VSC注入有功功率;
则静态电压稳定的最大传输功率Pmax为:
当忽略电阻R2时,则有:
当时,Pmax为曲线P=f(Q)与直线交点的P轴坐标值。
(7)计算电压稳定指标
有功裕度指标KP为
式中,P0为电力系统初始运行点的有功功率。
下面结合实例对本发明进行详细的说明。
以图3所示的含VSC-HVDC的交直流混联输电系统为例进行说明,利用该发明所提供的方法对该系统的电压稳定性进行分析,具体包括以下步骤:
1.计算交直流系统等值电路参数
图3算例中,柔性直流输电系统主要参数见表1,其送端采用定直流电压Ud、定交流无功功率Q控制;受端采用定有功功率P、交流无功功率Q控制。受端最高负荷1998MW,功率因数最大运行方式受端交流电网等值阻抗R2=1.587Ω,X2=5.766Ω,交流系统等值电势Es=1.1pu(基准电压230kV)。
表1 VSC-HVDC系统主要参数
根据上述给定数据,将附图3所示的含VSC-HVDC的交直流混联电网按照附图2进行简化等值,等值电路各个参数见表2。表2中给出了参数有名值和标么值,为方便起见,以下计算均采用标么值进行。
表2电路参数计算结果
注:基准值分别为,UB=230kV,SB=100MVA,ZB=529Ω。
2、计算VSC-HVDC有功和无功运行范围
将表1和表2中的参数分别代入下式
和
就得到VSC-HVDC运行范围。VSC-HVDC有功功率和无功功率运行范围是与电压有关的,随着电压下降,VSC-HVDC运行范围缩小。图4所示为电压U=1.0pu时的运行范围。图4中有2条限制曲线,其中曲线1由式得到,是由潮流方程决定的VSC-HVDC功率限制;曲线2由得到,是由VSC-HVDC最大电流限制的功率运行范围。
3、通过PV曲线计算含VSC-HVDC的交直流系统的电压稳定指标
(1)Pdc=300MW,Qdc=200Mvar时的电压稳定裕度
将上述有关数据代入下式
就得到电压与负荷功率关系,见图5。从图5还可以得到Pmax=40.2pu(即4020MW)。
Pmax也可利用下式求解,Pmax为下式所对应的曲线P=f(Q)与直线的交点纵坐标(见图6)。
因此,电压稳定有功裕度为
(2)Pdc=700MW,Qdc=400Mvar时的电压稳定裕度
考虑VSC-HVDC容量限制时,采用下式计算PV曲线较为方便。
将上述有关数据代入公式,并计及相关约束条件就得到电压与负荷功率关系如图7所示。从图7可以得到Pmax=43.8pu。
因此,电压稳定有功裕度为
4、计算含VSC-HVDC的交直流系统VQ曲线
(1)Pdc=500MW,Qdc=0Mvar时的VQ曲线
将上述有关数据代入下式
就得到节点电压对无功注入的VQ曲线如图8所示。VQ曲线也可与电网电压稳定情况分析判断。曲线右侧说明随着无功注入(即无功补偿)增加,电压提高,是电压稳定的;左侧是电压不稳定的。
以上是本发明的较佳实施例,凡依本发明技术方案所作的改变,所产生的功能作用未超出本发明技术方案的范围时,均属于本发明的保护范围。
Claims (4)
1.一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,其特征在于,按照如下步骤实现:
步骤S1:输入交流电网的参数数据,形成节点导纳矩阵;
步骤S2:输入直流网络参数以及VSC-HVDC换流器控制方式;
步骤S3:计算交流系统戴维南等值模型参数;
步骤S4:计算VSC-HVDC有功和无功运行范围;
步骤S5:计算含VSC-HVDC的交直流系统的PV曲线以及VQ曲线;
步骤S6:计算最大传输功率;
步骤S7:计算电压稳定指标;
步骤S8:判断计算是否完成,否则转至所述步骤S3;
在所述步骤S3中,获取交流系统与VSC-HVDC等值电路,记VSC-HVDC换流站所接入交流母线为交流电网的第i个节点,其电压相量为换流器输出的基波电压相量为换流器与交流电网的第i个节点之间的等值连接阻抗为Z1∠θ1=R1+jX1,且根据该第i个节点确定的系统等值阻抗Z2∠θ2=R2+jX2,通过PSD-BPA计算软件获取交流系统戴维南等值阻抗中的R2和X2;
在所述步骤S4中,获取交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,根据该交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,计算直流侧功率:
其中:δik=δi-δk=δ-δk为节点i与节点k的电压相角差;M为换流器调制比,Ud为换流器直流侧电压,μ是PWM直流电压利用率,Ui表示节点i的电压幅值、Uk表示节点k的电压幅值;
由上述两式可推得:
其中,θ1=arctan(X1/R1),VSC向交流系统输出无功时,Qdc为正,其中,Z1、R1和X1分别表示换流器与节点i之间的等值连接阻抗模、等值连接电阻和等值连接电抗;
VSC-HVDC运行时最大允许电流限制:
对于受端系统,在VSC向系统输出无功情况下,有:
其中,Imax为VSC-HVDC最大允许电流;
其中,在所述步骤S5中,获取交流系统与VSC-HVDC系统等值电路,根据该交流系统与VSC-HVDC系统等值电路中的交流支路,计算交流侧功率:
其中,Pac表示交流支路注入节点i的有功功率,Qac表示交流支路注入节点i的无功功率,和分别为交流支路两端电压,Z2表示根据该第i个节点确定的系统等值阻抗模,δij=δi-δj=δ;
则可得:
其中,θ2=arctan(X2/R2);
再根据:Pac+Pdc=P,Qac+Qdc=Q,获取电压解,其中,P表示交直流混联系统有功传输功率,Q表示交直流混联系统无功传输功率,U表示节点i的交流母线电压实际值,R2和X2分别表示根据该第i个节点确定的系统等值电阻和等值电抗,Pdc表示VSC-HVDC注入节点i的有功功率,Qdc表示VSC-HVDC注入节点i的无功功率;
且由于:则:
通过上述两式获取含VSC-HVDC的电力系统PV曲线,进而可以得到最大传输功率;
无功电压关系式:
通过上式获取含VSC-HVDC的电力系统VQ曲线;
其中,在所述步骤S6中,令:
则:有唯一解,此时电压为临界电压;临界点的功率即为静态电压稳定的最大传输功率,为PV曲线上电压崩溃点处的有功功率;
且含有VSC接入的交直流混联系统有功传输功率P为:
其中,+表示VSC向交流系统注入有功功率,-表示交流系统向VSC注入有功功率;
则静态电压稳定的最大传输功率Pmax为:
当忽略电阻R2时,则有:
当时,Pmax为曲线P=f(Q)与直线交点的P轴坐标值。
2.根据权利要求1所述的一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,其特征在于,在所述步骤S1中,所述参数数据包括:输电线路的首端、末端节点编号,变压器变比、阻抗,串联电阻、电抗以及并联电导、电纳。
3.根据权利要求1所述的一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,其特征在于,在所述步骤S2中,所述直流网络参数包括:VSC-HVDC桥臂电抗器阻抗,换流变容量、阻抗,换流器调制比以及最大允许电流Imax;所述VSC-HVDC换流器控制方式包括:定直流电压Ud、交流无功功率Q控制;定直流电压Ud、交流母线电压U控制;定有功功率P、交流无功功率Q控制;定有功功率P、交流母线电压U控制。
4.根据权利要求1所述的一种含VSC-HVDC电力系统静态电压稳定极限的计算方法,其特征在于,在所述步骤S7中,有功裕度指标KP为:
其中,P0为电力系统初始运行点的有功功率。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201611221145.XA CN106611461B (zh) | 2016-12-26 | 2016-12-26 | 一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201611221145.XA CN106611461B (zh) | 2016-12-26 | 2016-12-26 | 一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106611461A CN106611461A (zh) | 2017-05-03 |
CN106611461B true CN106611461B (zh) | 2019-06-21 |
Family
ID=58636840
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201611221145.XA Active CN106611461B (zh) | 2016-12-26 | 2016-12-26 | 一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106611461B (zh) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111371115B (zh) * | 2020-04-02 | 2021-07-13 | 清华大学 | 一种交直流混联电力系统的负荷裕度评估方法及系统 |
CN112054550B (zh) * | 2020-09-11 | 2022-04-15 | 武汉大学 | 一种多回特高压直流馈入的交流系统的直流功率互济方法 |
CN112421619A (zh) * | 2020-11-09 | 2021-02-26 | 广东电网有限责任公司江门供电局 | 一种智能低压台区配电网电压稳定性实时监测方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101976836A (zh) * | 2010-09-30 | 2011-02-16 | 河海大学 | 含vsc-hvdc的交直流系统电压稳定静态分析方法 |
CN102064547A (zh) * | 2010-11-17 | 2011-05-18 | 中国电力科学研究院 | 一种快速求取单输电通道静态稳定极限功率的方法 |
CN103870703A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-06-18 | 国家电网公司 | 一种基于戴维南等值参数跟踪的动态短路比计算方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011134521A1 (en) * | 2010-04-29 | 2011-11-03 | Areva T&D Uk Limited | Converter |
-
2016
- 2016-12-26 CN CN201611221145.XA patent/CN106611461B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101976836A (zh) * | 2010-09-30 | 2011-02-16 | 河海大学 | 含vsc-hvdc的交直流系统电压稳定静态分析方法 |
CN102064547A (zh) * | 2010-11-17 | 2011-05-18 | 中国电力科学研究院 | 一种快速求取单输电通道静态稳定极限功率的方法 |
CN103870703A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-06-18 | 国家电网公司 | 一种基于戴维南等值参数跟踪的动态短路比计算方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
交直流混合系统静态电压稳定分析与应用;潘保材;《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》;20120430;第5-7页 |
计及柔性直流输电系统损耗模型的交直流电网无功优化;柯圣舟 等;《电网技术》;20161031;第40卷(第10期);第3053-3054页 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106611461A (zh) | 2017-05-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101512188B1 (ko) | 모듈형 멀티레벨 컨버터의 구동방법 및 구동장치 | |
CN106655199B (zh) | 一种提高电压稳定性的vsc-hvdc功率控制方法 | |
CN109546673A (zh) | 一种新能源三端柔性直流输电系统的阻抗稳定性评价方法 | |
CN106611461B (zh) | 一种含vsc-hvdc电力系统静态电压稳定极限的计算方法 | |
CN110718918B (zh) | 一种基于hvac和lcc-vsc hvdc混合系统的潮流计算方法 | |
CN106059353B (zh) | 三相五电平有源中点箝位逆变器的飞跨电容电压控制方法 | |
CN107482665B (zh) | 一种含柔性直流的交直流混合电网越限校正控制方法 | |
CN110797874A (zh) | 含电力电子变压器的交直流混合配电网状态估计方法 | |
Hart et al. | Impact of harmonics and unbalance on the dynamics of grid-forming, frequency-droop-controlled inverters | |
CN111555339A (zh) | 用于稳定性分析的变流器并网通用序阻抗模型及建模方法 | |
CN109245148A (zh) | 一种柔性直流接入电网的电压稳定判别方法 | |
CN108988376B (zh) | 交流侧短路电流的确定方法、系统、装置及可读存储介质 | |
CN108258712A (zh) | 一种用于次同步振荡分析的vsc-hvdc系统 | |
CN109149665A (zh) | 用于柔性直流交流电网联合仿真的多速率仿真方法及系统 | |
Chen et al. | Neutral current minimization control for solid state transformers under unbalanced loads in distribution systems | |
WO2018196381A1 (zh) | 双极电压源换流器无源控制方法、装置及存储介质 | |
Sternberger et al. | Analytical modeling of a square-wave-controlled cascaded multilevel STATCOM | |
CN108574276A (zh) | 一种基于频率注入的直流微电网功率均分控制方法及系统 | |
CN110048447B (zh) | 一种柔性直流输电系统站间h∞解耦控制器 | |
CN104377721B (zh) | 一种电网电压不平衡时vsc-hvdc优化控制方法 | |
CN109659966A (zh) | 一种混合多端直流输电系统的交替迭代方法及系统 | |
CN104319758B (zh) | 一种柔性直流输电系统全局稳定的指数收敛控制方法 | |
KR20200044136A (ko) | 직렬식 전압원 컨버터 밸브 그룹의 협조 제어 방법 및 장치 | |
WO2024001202A1 (zh) | 配电变压器增容和分相输出的不平衡电流调节系统及方法 | |
CN105305392B (zh) | 适用于含电压控型iidg配电网的短路计算对称分量法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |