CN106295087A - 端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 - Google Patents
端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106295087A CN106295087A CN201610907490.2A CN201610907490A CN106295087A CN 106295087 A CN106295087 A CN 106295087A CN 201610907490 A CN201610907490 A CN 201610907490A CN 106295087 A CN106295087 A CN 106295087A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- spring
- root
- gamma
- deflection
- flat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/18—Leaf springs
- F16F1/185—Leaf springs characterised by shape or design of individual leaves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F3/00—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic
- F16F3/02—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic with springs made of steel or of other material having low internal friction
- F16F3/023—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic with springs made of steel or of other material having low internal friction composed only of leaf springs
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
本发明涉及端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据各片弹簧的结构参数、弹性模量、最大许用安全应力及限位块自由长度,对端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计。通过样机加载变形试验测试可知,本发明所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法是正确的,可得到准确可靠的限位挠度设计值,为端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的设计及CAD软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可提高产品设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性,同时,降低产品设计和试验测试费用,加快产品开发速度。
Description
技术领域
本发明涉及车辆悬架钢板弹簧,特别是端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法。
背景技术
随着汽车节能化、舒适化、轻量化、安全化的快速发展,少片变截面钢板弹簧因具有重量轻,材料利用率高,片间无摩擦或摩擦小,振动噪声低,使用寿命长等优点,日益受到车辆悬架专家、生产企业及车辆制造企业的高度关注,并且在车辆悬架系统中得到了广泛应用。通常为了满足加工工艺、应力强度、刚度及吊耳厚度的设计要求,会将少片变截面钢板弹簧加工为抛物线型、斜线型、根部加强型、端部加强型、两端加强型等不同结构形式,此外,由于少片变截面钢板弹簧第1片弹簧的受力较为复杂,不仅承受垂向载荷,同时还承受扭转载荷和纵向载荷,因此,实际所设计的第1片弹簧的端部平直段的厚度和长度,大于其他各片弹簧端部平直段的厚度和长度,即大都采用端部非等构的少片变截面钢板弹簧,以满足第1片弹簧受力复杂的要求。然而,由于根部加强型少片变截面钢板弹簧的结构类型较为复杂,对其进行分析计算非常困难,据所查资料可知,目前国内外一直未曾给出可靠的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法。随着车辆行驶速度及其对平顺性要求的不断提高,对端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧提出了更高的要求,因此,必须建立一种准确、可靠的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,为端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度设计奠定可靠的技术基础,满足车辆行业快速发展、车辆行驶平顺性及端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的设计要求,提高产品设计水平、质量和性能,满足车辆行驶平顺性的设计要求;同时,降低设计及试验费用,加快产品开发速度。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷,本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、可靠的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,其设计流程图,如图1所示。少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半对称结构可看作为变截面悬臂梁,即将对称中心线看作为一半弹簧的根部固定端,将弹簧端部受力点看作为弹簧端点。端部非等构的少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半对称结构示意图,如图2所示,其中包括,弹簧1,根部垫片2,端部垫片3;弹簧1各片的一半长度为LM,是由根部平直段、斜线段、抛物线段、端部平直段四段构成;斜线段对变截面根部起加强作用;各片弹簧根部平直段的厚度为h2M,各片弹簧斜线段的端部厚度h2Mp,各片弹簧安装间距的一半长度为l3,弹簧1各片斜线段的长度为Δl,各片弹簧斜线段根部到弹簧端点的距离l2M=LM-l3,各片弹簧抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp=LM-l3-Δl,弹簧1各片的端部平直段非等构,即第1片弹簧的端部平直段的厚度和长度,大于其他各片的厚度和长度,各片弹簧的端部平直段的厚度和长度分别为h1Mi和l1Mi,i=1,2,…,N,N为弹簧片数;各片弹簧抛物线段的厚度比βi=h1Mi/h2Mp,各片弹簧抛物线段的端部到弹簧端点的距离各片弹簧斜线段的厚度比γM=h2Mp/h2M。弹簧1各片的根部平直段之间设有根部垫片2,弹簧1各片的端部平直段之间设有端部垫片3,端部垫片的材料为碳纤维复合材料,以降低弹簧工作所产生的摩擦噪声。在各片弹簧的结构参数、弹性模量、最大许用安全应力及限位块自由长度给定情况下,对端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计。
为解决上述技术问题,本发明所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,其特征在于采用以下设计步骤:
(1)端点受力情况下的根部加强型钢板弹簧首片弹簧端点变形系数Gx-E1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM,宽度b,安装间距的一半l3,斜线段长度Δl,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M,弹性模量E,各片弹簧的斜线段的厚度比γM,第1片弹簧的抛物线段的厚度比β1,对端点受力情况下的首片弹簧在端点处的变形系数Gx-E1进行计算,即
(2)根部加强型钢板弹簧首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的根部厚度h2M,及步骤(1)中计算得到的Gx-E1,确定首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1,即
(3)基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM,宽度b,安装间距的一半l3,根部厚度h2M,及最大许用安全应力[σ],确定基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax,即
(4)端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度hxw的设计:
I步骤:根据步骤(2)中计算得到的KM1,及步骤(3)中所确定的Fmax,对最大载荷下的钢板弹簧的端部变形fm进行计算,即
II步骤:根据限位块的自由长度Lxw,及I步骤中计算得到的fm,确定端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度,即
本发明比现有技术具有的优点
由于根部加强型少片变截面钢板弹簧的结构类型较为复杂,对其进行分析计算非常困难,据所查资料可知,目前国内外一直未曾给出可靠的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法。本发明可根据各片弹簧的结构参数、弹性模量、最大许用安全应力及限位块自由长度,对端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计。通过样机加载变形试验测试可知,本发明所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法是正确的,可得到准确可靠的限位挠度设计值,为端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的设计及CAD软件开发奠定了可靠的技术基础;同时,利用该方法,可提高产品设计水平、产品质量和车辆行驶平顺性;同时,还可降低设计和试验测试费用,加快产品开发速度。
附图说明
为了更好地理解本发明,下面结合附图做进一步的说明。
图1是端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计流程图;
图2是端部非等构少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半的结构示意图。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例一:某少片根部加强型变截面钢板弹簧各片弹簧的一半长度LM=575mm,宽度b=60mm,根部平直段的厚度h2M=11mm,斜线段的端部厚度h2Mp=10.20mm,安装间距的一半l3=55mm,斜线段的长度Δl=30mm,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M=LM-l3=520mm,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp=LM-l3-Δl=490mm,弹性模量E=200GPa,各片弹簧的斜线段的厚度比γM=h2Mp/h2M=0.93;第1片弹簧的端部平直段的厚度h1M1=7mm,抛物线段的厚度比β1=h1M1/h2Mp=0.69,限位块的自由长度Lxw=15mm。该弹簧的最大许用安全应力[σ]=900MPa,对该端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计。
本发明实例所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,其设计流程如图1所示,具体步骤如下:
(1)端点受力情况下的根部加强型钢板弹簧首片弹簧端点变形系数Gx-E1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM=575mm,宽度b=60mm,安装间距的一半l3=55mm,斜线段长度Δl=30mm,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp=490mm,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M=520mm,弹性模量E=200GPa,各片弹簧的斜线段的厚度比γM=0.93,第1片弹簧的抛物线段的厚度比β1=0.69,对端点受力情况下的首片弹簧在端点处的变形系数Gx-E1进行计算,即
(2)根部加强型钢板弹簧首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的根部厚度h2M=11mm,及步骤(1)中计算得到的Gx-E1=97.85mm4/N,确定首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1,即
(3)基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM=575mm,宽度b=60mm,安装间距的一半l3=55mm,根部厚度h2M=11mm,及最大许用安全应力[σ]=900MPa,确定基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax,即
(4)端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度hxw的设计:
I步骤:根据步骤(2)中计算得到的KM1=13.60N/mm,及步骤(3)中所确定的Fmax=1989N,对最大载荷下的钢板弹簧的端部变形fm进行计算,即
II步骤:根据限位块的自由长度Lxw=15mm,及I步骤中计算得到的fm=146.25mm,确定端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度,即
通过样机试验测试可知,弹簧的限位挠度设计值是可靠的,可满足端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度的设计要求,结果表明该发明所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法是正确的,参数设计值是准确可靠的。
实施例二:某少片根部加强型变截面钢板弹簧各片弹簧的一半长度LM=600mm,宽度b=60mm,根部平直段的厚度h2M=12mm,斜线段的端部厚度h2Mp=11mm,安装间距的一半l3=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M=LM-l3=540mm,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp=LM-l3-Δl=510mm,弹性模量E=200GPa,各片弹簧的斜线段的厚度比γM=h2Mp/h2M=0.92;第1片弹簧的端部平直段的厚度h1M1=7mm,抛物线段的厚度比β1=h1M1/h2Mp=0.64,限位块的自由长度Lxw=12mm。该弹簧的最大许用安全应力[σ]=900MPa,对该端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计。
采用与实施例一相同的设计方法和步骤,对该少片根部加强型变截面钢板弹簧的限位挠度进行设计,具体步骤如下:
(1)端点受力情况下的根部加强型钢板弹簧首片弹簧端点变形系数Gx-E1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM=600mm,宽度b=60mm,安装间距的一半l3=60mm,斜线段长度Δl=30mm,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp=510mm,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M=540mm,弹性模量E=200GPa,各片弹簧的斜线段的厚度比γM=0.92,第1片弹簧的抛物线段的厚度比β1=0.64,对端点受力情况下的首片弹簧在端点处的变形系数Gx-E1进行计算,即
(2)根部加强型钢板弹簧首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的根部厚度h2M=12mm,及步骤(1)中计算得到的Gx-E1=117.28mm4/N,确定首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1,即
(3)基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM=600mm,宽度b=60mm,安装间距的一半l3=60mm,根部厚度h2M=12mm,及最大许用安全应力[σ]=900MPa,确定基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax,即
(4)端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度hxw的设计:
I步骤:根据步骤(2)中计算得到的KM1=14.73N/mm,及步骤(3)中所确定的Fmax=2273.70N,对最大载荷下的钢板弹簧的端部变形fm进行计算,即
II步骤:根据限位块的自由长度Lxw=12mm,及I步骤中计算得到的fm=154.36mm,确定端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度,即
通过样机试验测试可知,弹簧的限位挠度设计值是可靠的,可满足端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度的设计要求,结果表明该发明所提供的端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法是正确的,参数设计值是准确可靠的。
Claims (1)
1.端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法,其中,端部非等构的少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半对称结构由根部平直段、斜线段、抛物线段和端部平直段4段构成,根部平直段和抛物线段之间设有一斜线段,对变截面钢板弹簧的根部起加强作用;各片弹簧的端部非等构,即第1片弹簧端部平直段的厚度和长度,大于其他各片的厚度和长度,以满足第1片弹簧复杂受力的要求;在各片弹簧的结构参数、弹性模量、最大许用安全应力及限位块自由长度给定情况下,对端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度进行设计,具体设计步骤如下:
(1)端点受力情况下的根部加强型钢板弹簧首片弹簧端点变形系数Gx-E1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM,宽度b,安装间距的一半l3,斜线段长度Δl,抛物线根部到弹簧端点的距离l2Mp,斜线段根部到弹簧端点的距离l2M,弹性模量E,各片弹簧的斜线段的厚度比γM,第1片弹簧的抛物线段的厚度比β1,对端点受力情况下的首片弹簧在端点处的变形系数Gx-E1进行计算,即
(2)根部加强型钢板弹簧首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的根部厚度h2M,及步骤(1)中计算得到的Gx-E1,确定首片弹簧在夹紧状态下的一半刚度KM1,即
(3)基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax的计算:
根据少片根部加强型变截面钢板弹簧的一半长度LM,宽度b,安装间距的一半l3,根部厚度h2M,及最大许用安全应力[σ],确定基于最大许用安全应力的首片弹簧所受的一半最大载荷Fmax,即
(4)端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧限位挠度hxw的设计:
I步骤:根据步骤(2)中计算得到的KM1,及步骤(3)中所确定的Fmax,对最大载荷下的钢板弹簧的端部变形fm进行计算,即
II步骤:根据限位块的自由长度Lxw,及I步骤中计算得到的fm,确定端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧的限位挠度,即
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610907490.2A CN106295087B (zh) | 2016-10-18 | 2016-10-18 | 端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610907490.2A CN106295087B (zh) | 2016-10-18 | 2016-10-18 | 端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106295087A true CN106295087A (zh) | 2017-01-04 |
CN106295087B CN106295087B (zh) | 2019-03-26 |
Family
ID=57719309
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610907490.2A Expired - Fee Related CN106295087B (zh) | 2016-10-18 | 2016-10-18 | 端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106295087B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106678224A (zh) * | 2017-01-12 | 2017-05-17 | 山东理工大学 | 等渐变偏频两级渐变刚度板簧最大限位挠度的仿真验算法 |
CN106886629A (zh) * | 2017-01-12 | 2017-06-23 | 王炳超 | 两级副簧式非等偏频型渐变刚度板簧限位挠度的设计方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5149069A (en) * | 1991-11-08 | 1992-09-22 | Gencorp Inc. | Spring seat/jounce bumper assembly |
CN102407748A (zh) * | 2011-10-12 | 2012-04-11 | 中通客车控股股份有限公司 | 一种新型支撑轴轴荷控制系统 |
CN103057369A (zh) * | 2011-10-24 | 2013-04-24 | 北汽福田汽车股份有限公司 | 悬架限位缓冲块布置结构以及汽车悬架系统 |
CN105912758A (zh) * | 2016-04-07 | 2016-08-31 | 周长城 | 端部接触式少片根部加强型主副簧各片强度的校核方法 |
-
2016
- 2016-10-18 CN CN201610907490.2A patent/CN106295087B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5149069A (en) * | 1991-11-08 | 1992-09-22 | Gencorp Inc. | Spring seat/jounce bumper assembly |
CN102407748A (zh) * | 2011-10-12 | 2012-04-11 | 中通客车控股股份有限公司 | 一种新型支撑轴轴荷控制系统 |
CN103057369A (zh) * | 2011-10-24 | 2013-04-24 | 北汽福田汽车股份有限公司 | 悬架限位缓冲块布置结构以及汽车悬架系统 |
CN105912758A (zh) * | 2016-04-07 | 2016-08-31 | 周长城 | 端部接触式少片根部加强型主副簧各片强度的校核方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
孔德琨: "《皮卡板簧悬架设计》", 《汽车实用技术》 * |
杨先锋: "《某重型越野汽车悬架系统强度校核》", 《汽车实用技术》 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106678224A (zh) * | 2017-01-12 | 2017-05-17 | 山东理工大学 | 等渐变偏频两级渐变刚度板簧最大限位挠度的仿真验算法 |
CN106886629A (zh) * | 2017-01-12 | 2017-06-23 | 王炳超 | 两级副簧式非等偏频型渐变刚度板簧限位挠度的设计方法 |
CN106678224B (zh) * | 2017-01-12 | 2018-12-21 | 山东理工大学 | 等渐变偏频两级渐变刚度板簧最大限位挠度的仿真验算法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106295087B (zh) | 2019-03-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106246778B (zh) | 端部非等构少片两端加强型板簧限位挠度的设计方法 | |
CN106286660A (zh) | 端部非等构的少片根部加强型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN106326605A (zh) | 非端部接触式少片抛物线型主副簧挠度的计算方法 | |
CN106295086A (zh) | 端部接触式少片抛物线型主副簧限位挠度的设计方法 | |
CN105956270A (zh) | 端部接触式少片端部加强型主副簧各片应力的计算方法 | |
CN106295087A (zh) | 端部非等构少片根部加强型板簧限位挠度的设计方法 | |
CN105930596A (zh) | 非端部接触式少片根部加强型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN105864336A (zh) | 非端部接触式少片斜线型主副簧的副簧刚度设计方法 | |
CN106015414B (zh) | 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 | |
CN106402220B (zh) | 端部非等构的少片抛物线型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN106438798B (zh) | 端部非等构少片端部加强型板簧限位挠度的设计方法 | |
CN105956311A (zh) | 非端部接触式少片端部加强型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN106383966A (zh) | 端部非等构少片抛物线型钢板弹簧限位挠度的设计方法 | |
CN105787190A (zh) | 端部加强型少片主簧在抛物线段与副簧间隙的设计方法 | |
CN105843989A (zh) | 非端部接触双加强型少片主副簧的副簧起作用载荷验算法 | |
CN106402225B (zh) | 端部接触式少片抛物线型主副簧弧高的设计方法 | |
CN105889378B (zh) | 端部接触式少片端部加强型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN106369090A (zh) | 端部非等构少片斜线型钢板弹簧限位挠度的设计方法 | |
CN106446449A (zh) | 非端部接触式抛物线型板簧副簧起作用载荷设计方法 | |
CN105975661A (zh) | 端部接触式少片根部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 | |
CN105824997A (zh) | 端部和根部加强型少片主簧在端部与副簧间隙的设计方法 | |
CN106641054A (zh) | 端部非等构的少片斜线型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN106446450A (zh) | 端部非等构的少片端部加强型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN106382312A (zh) | 端部非等构的少片两端加强型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN106372371B (zh) | 端部接触式少片抛物线型主副簧挠度的计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20190326 Termination date: 20201018 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |