CN106015414B - 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 - Google Patents
端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106015414B CN106015414B CN201610321298.5A CN201610321298A CN106015414B CN 106015414 B CN106015414 B CN 106015414B CN 201610321298 A CN201610321298 A CN 201610321298A CN 106015414 B CN106015414 B CN 106015414B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- mrow
- msubsup
- msub
- gamma
- mfrac
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/02—Springs made of steel or other material having low internal friction; Wound, torsion, leaf, cup, ring or the like springs, the material of the spring not being relevant
- F16F1/18—Leaf springs
- F16F1/185—Leaf springs characterised by shape or design of individual leaves
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Other Investigation Or Analysis Of Materials By Electrical Means (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
本发明端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的各片主簧和副簧的结构参数、弹性模量,对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行计算。通过实例和ANSYS仿真验证可知,该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法是准确可靠的,可得到准确可靠的主副簧复合刚度验算值,为端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度验算提供了可靠的验算方法。利用该方法可提高变截面主副簧的设计水平、质量和性能及车辆行驶平顺性;同时,降低产品设计及试验费用,加快产品开发速度。
Description
技术领域
本发明涉及车辆悬架钢板弹簧,特别是端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法。
背景技术
少片变截面钢板弹簧因具有重量轻、片间摩擦小、噪声小等优点,被广泛应用在车辆钢板弹簧悬架系统中。为了满足加工工艺、应力强度、刚度及端部吊耳厚度的设计要求,在实际工程应用过程中,通常将少片变截面钢板弹簧设计为端部接触式少片端部加强型变截面主副簧形式,其中,主副簧的复合刚度对车辆悬架性能具有重要影响,并且影响车辆的行驶平顺性和安全性。然而,由于该形式的少片变截面钢板弹簧的结构复杂,且主副簧接触之后存有内力及变形耦合,因此,端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度解析验算非常困难,先前国内外一直未曾给出可靠的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法。据所查阅资料可知,目前国内外对于端部接触式少片端部加强型变截面主副簧,大都是利用ANSYS仿真软件,通过实体建模对给定结构的变截面钢板弹簧进行数值仿真验证。尽管有限元仿真分析方法可得到比较可靠的仿真数值,然而,由于ANSYS仿真分析只能对给定结构参数的钢板弹簧特性进行仿真验证,不能提供精确的主副簧复合刚度解析计算式,所以不能实现解析设计,更不能满足端部接触式少片端部加强型变截面钢板弹簧CAD软件开发的要求。因此,必须建立一种准确、可靠的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,满足端部接触式少片端部加强型变截面钢板弹簧解析设计及主副簧复合刚度验算的要求,提高少片变截面钢板弹簧的设计水平、质量和性能,提高车辆行驶平顺性和安全性;同时,降低设计及试验费用,加快产品开发速度。
发明内容
针对上述现有技术中存在的缺陷,本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、可靠的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,计算流程图,如图1所示。端部接触式少片端部加强型变截面主副簧为对称结构,主副簧的一半对称结构可看作为悬臂梁,即对称中心线为根部固定端,主簧的端部受力点和副簧的触点分别作为主簧端点和副簧端点,端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的一半对称结构示意图,如图2所示,其中,包括:主簧1,根部垫片2,副簧3,端部垫片4;主簧1和副簧3的一半对称结构由根部平直段、抛物线段、斜线段、端部平直段四段构成,斜线段对变截面弹簧的端部起加强作用;主簧1各片的根部平直段之间、副簧3的各片根部平直段之间、及主簧1和副簧3之间均设有根部垫片2;主簧1的各片端部平直段之间设有端部垫片4,端部垫片4的材料为碳纤维复合材料,用来降低弹簧工作时所产的摩擦噪声。主簧1和副簧3的宽度为b,安装间距的一半长度为l3,斜线段的长度为Δl,弹性模量为E;主簧1的一半长度为LM,各片主簧的根部平直段的厚度为h2M,抛物线段的根部到主簧端点的距离为l2M=LM-l3,主簧片数为m,其中,第i片主簧的抛物线段的端部厚度为h1Mpi,抛物线段的厚度比βi=h1Mpi/h2M,抛物线段的端部到主簧端点的距离l1Mpi=l2Mβi 2;各片主簧的端部平直段非等构,即第1片主簧的端部平直段的厚度和长度,大于其他各片主簧的端部平直段的厚度和长度,各片主簧的端部平直段的厚度和长度分别为h1Mi和l1Mi=l1Mpi-Δl;斜线段的厚度比γMi=h1Mi/h1Mpi,i=1,2,…,m。副簧3各片的一半长度为LA,副簧触点与主簧端点的水平距离为l0=LM-LA,各片副簧的根部平直段的厚度为h2A,抛物线段的根部到副簧端点的距离为l2A=LA-l3,副簧片数为n,各片副簧的抛物线段的端部厚度为h1Apj,抛物线段的厚度比βAj=h1Apj/h2A,抛物线段的端部到副簧端点的距离l1Apj=l2AβAj 2;端部平直段的厚度和长度分别为h1Aj和l1Aj=l1Apj-Δl;斜线段的厚度比γAj=h1Aj/h1Apj。副簧端部触点与第m片主簧的端部平直段之间设有主副簧间隙δ;当载荷大于副簧起作用载荷时,副簧触点与主簧端部平直段内某点相接触,以满足主副簧复合刚度的设计要求。在各片主簧和副簧的结构参数、弹性模量给定情况下,对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算。
为解决上述技术问题,本发明所提供的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,其特征在于采用以下验算步骤:
(1)端点受力情况下的各片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ei计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第i片主簧的抛物线段的厚度比βi,第i片主簧的斜线段的厚度比γMi,第i片主簧的斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpi,第i片主簧的斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mi,i=1,2,…,m,对端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数Gx-Ei进行计算,即
(2)端点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE进行计算,即
(3)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ezm计算:根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧的端点位置变形系数Gx-Ezm进行计算,即
(4)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz进行计算,即
(5)端点受力情况下的各片端部加强型变截面副簧的端点变形系数Gx-EAj及n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;副簧的一半长度LA,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A,副簧片数n,其中,第j片副簧的抛物线段的厚度比βAj,斜线段的厚度比γAj,斜线段的根部到副簧端点的距离l1Apj,斜线段的端部到副簧端点的距离l1Aj,j=1,2,…,n,对端点受力情况下的各片副簧的端点变形系数Gx-EAj进行计算,即
根据副簧片数n,各片副簧的端点变形系数Gx-EAj,对n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT进行计算,即
(6)端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT验算:
根据主簧片数m,各片主簧的根部平直段的厚度h2M,各片副簧的根部平直段的厚度h2A,步骤(1)中计算得到的Gx-Ei,步骤(2)中计算得到的Gx-DE,步骤(3)中计算得到的Gx-Ezm,步骤(4)中计算得到的Gx-DEz,及步骤(5)中计算得到的Gx-EAT,可对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT进行验算,即
本发明比现有技术具有的优点
由于该形式的少片变截面钢板弹簧的结构复杂,且主副簧接触之后存有内力及变形耦合,因此,端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度解析验算非常困难,先前国内外一直未曾给出可靠的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法。据所查阅资料可知,目前国内外对于端部接触式少片端部加强型变截面主副簧,大都是利用ANSYS仿真软件,通过实体建模对给定结构的变截面钢板弹簧进行数值仿真验证。尽管有限元仿真分析方法可得到比较可靠的仿真数值,然而,由于ANSYS仿真分析只能对给定结构参数的钢板弹簧特性进行仿真验证,不能提供精确的主副簧复合刚度解析计算式,所以不能实现解析设计,更不能满足端部接触式少片端部加强型变截面钢板弹簧CAD软件开发的要求。本发明可根据各片端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的各片主簧和副簧的结构参数和弹性模量,对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算。通过实例及ANSYS仿真验证可知,该方法可得到准确、可靠的端部接触式少片端部加强型主副簧的复合刚度验算值,为端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算提供了可靠的验算方法,并且为少片变截面端部加强型主副簧解析设计及主副簧复合刚度验算和CAD软件开发奠定了可靠的技术基础。利用该方法可提高车辆悬架变截面主副钢板弹簧的设计水平、产品质量和性能,降低悬架弹簧质量和成本,提高车辆的运输效率和行驶平顺性;同时,还降低设计及试验费用,加快产品开发速度。
附图说明
为了更好地理解本发明,下面结合附图做进一步的说明。
图1是端部接触式少片端部加强型主副簧复合刚度的验算流程图;
图2是端部接触式少片端部加强型主副簧的一半对称结构示意图;
图3是实施例一端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的ANSYS变形仿真云图;
图4是实施例二端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的ANSYS变形仿真云图。
具体实施方案
下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
实施例一:某端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,安装间距的一半l3=55mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa。主簧的一半长度LM=575mm,各片主簧根部平直段的厚度h2M=11mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3=520mm;主簧片数m=2,其中,第1片主簧的抛物线段的端部厚度h1Mp1=6mm,抛物线段的厚度比β1=h1Mp1/h2M=0.55,抛物线段的端部到主簧端点的距离l1Mp1=l2Mβ1 2=154.71mm,端部平直段的厚度h1M1=7mm,斜线段的厚度比γM1=h1M1/h1Mp1=1.17,端部平直段的长度l1M1=l1Mp1-Δl=124.71mm;第2片主簧的抛物线段的端部厚度h1Mp2=5mm,抛物线段的厚度比β2=h1Mp2/h2M=0.45,抛物线段的端部到主簧端点的距离l1Mp2=l2Mβ2 2=107.44mm,端部平直段的厚度h1M2=6mm,斜线段的厚度比γM2=h1M2/h1Mp2=1.20,端部平直段的长度l1M2=l1Mp2-Δl=77.44mm。副簧的一半长度LA=525mm,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A=LA-l3=470mm,副簧片数n=1,该片副簧的根部平直段的厚度h2A=14mm,副簧抛物线段的端部厚度h1Ap1=7mm,抛物线段的厚度比βA1=h1Ap1/h2A=0.50,抛物线段的端部到副簧端点的距离l1Ap1=l2AβA1 2=117.50mm,该片副簧端部平直段的厚度h1A1=8mm,斜线段的厚度比γA1=h1A1/h1Ap1=1.14,端部平直段的长度l1A1=l1Ap1-Δl=87.50mm;副簧触点与主簧主簧端点的水平距离l0=50mm。对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算。
本发明实例所提供的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,其验算流程如图1所示,具体验算步骤如下:
(1)端点受力情况下的各片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ei计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=575mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm,主簧片数m=2,其中,第1片主簧的抛物线段的厚度比β1=0.55,斜线段的厚度比γM1=1.17,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp1=154.71mm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1M1=124.71mm;第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.45,斜线段的厚度比γM2=1.20,斜线段的根部到弹簧端点的距离l1Mp2=107.44mm斜线段的端部到弹簧端点的距离l1M2=77.44mm;对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主簧的端点变形系数Gx-E1和Gx-E2分别进行计算,即
(2)端点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=575mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.45,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp2=107.44mm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1M2=77.44mm,斜线段的厚度比γM2=1.20;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=50mm,对端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE进行计算,即
(3)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ez2计算:根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=575mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.45,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp2=107.44mm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1M2=77.44mm,斜线段的厚度比γM2=1.20;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=50mm,对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx-Ez2进行计算,即
(4)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=575mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.45,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp2=107.44mm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1M2=77.44mm,斜线段的厚度比γM2=1.20;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=50mm,对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz进行计算,即
(5)端点受力情况下的各片端部加强型变截面副簧的端点变形系数Gx-EAj及n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;副簧的一半长度LA=525mm,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A=470mm,副簧片数n=1,其中,该片副簧的抛物线段的厚度比βA1=0.50,斜线段的厚度比γA1=1.14,斜线段的根部到副簧端点的距离l1Ap1=117.50mm,斜线段的端部到副簧端点的距离l1A1=87.50mm,对端点受力情况下的该片副簧的端点变形系数Gx-EA1进行计算,即
根据副簧片数n=1,该片副簧的端点变形系数Gx-EA1=77.51mm4/N,对n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT进行计算,即
(6)端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT验算:
根据主簧片数m=2,各片主簧的根部平直段的厚度h2M=11mm,副簧的根部平直段的厚度h2A=14mm,步骤(1)中计算得到的Gx-E1=100.47mm4/N和Gx-E2=104.55mm4/N,步骤(2)中计算得到的Gx-DE=86.36mm4/N,步骤(3)中计算得到的Gx-Ez2=86.36mm4/N,步骤(4)中计算得到的Gx-DEz=72.71mm4/N,及步骤(5)中计算得到的Gx-EAT=77.51mm4/N,可对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT进行验算,即
主副簧共同起作用之后,在主簧端点施加载荷的一半即单端点载荷P=1840N情况下,利用复合刚度计算值KMAT=98.56N/mm,对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的一半对称结构的最大变形进行计算验证,即
利用ANSYS有限元仿真软件,根据该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的各片主簧和副簧的结构参数和弹性模量,建立一半对称结构主副簧的ANSYS仿真模型,划分网格,设置副簧端点与主簧端部平直段接触,并在仿真模型的根部施加固定约束,在主簧端点处施加集中载荷P=1840N,对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的变形进行ANSYS仿真,所得到的主副簧的ANSYS变形仿真云图,如图3所示,其中,主副簧在端点位置处的最大变形量fDSmax=37.15mm。
可知,在相同载荷情况下,该主副簧最大变形的ANSYS仿真验证值fDSmax=37.15mm,与刚度验算值下的最大变形fDmax=37.34mm的相对偏差分别为0.51%,结果表明该发明所提供的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法是正确的,复合刚度验算值是准确可靠的。
实施例二:某端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,安装间距的一半l3=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa。主簧的一半长度LM=600mm,各片主簧的根部平直段的厚度h2M=12mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3=540mm;主簧片数m=2,其中,第1片主簧的抛物线段的端部厚度h1Mp1=7mm,抛物线段的厚度比β1=h1Mp1/h2M=0.58,抛物线段的端部到主簧端点的距离l1Mp1=l2Mβ1 2=183.75mm,端部平直段的厚度h1M1=8mm,斜线段的厚度比γM1=h1M1/h1Mp1=1.14,端部平直段的长度l1M1=l1Mp1-Δl=153.75mm;第2片主簧的抛物线段的端部厚度h1Mp2=6mm,抛物线段的厚度比β2=h1Mp2/h2M=0.50,抛物线段的端部到主簧端点的距离l1Mp2=l2Mβ2 2=135mm,端部平直段的厚度h1M2=7mm,斜线段的厚度比γM2=h1M2/h1Mp2=1.17,端部平直段的长度l1M2=l1Mp2-Δl=105mm。副簧的一半长度LA=540mm,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A=LA-l3=480mm,各片副簧的根部平直段的厚度h2A=13mm,副簧片数n=1,其中,该片副簧的抛物线段的端部厚度h1Ap1=7mm,抛物线段的厚度比βA1=h1Ap1/h2A=0.54,抛物线段的端部到副簧端点的距离l1Ap1=l2AβA1 2=139.17mm,端部平直段的厚度h1A1=8mm,斜线段的厚度比γA1=h1A1/h1Ap1=1.14,端部平直段的长度l1A1=l1Ap1-Δl=109.17mm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=LM-LA=60mm。根据各片主簧和副簧的结构参数和弹性模量,对该少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算。
采用与实施例一相同的验算方法和步骤,对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算,具体验算步骤如下:
(1)端点受力情况下的各片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ei计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=600mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm,主簧片数m=2,其中,第1片主簧的抛物线段的厚度比β1=0.58,斜线段的厚度比γM1=1.14,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp1=183.75mm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1M1=153.75mm。第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.50,斜线段的厚度比γM2=1.17,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mp2=135mm,斜线段的端部到弹簧端点的距离l1M2=105mm,对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主簧在端点处的变形系数Gx-E1和Gx-E2进行计算,分别为
(2)端点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=600mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.50,斜线段的根部到弹簧端点的距离l1Mp2=135mm,斜线段的端部到弹簧端点的距离l1M2=105mm斜线段的厚度比γM2=1.17;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=60mm,对端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE进行计算,即
(3)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ezm计算:根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=600mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.50,斜线段的根部到弹簧端点的距离l1Mp2=135mm,斜线段的端部到弹簧端点的距离l1M2=105mm斜线段的厚度比γM2=1.17;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=60mm,对主副簧接触点处受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx-Ez2进行计算,即
(4)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;主簧的一半长度LM=600mm,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm,主簧片数m=2,其中,第2片主簧的抛物线段的厚度比β2=0.50,斜线段的根部到弹簧端点的距离l1Mp2=135mm,斜线段的端部到弹簧端点的距离l1M2=105mm斜线段的厚度比γM2=1.17;副簧触点与主簧端点的水平距离l0=60mm,对主副簧接触点处受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz进行计算,即
(5)端点受力情况下的各片端部加强型变截面副簧端点变形系数Gx-EAj的计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b=60mm,斜线段的长度Δl=30mm,弹性模量E=200GPa;副簧的一半长度LA=540mm,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A=480mm,副簧片数n=1,其中,该片副簧的抛物线段的厚度比βA1=0.54,斜线段的厚度比γA1=1.14,斜线段的根部到副簧端点的距离l1Ap1=139.17mm,斜线段的端部到副簧端点的距离l1A1=109.17mm,对端点受力情况下的该片副簧在端点位置处的变形系数Gx-EA1进行计算,即
根据副簧片数n=1,该片副簧的端点变形系数Gx-EA1=82.17mm4/N,对n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT进行计算,即
(6)端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT验算:
根据主簧片数m=2,各片主簧的根部平直段的厚度h2M=12mm,该片副簧的根部平直段的厚度h2A=13mm,步骤(1)中计算得到的Gx-E1=111.50mm4/N和Gx-E2=116.10mm4/N,步骤(2)中计算得到的Gx-DE=93.70mm4/N,步骤(3)中计算得到的Gx-Ez2=93.70mm4/N,步骤(4)中计算得到的Gx-DEz=77.25mm4/N,及步骤(5)中计算得到的Gx-EAT=82.17mm4/N,可对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT进行验算,即
主副簧共同起作用之后,在主簧端点施加载荷的一半即单端点载荷P=1850N情况下,利用复合刚度计算值KMAT=94.74N/mm,对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的一半对称结构的最大变形进行计算,即
利用ANSYS有限元仿真软件,根据该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的各片主簧和副簧的结构参数和弹性模量,建立一半对称结构主副簧的ANSYS仿真模型,划分网格,设置副簧端点与主簧端部平直段内相接触,并在仿真模型的根部施加固定约束,在主簧端点处施加集中载荷P=1850N,对该端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的变形进行ANSYS仿真,所得到的主副簧的ANSYS变形仿真云图,如图4所示,其中,主副簧在端点位置处的最大变形量fDSmax=39.23mm。
可知,在相同载荷情况下,该主副簧最大变形的ANSYS仿真验证值fDSmax=39.23mm,与在刚度验算值下的最大变形fDmax=39.06mm的相对偏差分别为0.43%,结果表明该发明所提供的端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法是正确的,所得到的主副簧复合刚度验算值是准确、可靠的。
Claims (1)
1.端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法,其中,端部接触式少片端部加强型主副簧的一半对称结构由根部平直段、抛物线段、斜线段和端部平直段4段构成,端部平直段和抛物线段之间设有一斜线段,对变截面主副簧的端部起加强作用;各片主簧的端部平直段非等构,即第1片主簧的端部平直段的厚度和长度,大于其他各片主簧的厚度和长度,以满足第1片主簧复杂受力的要求;副簧触点与主簧端部平直段之间设有一定的主副簧间隙,以满足副簧起作用载荷的设计要求;当载荷大于副簧起作用载荷时,副簧触点与第m片主簧的端部平直段某点相接触,以满足主副簧的复合刚度设计要;在各片主簧和副簧的结构参数、弹性模量给定情况下,对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度进行验算,具体验算步骤如下:
(1)端点受力情况下的各片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ei计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第i片主簧的抛物线段的厚度比βi,第i片主簧的斜线段的厚度比γMi,第i片主簧的斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpi,第i片主簧的斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mi,i=1,2,…,m,对端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数Gx-Ei进行计算,即
<mfenced open = "" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>8</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>i</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>i</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>i</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
(2)端点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DE进行计算,即
<mfenced open = "" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>D</mi>
<mi>E</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>8</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>2</mn>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>24</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&Delta;l&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
(3)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧的端点变形系数Gx-Ezm计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧的端点位置变形系数Gx-Ezm进行计算,即
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>z</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>8</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>2</mn>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
<mfenced open = "" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
(4)主副簧接触点受力情况下的第m片端部加强型变截面主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;主簧的一半长度LM,主簧抛物线段的根部到主簧端点的距离l2M,主簧片数m,其中,第m片主簧的抛物线段的厚度比βm,斜线段的根部到主簧端点的距离l1Mpm,斜线段的端部到主簧端点的距离l1Mm,斜线段的厚度比γMm;副簧触点与主簧端点的水平距离l0,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-DEz进行计算,即
<mfenced open = "" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>D</mi>
<mi>E</mi>
<mi>z</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>12</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>6</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>12</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>6</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>12</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>-</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
</msub>
<mo>-</mo>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msub>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>L</mi>
<mi>M</mi>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>6</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mn>0</mn>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>M</mi>
<mi>p</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mi>m</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
(5)端点受力情况下的各片端部加强型变截面副簧的端点变形系数Gx-EAj及n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT计算:
根据端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的宽度b,斜线段的长度Δl,弹性模量E;副簧的一半长度LA,副簧抛物线段的根部到副簧端点的距离l2A,副簧片数n,其中,第j片副簧的抛物线段的厚度比βAj,斜线段的厚度比γAj,斜线段的根部到副簧端点的距离l1Apj,斜线段的端部到副簧端点的距离l1Aj,j=1,2,…,n,对端点受力情况下的各片副簧的端点变形系数Gx-EAj进行计算,即
<mfenced open = "" close = "">
<mtable>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>L</mi>
<mi>A</mi>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>8</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mrow>
<mn>3</mn>
<mo>/</mo>
<mn>2</mn>
</mrow>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<mi>E</mi>
<mi>b</mi>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<mn>3</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>-</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
<mtr>
<mtd>
<mrow>
<mfrac>
<mrow>
<mn>6</mn>
<mi>&Delta;</mi>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mo>(</mo>
<mo>-</mo>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>4</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>+</mo>
<mn>2</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>-</mo>
<mn>4</mn>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>l</mi>
<mrow>
<mn>1</mn>
<mi>A</mi>
<mi>p</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msub>
<mi>ln&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msubsup>
<mi>Eb&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>2</mn>
</msubsup>
<msubsup>
<mi>&beta;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<msup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>&gamma;</mi>
<mrow>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
</mtd>
</mtr>
</mtable>
</mfenced>
根据副簧片数n,各片副簧的端点变形系数Gx-EAj,对n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-EAT进行计算,即
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>A</mi>
<mi>T</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<mfrac>
<mn>1</mn>
<mrow>
<munderover>
<mo>&Sigma;</mo>
<mrow>
<mi>j</mi>
<mo>=</mo>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mi>n</mi>
</munderover>
<mfrac>
<mn>1</mn>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>A</mi>
<mi>j</mi>
</mrow>
</msub>
</mfrac>
</mrow>
</mfrac>
<mo>;</mo>
</mrow>
(6)端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT验算:
根据主簧片数m,各片主簧的根部平直段的厚度h2M,各片副簧的根部平直段的厚度h2A,步骤(1)中计算得到的Gx-Ei,步骤(2)中计算得到的Gx-DE,步骤(3)中计算得到的Gx-Ezm,步骤(4)中计算得到的Gx-DEz,及步骤(5)中计算得到的Gx-EAT,可对端部接触式少片端部加强型变截面主副簧的复合刚度KMAT进行验算,即
<mrow>
<msub>
<mi>K</mi>
<mrow>
<mi>M</mi>
<mi>A</mi>
<mi>T</mi>
</mrow>
</msub>
<mo>=</mo>
<munderover>
<mo>&Sigma;</mo>
<mrow>
<mi>i</mi>
<mo>=</mo>
<mn>1</mn>
</mrow>
<mrow>
<mi>m</mi>
<mo>-</mo>
<mn>1</mn>
</mrow>
</munderover>
<mfrac>
<mrow>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>i</mi>
</mrow>
</msub>
</mfrac>
<mo>+</mo>
<mfrac>
<mrow>
<mn>2</mn>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>A</mi>
<mi>T</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>D</mi>
<mi>E</mi>
<mi>z</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
</mrow>
<mrow>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<mrow>
<mo>(</mo>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>A</mi>
<mi>T</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>M</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>+</mo>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>D</mi>
<mi>E</mi>
<mi>z</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
<mo>)</mo>
</mrow>
<mo>-</mo>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>E</mi>
<mi>z</mi>
<mi>m</mi>
</mrow>
</msub>
<msub>
<mi>G</mi>
<mrow>
<mi>x</mi>
<mo>-</mo>
<mi>D</mi>
<mi>E</mi>
</mrow>
</msub>
<msubsup>
<mi>h</mi>
<mrow>
<mn>2</mn>
<mi>A</mi>
</mrow>
<mn>3</mn>
</msubsup>
</mrow>
</mfrac>
<mo>.</mo>
</mrow>
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610321298.5A CN106015414B (zh) | 2016-05-13 | 2016-05-13 | 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610321298.5A CN106015414B (zh) | 2016-05-13 | 2016-05-13 | 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106015414A CN106015414A (zh) | 2016-10-12 |
CN106015414B true CN106015414B (zh) | 2018-01-19 |
Family
ID=57097878
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610321298.5A Expired - Fee Related CN106015414B (zh) | 2016-05-13 | 2016-05-13 | 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106015414B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106855906B (zh) * | 2017-01-12 | 2019-11-05 | 山东理工大学 | 高强度三级渐变刚度板簧的刚度特性的计算方法 |
CN106855907B (zh) * | 2017-01-12 | 2019-10-08 | 山东理工大学 | 两级副簧式非等偏频型渐变刚度板簧悬架偏频特性的仿真计算方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4914747B2 (ja) * | 2007-03-26 | 2012-04-11 | バンドー化学株式会社 | ベルトテンショナ用摺動材の製造方法およびベルトテンショナ |
CN102734364A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-10-17 | 山东理工大学 | 汽车钢板弹簧弧高与曲面形状的解析设计方法 |
CN105550487B (zh) * | 2016-03-13 | 2018-06-26 | 周长城 | 少片斜线型变截面主簧在斜线段与副簧间隙的设计方法 |
CN105526290B (zh) * | 2016-03-13 | 2017-08-25 | 徐清梅 | 斜线型少片主簧在端部平直段与副簧间隙的设计方法 |
-
2016
- 2016-05-13 CN CN201610321298.5A patent/CN106015414B/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106015414A (zh) | 2016-10-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105653883B (zh) | 非端部接触式斜线型主副簧的副簧起作用载荷的验算方法 | |
CN105526290A (zh) | 斜线型少片主簧在端部平直段与副簧间隙的设计方法 | |
CN105550487A (zh) | 少片斜线型变截面主簧在斜线段与副簧间隙的设计方法 | |
CN105956270A (zh) | 端部接触式少片端部加强型主副簧各片应力的计算方法 | |
CN105808863B (zh) | 端部接触式少片变截面主副簧的副簧起作用载荷验算方法 | |
CN105975663A (zh) | 端部接触式少片斜线型主副簧各片应力的计算方法 | |
CN105864335A (zh) | 非端部接触式少片斜线型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN106015414B (zh) | 端部接触式少片端部加强型变截面主副簧复合刚度的验算方法 | |
CN105550483A (zh) | 端部非等构少片斜线型变截面钢板弹簧的设计方法 | |
CN105564176A (zh) | 基于车辆参数的少片变截面钢板弹簧的设计方法 | |
CN105956311A (zh) | 非端部接触式少片端部加强型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN105912756A (zh) | 端部接触式少片端部加强型主副簧各片强度的校核方法 | |
CN105889378B (zh) | 端部接触式少片端部加强型副簧根部厚度的设计方法 | |
CN105843989A (zh) | 非端部接触双加强型少片主副簧的副簧起作用载荷验算法 | |
CN105956308B (zh) | 非端部接触式少片端部加强型主副簧复合刚度的验算方法 | |
CN105912795A (zh) | 非端部接触式少片抛物线型主副簧端点力的确定方法 | |
CN105787189A (zh) | 根部加强型少片主簧在抛物线段与副簧间隙的设计方法 | |
CN105912794A (zh) | 非端部接触式少片抛物线型主副簧各片应力的计算方法 | |
CN105912743A (zh) | 根部加强型少片变截面主簧在端部与副簧间隙的设计方法 | |
CN105824997B (zh) | 端部和根部加强型少片主簧在端部与副簧间隙的设计方法 | |
CN106402225B (zh) | 端部接触式少片抛物线型主副簧弧高的设计方法 | |
CN106402220B (zh) | 端部非等构的少片抛物线型钢板弹簧弧高的设计方法 | |
CN105912804A (zh) | 端部接触式少片斜线型变截面主副簧端点力的确定方法 | |
CN105844062A (zh) | 端部接触式少片根部加强型主副簧端点力的确定方法 | |
CN105930607A (zh) | 非端部接触式少片端部加强型主副簧各片应力的计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20180119 Termination date: 20210513 |