CN105871229A - 应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路 - Google Patents

应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路 Download PDF

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Abstract

应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，属于电力电子技术领域。解决了在基本不增加整流装置复杂程度和导通损耗的前提下，有效降低并联型二极管整流器的输入电流谐波和输出电压纹波的问题。带中心抽头副边的平衡电抗器的原边线圈连接在第一二极管整流器和第二二极管整流器的正极性输出端A、B之间，带中心抽头副边的平衡电抗器的副边连接单相全波整流器的两个输入端，带中心抽头副边的平衡电抗器的副边中心抽头连接负载的负极性端N，单相全波整流器的输出端连接负载的正极性端P。适用于大电流工业场合。

Description

应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路
技术领域
本发明属于电力电子技术领域。
背景技术
并联型二极管整流器作为一种常见的大功率整流装置被广泛应用于变频调速、电解、电镀、金属冶炼等中低压大电流工业场合。然而，由于二极管的非线性使得整流器成为强非线性的电网负载，因而产生大量的电流谐波；由于整流器结构的限制，脉波数较小时，输出电压纹波较大。为了同时降低二极管整流器的输入电流谐波和输出电压纹波，增加二极管整流器的脉波数是一种最有效的方法。目前增加整流器脉波数的途径主要有两种：一种是通过增加移相变压器或移相绕组的个数，对整流电路进行移相多重联结，实现对整流器脉波数的增倍，但该方法不仅增加了整流系统的复杂程度而且由于移相变压器或移相绕组个数的增加使得相间参数对称性难以保证，进而产生非特征次谐波；另一种是通过增加平衡电抗器的抽头个数，利用抽头上整流元件的换流作用，达到增加整流器的脉波数的效果。但是，抽头上的整流元件串联在负载回路，额外多出一个二极管压降，加大了整流器系统的能量损耗。
发明内容
本发明是为了在基本不增加整流装置复杂程度和导通损耗的前提下，有效降低并联型二极管整流器的输入电流谐波和输出电压纹波，本发明提出了应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路。
本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路可以采用下列两种电路结构：
第一种为：带中心抽头副边的平衡电抗器和单相全波整流器，具体参见图1；具体如下：
应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，它包括带中心抽头副边的平衡电抗器和单相全波整流器；
带中心抽头副边的平衡电抗器的原边线圈的一端与第一二极管整流器的正极性输出端A连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器的原边线圈的另一端与第二二极管整流器的正极性输出端B连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器的原边线圈的中心抽头与负载的正极性端P连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器的副边线圈的中心抽头与负载的负极性端N连接，负载的负极性端N还同时与第一二极管整流器的负极性输出端和第二二极管整流器的负极性输出端连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器的副边输出端与单相全波整流器的输入端连接，单相全波整流器的输出端与负载的正极性端P连接，
所述的单相全波整流器的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
所述的单相全波整流器包括二极管D11和二极管D12；
二极管D11的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器的副边线圈的一端连接，二极管D12的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器的副边线圈的另一端连接，
二极管D11的阴极和二极管D12的阴极均作为单相全波整流器的输出端。
所述的第一二极管整流器为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
所述的第二二极管整流器为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
参见图1，带中心抽头副边的平衡电抗器的原副边变比应该足够大，使得单相全波整流器的导通时间为其输入电压周期的二分之一，单相全波整流器从带中心抽头副边的平衡电抗器的副边提取电流来调制第一二极管整流器和第二二极管整流器的输出电流和输出电压，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，实现对整流器脉波数的增倍。
第二种为：带副边的平衡电抗器和单相全桥整流器，具体参见图5；具体如下：
应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，它包括带副边的平衡电抗器和单相全桥整流器；
带副边的平衡电抗器的原边线圈的一端与第一二极管整流器的正极性输出端A连接，
带副边的平衡电抗器的原边线圈的另一端与第二二极管整流器的正极性输出端B连接，
带副边的平衡电抗器的原边线圈的中心抽头与负载的正极性端P连接，
负载的负极性端N与第一二极管整流器的负极性输出端和第二二极管整流器的负极性输出端连接，
带副边的平衡电抗器的副边输出端与单相全桥整流器的输入端连接，单相全桥整流器的正极电源输出端与负载的正极性端P连接，单相全桥整流器的负极电源输出端与负载的负极性端N连接，
所述的单相全桥整流器的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
所述的单相全桥整流器包括二极管D21、二极管D22、二极管D23和二极管D24；
二极管D21的阳极与带副边的平衡电抗器的副边线圈的一端连接，二极管D21的阳极还与二极管D23的阴极连接，二极管D21的阴极与二极管D22的阴极连接，并作为单相全桥整流器的正极电源输出端；
二极管D22的阳极与带副边的平衡电抗器的副边线圈的另一端连接，二极管D22的阳极还与二极管D24的阴极连接，二极管D24的阳极与二极管D23的阳极连接，并作为单相全桥整流器的负极电源输出端。
所述的第一二极管整流器为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
所述的第二二极管整流器为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
参见图5，带副边的平衡电抗器的原副边变比应该足够大，使得单相全桥整流器的导通时间为其输入电压周期的二分之一，单相全桥整流器从带副边的平衡电抗器的副边提取电流来调制第一二极管整流器和第二二极管整流器的输出电流和输出电压，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，实现对整流器脉波数的增倍。
现有技术中通过增加移相变压器或移相绕组个数实现整流器脉波数增倍的方法属于常规脉波增倍方法，该方法不仅增加整流系统的复杂程度而且相间参数对称性难以保证。本发明所提出的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其仅需在平衡电抗器的副边增加一个辅助的单相整流器单相全桥整流器或单相全桥整流器，即可增倍整流器的脉波数，因而所提出的方案具有电路结构简单，易于实现的优点。
现有技术中通过增加平衡电抗器的抽头个数达到增加整流器的脉波数属于直流侧脉波增倍方法，但抽头上的整流元件串联在负载回路，额外多出一个二极管压降，加大了整流器系统的能量损耗。本发明所提出应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，由于辅助的单相整流器单相全桥整流器或单相全桥整流器安装在平衡电抗器的副边且与负载并联，其电流等级比负载电流至少低一个数量级，因而所发明直流侧脉波增倍电路具有电流等级低，能量损耗小的优点。
本发明带来的有益效果是，本发明所提出应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其仅需在带副边的平衡电抗器的副边增加一个辅助的单相整流器单相全桥整流器或单相全桥整流器即可增倍整流器的脉波数，达到同时降低二极管整流器的输入电流谐波和输出电压纹波的效果，使二极管整流器的输入电流谐波和输出电压纹波降低了30％以上。
本发明具有电路结构简单，易于实现的优点，又由于单相整流器单相全桥整流器或单相全桥整流器安装在带平衡电抗器的副边且与负载并联，消除了二极管串联在负载回路中产生的损耗，其电流等级比负载电流至少低一个数量级，因而本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路具有电流等级低，能量损耗小，适用于大电流工业场合。
附图说明
图1为具体实施方式一所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的原理示意图；
图2为具体实施方式二所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式Ⅰ时的电流回路示意图；
图3为具体实施方式二所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式II时的电流回路示意图；
图4为具体实施方式二所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式III时的电流回路示意图；
图5为具体实施方式五所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的原理示意图；
图6为具体实施方式六所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式Ⅰ时的电流回路示意图；
图7为具体实施方式六所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式II时的电流回路示意图；
图8为具体实施方式六所述的直流侧脉波增倍电路工作于模式III时的电流回路示意图。
具体实施方式
具体实施方式一：参见图1说明本实施方式，本实施方式所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，它包括带中心抽头副边的平衡电抗器1和单相全波整流器2；
带中心抽头副边的平衡电抗器1的原边线圈的一端与第一二极管整流器3的正极性输出端A连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器1的原边线圈的另一端与第二二极管整流器4的正极性输出端B连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器1的原边线圈的中心抽头与负载5的正极性端P连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边线圈的中心抽头与负载5的负极性端N连接，负载5的负极性端N还同时与第一二极管整流器3的负极性输出端和第二二极管整流器4的负极性输出端连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边输出端与单相全波整流器2的输入端连接，单相全波整流器2的输出端与负载5的正极性端P连接，
所述的单相全波整流器2的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
本实施方式中，带中心抽头副边的平衡电抗器1的原边线圈连接在第一二极管整流器3和第二二极管整流器4的正极性输出端A、B之间，带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边连接单相全波整流器2的两个输入端，带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边中心抽头连接负载5的负极性端N，单相全波整流器2的输出端连接负载5的正极性端P。
参见图1，移相变压器的输入侧接电网，移相变压器的输出侧并联设置第一二极管整流器3和第二二极管整流器4。
本发明所提出应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其仅需在带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边增加一个辅助的单相全波整流器2即可增倍整流器的脉波数，因而所提出的方案具有电路结构简单，易于实现的优点，又由于该单相全波整流器2与负载并联，其电流等级比负载电流至少低一个数量级，因而本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路具有电流等级低，能量损耗小的优点。
原理分析：
带中心抽头副边的平衡电抗器1的原副边变比应该足够大，使得单相全波整流器2的导通时间为其输入电压周期的二分之一，单相全波整流器2从带中心抽头副边的平衡电抗器的副边提取电流来调制第一二极管整流器3和第二二极管整流器4的输出电流和输出电压，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，实现对整流器脉波数的增倍。
参见图1，所述的并联型二极管整流器中的移相变压器可以由输出侧组间互差(p为整流器的脉波数,且它满足p＝6·2n,n＝0,1,2,3,4......)移相角度的单个移相变压器或多个移相变压器来构成，所述的移相变压器可以是自耦型或隔离型移相变压器。
具体实施方式二：参见图1至图4说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式一所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的单相全波整流器2包括二极管D11和二极管D12；二极管D11的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边线圈的一端连接，二极管D12的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器1的副边线圈的另一端连接，
二极管D11的阴极和二极管D12的阴极均作为单相全波整流器2的输出端。
本实施方式，本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路具有三种工作模式：
工作模式Ⅰ：参见图2，由于单相全波整流器2的输入电压小于负载5两端电压，单相全波整流器2的二极管D11和二极管D12反偏，流过它们的电流分别为i11和i12，且均为零，单相全波整流器2的输出电流i13也为零，第一二极管整流器3和第二二极管整流器4均正偏且导通，电流id1和id2大于零，第一二极管整流器3和第二二极管整流器4共同为负载5供电；
其中，电流id1和id2分别为第一二极管整流器3的正极性输出端A和第二二极管整流器4的正极性输出端B输出的电流。
工作模式II：参见图3，在该模式下，由于单相全波整流器2的正向输入电压大于负载5电压，单相全波整流器2中的二极管D11正偏且电流i11大于零，单相全波整流器2的输出电流i13等于i11，并注入到负载5的正极性端P；二极管D12反偏，且i12为零。第一二极管整流器3导通，电流id1大于零，其与二极管D11共同为负载5供电，第二二极管整流器4反偏，电流id2为零。
工作模式III：参见图4，在该模式下，由于单相全波整流器2的反向输入电压绝对值大于负载5电压，单相全波整流器2中的二极管D12正偏且电流i12大于零，单相全波整流器2的输出电流i13等于i12，并注入到负载5的正极性端P；二极管D11反偏，且i11为零，第二二极管整流器4导通，电流id2大于零，其与二极管D12共同为负载5供电，第一二极管整流器3反偏，电流id1为零。
具体实施方式三：参见图1至图4说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式一所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的第一二极管整流器3为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
具体实施方式四：参见图1至图4说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式一所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的第二二极管整流器4为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
具体实施方式五：参见图5说明本实施方式，本实施方式所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，它包括带副边的平衡电抗器1和单相全桥整流器2；
带副边的平衡电抗器1的原边线圈的一端与第一二极管整流器3的正极性输出端A连接，
带副边的平衡电抗器1的原边线圈的另一端与第二二极管整流器4的正极性输出端B连接，
带副边的平衡电抗器1的原边线圈的中心抽头与负载5的正极性端P连接，
负载5的负极性端N与第一二极管整流器3的负极性输出端和第二二极管整流器4的负极性输出端连接，
带副边的平衡电抗器1的副边输出端与单相全桥整流器2的输入端连接，单相全桥整流器2的正极电源输出端与负载5的正极性端P连接，单相全桥整流器2的负极电源输出端与负载5的负极性端N连接，
所述的单相全桥整流器2的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
参见图5，移相变压器的输入侧接电网，移相变压器的输出侧并联设置第一二极管整流器3和第二二极管整流器4。
本发明所提出的采用平衡电抗器和单相全桥整流器构成的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其仅需在带副边的平衡电抗器1的副边增加一个辅助的单相全桥整流器2即可增倍整流器的脉波数，因而所提出的方案具有电路结构简单，易于实现的优点，又由于该单相全桥整流器2与负载并联，其电流等级比负载电流至少低一个数量级，因而本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路具有电流等级低，能量损耗小的优点。
原理分析：
带副边的平衡电抗器1的原副边变比应该足够大，使得单相全桥整流器2的导通时间为其输入电压周期的二分之一，单相全桥整流器2从带副边的平衡电抗器的副边提取电流来调制第一二极管整流器3和第二二极管整流器4的输出电流和输出电压，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，实现对整流器脉波数的增倍。
参见图5，所述的并联型二极管整流器中的移相变压器可以由输出侧组间互差(p为整流器的脉波数,且它满足p＝6·2n,n＝0,1,2,3,4......)移相角度的单个移相变压器或多个移相变压器来构成，所述的移相变压器可以是自耦型或隔离型移相变压器。
具体实施方式六：参见图6至图8说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式五所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的单相全桥整流器2包括二极管D21、二极管D22、二极管D23和二极管D24；
二极管D21的阳极与带副边的平衡电抗器1的副边线圈的一端连接，二极管D21的阳极还与二极管D23的阴极连接，二极管D21的阴极与二极管D22的阴极连接，并作为单相全桥整流器2的正极电源输出端；
二极管D22的阳极与带副边的平衡电抗器1的副边线圈的另一端连接，二极管D22的阳极还与二极管D24的阴极连接，二极管D24的阳极与二极管D23的阳极连接，并作为单相全桥整流器2的负极电源输出端。
本实施方式，本发明所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路具有三种工作模式：
工作模式Ⅰ：参见图6，当单相全桥整流器2的输入电压小于负载5两端电压，单相全桥整流器2的二极管D21，D22，D23和D24反偏，流过它们的电流分别为i21为零，单相全桥整流器2的输出电流i23也为零，第一二极管整流器3和第二二极管整流器4均正偏且导通，电流id1和id2大于零，第一二极管整流器3和第二二极管整流器4共同为负载5供电；
其中，电流id1和id2分别为第一二极管整流器3的正极性输出端A和第二二极管整流器4的正极性输出端B输出的电流。
工作模式II：参见图7，在该模式下，由于单相全桥整流器2的正向输入电压大于负载5电压，单相全桥整流器2中的二极管D21和D24正偏且电流i21大于零，单相全桥整流器2的输出电流i23等于i21，并注入到负载5的正极性端P；二极管D22和D23反偏。第一二极管整流器3导通，电流id1大于零，其与二极管D21和D24共同为负载5供电，第二二极管整流器4反偏，电流id2为零。
工作模式III：参见图8，在该模式下，由于单相全桥整流器2的反向输入电压绝对值大于负载5电压，单相全桥整流器2中的二极管D22和D23正偏且导通，电流i21反相流动，单相全桥整流器2的输出电流i23等于i21，并注入到负载5的正极性端P；二极管D21和D24反偏。第二二极管整流器4导通，电流id2大于零，其与二极管D22和D23共同为负载5供电，第一二极管整流器3反偏，电流id1为零。
具体实施方式七：参见图5至图8说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式五所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的第一二极管整流器3为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
具体实施方式八：参见图5至图8说明本实施方式，本实施方式与具体实施方式五所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路的区别在于，所述的第二二极管整流器4为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。

Claims (8)

1.应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，它包括带中心抽头副边的平衡电抗器(1)和单相全波整流器(2)；
带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的一端与第一二极管整流器(3)的正极性输出端A连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的另一端与第二二极管整流器(4)的正极性输出端B连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的中心抽头与负载(5)的正极性端P连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的副边线圈的中心抽头与负载(5)的负极性端N连接，负载(5)的负极性端N还同时与第一二极管整流器(3)的负极性输出端和第二二极管整流器(4)的负极性输出端连接，
带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的副边输出端与单相全波整流器(2)的输入端连接，单相全波整流器(2)的输出端与负载(5)的正极性端P连接，
所述的单相全波整流器(2)的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
2.根据权利要求1所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的单相全波整流器(2)包括二极管D11和二极管D12；
二极管D11的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的副边线圈的一端连接，二极管D12的阳极与带中心抽头副边的平衡电抗器(1)的副边线圈的另一端连接，
二极管D11的阴极和二极管D12的阴极均作为单相全波整流器(2)的输出端。
3.根据权利要求1所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的第一二极管整流器(3)为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
4.根据权利要求1所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的第二二极管整流器(4)为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
5.应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，它包括带副边的平衡电抗器(1)和单相全桥整流器(2)；
带副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的一端与第一二极管整流器(3)的正极性输出端A连接，
带副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的另一端与第二二极管整流器(4)的正极性输出端B连接，
带副边的平衡电抗器(1)的原边线圈的中心抽头与负载(5)的正极性端P连接，
负载(5)的负极性端N与第一二极管整流器(3)的负极性输出端和第二二极管整流器(4)的负极性输出端连接，
带副边的平衡电抗器(1)的副边输出端与单相全桥整流器(2)的输入端连接，单相全桥整流器(2)的正极电源输出端与负载(5)的正极性端P连接，单相全桥整流器(2)的负极电源输出端与负载(5)的负极性端N连接，
所述的单相全桥整流器(2)的导通时间为其输入电压周期的二分之一。
6.根据权利要求5所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的单相全桥整流器(2)包括二极管D21、二极管D22、二极管D23和二极管D24；
二极管D21的阳极与带副边的平衡电抗器(1)的副边线圈的一端连接，二极管D21的阳极还与二极管D23的阴极连接，二极管D21的阴极与二极管D22的阴极连接，并作为单相全桥整流器(2)的正极电源输出端；
二极管D22的阳极与带副边的平衡电抗器(1)的副边线圈的另一端连接，二极管D22的阳极还与二极管D24的阴极连接，二极管D24的阳极与二极管D23的阳极连接，并作为单相全桥整流器(2)的负极电源输出端。
7.根据权利要求5所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的第一二极管整流器(3)为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
8.根据权利要求5所述的应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路，其特征在于，所述的第二二极管整流器(4)为单个三相半桥整流器、单个三相全桥整流器、带平衡电抗器的多个三相半桥整流器构成的整流器组或带平衡电抗器的多个三相全桥整流器构成的整流器组。
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