CN108448911A - 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器 - Google Patents

使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器 Download PDF

Info

Publication number
CN108448911A
CN108448911A CN201810409678.3A CN201810409678A CN108448911A CN 108448911 A CN108448911 A CN 108448911A CN 201810409678 A CN201810409678 A CN 201810409678A CN 108448911 A CN108448911 A CN 108448911A
Authority
CN
China
Prior art keywords
winding
phase
transformer
group
injection
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201810409678.3A
Other languages
English (en)
Inventor
孟凡刚
王琳
高蕾
孙正鼐
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Harbin Institute of Technology Weihai
Original Assignee
Harbin Institute of Technology Weihai
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Harbin Institute of Technology Weihai filed Critical Harbin Institute of Technology Weihai
Priority to CN201810409678.3A priority Critical patent/CN108448911A/zh
Publication of CN108448911A publication Critical patent/CN108448911A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/06—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
    • H02M7/066—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode particular circuits having a special characteristic
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/06—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
    • H02M7/068—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode mounted on a transformer

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

本发明提供了使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，属于电力电子技术领域。本发明在串联型12脉波整流器的基础上，加入谐波注入电路和控制电路，谐波注入电路由注入变压器、单相全波整流电路、开关管和二极管组成。根据两组三相全桥整流电路输出电流相位相差30°的原理和开关管的控制信号，谐波注入电路在每个电源周期内存在四种工作模态，通过分析这四种工作模态，可以确定输入电压总谐波畸变率最小时的注入变压器匝比和开关管导通角。本发明所述的两组三相全桥整流电路串联连接的结构，不仅解决了电流不平衡的问题，且输出电压加倍。本发明适用于输出高压的大功率整流场合。

Description

使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器
技术领域
本发明涉及使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，属于电力电子技术领域。
背景技术
在大功率整流技术中，不控型多脉波整流器以其结构简单，实现难度低，系统鲁棒性强的优点得到了广泛的应用。但是由于整流器中整流二极管的强非线性，其谐波抑制问题也比较突出。因此，如何提高多脉波整流电路的谐波抑制能力，成为电力电子技术研究的重要课题。
12脉波整流器是大功率场合常用的整流器。并联型12脉波整流器存在电流不平衡的问题。自耦变压器虽然能在一定程度上改善电流不平衡的问题，但其绕组结构复杂，且交、直流侧不存在隔离，应用场合受到很大的限制。采用隔离变压器的串联型12脉波整流器在隔离变压器后接两组串联连接的三相整流桥，使输出电压加倍，常应用于需要高压的大功率整流场合。串联型12脉波整流器解决了并联型12脉波整流器电流不平衡的问题，且隔离变压器结构简单，应用场合广泛，但是电路自身仍将产生(12k±1)次谐波。
在多脉波整流器中，整流脉波数决定着系统的谐波抑制能力。为了获得尽可能高的整流脉波数，引入直流侧混合谐波抑制技术，利用无源谐波抑制方法抑制输入电流中的高含量低次谐波，利用有源谐波抑制方法消除输入电流中的高次谐波。本发明提供了一种直流侧电压注入方法，该方法可使12脉波整流器变为36脉波整流器，减小整流器输入电流的谐波含量，提高整流器的输入功率因数。
发明内容
本发明的目的是为了提高现有大功率整流器的谐波抑制能力，进而提供使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器。
本发明的目的是通过以下技术方案实现的：
使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器包括输入电感、隔离变压器、第一组三相全桥整流电路、第二组三相全桥整流电路、输出电容、负载、注入变压器、单相全波整流电路、开关管、二极管和控制电路；输入电感与三相交流电压usa、usb、usc串联连接；隔离变压器的输入端与输入电感的右侧相连，隔离变压器的原边绕组采用三角形联结，隔离变压器的两个副边绕组分别采用三角形联结和星形联结，隔离变压器的两个副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压；第一组三相全桥整流电路的输入端与隔离变压器的a1、b1、c1输出端相连，第二组三相全桥整流电路的输入端与隔离变压器的a2、b2、c2输出端相连，第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路串联连接，输出电压加倍；第一组三相全桥整流电路、第二组三相全桥整流电路与输出电容及负载并联连接；注入变压器的输入端F与串联连接的第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路的中点相连，注入变压器的输入端P与输出电容的中点相连，注入变压器的副边绕组带有中心抽头；单相全波整流电路由两个二极管构成，单相全波整流电路的输入端与注入变压器的副边相连，单相全波整流电路的输出端与开关管的集电极和发射极相连；开关管通过二极管接到输出电容的两端；开关管与控制电路的输入端连接；控制电路的输出端与注入变压器的原边绕组连接。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述所述控制电路通过采样注入变压器的原边绕组电流ix生成控制信号uc，通过控制开关管的导通和关断，对注入变压器的原边绕组电压进行调制，使整流器输入电流波形趋于正弦波。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述输入电感包括三个大小相同的电感Ls，这三个电感分别和三相交流电压usa、usb、usc串联连接，整流器可等效为电流源型变换器；输出电容由两个相同的大电容串联组成，负载电压纹波小，负载等效为恒压负载。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述隔离变压器由芯柱一、芯柱二、芯柱三组成，每个芯柱上有三个绕组，一个原边绕组和两个副边绕组，三个绕组的匝比为绕组a、绕组b、绕组c为隔离变压器的原边绕组，采用三角形联结，绕组a1、绕组b1、绕组c1为三角形联结的副边绕组，绕组a2、绕组b2、绕组c2为星形联结的副边绕组，两组副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压且隔离变压器结构对称，绕组a、绕组a1和绕组a2位于芯柱一上，绕组b、绕组b1和绕组b2位于芯柱二上，绕组c、绕组c1和绕组c2位于芯柱三上。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路均采用二极管作为整流器件，且第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路串联连接。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路可由电流源等效代替；根据隔离变压器的联结结构和匝比关系，两个电流源为平均值相同，瞬时值存在30°相位差的6脉波电流。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述注入变压器为单相变压器，注入变压器、单相全波整流电路、开关管和二极管共同构成直流侧谐波注入电路；当注入变压器的匝比满足N4:N5＝1:42.6且开关管的导通角满足β＝10°时，隔离变压器原边的输入电压uAN、uBN、uCN为36脉波，其THD值取到最小值，为5.093％；此时注入变压器的容量仅占系统输出功率的2.5％。
本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，采用直流侧混合电压注入法可使12脉波整流器变为36脉波整流器，减小整流器输入电流的谐波含量；采用的直流侧混合电压注入方法，利用无源谐波抑制方法抑制低次谐波，利用有源谐波抑制方法消除高次谐波，大幅提高了系统的谐波抑制能力，且注入变压器的容量仅占系统输出功率的2.5％，有利于降低系统的体积和成本；两组三相全桥整流电路串联连接的结构，解决了电流不平衡的问题；直流侧混合电压注入方法可移植性强，可应用于其他12脉波整流器中。
附图说明
图1为本发明使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器的电路结构示意图。
图2为本发明隔离变压器绕组结构图。
图3为本发明注入变压器绕组结构图。
图4为谐波注入电路的工作模态I示意图。
图5为谐波注入电路的工作模态II示意图。
图6为谐波注入电路的工作模态III示意图。
图7为谐波注入电路的工作模态IV示意图。
图1至图7中，usa、usb、usc为三相交流电压源，ia、ib、ic为三相输入电流，i1、i2、i3为隔离变压器输入绕组电流，i4、i5、i6为隔离变压器三角形联结副边绕组电流，ia1、ib1、ic1为第一组三相全桥整流电路的输入电流，ia2、ib2、ic2为隔离变压器星形联结副边绕组电流，也是第二组三相全桥整流电路的输入电流，iRec1是第一组三相全桥整流电路的输出电流，iRec2是第二组三相全桥整流电路的输出电流，ix为注入变压器原边绕组电流，iD1、iD2为注入变压器副边绕组电流，也是单相全波整流电路输入电流，uo为负载电压，N1为隔离变压器原边绕组匝数，N2为隔离变压器三角形联结副边绕组匝数，N3为隔离变压器星形联结副边绕组匝数，N4为注入变压器原边绕组匝数，N5为注入变压器副边绕组匝数，D1、D2分别为单相全波整流电路的两个二极管。
图中附图标记有，1为输入电感；2为隔离变压器；3为第一组三相全桥整流电路；4为第二组三相全桥整流电路；5为输出电容；6为负载；7为注入变压器；8为单相全波整流电路；9为开关管；10为二极管；11为控制电路；2-1为芯柱一；2-2为芯柱二；2-3为芯柱三。
具体实施方式
下面将结合附图对本发明做进一步的详细说明：本实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式，但本发明的保护范围不限于下述实施例。
实施例一：如图1所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，包括输入电感、隔离变压器、第一组三相全桥整流电路、第二组三相全桥整流电路、输出电容、负载、注入变压器、单相全波整流电路、开关管、二极管和控制电路；输入电感与三相交流电压usa、usb、usc串联连接；隔离变压器的输入端与输入电感的右侧相连，隔离变压器的原边绕组采用三角形联结，隔离变压器的两个副边绕组分别采用三角形联结和星形联结，隔离变压器的两个副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压；第一组三相全桥整流电路的输入端与隔离变压器的a1、b1、c1输出端相连，第二组三相全桥整流电路的输入端与隔离变压器的a2、b2、c2输出端相连，第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路串联连接，输出电压加倍；第一组三相全桥整流电路、第二组三相全桥整流电路与输出电容及负载并联连接；注入变压器的输入端F与串联连接的第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路的中点相连，注入变压器的输入端P与输出电容的中点相连，注入变压器的副边绕组带有中心抽头；单相全波整流电路由两个二极管构成，单相全波整流电路的输入端与注入变压器的副边相连，单相全波整流电路的输出端与开关管的集电极和发射极相连；开关管通过二极管接到输出电容的两端；开关管与控制电路的输入端连接；控制电路的输出端与注入变压器的原边绕组连接。
实施例二：如图1所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述所述控制电路通过采样注入变压器的原边绕组电流ix生成控制信号uc，通过控制开关管的导通和关断，对注入变压器的原边绕组电压进行调制，使整流器输入电流波形趋于正弦波。
实施例三：如图1所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述输入电感包括三个大小相同的电感Ls，这三个电感分别和三相交流电压usa、usb、usc串联连接，整流器可等效为电流源型变换器；输出电容由两个相同的大电容串联组成，负载电压纹波小，负载等效为恒压负载。
实施例四：如图1和2所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述隔离变压器由芯柱一、芯柱二、芯柱三组成，每个芯柱上有三个绕组，一个原边绕组和两个副边绕组，三个绕组的匝比为绕组a、绕组b、绕组c为隔离变压器的原边绕组，采用三角形联结，绕组a1、绕组b1、绕组c1为三角形联结的副边绕组，绕组a2、绕组b2、绕组c2为星形联结的副边绕组，两组副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压且隔离变压器结构对称，绕组a、绕组a1和绕组a2位于芯柱一上，绕组b、绕组b1和绕组b2位于芯柱二上，绕组c、绕组c1和绕组c2位于芯柱三上。
隔离变压器的原边绕组采用三角形联结，能够为三倍频谐波提供回路；隔离变压器结构对称，有利于谐波抑制，且电气隔离结构使得变压器具有较高的安全性。
实施例五：如图1所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路均采用二极管作为整流器件，且第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路串联连接。
第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路均采用二极管作为整流器件，因而结构简单，实现难度低，系统鲁棒性强；两组单相全桥整流电路串联连接，不仅解决了电流不平衡的问题，且输出电压加倍，适用于输出高压的大功率整流场合。
实施例六：如图1和2所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述第一组三相全桥整流电路和第二组三相全桥整流电路可由电流源等效代替；根据隔离变压器的联结结构和匝比关系，两个电流源为平均值相同，瞬时值存在30°相位差的6脉波电流。
实施例七：如图1所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，所述注入变压器为单相变压器，注入变压器、单相全波整流电路、开关管和二极管共同构成直流侧谐波注入电路；当注入变压器的匝比满足N4:N5＝1:42.6且开关管的导通角满足β＝10°时，隔离变压器原边的输入电压uAN、uBN、uCN为36脉波，其THD值取到最小值，为5.093％；此时注入变压器的容量仅占系统输出功率的2.5％。
当注入变压器的容量仅占系统输出功率的2.5％，有利于降低系统的体积和成本。
实施例八：如图1、4-7所示，本实施例所涉及的一种使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，形成36脉波电压的具体方法为：
在串联型12脉波整流器的基础上，加入了直流侧谐波注入电路。直流侧谐波注入电路由注入变压器、单相全波整流电路、开关管和二极管组成，第一组三相全桥整流电路的输出电流为iRec1，第二组三相全桥整流电路的输出电流为iRec2，根据iRec1和iRec2相位相差30°的原理以及开关管的控制信号产生注入谐波；当iRec1<iRec2且开关管关断时，谐波注入电路处于工作模态I，结合图4，此时ix>0，电流流入注入变压器原边绕组的同名端，单相全波整流电路中的二极管D1导通，二极管D2关断，二极管导通，此时在注入变压器的原边产生大小为的注入电压；当iRec1<iRec2且开关管导通时，谐波注入电路处于工作模态II，结合图5，此时ix>0，电流流入注入变压器原边绕组的同名端，单相全波整流电路中的二极管D1导通，二极管D2关断，二极管关断，此时在注入变压器的原边产生大小为0的注入电压；当iRec1>iRec2且开关管导通时，谐波注入电路处于工作模态III，结合图6，此时ix<0，电流流出注入变压器原边绕组的同名端，单相全波整流电路中的二极管D1关断，二极管D2导通，二极管关断，此时在注入变压器的原边产生大小为0的注入电压；当iRec1>iRec2且开关管关断时，谐波注入电路处于工作模态IV，结合图7，此时ix<0，电流流出注入变压器原边绕组的同名端，单相全波整流电路中的二极管D1关断，二极管D2导通，二极管导通，此时在注入变压器的原边产生大小为的注入电压。注入变压器的原边将会产生一个6倍电网电压频率的3阶梯波电压，由于此电压的注入，隔离变压器原边的输入电压(uAN、uBN、uCN)为36脉波，输入电流(ia、ib、ic)的波形近似正弦化。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，这些具体实施方式都是基于本发明整体构思下的不同实现方式，而且本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应该以权利要求书的保护范围为准。

Claims (7)

1.使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器包括输入电感(1)、隔离变压器(2)、第一组三相全桥整流电路(3)、第二组三相全桥整流电路(4)、输出电容(5)、负载(6)、注入变压器(7)、单相全波整流电路(8)、开关管(9)、二极管(10)和控制电路(11)；输入电感(1)与三相交流电压usa、usb、usc串联连接；隔离变压器(2)的输入端与输入电感(1)的右侧相连，隔离变压器(2)的原边绕组采用三角形联结，隔离变压器(2)的两个副边绕组分别采用三角形联结和星形联结，隔离变压器(2)的两个副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压；第一组三相全桥整流电路(3)的输入端与隔离变压器(2)的a1、b1、c1输出端相连，第二组三相全桥整流电路(4)的输入端与隔离变压器(2)的a2、b2、c2输出端相连，第一组三相全桥整流电路(3)和第二组三相全桥整流电路(4)串联连接，输出电压加倍；第一组三相全桥整流电路(3)、第二组三相全桥整流电路(4)与输出电容(5)及负载(6)并联连接；注入变压器(7)的输入端F与串联连接的第一组三相全桥整流电路(3)和第二组三相全桥整流电路(4)的中点相连，注入变压器的输入端P与输出电容(5)的中点相连，注入变压器(7)的副边绕组带有中心抽头；单相全波整流电路(8)由两个二极管构成，单相全波整流电路(8)的输入端与注入变压器(7)的副边相连，单相全波整流电路(8)的输出端与开关管(9)的集电极和发射极相连；开关管(9)通过二极管(10)接到输出电容(5)的两端；开关管(9)与控制电路(11)的输入端连接；控制电路(11)的输出端与注入变压器(7)的原边绕组连接。
2.根据权利要求1所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述控制电路(11)通过采样注入变压器(7)的原边绕组电流ix生成控制信号uc，通过控制开关管(9)的导通和关断，对注入变压器(7)的原边绕组电压进行调制，使整流器输入电流波形趋于正弦波。
3.根据权利要求1所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述输入电感(1)包括三个大小相同的电感Ls，这三个电感分别和三相交流电压usa、usb、usc串联连接，整流器可等效为电流源型变换器；输出电容(5)由两个相同的大电容串联组成，负载电压纹波小，负载等效为恒压负载。
4.根据权利要求1所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述隔离变压器(2)由芯柱一(2-1)、芯柱二(2-2)、芯柱三(2-3)组成，每个芯柱上有三个绕组，一个原边绕组和两个副边绕组，三个绕组的匝比为绕组a、绕组b、绕组c为隔离变压器(2)的原边绕组，采用三角形联结，绕组a1、绕组b1、绕组c1为三角形联结的副边绕组，绕组a2、绕组b2、绕组c2为星形联结的副边绕组，两组副边绕组输出两组相位相差30°的三相电压且隔离变压器(2)结构对称，绕组a、绕组a1和绕组a2位于芯柱一(2-1)上，绕组b、绕组b1和绕组b2位于芯柱二(2-2)上，绕组c、绕组c1和绕组c2位于芯柱三(2-3)上。
5.根据权利要求1所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述第一组三相全桥整流电路(3)和第二组三相全桥整流电路(4)均采用二极管作为整流器件，且第一组三相全桥整流电路(3)和第二组三相全桥整流电路(4)串联连接。
6.根据权利要求1或5所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述第一组三相全桥整流电路(3)和第二组三相全桥整流电路(4)可由电流源等效代替；根据隔离变压器(2)的联结结构和匝比关系，两个电流源为平均值相同，瞬时值存在30°相位差的6脉波电流。
7.根据权利要求1所述的使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器，其特征在于，所述注入变压器(7)为单相变压器，注入变压器(7)、单相全波整流电路(8)、开关管(9)和二极管(10)共同构成直流侧谐波注入电路；当注入变压器(7)的匝比满足N4:N5＝1:42.6且开关管(9)的导通角满足β＝10°时，隔离变压器(2)原边的输入电压uAN、uBN、uCN为36脉波，其THD值取到最小值，为5.093％；此时注入变压器(7)的容量仅占系统输出功率的2.5％。
CN201810409678.3A 2018-05-02 2018-05-02 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器 Pending CN108448911A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810409678.3A CN108448911A (zh) 2018-05-02 2018-05-02 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810409678.3A CN108448911A (zh) 2018-05-02 2018-05-02 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN108448911A true CN108448911A (zh) 2018-08-24

Family

ID=63202114

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810409678.3A Pending CN108448911A (zh) 2018-05-02 2018-05-02 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108448911A (zh)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109245566A (zh) * 2018-10-24 2019-01-18 哈尔滨工业大学（威海） 使用直流侧电压注入法的串联型36脉波整流器
CN110518785A (zh) * 2019-08-19 2019-11-29 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用直流侧混合谐波注入法的大功率整流器
CN110635695A (zh) * 2019-09-19 2019-12-31 南京航空航天大学 一种新型24脉tru自耦馈能式半桥辅助电路
CN111786582A (zh) * 2020-08-06 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用低复杂度电力电子变压器的串联型12脉波整流器
CN111786580A (zh) * 2020-07-23 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用直流侧电压谐波注入法的串联型40脉波整流器
CN111786581A (zh) * 2020-07-23 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 使用直流侧混合谐波抑制方法的串联型60脉波整流器
CN113300618A (zh) * 2021-05-31 2021-08-24 哈尔滨工程大学 基于串并混合脉波倍增电路的串联型36脉波整流器
CN113725984A (zh) * 2021-07-27 2021-11-30 华为数字能源技术有限公司 一种多脉波整流电路以及充电装置
WO2024031223A1 (zh) * 2022-08-08 2024-02-15 薛洛良 三相csr整流电路节能和并联叠加的接线方法

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105305853A (zh) * 2015-11-19 2016-02-03 哈尔滨工业大学（威海） 采用有源功率因数校正技术的多脉波整流器及其设计方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105305853A (zh) * 2015-11-19 2016-02-03 哈尔滨工业大学（威海） 采用有源功率因数校正技术的多脉波整流器及其设计方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
F. JAVIER CHIVITE-ZABALZA .ETC: "《36-Pulse Hybrid Ripple Injection for High-Performance Aerospace Rectifiers》", 《IEEE TRANSACTIONS ON INDUSTRY APPLICATIONS》 *
高蕾，孟凡刚等: "《输入侧断相对自耦型12脉波整流器的影响》", 《电机与控制学报》 *

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109245566A (zh) * 2018-10-24 2019-01-18 哈尔滨工业大学（威海） 使用直流侧电压注入法的串联型36脉波整流器
CN109245566B (zh) * 2018-10-24 2020-09-01 哈尔滨工业大学（威海） 使用直流侧电压注入法的串联型36脉波整流器
CN110518785A (zh) * 2019-08-19 2019-11-29 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用直流侧混合谐波注入法的大功率整流器
CN110635695A (zh) * 2019-09-19 2019-12-31 南京航空航天大学 一种新型24脉tru自耦馈能式半桥辅助电路
CN111786580A (zh) * 2020-07-23 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用直流侧电压谐波注入法的串联型40脉波整流器
CN111786581A (zh) * 2020-07-23 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 使用直流侧混合谐波抑制方法的串联型60脉波整流器
CN111786582A (zh) * 2020-08-06 2020-10-16 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用低复杂度电力电子变压器的串联型12脉波整流器
CN111786582B (zh) * 2020-08-06 2022-09-16 哈尔滨工业大学（威海） 一种使用低复杂度电力电子变压器的串联型12脉波整流器
CN113300618A (zh) * 2021-05-31 2021-08-24 哈尔滨工程大学 基于串并混合脉波倍增电路的串联型36脉波整流器
CN113725984A (zh) * 2021-07-27 2021-11-30 华为数字能源技术有限公司 一种多脉波整流电路以及充电装置
WO2024031223A1 (zh) * 2022-08-08 2024-02-15 薛洛良 三相csr整流电路节能和并联叠加的接线方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108448911A (zh) 使用直流侧混合电压谐波注入法的串联型36脉波整流器
Yang et al. A novel 24-pulse diode rectifier with an auxiliary single-phase full-wave rectifier at DC side
CN108631614A (zh) 使用直流侧电压注入法的串联型24脉波整流器
CN109245566A (zh) 使用直流侧电压注入法的串联型36脉波整流器
CN106655737B (zh) 具有副边绕组整流功能的抽头式平衡电抗器
Schrittwieser et al. Modulation and control of a three-phase phase-modular isolated matrix-type PFC rectifier
Kalpana et al. Design and implementation of sensorless voltage control of front-end rectifier for power quality improvement in telecom system
CN108551268A (zh) 直流侧无源谐波抑制方法的24脉波整流器及设计方法
CN105871229B (zh) 应用于并联型二极管整流器的直流侧脉波增倍电路
CN109120165A (zh) 一种隔离型三相交直流变换器及其控制方法
CN102130577A (zh) 一种用于功率因数校正电路的窗口控制电路
CN106787859A (zh) 基于全桥结构的组合式三相单级apfc变换器及其控制装置
CN111786581B (zh) 使用直流侧混合谐波抑制方法的串联型60脉波整流器
CN218416208U (zh) 一种直流侧带双有源谐波抑制电路的串联型12脉波整流器
CN108683330A (zh) 一种三开关管三相pfc电路控制方法及系列拓扑结构
CN110299859A (zh) 一种新型三相电压型整流器
CN108448916A (zh) 使用有源谐波抑制电抗器的并联型多脉波整流器
CN109378981A (zh) 基于电力电子移相变压器的双反星型整流器
CN109245572A (zh) 基于电力电子变压器的串联型12脉波整流器
CN110518785A (zh) 一种使用直流侧混合谐波注入法的大功率整流器
CN104993720A (zh) 不对称式p型12脉冲自耦变压整流器
CN112865565A (zh) 一种对称t型桥的双开关三电平整流器
CN117118251A (zh) 一种串联型的12脉波整流器及在新能源领域的应用
CN110492752A (zh) 基于曲折联结双反星型变压器的12脉波整流器
Wang et al. Input current step-tripling for 12-pulse rectifier using a passive four-tap changer

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20180824