CN105665732B

CN105665732B - 还原铁粉压块设备及方法

Info

Publication number: CN105665732B
Application number: CN201510789458.4A
Authority: CN
Inventors: 金炫秀; 赵敏永; 尹诗景; 尹滋荣
Original assignee: Posco Co Ltd
Current assignee: Posco Holdings Inc
Priority date: 2014-12-04
Filing date: 2015-11-17
Publication date: 2018-02-16
Anticipated expiration: 2035-11-17
Also published as: KR20160067664A; CN105665732A

Abstract

本发明公开一种还原铁粉压块设备及方法。本发明一实施例提供一种还原铁粉压块设备，包括：第一储存槽，用于储存致密的氧化铁；第二储存槽，与所述第一储存槽连接，从所述第一储存槽接收所述氧化铁；氧化铁供应线，一侧与所述第一储存槽连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；还原炉，与所述第二储存槽连接，向所述第二储存槽提供还原铁粉；还原铁粉供应线，一侧与所述还原炉连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；压块装置，通过螺旋进料器接收供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物，并对所述混合物进行压块；以及混合物供应线，一侧与所述第二储存槽连接，而另一侧与所述压块装置连接。

Description

还原铁粉压块设备及方法

技术领域

本发明涉及一种还原铁粉压块设备及方法。

背景技术

如果被还原的粉铁矿暴露于空气中，就会因高反应性容易被氧化或者存在着火的风险。这种反应性起因于粉铁矿的比表面积。

赤铁矿形式的粉铁矿被还原成磁铁矿时晶体结构会发生很大变化。由于赤铁矿和磁铁矿的晶格结构有很大差异，这种变化会导致体积膨胀，从而产生很多内部裂纹。裂纹的产生会增加矿石的比表面积，进而增加可与气体反应的面积，最终有助于提高还原率。

褐铁矿形式的粉铁矿升温至500℃以上时，失去存在于内部的结晶水变成赤铁矿。失去结晶水时，结晶水所占的空间外露，因此矿石气孔率和比表面积会增加。

赤铁矿和褐铁矿形式的被还原的粉铁矿具有高的比表面积，因而反应性高，在常温下也与氧气进行反应，所以着火或者重新氧化的可能性高。因为这种理由，为了降低粉铁矿的反应性做出了诸多努力，如包覆(coating)或者用氮气进行净化(purge)等，但是长时间保存或者长时间运输时，难以从根本上消除着火的可能性。

为了降低粉铁矿的反应性，需要减少比表面积，因此对粉矿进行压块的技术得到了发展。压块技术主要采用通过机械压力使还原粉铁矿产生塑性变形而制成块状的方法(Compacting)。FINMET、FINEX等也有这种还原粉铁矿压块工序。

将粉铁矿制成块状的最有效的方法(Compacting)是将被还原的粉铁矿供应至正在旋转的俩辊之间进行压制，可根据辊的转数即rpm控制生产量。这种压块装置称为辊压机(Roller Compactor)。对于辊压机的功能，从颗粒角度来讲，是将低密度的粉铁矿制成高密度的压块；从气体角度来讲，是有效地去除存在于粉铁矿颗粒之间的气体。

如果不能有效地去除存在于粉铁矿颗粒之间的气体，则辊压时存在于粉体之间的气体被压缩导致压力增加，通过辊时被压缩的气体发生膨胀可能会造成压块破裂。而且，如果粉体颗粒的内部气孔率高，则被辊压缩的力量一消失就有可能再次膨胀。这种现象叫做回弹(Spring-Back)。这种现象通过生产过程中辊的转矩(torque)变化可以得到确认。辊的转矩可用辊与成形体之间的摩擦力和辊的半径的乘积来表示，但是在发生回弹时，成形体与辊之间会产生滑动现象，因而转矩值减小。

如果转矩减小，则螺旋进料器(Screw Feeder)更快地旋转，会向辊供应更多的粉体，进而增加辊与成形体之间的摩擦力，使转矩恢复到设定值。

然而，当使用内外气孔较多的矿石时，还原铁粉的气孔率也会变高，因此螺旋进料器的转数总是显示最大值，或者如果还原铁粉无法顺利地供应到螺旋进料器，则螺旋进料器不能向辊供应还原铁粉，因此不能使转矩增加。辊对还原铁粉进行压缩会增加密度，但是会产生气体。所产生的气体其流向与螺旋进料器供应的还原铁粉相反。由此，所供应的粉体会受到阻力，不能顺利地予以供应。因此，为了供应更多的粉体，自然会增加螺旋进料器的转数，但是实际供应到辊的量不会增加。

如上所述，由于生产过程中可能会产生的各种不稳定因素，辊的转矩值有可能减小，这种辊的转矩变化可能在使用多个装备的情况下更为多样化。对此需要一种能够有效应对的方法。

相关技术参考文献：韩国专利公开文献KR10-2012-0036509。

发明内容

技术问题

本发明一实施例提供一种还原铁粉压块设备及方法，通过混入内部气孔率低且结构致密的物质来抑制回弹(Spring-back)现象，并将粉体顺利地供应到螺旋进料器，从而能够使生产保持稳定。

技术方案

本发明一实施例提供一种还原铁粉压块设备，包括：第一储存槽，用于储存致密的氧化铁；第二储存槽，与所述第一储存槽连接，从第一储存槽接收所述氧化铁；氧化铁供应线，一侧与所述第一储存槽连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；还原炉，与所述第二储存槽连接，向所述第二储存槽提供还原铁粉；还原铁粉供应线，一侧与所述还原炉连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；压块(Hot Compacted Iron，HCI)装置，通过螺旋进料器(screw feeder)接收供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物，并对所述混合物进行压块；以及混合物供应线，一侧与所述第二储存槽连接，而另一侧与所述压块装置连接。

所述氧化铁可为炉渣(slag)、轧屑(mil1 scale)、铁砂(iron sand)、赤铁矿、磁铁矿或者这些的组合。

所述氧化铁的密度可为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

所述氧化铁的比表面积可为0.05m²/g至10.0m²/g。

所述氧化铁的D50大小可为0.05mm至5.0mm。

所述第一储存槽可包括干燥机，所述干燥机用于对所述氧化铁进行干燥，以使所述氧化铁中的水分含量高于0wt％且低于3wt％。

所述干燥机可为流化床干燥机。

所述第一储存槽还可包括加热器，所述加热器用于使所述氧化铁升温。

所述还原炉可为流化床还原炉。

所述还原炉可为多级形式。

所述氧化铁保持常温时，供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比可为高于0wt％且低于25wt％。

所述氧化铁升温至100℃至200℃时，供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比可为25wt％至40wt％。

所述压块装置可以是一个以上。

所述压块装置可包括一对辊。

所述压块装置可保持在500℃至800℃的温度范围。

所述还原铁粉压块设备还可包括：第一氧化铁供应线，连接所述第一储存槽和所述还原炉，以向所述还原炉添加所述致密的氧化铁。

所述还原铁粉压块设备还可包括：第二氧化铁供应线，连接所述第一储存槽和所述混合物供应线，以向所述混合物供应线添加所述致密的氧化铁。

本发明另一实施例提供一种还原铁粉压块方法，包括以下步骤：准备致密的氧化铁；准备还原铁粉；混合所述氧化铁和还原铁粉；以及对混合物进行压块。

在所述准备致密的氧化铁的步骤，所述氧化铁可为炉渣(slag)、轧屑(millscale)、铁砂(iron sand)、赤铁矿、磁铁矿或者这些的组合。

所述氧化铁的密度可为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

所述氧化铁的比表面积可为0.05m²/g至1.0m²/g。

所述氧化铁的D50大小可为0.05mm至1.0mm。

所述准备致密的氧化铁的步骤可包括对所述氧化铁进行干燥及升温的步骤。

所述干燥可通过流化床干燥机来实现，以使所述氧化铁中的水分含量高于0wt％且低于3wt％。

在所述混合氧化铁和还原铁粉的步骤，所述氧化铁保持常温时，所述混合物中所述氧化铁的混合比可为高于0wt％且低于25wt％。

在所述混合氧化铁和还原铁粉的步骤，所述氧化铁升温至100℃至200℃时，所述混合物中所述氧化铁的混合比可为25wt％至40wt％。

所述准备还原铁粉的步骤可包括添加所述致密的氧化铁的步骤。

所述对混合物进行压块的步骤可包括向所述混合物中添加所述致密的氧化铁的步骤。

有利效果

根据本发明一实施例提供一种还原铁粉压块设备及方法，通过混入内部气孔率低且结构致密的物质来抑制回弹(Spring-back)现象，并将粉体顺利地供应到螺旋进料器，从而能够使生产保持稳定。

附图说明

图1是本发明一实施例的还原铁粉压块设备的结构图。

图2是本发明一实施例的压块装置的结构图。

图3是示出FINEX工艺还原铁粉(DRI)的流动性的图。

图4是示出混入氧化铁时的流动性的图。

具体实施方式

下面，详细说明本发明的实施例，但是下述实施例为示例而已，本发明并不局限于下述实施例，本发明的保护范围应以权利要求书为准。

在通篇说明书中，某一部分“包括”某一构件时，除非有特别相反的记载，否则表示还可以包括其他构件而非排除其他构件。

附图中省略了与说明无关的部分，以便清楚地说明本发明，通篇说明书中对相同或者类似的构件采用了相同的附图标记。

下面，参照附图进一步详细地说明本发明一实施例的还原铁粉压块设备的结构。

图1是本发明一实施例的还原铁粉压块设备的结构图。

本发明一实施例提供一种还原铁粉压块设备，包括：第一储存槽10、第二储存槽20、氧化铁供应线11、还原炉30、还原铁粉供应线31、压块(Hot Compacted Iron，HCI)装置40及混合物供应线21a、21b、21c。

此时，所述还原铁粉压块设备的目的是通过所述的结构使致密状态的物质供应到所述压块装置40的螺旋进料器41，由此降低所述螺旋进料器41的旋转率，以使生产保持稳定。

首先，本发明一实施例的第一储存槽10是储存致密的氧化铁的结构。

在本说明书中，“致密”的意思是指颗粒的表观密度为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

而且，在本发明中，“粒径”是指所述颗粒为球状时颗粒的直径，所述颗粒为复杂形状时沿一定方向测定的多个直径的平均值。

此时，所述氧化铁可以是炉渣(slag)、轧屑(mill scale)、铁砂(iron sand)、赤铁矿、磁铁矿或这些的组合，但是并不局限于此。

所述氧化铁是以密度高、气孔率较低、致密结构的形式储存的，所述密度优选为4.5g/cm³至8.0g/cm³。纯铁(pure Fe)的密度为8.0g/cm³，若超出所述范围，反而存在杂质含量可能增加的问题。

所述氧化铁的比表面积可为0.05m²/g至10.0m²/g，更具体地优选为0.05m²/g至1.0m²/g。若所述比表面积超过10.0m²/g，则所述压块装置40的螺旋进料器41的功率会下降以及对稳定化毫无作用。

另外，所述氧化铁的D50大小可为0.05mm至5.0mm，更具体地优选为0.1mm至1.0mm。若所述氧化铁的D50大小不足0.05mm，则因压缩时排出的气体而诱发所述氧化铁飞出的淘析(elutriation)，若超过5.0mm，则由于比所述压块装置40的构件之一的辊之间的间距还大，因此压缩成形上可能会存在问题。

其中，D50颗粒大小(重量累计粒径)是指将分布有0.1μm、0.2μm、0.3μm、...3μm、5μm、7μm、...10μm、20μm、30μm等各种颗粒大小的氧化铁颗粒以重量比累计粒度百分数达到50％时的颗粒大小。

此外，本发明一实施例的第一储存槽10可包括干燥机(未图示)。此时，所述干燥机对所述氧化铁进行干燥，以使所述氧化铁中的水分含量低于3wt％。

更具体地，所述氧化铁中的水分含量可为高于0wt％且低于3wt％。若所述氧化铁中的水分含量为3wt％以上，则氧化铁之间的凝聚力加强，在储存槽可能会形成鼠洞(Rathole)或者形成粘性拱(Cohesive arch)。

例如，所述干燥机可以是流化床干燥机(fluidized bed dryer)。所述流化床干燥机是指从填充于多孔板上的氧化铁的下方吹入热风以使氧化铁颗粒像流体一样运动并进行干燥的装置。

另外，本发明一实施例的第一储存槽10还可包括加热器(或者升温器)(未图示)。

本发明一实施例的第二储存槽20是与所述的第一储存槽10连接而接收所述氧化铁的结构。

此时，所述第一储存槽10和所述第二储存槽20是通过氧化铁供应线11连接的。

本发明一实施例的第二储存槽20接收所述氧化铁以及从下述的还原炉30接收还原铁粉进行混合后，供应到下述的压块装置40。

此时，所述氧化铁保持常温的情况下，所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比优选高于0wt％且低于25wt％。为了使所述混合物中所述氧化铁的混合比达到25wt％以上，可以利用使所述氧化铁升温的方法。

更具体地，当所述氧化铁升温至100℃至200℃时，所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比可以达到25wt％至40wt％。这是为了使所述混合物的温度达到500℃以上而算数运算的数值。

其中，“常温”可按辞典含义规定为20±5℃的范围。

本发明一实施例的还原炉30是与所述第二储存槽20连接而向所述第二储存槽20提供还原铁粉的结构。

此时，所述还原炉30和所述第二储存槽20是通过还原铁粉供应线31连接的。

更具体地，在所述还原炉30中通过由气体燃烧而产生的还原气体或者天然气来制造还原铁粉。此时，所述还原铁粉的还原率可为50％至90％。

在所述还原炉30中被还原而成为还原铁粉的粉矿的粒度为8mm以下，所述粉矿可以是赤铁矿、褐铁矿或者这些的组合。

另外，还原铁粉的表观密度(apparent density)可为3.0g/cm³至4.4g/cm³。因为表观密度是利用气体来测定的，所以表观密度是排出大部分的形成于外部的气孔的密度值。鉴于纯赤铁矿(Pure hematite)的真密度为5.24，可以预料到即使排除杂质闭口气孔比例也高。而且，对于比表面积，其范围为10m²/g至90m²/g。这表明粉体中开口气孔比例也很高。

如果这种闭口气孔及/或开口气孔很多，则通过所述压块装置40压缩成形时发生回弹(Spring-back)的概率变高，而且与矿石颗粒大小相比密度较低，因此压缩成形时产生的气体可能会遏制向所述压块装置40的螺旋进料器41的供应。结果，这些因素会增加所述螺旋进料器41的功率。

此外，根据所述还原炉30中的还原条件，所述还原铁粉可具有多种粒度分布、密度、气孔率等，当粒度范围变宽且细粉产生量增多时，在所述第二储存槽20中产生偏析的可能性变大。

为此，本发明中将前述的致密状态的氧化铁供应到第二储存槽20与所述还原铁粉进行混合后，将混合物供应到所述压块装置40的螺旋进料器41，以解决上述问题。

此时，本发明一实施例的还原炉30可以是流化床还原炉，所述流化床还原炉可以是多级形式。

当所述还原炉30为所述多级形式时，其温度范围按照反应器分别可为300℃至800℃。

本发明一实施例的压块(HCI，Hot Compacted Iron)装置40是通过螺旋进料器(screw feeder)41接收供应到所述第二储存槽20而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物，将其压制成块的结构。

此时，所述压块装置40和所述第二储存槽20是通过混合物供应线21a、21b、21c连接的。如图1所示，所述压块装置40可以是一个以上。

所述压块装置可以是一至五个。更具体地，所述压块装置可以是一至三个。这是根据目标处理量可选择的范围。

图2是本发明一实施例的压块装置的结构图。

参照图2所示，本发明一实施例的压块装置40可包括：储存单元42，可储存所述混合物；螺旋进料器41，储存在所述储存单元42的混合物导入所述螺旋进料器41；以及一对辊43，用于辊压所述混合物。

以往，只将还原铁粉通过所述螺旋进料器41供应到所述压块装置40时，在所述第二储存槽20中还原铁粉可能会产生偏析，如果产生所述偏析，即使向多个压块装置40供应的所述还原铁粉相同，所述压块装置40的螺旋进料器41也会显示出各自不同的旋转率。

所述还原铁粉先储存在储存单元42，再通过螺旋进料器41供应到所述辊43，当辊43的转矩(torque)减小时，所述压块装置40增加螺旋进料器41的转数，以增加储存在储存单元42的还原铁粉的供应量。由此，当多个压块装置40中的任何一个的转数高于其他时，所述压块装置40会降低生产量以减少螺旋进料器41的转数。这就是导致每个压块装置40的生产性有区别的问题所在。

为了解决这种问题以减少螺旋进料器41的转数提高生产性，需要人为添加密度高且比表面积小的物质，本发明中作为这种物质混入致密的氧化铁来获得这样的效果。

此时，本发明一实施例的压块装置40优选将混合物的温度保持在一定范围即500℃至800℃。若所述混合物的温度低于500℃，则装入熔炼炉时成形性降低以及可能会降低所述熔炼炉上部的温度。若超过800℃，则压块装置的热负荷会加重。

此外，如图1所示，本发明一实施例的所述还原铁粉压块设备还可以包括第一氧化铁供应线111，所述第一氧化铁供应线111连接所述第一储存槽10和所述还原炉30，以向所述还原炉30添加所述致密的氧化铁。

而且，如图1所示，本发明一实施例的所述还原铁粉压块设备还可以包括第二氧化铁供应线112，所述第二氧化铁供应线112连接所述第一储存槽10和所述混合物供应线21a、21b、21c，以向所述混合物供应线21a、21b、21c添加所述致密的氧化铁。如果第二储存槽20为多个，并且多个压块装置40的螺旋进料器41的转数都很高，则沿着所述第二氧化铁供应线112可以添加所述致密的氧化铁。此时，所述还原炉30的温度保持在700℃至800℃，可使所述氧化铁升温，因此所述氧化铁的混合比可以达到25wt％以上。更具体地，所述氧化铁的混合比可以达到25wt％至40wt％。当满足这样的范围时，在压块装置中混合物的温度达到500℃以上，因此有利于成形。

本发明另一实施例提供一种还原铁粉压块方法，包括：步骤S10，准备致密的氧化铁；步骤S20，准备还原铁粉；步骤S30，混合所述氧化铁和还原铁粉；以及步骤S40，对该混合物进行压块。

更具体地，首先准备致密的氧化铁(S10)。

此时，所述氧化铁可以是炉渣(slag)、轧屑(mill scale)、铁砂(iron sand)、赤铁矿、磁铁矿或者这些的组合，但是并不局限于此。

所述氧化铁是以密度高、气孔率较低、致密结构的形式储存的，所述密度优选为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

所述氧化铁的比表面积可为0.05m²/g至10.0m²/g，更具体地优选为0.05m²/g至1.0m²/g。

另外，所述氧化铁的D50大小可为0.05mm至5.0mm，更具体地优选为0.1mm至1.0mm。

此外，在本发明另一实施例中，准备致密的氧化铁的步骤S10可包括：步骤S11，对所述氧化铁进行干燥及升温。

此时，所述干燥可通过流化床干燥机来实现，使得所述氧化铁中的水分含量高于0wt％且低于3wt％。

而且，如果进行所述升温过程，则在以后的混合所述氧化铁和还原铁粉的步骤(S30)，可使所述混合物中所述氧化铁的混合比达到25wt％以上。

然后，准备还原铁粉(S20)。

此时，在本发明另一实施例中，准备还原铁粉的步骤S20可包括：步骤S21，添加所述致密的氧化铁。

如上所述，所述还原炉的温度保持在700℃至800℃，可使所述氧化铁升温，因此必要时可将所述氧化铁的混合比控制为25wt％以上，以使生产保持稳定。

准备所述致密的氧化铁和所述还原铁粉后，混合所述氧化铁和还原铁粉(S30)。

此时，如果所述氧化铁保持常温，则所述混合物中所述氧化铁的混合比优选高于0wt％且低于25wt％，为了使所述混合物中所述氧化铁的混合比达到25wt％以上，可利用使所述氧化铁升温的方法。此时，所述氧化铁的升温后的温度优选为100℃至200℃。

混合所述氧化铁和还原铁粉后，对所述混合物进行压块(S40)。

此时，对所述混合物进行压块的步骤S40可包括：步骤S41，向所述混合物中添加所述致密的氧化铁，必要时可将所述氧化铁的混合比控制为25wt％以上，以使生产保持稳定。

还原铁粉(DRI，Direct Reduced Iron)的流动性如图3所示。固结应力(Consolidation Stress)是指使粉体固结成团时的应力，无约束屈服应力(Unconfined YieldStress)是指当前述的固结应力解除时固结的粉团屈服的应力。坡度越大针对相同固结应力的屈服所需应力越增加，因此坡度大的粉体可以归类为流动性差(notflowing，VeryConhesive，Cohesive)，而坡度小的粉体可以归类为流动性好(Easyflowing，Free-flowing)。FINEX工艺的还原铁粉(DRI)一般归类为容易流动(Easy-flowing)。然而，这种流动性根据所使用的矿石或者氧化铁的种类会发生变化，因此需要进行管理以使粉体的流动性保持良好，当做进一步改进将容易流动(Easy-flowing)的粉体能够改善为自由流动(Free-flowing)的粉体时，可以使还原铁粉(DRI)稳定地供应到辊(Roller)之间。

表示为WRT的氧化铁其密度为5.2g/cm³，比表面积为0.058m²/g，D50为0.30mm。该氧化铁即使被还原也具有5.1g/cm³的密度、0.57m²/g的比表面积、0.31mm的D50，体积膨胀程度微乎其微，保持其大小。图4示出了将FINEX工艺的还原铁粉(DRI)中被还原WRT的混合比分别增加为5wt％、10wt％并测定粉体流动性的结果。被还原WRT的混合比越增加针对固结应力的屈服应力越减小，这表示流动性得到改善。通过添加具有这种特性的氧化铁改善流动性，降低螺杆的功率，从而能够使生产保持稳定。

本发明不限于所述的实施例，能够以各种不同方式实施，本发明所属领域的技术人员可以理解在不改变本发明的技术思想或者必要特征的情况下能够以不同的具体方式实施。因此，应当理解以上所述的实施例都是示例性的，并非限制性的。

符号说明

10：第一储存槽 11：氧化铁供应线

111：第一氧化铁供应线 112：第二氧化铁供应线

20：第二储存槽 21a，21b，21c：混合物供应线

30：还原炉 31：还原铁粉供应线

40：压块装置 41：螺旋进料器

42：储存单元 43：辊

Claims

1.一种还原铁粉压块设备，包括：

第一储存槽，用于储存致密的氧化铁；

第二储存槽，与所述第一储存槽连接，从所述第一储存槽接收所述氧化铁；

氧化铁供应线，一侧与所述第一储存槽连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；

还原炉，与所述第二储存槽连接，向所述第二储存槽提供还原铁粉；

还原铁粉供应线，一侧与所述还原炉连接，而另一侧与所述第二储存槽连接；

压块装置，通过螺旋进料器接收供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物，并对所述混合物进行压块；以及

混合物供应线，一侧与所述第二储存槽连接，而另一侧与所述压块装置连接。

2.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁为炉渣、轧屑、铁砂、赤铁矿、磁铁矿或者这些的组合。

3.根据权利要求2所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁的密度为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

4.根据权利要求3所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁的比表面积为0.05m²/g至10.0m²/g。

5.根据权利要求4所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁的D50大小为0.05mm至5.0mm。

6.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述第一储存槽包括干燥机，所述干燥机用于对所述氧化铁进行干燥，以使所述氧化铁中的水分含量高于0wt％且低于3wt％。

7.根据权利要求6所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述干燥机为流化床干燥机。

8.根据权利要求6所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述第一储存槽还包括加热器，所述加热器用于使所述氧化铁升温。

9.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述还原炉为流化床还原炉。

10.根据权利要求9所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述还原炉为多级形式。

11.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁保持常温时，供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比为高于0wt％且低于25wt％。

12.根据权利要求8所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述氧化铁升温至100℃至200℃时，供应到所述第二储存槽而被混合的所述氧化铁和所述还原铁粉的混合物中所述氧化铁的混合比为25wt％至40wt％。

13.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述压块装置为一个以上。

14.根据权利要求13所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述压块装置包括一对辊。

15.根据权利要求14所述的还原铁粉压块设备，其中，

所述压块装置保持在500℃至800℃的温度范围。

16.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，还包括：

第一氧化铁供应线，连接所述第一储存槽和所述还原炉，以向所述还原炉添加所述致密的氧化铁。

17.根据权利要求1所述的还原铁粉压块设备，还包括：

第二氧化铁供应线，连接所述第一储存槽和所述混合物供应线，以向所述混合物供应线添加所述致密的氧化铁。

18.一种还原铁粉压块方法，包括以下步骤：

准备致密的氧化铁；

准备还原铁粉；

混合所述氧化铁和还原铁粉；以及

对混合物进行压块。

19.根据权利要求18所述的还原铁粉压块方法，其中，

在所述准备致密的氧化铁的步骤，所述氧化铁为炉渣、轧屑、铁砂、赤铁矿、磁铁矿或者这些的组合。

20.根据权利要求19所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述氧化铁的密度为4.5g/cm³至8.0g/cm³。

21.根据权利要求20所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述氧化铁的比表面积为0.05m²/g至1.0m²/g。

22.根据权利要求21所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述氧化铁的D50大小为0.05mm至1.0mm。

23.根据权利要求18所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述准备致密的氧化铁的步骤包括对所述氧化铁进行干燥及升温的步骤。

24.根据权利要求23所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述干燥通过流化床干燥机来实现，以使所述氧化铁中的水分含量高于0wt％且低于3wt％。

25.根据权利要求18所述的还原铁粉压块方法，其中，

在所述混合氧化铁和还原铁粉的步骤，所述氧化铁保持常温时，所述混合物中所述氧化铁的混合比为高于0wt％且低于25wt％。

26.根据权利要求23所述的还原铁粉压块方法，其中，

在所述混合氧化铁和还原铁粉的步骤，所述氧化铁升温至100℃至200℃时，所述混合物中所述氧化铁的混合比为25wt％至40wt％。

27.根据权利要求18所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述准备还原铁粉的步骤包括添加所述致密的氧化铁的步骤。

28.根据权利要求18所述的还原铁粉压块方法，其中，

所述对混合物进行压块的步骤包括向所述混合物中添加所述致密的氧化铁的步骤。