CN105473418A - 转向装置 - Google Patents

Abstract

本发明属于因发生冲击负荷而产生滑动的转向装置的技术领域。本发明的转向装置包括：内柱（51），其呈筒状，并且开设有第一孔（51h）；外柱（54），其具有缝隙（54s）；外柱支架（52），其紧固外柱（54）；内柱支架（4），其开设有第二孔（43h）；以及连结部件（M），其位于横跨第一孔（51h）和第二孔（43h）的位置，将内柱（51）和内柱支架（4）以能够脱离的方式连结。伸缩摩擦板（21）配置于外柱（54）的两侧，内柱支架（4）包括：臂部（42），其连接配置于外柱（54）两侧的伸缩摩擦板（21）；颈部（44），其从臂部（42）突出；以及支脚部（43），其设置于颈部（44）的端部，并且与内柱（51）接触。

Description

转向装置

技术领域

本发明涉及转向装置。

背景技术

作为随着方向盘的旋转而对车轮赋予转向角的转向装置的支承构造，众所周知的是使用盒体(capsule)的技术。例如专利文献1中记载了以下技术：如果经由盒体安装于车体的转向柱受到过大负荷而使转向柱被压向车体前方，则盒体的一部分被切断而使转向柱向车体前方移动，保护驾驶员(操作者)免受方向盘的冲撞(二次碰撞)。另一方面，在专利文献2中公开了一种因发生冲击负荷而使伸缩式固定部件滑动的构造。在这种构造中，固定部件收纳于槽中，为了获取较大的行程量而需要较长的槽，因此存在柱体大型化的倾向。

专利文献1：日本特开2007－69800号公报

专利文献2：日本特开2009－29152号公报

发明内容

如专利文献1中记载的技术那样，在转向柱经由盒体安装于车体的情况下，如果盒体被切断则转向柱落下。因此，在为了保护体重较轻的操作者免受二次碰撞而减小使转向柱向车体前方移动的脱离负荷的设定值的情况下，转向柱容易因误动作而落下。如果转向柱因误动作而落下，则此后难以进行转向操作。因此，难以减小脱离负荷的设定值。

本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种转向装置，即使减小使转向柱向车体前方移动的脱离负荷的设定值，也能够抑制转向柱因误动作而落下。

为了实现上述目的，本发明涉及的转向装置的特征在于，包括：内柱，其呈筒状，将与方向盘连结的输入轴以能够旋转的方式支承，并且开设有第一孔；外柱，其呈筒状，上述内柱的至少一部分被插入到其内侧，并且具有将其内柱插入侧的一端切开而形成的缝隙；外柱支架，其固定于车体侧部件而支承上述外柱，并且与板材的伸缩摩擦板一起紧固上述外柱；内柱支架，其由上述伸缩摩擦板支承，并且开设有第二孔；以及连结部件，其位于横跨上述第一孔和上述第二孔的位置，将上述内柱和上述内柱支架以能够脱离的方式连结，上述伸缩摩擦板配置于上述外柱的两侧，上述内柱支架包括：臂部，其连接配置于上述外柱两侧的上述伸缩摩擦板；颈部，其从上述臂部向与上述臂部的长度方向正交的方向突出；以及支脚部，其设置于上述颈部的与上述臂部相反一侧的端部，并且与上述内柱接触。

由此，在本发明涉及的转向装置中，如果过大负荷施加于方向盘，则该负荷经由输入轴传递到内柱，使内柱向前方移动。而由伸缩摩擦板支承的内柱支架不移动。因此，对连结部件施加剪断力，在该负荷超过连结部件的容许剪断力的情况下，连结部件被切断。连结部件被切断，则解除内柱与内柱支架的连结。内柱与内柱支架的连结被解除，而成为由内柱与外柱之间产生的摩擦力沿轴向支承内柱的状态。由此，转向柱中的内柱能够向车辆前方移动。此外，即使连结部件被切断，外柱仍然由固定于车体侧部件的外柱支架支承。而内柱仍然由外柱支承。因此，即使连结部件被切断，转向柱也不会落下。由此，即使减小使转向柱向车辆前方移动的脱离负荷的设定值，本发明涉及的转向装置也能够抑制转向柱因误动作而落下。

而且，在轴向负荷施加于内柱支架时，内柱支架受到来自外柱两侧的紧固力。因此，连结部件被切断时的内柱支架的姿态稳定。因此，内柱开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱的移动受妨碍的情况或者在内柱与外柱之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

作为本发明的优选方式，上述臂部具有在上述颈部与上述伸缩摩擦板之间的位置向靠近上述内柱的方向弯曲的弯曲部。由此，臂部与伸缩摩擦板的接合部分的位置靠近内柱。因此，从臂部与伸缩摩擦板的接合部分至连结部件被切断时的切断面的、与内柱的轴向正交的方向上的距离减小。因此，在连结部件被切断时，力矩难以施加于内柱支架，所以连结部件被切断时的内柱支架的姿态稳定。

作为本发明的优选方式，上述臂部具有向与上述内柱的轴向正交的方向突出的挡边。由此，臂部的刚性提高。因此，即使在力矩施加于内柱支架的情况下，也能够抑制内柱支架产生变形。因此，连结部件被切断时的内柱支架的姿态稳定。

作为本发明的优选方式，上述支脚部从上述颈部朝向上述内柱的轴向的前方和后方地设置，上述第一孔和上述第二孔以上述颈部为中心配置于上述内柱的轴向上的前方和后方。由此，即使在轴向负荷施加于内柱支架时，也由于从内柱支架与伸缩摩擦板的接合部分至连结部件被切断时的切断面的距离非常短，所以作用于内柱支架的力矩较小。因此，在内柱支架的姿态稳定的状态下，连结部件被切断。

作为本发明的优选方式，配置于所述外柱两侧的上述伸缩摩擦板隔着上述内柱支架相向，上述第一孔和上述第二孔配置于距各上述伸缩摩擦板的距离相等的位置，上述伸缩摩擦板在隔着上述内柱支架的两侧相向。由此，在轴向负荷施加于内柱支架时，内柱支架更均匀地受到来自以外柱为中心的两侧的紧固力，所以连结部件被切断时的内柱支架的姿态稳定。因此，内柱开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱的移动受妨碍或者在内柱与外柱之间产生的摩擦力超过规定值。

作为本发明的优选方式，上述外柱位于车体前方侧，具有转轴支架，能够插入脱离后的上述内柱。由此，能够使外柱的轴向与内柱的轴向一致。因此，在内柱沿轴向移动时，外柱可容易地引导内柱。由此，内柱容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱的移动受妨碍的情况或者在内柱与外柱之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

根据本发明，能够提供一种转向装置，即使减小使转向柱向车体前方移动的脱离负荷的设定值，也能够抑制转向柱因误动作而落下。

附图说明

图1是表示实施方式1～4的转向装置整体的示意图。

图2是表示实施方式1～4的转向装置的转向柱装置的立体图。

图3是表示实施方式1～4涉及的转向柱装置的侧面的图。

图4是表示实施方式1～4涉及的转向柱装置的正面(后侧)的图。

图5是表示实施方式1涉及的转向柱装置的侧面(部分截面)的图。

图6是表示图5的a－a截面的图。

图7是表示图5的A部分的放大图。

图8是表示图7的底面的图(转向柱装置的底视图)。

图9是表示实施方式1涉及的固定支架的立体图。

图10是表示实施方式1涉及的固定支架的立体图。

图11是表示实施方式2的转向柱装置的侧面(部分截面)的图。

图12是表示图11的b－b截面的图。

图13是表示图11的B部分的放大图。

图14是表示图11的底面的图(转向柱装置的底视图)。

图15是表示实施方式2的变形示例的与图13同样的图。

图16是表示实施方式3的转向柱装置的侧面(部分截面)的图。

图17是表示图16的c－c截面的图。

图18是表示图16的C部分的放大图。

图19是表示图16的底面的图(转向柱装置的底视图)。

图20是用于说明实施方式3涉及的内板的图。

图21是用于说明实施方式3的变形示例涉及的内板的图。

图22是用于说明实施方式3涉及的内板的安装方法的图。

图23是用于说明实施方式3涉及的内板的安装方法的图。

图24是示意性地表示实施方式5涉及的转向装置的周边的图。

图25是从底面侧观察实施方式5涉及的转向装置的立体图。

图26是表示图24中的d－d截面的图。

图27是表示图26中的e－e截面的图。

图28是表示实施方式5涉及的转向装置的底面的图。

图29是实施方式5涉及的内柱支架的立体图。

图30是从遮盖面侧观察实施方式5涉及的内板的立体图。

图31是从背面侧观察实施方式5涉及的内板的立体图。

图32是表示比较示例中转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图。

图33是表示实施方式5中转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图。

图34是从遮盖面侧观察实施方式5的变形示例涉及的内板的立体图。

图35是从背面侧观察实施方式5的变形示例涉及的内板的立体图。

图36是用相当于图26的e－e截面的平面将实施方式6涉及的转向装置切断而得到的图。

图37是表示实施方式6涉及的转向装置的底面的图。

图38是实施方式6涉及的内柱支架的立体图。

图39是从遮盖面侧观察实施方式6涉及的内板的立体图。

图40是从背面侧观察实施方式6涉及的内板的立体图。

图41是从底面侧观察实施方式7涉及的转向装置的立体图。

图42是用相当于图24的d－d截面的平面将实施方式7涉及的转向装置切断而得到的图。

图43是用相当于图42的f－f截面的平面将实施方式7涉及的转向装置切断而得到的图。

图44是表示实施方式7涉及的转向装置的底面的图。

图45是实施方式7涉及的内柱支架的立体图。

图46是放大表示图43的安全销的周边部分的图。

图47是表示在内销被插入外销之前的状态下的实施方式7涉及的安全销的立体图。

图48是表示在内销被插入到外销中之后的状态下的实施方式7涉及的安全销的立体图。

图49是用于说明被切断后的安全销的状态的说明图。

图50是放大图43的安全销的周边部分并仅将安全销以侧视图来表示的说明图。

图51是放大实施方式7的变形示例1涉及的安全销的周边部分并仅将安全销以侧视图来表示的说明图。

图52是表示图51中的g－g截面的图。

图53是表示用相当于图42的f－f截面的平面将实施方式7的变形示例2涉及的转向装置切断而得到的截面的图。

符号说明

12、13车体侧部件

21第一伸缩摩擦板

21h伸缩调整孔

22第二伸缩摩擦板

22a摩擦部

22b连结部

22c弯折部

22h杆贯通孔

23h倾斜调整孔

31杆贯通部

31h杆贯通孔

33杆

4、4B、4C、4D内柱支架

41、41C臂部

42、42C插入部

43、43B、43C、431、432支脚部

43b、43Cb内柱侧表面

43h、43Ch、431h、432h第二孔

44、44C颈部

46C弯曲部

47C挡边

50转向柱

51内柱

51h第一孔

51ha嵌合孔

52外柱支架

52a框状支承部

52b安装板部

52h安装孔

53操作杆

54外柱

54s缝隙

55转轴支架

55a旋转軸

6、6A、6B内板

61、61B遮盖面

62、62B背面

63、63B突出部

64、64A、64B凹部

81方向盘

82转向轴

82a输入轴

82b输出轴

84万向接头

85下轴

86万向接头

87小齿轮轴

100转向装置

101方向盘

102齿条罩

103小齿轮

104转向横拉杆

105阴转向轴

106阳转向轴

107十字接头

108中间轴

109十字接头

110转向装置

120转向柱装置

121内柱

122外柱

123倾斜支架

1231车体安装侧支架

1232按压支架

124固定支架

125伸缩多板

126伸缩多板

127倾斜杆

128倾斜螺栓用孔

129紧固机构

130操作部

131滚动轴承

132倾斜螺栓

133凸轮锁定机构

134螺母

135滚动轴承

136防脱落机构

137剪断销

138剪断销

139内柱接触面

140剪断销用孔

141剪断销用孔

142固定部

143固定部

144横梁部

145柱部

146安装部

147定距支架

148凸轮和齿轮机构

149剪断销

150剪断销

151可动侧齿轮锁定件

152固定侧齿轮锁定件

153倾斜螺栓中央部

154凸轮机构

155偏心凸轮

156按压块

157按压块

158内板

159凹部

160嵌合突起部

161嵌合孔部

162注射口

BK切断面

M连结部件

P、PA安全销

Pi内销

Pi1销体部

Pi2大径部

Pie端部

Po、PoA外销

Po1主体部

Po2防脱落部

Po3凸缘部

Poe端部

Poh导向孔

Pos槽口

Posb前端

pr突起部

VB车体

具体实施方式

参照附图详细地说明用于实施本发明的方式(实施方式)。本发明并不被以下的实施方式所记载的内容限定。此外，以下所记载的结构要素中包括本领域技术人员能够容易地想到的结构要素、实质上相同的结构要素。而且，以下所述的结构要素能够适当地组合。

实施方式1～4

以下，参照图1～23具体地进行说明。图1～图4是示意性地表示实施方式1～4的图。图5～图10是具体地表示实施方式1的结构的图。同样，图11～图15是具体地表示实施方式2的结构的图，图16～图23是具体地表示实施方式3的结构的图。在图2中，轴向DA表示转向轴的轴向，前方DF和后方DB表示将转向装置安装于车体时的车体的前方和后方。

实施方式1涉及一种转向柱装置120，其支承包括阳转向轴106和阴转向轴105的转向轴，其特征在于：转向柱包括内柱121和外柱122，具有能够进行伸缩调整、以及能够吸收冲击地在轴向上移动的功能，并且通过安装于车体的倾斜支架123能够进行倾斜调整，利用倾斜支架123具有的紧固机构129将外柱122紧固来保持内柱121，其中，转向柱装置120具有使紧固机构129的摩擦面增加的伸缩多板125，伸缩多板125固定于固定支架124，该固定支架124设置在柱(121、122)的底面侧且在外柱122的缝隙间，使内柱121的孔与固定支架124的孔一致并在其中插通剪断销，由此内柱121以能够从固定支架124脱离的方式被支承。

实施方式2涉及一种转向柱装置120，其支承包括阳转向轴106和阴转向轴105的转向轴，其特征在于：转向柱装置120包括内柱121和外柱122，具有能够进行伸缩动作以及吸收冲击的功能，可在轴向上相对地移动，并且通过安装于车体的倾斜支架123以能够进行倾斜调整的方式安装于车体，倾斜支架123具有紧固机构129，通过紧固外柱122来保持内柱121，外柱122具有缝隙，由从左右方向借由紧固机构129的作用对缝隙进行按压的按压支架1232包住地保持内柱121，在该缝隙间配置凸轮和齿轮机构148，该凸轮和齿轮机构148以能够脱离的方式安装于内柱121，并且具有作为固定板的功能，通过使构成紧固机构129的倾斜杆127旋转，使倾斜杆中央部的凸轮即凸轮锁定机构133旋转，由此将形成于倾斜螺栓中央部153的凸轮部从下向上压向固定板进行保持。

实施方式3涉及支承转向轴的转向柱装置，其特征在于：转向柱包括内柱和外柱，具有能够进行伸缩调整功能并且能够吸收冲击地在轴向上移动，上述转向柱装置具有安装于车体的倾斜支架，以能够进行倾斜调整的方式安装于车体，通过紧固机构将倾斜支架、外柱和作为摩擦板的伸缩多板紧固，由此保持内嵌于外柱的内柱，外柱具有缝隙，由从左右方向对缝隙通过紧固机构进行按压的按压支架包住地保持内柱，在该缝隙间配置以能够脱离的方式安装于内柱的作为摩擦板的固定板即内板158，并且通过树脂的注塑成形而形成的剪断销137、138将用于固定摩擦板的固定支架结合固定于内柱。

实施方式4涉及一种转向装置，其具有实施方式1～3中任一个所述的转向柱装置。

实施方式4的转向装置适用于车辆的转向装置。

实施方式5

图24是示意性地表示实施方式5涉及的转向装置的周边的图。图25是从底面侧观察实施方式5涉及的转向装置的立体图。使用图24和图25，说明实施方式5涉及的转向装置的概要。此外，在以下的说明中，将转向装置100安装于车体VB时的车体VB的前方简称为前方，将转向装置100安装于车体VB时的车体VB的后方简称为后方。在图24中，前方是图中的左侧，后方是图中的右侧。

转向装置

转向装置100按照传递由操作者施加的力的顺序依次包括方向盘81、转向轴82、万向接头84、下轴85、以及万向接头86，并且与小齿轮轴87接合。

转向轴82包括输入轴82a和输出轴82b。输入轴82a的一端部连结于方向盘81，另一端部连结于输出轴82b。输出轴82b的一端部连结于输入轴82a，另一端部连结于万向接头84。在实施方式5中，输入轴82a和输出轴82b由SPCC(SteelPlateColdCommercial，冷轧钢板)等普通钢材等形成。

下轴85的一端部连结于万向接头84，另一端部连结于万向接头86。小齿轮轴87的一端部连结于万向接头86。

此外，转向装置100具有转向柱50，该转向柱50包括：以输入轴82a可旋转的方式支承输入轴82a的筒状的内柱51、以及内柱51的至少一部分被插入到其内侧的筒状的外柱54。内柱51相比外柱54配置于后方侧。在以下的说明中，内柱51的轴向和外柱54的轴向可简称为轴向。

转向装置100具有固定于车体侧部件13而支承外柱54的外柱支架52。外柱支架52包括：固定于车体侧部件13的安装板部52b、以及与安装板部52b形成为一体的框状支承部52a。外柱支架52的安装板部52b例如具有安装孔52h，使用安装孔52h和螺栓等固定部件将其固定于车体侧部件13。外柱支架52的框状支承部52a配置于外柱54的两侧，用于紧固外柱54。此外，框状支承部52a设置有倾斜调整孔23h，其是在车体VB的上下方向上较长的长孔。

此外，外柱54具有设置于前方侧端部的转轴支架55。转轴支架55以旋转軸55a为中心可旋转地被车体侧部件12支承。旋转軸55a例如与水平方向平行。由此，外柱54被支承为可在铅垂方向上摆动。

图26是表示图24中的d－d截面的图。图27是表示图26中的e－e截面的图。图28是表示实施方式5涉及的转向装置的底面的图。如图26所示，外柱54具有两个杆贯通部31、以及缝隙54s。杆贯通部31是从内柱51的外周面向径向外侧突出的部分，如图27所示，具有圆孔即杆贯通孔31h。径向是与轴向正交的方向，在以下的说明中也使用相同的含义。两个杆贯通部31具有的各杆贯通孔31h在径向上相对。此外，杆贯通部31的一部分与框状支承部52a相对。杆33贯穿两个杆贯通孔31h并且贯穿框状支承部52a的倾斜调整孔23h，与操作杆53连结。

此外，缝隙54s是将内柱51插入侧的一端切开而形成的长孔，在外柱54的外周面设置于两个杆贯通部31之间的位置。外柱54具有缝隙54s，所以被紧固时内径变小。由此，在外柱54被紧固的状态下，在外柱54覆盖内柱51的部分，外柱54的内周面与内柱51的外周面接触。因此，在外柱54与内柱51之间产生摩擦力。此外，缝隙54s的轴向两端也可以被封闭。即，缝隙54s也可以是闭合构造。

如图26所示，转向装置100具有第一伸缩摩擦板21和第二伸缩摩擦板22。第一伸缩摩擦板21是板状部件，具有以轴向为长度方向的长孔即伸缩调整孔21h。第一伸缩摩擦板21例如在框状支承部52a与杆贯通部31之间的位置重叠地配置两个。第二伸缩摩擦板22例如是将板材弯曲而形成的部件，从轴向看呈大致U形。第二伸缩摩擦板22包括：配置在两个第一伸缩摩擦板21之间的两个摩擦部22a、连结两个摩擦部22a的连结部22b、以及设置于连结部22b的弯折部22c。另外，第一伸缩摩擦板21也可以不配置在框状支承部52a与杆贯通部31之间的位置，可以配置成由第一伸缩摩擦板21和杆贯通部31夹着框状支承部52a。

摩擦部22a具有圆孔、即杆贯通孔22h。杆33贯穿伸缩调整孔21h和杆贯通孔22h。连结部22b使两个摩擦部22a连结为一体，由此可容易地进行将摩擦部22a配置在两个第一伸缩摩擦板21之间的作业。此外，连结部22b因具有弯折部22c而能够保持弯曲的状态。由此，即使在外柱支架52的紧固状态发生变化而使两个摩擦部22a相互间的距离改变的情况下，连结部22b也不会牵拉摩擦部22a。因此，能够抑制由于摩擦部22a被连结部22b牵拉而在摩擦部22a与第一伸缩摩擦板21之间产生间隙。

如果框状支承部52a被紧固，则第一伸缩摩擦板21和第二伸缩摩擦板22的摩擦部22a被框状支承部52a压向外柱54的杆贯通部31。由此，在框状支承部52a与第一伸缩摩擦板21之间、第一伸缩摩擦板21与第二伸缩摩擦板22的摩擦部22a之间、第一伸缩摩擦板21与杆贯通部31之间分别产生摩擦力。因此，与不具有第一伸缩摩擦板21和第二伸缩摩擦板22的情况相比，产生摩擦力的面积增加。框状支承部52a能够通过第一伸缩摩擦板21和第二伸缩摩擦板22更牢固地紧固外柱54。

此外，如果使操作杆53旋转，则对框状支承部52a的紧固力被缓解，框状支承部52a与外柱54之间的摩擦力消除或减小。由此，能够调整外柱54的倾斜位置。此外，如果使操作杆53旋转，则对框状支承部52a的紧固力被缓解，外柱54的缝隙54s的宽度变大。由此，外柱54紧固内柱51的力消除，内柱51滑动时的摩擦力消除。由此，操作者在使操作杆53旋转之后，能够通过方向盘81推拉内柱51来调整伸缩位置。

如图27和图28所示，转向装置100具有内柱支架4。图29是实施方式5涉及的内柱支架的立体图。如图29所示，内柱支架4例如包括臂部41、插入部42、颈部44和支脚部43。例如，如图28所示，臂部41是将在外柱54的两侧相向的两组第一伸缩摩擦板21进行连接的棒状部分。插入部42是设置于臂部41的两端的、被插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中的部分。插入部42形成得比臂部41细。颈部44是从臂部41的一部分向与臂部41的长度方向正交的方向突出的部分。支脚部43是设置于颈部44的与臂部41相反一侧的端部的板状部分，与内柱51接触。如图29所示，支脚部43的内柱侧表面43b形成为沿着内柱51的外周面形状的形状。

如图28所示，内柱支架4与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21连结。通过将插入部42插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中，内柱支架4由第一伸缩摩擦板21支承。此外，配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21隔着内柱支架4的臂部41相向。此外，内柱支架4通过支脚部43与内柱51连结。

为了将内柱支架4和内柱51以能够脱离的方式连结，如图27所示，内柱51开设有第一孔51h，支脚部43开设有第二孔43h。第一孔51h与第二孔43h连通。例如在实施方式5中，第一孔51h和第二孔43h分别设置有两个。通过将连结部件M插入到横跨第一孔51h和第二孔43h的位置，内柱支架4的支脚部43和内柱51以能够脱离的方式连结。此外，第一孔51h和第二孔43h被配置在距配置于外柱54两侧的各第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置。

此外，内柱支架4配置成其至少一部分嵌于外柱54的缝隙54s。具体而言，以使内柱支架4的支脚部43与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入。

在实施方式5中，连结部件M为树脂部件，例如由聚缩醛形成。通过在横跨第一孔51h和第二孔43h的位置充填作为树脂的连结部件M并使其凝固，连结内柱支架4的支脚部43和内柱51。

图30是从遮盖面侧观察实施方式5涉及的内板的立体图。图31是从背面侧观察实施方式5涉及的内板的立体图。转向装置100在内柱51的内周面具有内板6，以使填充在第一孔51h和第二孔43h中的连结部件M不向内柱51的内侧流出。内板6例如为具有沿着内柱51的内周面形状的形状的板状部件。内板6设置于内柱51的内周面，并且覆盖第一孔51h的内侧。内板6在与内柱51的内周面相向的遮盖面61上具有突出部63和凹部64。

突出部63例如朝向与遮盖面61垂直的方向呈环状地隆起。例如，该呈环状地隆起的部分的内侧为朝向背面62贯穿的孔。如图27所示，突出部63被嵌入到设置于内柱51的嵌合孔51ha中。例如，通过将突出部63铆接于嵌合孔51ha中，将内板6固定于内柱51。另外，也可以通过将突出部63压入嵌合孔51ha中，将内板6固定于内柱51。

凹部64例如通过冲压加工来形成。因此，如图31所示，在凹部64的背面侧的部分形成有突出部64b。如图27所示，凹部64配置于与第一孔51h相向的位置。在实施方式5中，凹部64为1个，与2个第一孔51h相向。由此，凹部64使2个第一孔51h连通。

在连结内柱支架4和内柱51时，在凹部64与2个第一孔51h相向的状态下，从第二孔43h侧填充连结部件M。从第二孔43h侧填充的连结部件M在填满第二孔43h、第一孔51h和凹部64后凝固。由此，在凹部64中凝固的连结部件M能防止脱离，抑制连结部件M从第一孔51h和第二孔43h脱落。

此外，例如连结部件M以从凹部64溢出的方式被填充。连结部件M从凹部64溢出，由此内板6的遮盖面61和内柱51之间的间隙被连结部件M填埋。因此，能够抑制内板6的松动。

此外，连结部件M从凹部64溢出的状况可以从内柱51的端面观察。因此，能够更可靠地确认是填充了规定量以上的量的连结部件M。另外，为了更容易地观察连结部件M从凹部64溢出的状况，也可以在内柱51的与内板6的背面62相向的部分或该部分附近设置观察用的缝隙。

如果过大负荷施加于方向盘81，则该负荷经由输入轴82a传递到内柱51，使内柱51向前方移动。而由第一伸缩摩擦板21支承的内柱支架4不移动。因此，对连结部件M施加剪断力，在该负荷超过连结部件M的容许剪断力的情况下，连结部件M被切断。连结部件M被切断，则解除内柱51与内柱支架4的连结。内柱51与内柱支架4的连结被解除，而成为由内柱51与外柱54之间产生的摩擦力沿轴向支承内柱51的状态。由此，在操作者与方向盘81发生碰撞而施加了过大负荷的情况下，在刚施加了过大负荷之后，就减小了用于使内柱51移动的力，以此来吸收冲击。

此外，即使连结部件M被切断，外柱54仍然由固定于车体侧部件13的外柱支架52支承。而内柱51仍然由外柱54支承。因此，即使连结部件M被切断，转向柱50也不会落下。

此外，在连结部件M被切断之后，优选内柱51在轴向上笔直地移动。这是由于，在内柱51移动的方向是与外柱54的轴向构成角度的方向的情况下，容易发生内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

在实施方式5中，如图28所示，内柱支架4与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21接合。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4时，内柱支架4受到来自外柱54两侧的紧固力。因此，连结部件M被切断时的内柱支架4的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动。

此外，第一孔51h和第二孔43h配置于距第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置，该第一伸缩摩擦板21在隔着内柱支架4的两侧相向。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4时，内柱支架4更均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力，所以连结部件M被切断时的内柱支架4的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51更容易在轴向上笔直地移动。

此外，即使在内柱支架4无法均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力的情况下，也由于内柱支架4的支脚部43以与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入其中，所以内柱支架4会被缝隙54s引导，连结部件M被切断时的内柱支架4的姿态也会稳定。

另外，连结部件M的容许剪断力能够通过变更第一孔51h和第二孔43h的个数、第一孔51h和第二孔43h的截面积、连结部件M的材料来调节。例如，第一孔51h和第二孔43h的个数可以分别是1个，也可以分别是3个以上。此外，连结部件M例如可以由包括非铁金属的金属、粘结剂或橡胶形成。

图32是表示比较示例中转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图。图33是表示实施方式5中转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图。在图32和图33中，横轴是转向柱向前方的位移量，纵轴是为了使转向柱向前方移动所需的负荷。

如记载在专利文献1中的技术那样，比较示例是将外柱经由盒体安装于车体的情况下的示例。在比较示例中，外柱相比内柱配置在后方侧，如果过大负荷施加于外柱，则杆接触到与外柱一体设置的伸缩调整孔的端部，负荷经由支架传递到盒体。图32所示的力F5表示盒体的容许剪断力。

在比较示例中，外柱通过由支架所紧固而与内柱之间产生的摩擦力沿轴向被支承。图32所示的力F4表示支承外柱的该摩擦力。力F4小于力F5。为了使外柱不会因通常使用时所施加的负荷而移动，需要将力F4保持为规定值以上。

在比较示例中，如果有F5以上的负荷施加于外柱，则盒体被切断，外柱从车体脱离。然后，外柱在由其与内柱之间的摩擦力吸收冲击的同时在轴向上移动。然而，如上所述，由于力F4被保持为规定值以上，所以难以使外柱的移动变得流畅来更容易地保护操作者免受二次碰撞。

另一方面，在实施方式5中，由第一摩擦力和第二摩擦力沿轴向支承内柱51，其中，第一摩擦力是因被外柱支架52紧固而在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力，第二摩擦力是在第一伸缩摩擦板21和与第一伸缩摩擦板21接触的部件(外柱支架52、第二伸缩摩擦板22、外柱54)之间产生的摩擦力。图33所示的力F1表示第一摩擦力，力F3表示第一摩擦力和第二摩擦力之和。此外，图33所示的力F2表示连结部件M的容许剪断力。力F2比力F3小且比力F1大。

在实施方式5中，如果有力F2以上的负荷施加于内柱51，则连结部件M被切断，内柱51从内柱支架4脱离。由此，由于内柱51与第一伸缩摩擦板21的连结被解除，所以上述第二摩擦力不再作用于内柱51。因此，在连结部件M被切断后，内柱51在由上述第一摩擦力吸收冲击的同时在轴向上移动。实施方式5涉及的转向装置100，如果将第一摩擦力设定得较小，则能够使内柱51的移动变得流畅，从而更容易保护操作者免受二次碰撞。

在实施方式5中，即使将第一摩擦力的设定值设定得较小，第二摩擦力也能够补充用于沿轴向支承内柱51的力中的第一摩擦力被减小所对应的量。因此，实施方式5涉及的转向装置100通过调节第一摩擦力的设定值和第二摩擦力的设定值，能够抑制内柱51因通常使用时所施加的负荷而移动，并且能够容易地保护操作者免受二次碰撞。

如上所述，实施方式5涉及的转向装置100包括：筒状的内柱51，将与方向盘81连结的输入轴82a以能够旋转的方式支承，并且开设有第一孔51h；以及筒状的外柱54，内柱51的至少一部分被插入到其内侧，并具有将其内柱51插入侧的一端切开而形成的缝隙54s。此外，转向装置100具有外柱支架52，该外柱支架52固定于车体侧部件13而支承外柱54，与板材的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)一起紧固外柱54。此外，转向装置100具有内柱支架4，其由伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)支承，并且开设有第二孔43h。此外，转向装置100具有连结部件M，该连结部件M位于横跨第一孔51h和第二孔43h的位置，将内柱51和内柱支架4以能够脱离的方式连结。伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)配置于外柱54的两侧。内柱支架4包括：臂部41，其连接配置于外柱54两侧的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)；颈部44，其从臂部41朝向与臂部41的长度方向正交的方向突出；以及支脚部43，其设置于颈部44的与臂部41相反一侧的端部且与内柱51接触。

由此，在实施方式5涉及的转向装置100中，如果过大负荷施加于方向盘81，则该负荷经由输入轴82a传递到内柱51，使内柱51向前方移动。而由第一伸缩摩擦板21支承的内柱支架4不移动。因此，对连结部件M施加剪断力，在该负荷超过连结部件M的容许剪断力时，连结部件M被切断。连结部件M被切断，则内柱51与内柱支架4的连结被解除。内柱51与内柱支架4的连结被解除，而成为由内柱51与外柱54之间产生的摩擦力沿轴向支承内柱51的状态。因此，转向柱50中的内柱51能够向车体前方移动。此外，即使连结部件M被切断，外柱54仍然由固定于车体侧部件13的外柱支架52支承。而内柱51仍然由外柱54支承。因此，即使连结部件M被切断，转向柱50也不会落下。因此，即使减小使转向柱50向车体前方移动的脱离负荷的设定值(连结部件M的容许剪断力)，实施方式5涉及的转向装置100也能够抑制转向柱50因误动作而落下。

而且，在轴向负荷施加于内柱支架4时，内柱支架4受到来自外柱54两侧的紧固力。因此，连结部件M被切断时的内柱支架4的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，在实施方式5涉及的转向装置100中，配置于外柱54两侧的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)隔着内柱支架4相向，第一孔51h和第二孔43h配置于距各伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)的距离相等的位置，该伸缩摩擦板在隔着内柱支架4的两侧相向。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4时，内柱支架4更均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力，所以连结部件M被切断时的内柱支架4的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51更容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，在实施方式5涉及的转向装置100中，外柱54位于车体前方侧，具有转轴支架55，并能够插入脱离后的内柱51。由此，能够使外柱54的轴向与内柱51的轴向一致。因此，在内柱51沿轴向移动时，外柱54可容易地引导内柱51。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

实施方式5的变形示例

图34是从遮盖面侧观察实施方式5的变形示例涉及的内板的立体图。图35是从背面侧观察实施方式5的变形示例涉及的内板的立体图。实施方式5的变形示例与上述的实施方式5相比，内板的结构不同。另外，对与上述实施方式中所说明的结构相同的结构要素标注相同的符号，并省略重复的说明。

实施方式5的变形示例涉及的转向装置100在内柱51的内周面具有内板6A，以使填充在第一孔51h和第二孔43h中的连结部件M不向内柱51的内侧流出。内板6A例如为具有沿着内柱51的内周面形状的形状的板状部件。内板6A在与内柱51的内周面相向的遮盖面61上具有突出部63和2个凹部64A。

凹部64A例如通过冲压加工来形成。因此，如图35所示，在凹部64A的背面侧的部分形成有突出部64Ab。2个凹部64A配置为相互隔开规定距离。1个凹部64A与1个第一孔51h相向。另外，凹部64A可以未必是2个，只要与第一孔51h数量相同即可。

在连结内柱支架4和内柱51时，在凹部64A与第一孔51h相向的状态下，从第二孔43h侧填充连结部件M。从第二孔43h侧填充的连结部件M在填满第二孔43h、第一孔51h和凹部64A后凝固。由此，在凹部64A中凝固的连结部件M能防止脱离，抑制连结部件M从第一孔51h和第二孔43h脱落。

此外，在实施方式5的变形示例中，2个凹部64A互不连通，所以与实施方式5相比，第二孔43h、第一孔51h和凹部64A连通的空间变小。因此，被填充的连结部件M容易凝固，所以能够进一步可靠地连结内柱支架4和内柱51。

此外，在上述的实施方式5中，从2个不同的第二孔43h填充的连结部件M在凹部64中合流。因此，在凹部64中合流的连结部件M成为一体而可能难于凝固。与此相对，在使用了实施方式5的变形示例涉及的内板6A的情况下，从2个不同的第二孔43h填充的连结部件M分别流入不同的凹部64A，所以能够在凹部64A中可靠地凝固。

实施方式6

图36是用相当于图26的e－e截面的平面将实施方式6涉及的转向装置切断而得到的图。图37是表示实施方式6涉及的转向装置的底面的图。另外，对与上述实施方式中所说明的结构相同的结构要素标注相同的符号，并省略重复的说明。

如图36和图37所示，转向装置100具有内柱支架4B。图38是实施方式6涉及的内柱支架的立体图。如图38所示，内柱支架4B例如包括臂部41、插入部42、颈部44和支脚部43B。例如，如图37所示，臂部41是将在外柱54两侧相向的两组第一伸缩摩擦板21进行连接的棒状部分。插入部42是设置于臂部41的两端的、被插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中的部分。插入部42形成得比臂部41细。颈部44是从臂部41的一部分向与臂部41的长度方向正交的方向突出的部分。支脚部43B是设置于颈部44的与臂部41相反一侧的端部的板状部分，与内柱51接触。如图38所示，支脚部43B的内柱侧表面43Bb形成为沿着内柱51的外周面形状的形状。

如图37所示，内柱支架4B与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21连结。通过将插入部42插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中，内柱支架4B由第一伸缩摩擦板21支承。此外，配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21隔着内柱支架4B的臂部41相向。此外，内柱支架4B通过支脚部43B与内柱51连结。

如图36所示，为了将内柱支架4B和内柱51以能够脱离的方式连结，内柱51开设有第一孔51h，支脚部43B开设有第二孔43Bh。以颈部44为中心，在内柱轴向上的前方和后方分别设置有该支脚部43B，第一孔51h与第二孔43Bh连通。例如，在实施方式6中，第一孔51h和第二孔43Bh在各支脚部43B各有1个，合计至少设置在两处。通过将连结部件M插入到横跨第一孔51h和第二孔43Bh的位置，将内柱支架4B的支脚部43B和内柱51以能够脱离的方式连结。此外，第一孔51h和第二孔43Bh被配置在距配置于外柱54两侧的各第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置上。

此外，内柱支架4B配置成其至少一部分嵌于外柱54的缝隙54s。具体而言，以使内柱支架4B的支脚部43B与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入。

在实施方式6中，连结部件M为树脂部件，例如由聚缩醛形成。通过在横跨第一孔51h和第二孔43Bh的位置充填作为树脂的连结部件M并使其凝固，连结内柱支架4B的支脚部43B和内柱51。

图39是从遮盖面侧观察实施方式6涉及的内板的立体图。图40是从背面侧观察实施方式6涉及的内板的立体图。转向装置100在内柱51的内周面具有内板6B，以使填充在第一孔51h和第二孔43Bh中的连结部件M不会向内柱51的内侧流出。内板6B例如为具有沿着内柱51的内周面形状的形状的板状部件。内板6B设置于内柱51的内周面，并且覆盖第一孔51h的内侧。内板6B在与内柱51的内周面相向的遮盖面61B上具有突出部63B和凹部64B。

突出部63B例如朝向与遮盖面61B垂直的方向呈环状地隆起。例如，该呈环状地隆起的部分的内侧为朝向背面62B贯穿的孔。如图36所示，突出部63B被嵌入到设置于内柱51的嵌合孔51ha中。例如，通过将突出部63B铆接于嵌合孔51ha中，将内板6B固定于内柱51。另外，也可以通过将突出部63压入嵌合孔51ha中，将内板6B固定于内柱51。

凹部64B例如通过冲压加工来形成。因此，如图40所示，在凹部64B的背面侧的部分形成有突出部63B。如图36所示，凹部64B配置于与第一孔51h相向的位置。在实施方式6中，凹部64B是1个，与2个第一孔51h相向。由此，凹部64B使2个第一孔51h连通。

在连结内柱支架4B和内柱51时，在凹部64B与2个第一孔51h相向的状态下，从第二孔43Bh侧填充连结部件M。从第二孔43Bh侧填充的连结部件M在填满第二孔43Bh、第一孔51h和凹部64B后凝固。由此，在凹部64B中凝固的连结部件M能防止脱离，抑制连结部件M从第一孔51h和第二孔43Bh脱落。

此外，例如连结部件M以从凹部64B溢出的方式被填充。连结部件M从凹部64B溢出，由此内板6B的遮盖面61B和内柱51之间的间隙被连结部件M填埋。因此，能够抑制内板6B的松动。

此外，连结部件M从凹部64B溢出的状况可以从内柱51的端面观察。因此，能够更可靠地确认是填充了规定量以上的量的连结部件M。另外，为了更容易地观察连结部件M从凹部64B溢出的状况，也可以在内柱51的与内板6B的背面62B相向的部分或该部分附近设置观察用的缝隙。

在实施方式6中，如图37所示，内柱支架4B与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21接合。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4B时，内柱支架4B受到来自外柱54两侧的紧固力。因此，连结部件M被切断时的内柱支架4B的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动。

此外，第一孔51h和第二孔43Bh以内柱支架4B的颈部44为中心，在内柱51的轴向上的前方和后方分别配置于颈部44的附近。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4B时，由于固定于第一伸缩摩擦板21的插入部42与连结部件M的切断部分的距离非常短，所以作用于内柱支架4B的力矩较小，因此在内柱支架4B的姿态稳定的状态下，连结部件M被切断。

此外，第一孔51h和第二孔43Bh配置于距第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置，该第一伸缩摩擦板21在隔着内柱支架4B的两侧相向。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4B时，内柱支架4B更均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力，所以连结部件M被切断时的内柱支架4B的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51更容易在轴向上笔直地移动。

此外，即使在内柱支架4B无法均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力的情况下，也由于内柱支架4B的支脚部43B以与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入其中，所以内柱支架4B会被缝隙54s引导，连结部件M被切断时的内柱支架4B的姿态也会稳定。

表示实施方式6中的转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图与图33相同。

在实施方式6中，由第一摩擦力和第二摩擦力沿轴向支承内柱51，其中，第一摩擦力是因被外柱支架52紧固而在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力，第二摩擦力是在第一伸缩摩擦板21和与第一伸缩摩擦板21接触的部件(外柱支架52、第二伸缩摩擦板22、外柱54)之间产生的摩擦力。图33所示的力F1表示第一摩擦力，力F3表示第一摩擦力和第二摩擦力之和。此外，图33所示的力F2表示连结部件M的容许剪断力。力F2比力F3小且比力F1大。

在实施方式6中，如果有力F2以上的负荷施加于内柱51，则连结部件M被切断，内柱51从内柱支架4B脱离。由此，由于内柱51与第一伸缩摩擦板21的连结被解除，所以上述第二摩擦力不再作用于内柱51。因此，在连结部件M被切断后，内柱51在由上述第一摩擦力吸收冲击的同时在轴向上移动。实施方式6涉及的转向装置100，如果将第一摩擦力设定得较小，则能够使内柱51的移动变得流畅，从而更容易保护操作者免受二次碰撞。

在实施方式6中，即使将第一摩擦力的设定值设定得较小，第二摩擦力也能够补充用于沿轴向支承内柱51的力中的第一摩擦力被减小所对应的量。因此，实施方式6涉及的转向装置100通过调节第一摩擦力的设定值和第二摩擦力的设定值，能够抑制内柱51因通常使用时所施加的负荷而移动，并且能够容易地保护操作者免受二次碰撞。

实施方式7

图41是从底面侧观察实施方式7涉及的转向装置的立体图。图42是用相当于图24的d－d截面的平面将实施方式7涉及的转向装置切断而得到的图。图43是用相当于图42的f－f截面的平面将实施方式7涉及的转向装置切断而得到的图。图44是表示实施方式7涉及的转向装置的底面的图。另外，对与上述实施方式中所说明的结构相同的结构要素标注相同的符号，并省略重复的说明。

如图43和图44所示，转向装置100具有内柱支架4C。图45是实施方式7涉及的内柱支架的立体图。如图45所示，内柱支架4C例如包括臂部41C、插入部42C、颈部44C和支脚部43C。例如，如图44所示，臂部41C是将在外柱54的两侧相向的两组第一伸缩摩擦板21进行连接的棒状的部分。插入部42C是设置于臂部41C的两端的、被插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中的部分。插入部42C形成得比臂部41C细。颈部44C是从臂部41C的一部分向与臂部41C的长度方向正交的方向突出的部分。支脚部43C是设置于颈部44C的与臂部41C相反一侧的端部的板状部分，与内柱51接触。如图45所示，支脚部43C的内柱侧表面43Cb形成为沿着内柱51的外周面形状的形状。此外，支脚部43C例如在与内柱51相向的表面的相反一侧的表面上具有2个圆形的凹部45C。

如图45所示，臂部41C具有在颈部44C与第一伸缩摩擦板21之间的位置向靠近内柱51的方向弯曲的弯曲部46C。臂部41C具有2个弯曲部46C，该2个弯曲部46C配置在隔着颈部44C的两侧。由此，与臂部41C不具有弯曲部46C的情况相比，插入部42C的位置靠近内柱51。此外，臂部41C具有向与内柱51的轴向正交的方向突出的挡边47C。挡边47C例如在沿着臂部41C的长度方向的方向上形成得较长。此外，如图43所示，挡边47C从臂部41C的下方侧表面突出，并且配置于臂部41C的前方端部。通过在臂部41C设置挡边47C，来提高臂部41C的刚性。

如图44所示，内柱支架4C与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21连结。通过将插入部42C插入到设置于第一伸缩摩擦板21的孔中，内柱支架4C由第一伸缩摩擦板21支承。此外，配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21隔着内柱支架4C的臂部41C相向。此外，内柱支架4C通过支脚部43C与内柱51连结。

为了将内柱支架4C和内柱51以能够脱离的方式连结，如图43所示，内柱51开设有第一孔51h，支脚部43C的凹部45C的底面开设有第二孔43Ch。第一孔51h与第二孔43Ch连通。例如在实施方式7中，第一孔51h和第二孔43Ch分别设置有两个，内周都相同。通过将安全销P插入到横跨第一孔51h和第二孔43Ch的位置，内柱支架4C和内柱51以能够脱离的方式连结。此外，第一孔51h和第二孔43Ch被配置在距配置于外柱54两侧的各第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置。

此外，内柱支架4C配置成其至少一部分嵌于外柱54的缝隙54s。具体而言，以使内柱支架4C的支脚部43C与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入。内柱支架4C的材质使用铝合金的一种即ADC12。ADC12(JISH5302中记载)是压铸铝中最常用的铝合金，含有Al(铝)－Si(硅)－Cu(铜)成分，通常其性质具有机械刚性，被切削性优异，铸造性良好，兼具高生产效率、低成本性。作为内柱支架4C的原材料是最合适的。

图46是放大表示图43的安全销的周边部分的图。图47是表示在内销被插入外销之前的状态下的实施方式7涉及的安全销的立体图。图48是表示在内销被插入到外销中之后的状态下的实施方式7涉及的安全销的立体图。在实施方式7中，安全销P具有外销Po和内销Pi。外销Po和内销Pi例如由聚缩醛等树脂形成。

如图46所示，外销Po是贯穿第一孔51h和第二孔43Ch的筒状的部件。外销Po例如具有主体部Po1、防脱落部Po2、凸缘部Po3和导向孔Poh。如图46和图48所示，主体部Po1呈圆筒状，贯穿第一孔51h和第二孔43Ch。防脱落部Po2设置于主体部Po1的一端，位于内柱51的内侧。防脱落部Po2呈圆筒状，具有比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大的外周。由此，防脱落部Po2与内柱51的内周面接触，能够抑制外销Po从第一孔51h和第二孔43Ch脱落。凸缘部Po3设置于主体部Po1的另一端，相比第二孔43Ch位于内柱51的径向外侧。凸缘部Po3例如呈圆盘状，具有比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大的外周。由此，凸缘部Po3与凹部45C的底面接触，能够抑制外销Po从第一孔51h和第二孔43Ch脱落。导向孔Poh是从凸缘部Po3贯穿至防脱落部Po2的贯穿孔。

在实施方式7中，通过压入将外销Po插入到第一孔51h和第二孔43Ch中。通过将外销Po插入到第一孔51h和第二孔43Ch中，使第一孔51h和第二孔43Ch定位。例如，从第二孔43Ch侧将防脱落部Po2插入到第一孔51h和第二孔43Ch中。防脱落部Po2形成为与主体部Po1相反一侧的端部Poe的外周比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周小。由此，防脱落部Po2容易插入到第二孔43Ch中。另外，外销Po也可以从第一孔51h侧插入到第一孔51h和第二孔43Ch中。此外，外销Po也可以在主体部Po1的外壁上设置挡边等并压入。

如图47和图48所示，外销Po具有1个从防脱落部Po2朝向凸缘部Po3设置的槽口(notch)Pos。在将防脱落部Po2插入到第二孔43Ch时，外销Po周向上的槽口Pos的宽度ds缩小，由此使防脱落部Po2的外周缩小。由此，防脱落部Po2容易穿过第一孔51h和第二孔43Ch。在以下的说明中，将外销Po周向上的槽口Pos的宽度ds简称为槽口Pos的宽度ds。另外，外销Po可以具有多个槽口Pos，多个槽口Pos优选在外销Po的周向上等间隔地配置。

在外销Po贯穿第一孔51h和第二孔43Ch之前的状态下，主体部Po1的外周比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大。而在外销Po贯穿了第一孔51h和第二孔43Ch的状态下，主体部Po1的外周与第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周相等。由此，主体部Po1对第一孔51h的内壁和第二孔43Ch的内壁施力。因此，在主体部Po1与第一孔51h的内壁之间、以及主体部Po1与第二孔43Ch的内壁之间不易产生间隙。由此，能够抑制外销Po的松动。

内销Pi是贯穿导向孔Poh对导向孔Poh的内壁朝向导向孔Poh的径向外侧施力的部件。在以下的说明中，将导向孔Poh的径向外侧简称为径向外侧。内销Pi例如具有销体部Pi1和大径部Pi2。如图46和图47所示，销体部Pi1呈圆柱状，贯穿导向孔Poh。大径部Pi2设置于销体部Pi1的两端，位于导向孔Poh的外部。大径部Pi2具有比导向孔Poh的内周大的外周。由此，大径部Pi2与导向孔Poh的两端边缘接触，所以抑制内销Pi从外销Po脱落。另外，导向孔Poh也可以在两端部具有将内周扩大而形成的台阶部。在这种情况下，大径部Pi2与台阶部的边缘接触，因此内销Pi不会从导向孔Poh的两端突出。

在实施方式7中，通过压入将内销Pi插入到导向孔Poh中。例如，大径部Pi2从凸缘部Po3侧被插入到导向孔Poh中。大径部Pi2形成为：与销体部Pi1相反一侧的端部Pie的外周比外销Po的内周小。由此，大径部Pi2可容易插入到导向孔Poh中。此外，内销Pi在两端具有相同的大径部Pi2，因此无论从哪个端部都能够插入到导向孔Poh中。因此，安全销P的装配较为容易。

在内销Pi贯穿导向孔Poh之前的状态下，销体部Pi1的外周大于导向孔Poh的内周。而在内销Pi贯穿了导向孔Poh的状态下，销体部Pi1的外周与导向孔Poh的内周相等。由此，销体部Pi1对导向孔Poh的内壁施力。因此，销体部Pi1与导向孔Poh的内壁之间不易产生间隙。由此，能够抑制内销Pi的松动。

销体部Pi1对导向孔Poh的内壁朝向径向外侧施力，因此使槽口Pos的宽度ds扩大的力作用于外销Po。由此，外销Po对第一孔51h的内壁和第二孔43Ch的内壁朝向径向外侧施加的力增大。此外，销体部Pi1对导向孔Poh的内壁朝向径向外侧施力，所以防脱落部Po2处的槽口Pos的宽度ds变大。由此，防脱落部Po2的外周变大。因此，外销Po与内销Pi一体化所得到的安全销P被固定于横跨第一孔51h和第二孔43Ch的位置，将内柱51和内柱支架4C连结。

此外，实施方式7涉及的转向装置100，由于在第一孔51h和第二孔43Ch中使用安全销P，所以与将树脂填充在第一孔51h和第二孔43Ch中的情况相比，不需要用于填充树脂的装置和用于收纳树脂的部件。因此，实施方式7涉及的转向装置100能够实现装配简单化。

如果过大负荷施加于方向盘81，则该负荷经由输入轴82a传递到内柱51，使内柱51向前方移动。而由第一伸缩摩擦板21支承的内柱支架4C不移动。因此，对安全销P施加剪断力，在该负荷超过安全销P的容许剪断力的情况下，安全销P被切断。安全销P被切断，则解除内柱51与内柱支架4C的连结。内柱51与内柱支架4C的连结被解除，而成为由内柱51与外柱54之间产生的摩擦力沿轴向支承内柱51的状态。由此，在操作者与方向盘81发生碰撞而施加了过大负荷的情况下，在刚施加了过大负荷之后，就减小了用于使内柱51移动的力，以此来吸收冲击。

此外，即使安全销P被切断，外柱54仍然由固定于车体侧部件13的外柱支架52支承。而内柱51仍然由外柱54支承。因此，即使安全销P被切断，转向柱50也不落下。

图49是用于说明被切断后的安全销的状态的说明图。如图49所示，安全销P在切断面BK被切断。切断面BK是内柱51的外周面，即支脚部43C的内柱侧表面43Cb。外销Po在主体部Po1被切断，内销Pi在销体部Pi1被切断。因此，安全销P的容许剪断力取决于切断面BK中的主体部Po1的截面积和销体部Pi1的截面积。

图50是放大图43的安全销的周边部分并仅将安全销以侧视图来表示的图。如图50所示，优选从凸缘部Po3至槽口Pos的前端Posb的距离d3大于从凸缘部Po3至内柱51的外周面的距离d4。由此，在安全销P被切断时的切断面BK中不会包含槽口Pos。因此，在切断面BK中的主体部Po1的截面中不存在与槽口Pos对应的缺损部分，所以能够抑制安全销P的容许剪断力产生偏差。

此外，在安全销P被切断之后，优选内柱51在轴向上笔直地移动。这是由于，在内柱51移动的方向是与外柱54的轴向构成角度的方向的情况下，容易发生内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

在实施方式7中，如图44所示，内柱支架4C与配置于外柱54两侧的第一伸缩摩擦板21接合。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4C时，内柱支架4C受到来自外柱54两侧的紧固力。因此，安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动。

此外，第一孔51h和第二孔43Ch配置于距第一伸缩摩擦板21的距离相等的位置，该第一伸缩摩擦板21在隔着内柱支架4C的两侧相向。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4C时，内柱支架4C更均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力，所以安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51更容易在轴向上笔直地移动。

此外，即使在内柱支架4C无法均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力的情况下，也由于内柱支架4C的支脚部43C以与缝隙54s的内壁相向的方式嵌入其中，所以内柱支架4C会被缝隙54s引导，安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态也会稳定。

此外，如图46所示，优选凹部45C的深度d1为安全销P的从第二孔43Ch突出的部分的长度d2以上。由此，安全销P不会突出于内柱支架4C的表面。因此，能够降低安全销P因外力而破损的可能性。

另外，安全销P的容许剪断力能够通过变更第一孔51h和第二孔43Ch的个数、第一孔51h和第二孔43Ch的截面积、安全销P的材料来调节。例如，第一孔51h和第二孔43Ch的个数可以分别是1个，也可以分别是3个以上。此外，安全销P例如可以由包括非铁金属的金属、或橡胶等形成。

表示实施方式7中的转向柱的位移量与为了使转向柱移动所需的负荷的关系的图与图33相同。

在实施方式7中，由第一摩擦力和第二摩擦力沿轴向支承内柱51，其中，第一摩擦力是因被外柱支架52紧固而在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力，第二摩擦力是在第一伸缩摩擦板21和与第一伸缩摩擦板21接触的部件(外柱支架52、第二伸缩摩擦板22、外柱54)之间产生的摩擦力。图33所示的力F1表示第一摩擦力，力F3表示第一摩擦力和第二摩擦力之和。此外，图33所示的力F2表示安全销P的容许剪断力。力F2比力F3小且比力F1大。

在实施方式7中，如果有力F2以上的负荷施加于内柱51，则安全销P被切断，内柱51从内柱支架4C脱离。由此，由于内柱51与第一伸缩摩擦板21的连结被解除，所以上述第二摩擦力不再作用于内柱51。因此，在安全销P被切断后，内柱51在由上述第一摩擦力吸收冲击的同时在轴向上移动。实施方式7涉及的转向装置100，如果将第一摩擦力设定得较小，则能够使内柱51的移动变得流畅，从而更容易保护操作者免受二次碰撞。

在实施方式7中，即使将第一摩擦力的设定值设定得较小，第二摩擦力也能够补充用于沿轴向支承内柱51的力中的第一摩擦力被减小所对应的量。因此，实施方式7涉及的转向装置100通过调节第一摩擦力的设定值和第二摩擦力的设定值，能够抑制内柱51因通常使用时所施加的负荷而移动，并且能够容易地保护操作者免受二次碰撞。

如上所述，实施方式7涉及的转向装置100包括：筒状的内柱51，将与方向盘81连结的输入轴82a以能够旋转的方式支承，并且开设有第一孔51h；以及筒状的外柱54，内柱51的至少一部分被插入到其内侧，并具有将内柱51插入侧的一端切开而形成的缝隙54s。此外，转向装置100具有外柱支架52，该外柱支架52固定于车体侧部件13而支承外柱54，与板材的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)一起紧固外柱54。此外，转向装置100具有内柱支架4C，其由伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)支承，并且开设有第二孔43Ch。此外，转向装置100具有安全销P，该安全销P位于横跨第一孔51h和第二孔43Ch的位置，将内柱51和内柱支架4C以能够脱离的方式连结。伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)配置于外柱54的两侧。内柱支架4C包括：臂部41C，其连接配置于外柱54两侧的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)；颈部44C，其从臂部41C朝向与臂部41C的长度方向正交的方向突出；以及支脚部43C，其设置于颈部44C的与臂部41C相反侧的端部且与内柱51接触。

由此，在实施方式7涉及的转向装置100中，如果过大负荷施加于方向盘81，则该负荷经由输入轴82a传递给内柱51，使内柱51向前方移动。而由第一伸缩摩擦板21支承的内柱支架4C不移动。因此，对安全销P施加剪断力，在该负荷超过安全销P的容许剪断力的情况下，安全销P被切断。安全销P被切断，则内柱51和内柱支架4C的连结被解除。内柱51与内柱支架4C的连结被解除，而成为由内柱51与外柱54之间产生的摩擦力沿轴向支承内柱51的状态。因此，转向柱50中的内柱51能够向车体前方移动。此外，即使安全销P被切断，外柱54仍然由固定于车体侧部件13的外柱支架52支承。而内柱51仍然由外柱54支承。因此，即使安全销P被切断，转向柱50也不会落下。因此，即使减小使转向柱50向车体前方移动的脱离负荷的设定值(安全销P的容许剪断力)，实施方式7涉及的转向装置100也能够抑制转向柱50因误动作而落下。

而且，在轴向负荷施加于内柱支架4C时，内柱支架4C受到来自外柱54两侧的紧固力。因此，安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，臂部41C具有在颈部44C与第一伸缩摩擦板21之间的位置向靠近内柱51的方向弯曲的弯曲部46C。由此，臂部41C与第一伸缩摩擦板21的接合部分(插入部42C)的位置靠近内柱51。因此，从臂部41C与第一伸缩摩擦板21的接合部分(插入部42C)至安全销P被切断时的切断面BK的、与内柱51的轴向正交的方向上的距离减小。因此，在安全销P被切断时，力矩难以施加于内柱支架4C，所以安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，臂部41C具有向与内柱51的轴向正交的方向突出的挡边47C。由此，臂部41C的刚性提高。因此，即使在力矩施加于内柱支架4C的情况下，也能够抑制内柱支架4C产生变形。因此，安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，安全销P包括：外销Po,其是贯穿第一孔51h和第二孔43Ch的、具有从一端贯穿至另一端的导向孔Poh的筒状部件；以及内销Pi，其贯穿导向孔Poh，并对导向孔Poh的内壁朝向导向孔Poh的径向外侧施力。由此，转向装置100在通过外销Po对第一孔51h和第二孔43Ch进行定位之后插入内销Pi来装配，因此能够容易地进行装配。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，外销Po包括：贯穿第一孔51h和第二孔43Ch的筒状的主体部Po1；设置于主体部Po1的一端的、具有比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大的外周的防脱落部Po2；以及从防脱落部Po2朝向主体部Po1的另一端设置的槽口Pos。由此，在将防脱落部Po2插入到第一孔51h或第二孔43h时，外销Po周向上的槽口Pos的宽度ds缩小，由此使防脱落部Po2的外周缩小。由此，防脱落部Po2容易穿过第一孔51h和第二孔43Ch。因此，外销Po能够容易地安装在第一孔51h和第二孔43Ch中。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，外销Po具有凸缘部Po3，该凸缘部Po3设置于主体部Po1的另一端，具有比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大的外周。从凸缘部Po3至槽口Pos的前端Posb的距离d3大于从凸缘部Po3至内柱51的外周面的距离d4。由此，在安全销P被切断时的切断面BK中不会包含槽口Pos。因此，在切断面BK中的主体部Po1的截面中不存在与槽口Pos对应的缺损部分。由此，实施方式7涉及的转向装置100容易抑制安全销P的容许剪断力产生偏差。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，内销Pi包括：圆柱状的销体部Pi1，其对导向孔Poh的内壁朝向导向孔Poh的径向外侧施力；以及设置于销体部Pi1的两端的大径部Pi2，其具有比导向孔Poh的内周大的外周。由此，大径部Pi2与导向孔Poh的两端的边缘接触，所以抑制内销Pi从外销Po脱落。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，内柱支架4C在与内柱51相向的内柱侧表面43Cb的相反一侧的表面上具有凹部45C。在凹部45C的底面的一部分开设有第二孔43Ch，凹部45C的深度d1为安全销P的从第二孔43Ch突出的部分的长度d2以上。由此，安全销P不会突出于内柱支架4C的表面。因此，能够降低安全销P因外力而破损的可能性。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)配置于外柱54的两侧。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4C时，内柱支架4C受到来自外柱54两侧的紧固力，所以安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，配置于外柱54两侧的伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)隔着内柱支架4C相向，第一孔51h和第二孔43Ch配置于距在隔着内柱支架4C的两侧相向的各伸缩摩擦板(第一伸缩摩擦板21)的距离相等的位置。由此，在轴向负荷施加于内柱支架4C时，内柱支架4C更均匀地受到来自外柱54两侧的紧固力，所以安全销P被切断时的内柱支架4C的姿态稳定。因此，内柱51开始移动时的姿态更容易在轴向上保持笔直。由此，内柱51更容易在轴向上笔直地移动，所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，在实施方式7涉及的转向装置100中，外柱54位于车体前方侧，具有转轴支架55，能够插入脱离后的内柱51。由此，能够使外柱54的轴向与内柱51的轴向一致。因此，在内柱51沿轴向移动时，外柱54可容易地引导内柱51。由此，内柱51容易在轴向上笔直地移动，所以所以能够抑制内柱51的移动受妨碍的情况或者在内柱51与外柱54之间产生的摩擦力超过规定值的情况。

此外，如上所述，实施方式7涉及的转向装置100通过使用安全销P的部件连结构造来进行装配。该部件连结构造包括：开设有第一孔51h的第一固定部件(内柱51)；以及与第一固定部件(内柱51)接触地配置的、开设有第二孔43Ch的第二固定部件(内柱支架4C)。此外，部件连结构造具有安全销P，该安全销P位于横跨第一孔51h和第二孔43Ch的位置，连结第一固定部件(内柱51)和第二固定部件(内柱支架4C)，在发生二次碰撞时因第一固定部件(内柱51)移动而使在第一固定部件(内柱51)与第二固定部件(内柱支架4C)的边界部分的切断面BK被切断。安全销P包括：外销Po，其是贯穿第一孔51h和第二孔43Ch的、具有从一端贯穿至另一端的导向孔Poh的筒状部件；以及内销Pi，其贯穿导向孔Poh，对导向孔Poh的内壁朝向导向孔Poh的径向外侧施力。外销Po包括：贯穿第一孔51h和第二孔43Ch的圆筒状的主体部Po1；设置于主体部Po1的一端的、具有比第一孔51h的内周和第二孔43Ch的内周大的外周的防脱落部Po2；以及从防脱落部Po2朝向主体部Po1的另一端设置的槽口Pos。槽口Pos不与切断面BK重叠。

由此，在安全销P被切断时的切断面BK中不会包含槽口Pos。因此，在切断面BK中的主体部Po1的截面中不存在与槽口Pos对应的缺损部分。由此，实施方式7涉及的部件连结构造容易抑制安全销P的容许剪断力产生偏差。

另外，上述部件连结构造不仅用于内柱51和内柱支架4C的连结，还可以用于其它部件之间的连结。例如，部件连结构造也可以用于车体侧部件13和外柱支架52的连结。该部件连结构造是用于连结脱离部件的部件连结构造，以在发生二次碰撞时一个部件(第一固定部件)能够脱离另一个部件(第二固定部件)的方式将部件相互连结。此外，在实施方式7中，防脱落部Po2从主体部Po1的外周面向导向孔Poh的径向外侧突出，不过也可以从主体部Po1的内周面向导向孔Poh的径向内侧突出。

实施方式7的变形示例1

图51是放大实施方式7的变形示例1涉及的安全销的周边部分、并仅将安全销以侧视图来表示的说明图。图52是表示图51中的g－g截面的图。实施方式7的变形示例1与上述的实施方式7相比，不同之处在于具有与实施方式7涉及的外销Po不同的外销PoA。另外，对与上述实施方式中所说明的结构相同的结构要素标注相同的符号，并省略重复的说明。

如图51所示，实施方式7的变形示例1涉及的外销PoA在主体部Po1的外周面上具有突起部pr。突起部pr是可弹性变形的部件，例如由橡胶等材料形成。突起部pr例如从凸缘部Po3朝向防脱落部Po2呈直线状地设置。如图52所示，外销PoA具有8个突起部pr。8个突起部pr在主体部Po1的周向上等间隔地配置。另外，外销PoA具有的突起部pr可以不是8个，可以是7个以下，也可以是9个以上。

即使在内销Pi被插入导向孔Poh之前的状态下主体部Po1与第一孔51h之间存在间隙，当将内销Pi插入到导向孔Poh中时，槽口Pos的宽度ds也变大，主体部Po1的与第一孔51h相向的部分的外周变大。因此，主体部Po1与第一孔51h之间的间隙可容易消除。而与此相对，如果在内销Pi被插入导向孔Poh之前的状态下主体部Po1与第二孔43Ch之间存在间隙，则即使将内销Pi插入到导向孔Poh中，主体部Po1的与第二孔43Ch相向的部分的外周也难以变大。因此，存在无法消除主体部Po1与第二孔43Ch之间的间隙的可能性。

如图51所示，在第二孔43Ch的内周在公差的范围内大于第一孔51h的内周的情况下，存在有在主体部Po1与第二孔43Ch的内壁之间产生间隙Δr的可能性。间隙Δr可能成为安全销PA松动的原因。对此，实施方式7的变形示例1涉及的外销PoA具有可弹性变形的突起部pr，因此突起部pr能够填充间隙Δr。由此，能够由突起部pr来补偿主体部Po1的与第二孔43Ch相向的部分的外周难以变大这一问题。因此，实施方式7的变形示例1涉及的转向装置100能够抑制安全销PA松动的可能性。

如图51所示，优选突起部pr的长度d5与第二孔43Ch的深度d4相等。由此，即使在第二孔43Ch的内周在公差的范围内大于第一孔51h的内周的情况下，间隙Δr也会在深度d4的整个长度上被填充。因此，实施方式7的变形示例1涉及的转向装置100能够进一步抑制安全销PA松动的可能性。另外，突起部pr的长度d5可以比第二孔43Ch的深度d4短，也可以比第二孔43Ch的深度d4长。

如上所述，在实施方式7的变形示例1涉及的转向装置100中，外销PoA在主体部Po1的外周面上具有可弹性变形的突起部pr。由此，突起部pr能够填充主体部Po1与第一孔51h的内壁之间的间隙或主体部Po1与第二孔43Ch的内壁之间的间隙。因此，实施方式7的变形示例1涉及的转向装置100能够抑制安全销PA松动的可能性。

实施方式7的变形示例2

图53是表示用相当于图42的f－f截面的平面将实施方式7的变形示例2涉及的转向装置切断而得到的截面的图。实施方式7的变形示例2与上述的实施方式7相比，不同之处在于具有与实施方式7涉及的内柱支架4C不同的内柱支架4D。另外，对与上述实施方式中所说明的结构相同的结构要素标注相同的符号，并省略重复的说明。

如图53所示，内柱支架4D具有支脚部431和支脚部432。支脚部431是从颈部44C的与臂部41C相反一侧的端部朝向前方侧设置的板状部分，与内柱51接触。支脚部432是从颈部44C的与臂部41C相反一侧的端部朝向后方侧设置的板状部分，与内柱51接触。支脚部431、432的内柱侧表面形成为沿着内柱51的外周面形状的形状。支脚部431、432例如在与内柱51相向的表面的相反一侧的表面上各具有1个圆形的凹部45C。支脚部431的凹部45C的底面开设有第二孔431h。支脚部432的凹部45C的底面开设有第二孔432h。通过将安全销P插入在横跨第一孔51h和第二孔431h的位置以及横跨第一孔51h和第二孔432h的位置，将内柱支架4D和内柱51以能够脱离的方式连结。

内柱支架4D相对于被第一伸缩摩擦板21支承的支承点即臂部41C，在其前方侧和后方侧这两侧具有第二孔431h、432h。由此，与上述实施方式7那样在臂部41C的后方侧设置两个第二孔43h的情况相比，从臂部41C至第二孔431h、432h的距离容易缩短。因此，即使在第一伸缩摩擦板21被施加负荷、将与臂部41C的长度方向平行的绕轴向的力矩传递到内柱支架4D的情况下，也能够容易抑制施加于安全销P的力矩。

此外，与如上述的实施方式7那样在臂部41C的后方侧设置两个第二孔43Ch的情况相比，内柱支架4D能够增大第二孔431h、432h彼此的距离。由此，安全销P被切断时的内柱支架4D的姿态稳定。因此，能够容易抑制安全销P的容许剪断力产生偏差。

Claims (6)

1.一种转向装置，其特征在于，包括：

内柱，其呈筒状，将与方向盘连结的输入轴以能够旋转的方式支承，并且开设有第一孔；

外柱，其呈筒状，所述内柱的至少一部分被插入到其内侧，并且具有将其所述内柱插入侧的一端切开而形成的缝隙；

外柱支架，其固定于车体侧部件而支承所述外柱，并且与板材的伸缩摩擦板一起紧固所述外柱；

内柱支架，其由所述伸缩摩擦板支承，并且开设有第二孔；以及

连结部件，其位于横跨所述第一孔和所述第二孔的位置，将所述内柱和所述内柱支架以能够脱离的方式连结，

所述伸缩摩擦板配置于所述外柱的两侧，

所述内柱支架包括：臂部，其连接配置于所述外柱两侧的所述伸缩摩擦板；颈部，其从所述臂部向与所述臂部的长度方向正交的方向突出；以及支脚部，其设置于所述颈部的与所述臂部相反一侧的端部，并且与所述内柱接触。

2.根据权利要求1所述的转向装置，其特征在于：

所述臂部具有在所述颈部与所述伸缩摩擦板之间的位置向靠近所述内柱的方向弯曲的弯曲部。

3.根据权利要求1或2所述的转向装置，其特征在于：

所述臂部具有向与所述内柱的轴向正交的方向突出的挡边。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的转向装置，其特征在于：

所述支脚部从所述颈部朝向所述内柱的轴向的前方和后方地设置，

所述第一孔和所述第二孔以所述颈部为中心配置于所述内柱的轴向上的前方和后方。

5.根据权利要求1至4中任一项所述的转向装置，其特征在于：

配置于所述外柱两侧的所述伸缩摩擦板隔着所述内柱支架相向，

所述第一孔和所述第二孔配置于距各所述伸缩摩擦板的距离相等的位置，所述伸缩摩擦板在隔着所述内柱支架的两侧相向。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的转向装置，其特征在于：

所述外柱位于车体前方侧，具有转轴支架，能够插入脱离后的所述内柱。