CN105452514A - 无取向性电磁钢板及其热轧钢板 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种无取向性电磁钢板及作为其原材料的热轧钢板，所述无取向性电磁钢板具有高磁通密度、且不仅在商用频率而且在高频区域的铁损也较低，其具有如下成分组成：以质量％计含有C：0.0050％以下、Si：超过1.5％且为5.0％以下、Mn：0.10％以下、sol.Al：0.0050％以下、P：超过0.040％且为0.2％以下、S：0.0050％以下、N：0.0040％以下及Ca：0.001～0.01％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，在钢板中存在的氧化物类夹杂物中，CaO的组成比率为0.4以上，和/或Al2O3的组成比率为0.3以上。

Description

无取向性电磁钢板及其热轧钢板
技术领域
本发明涉及电动汽车、混合动力汽车的驱动用电动机、发电机用电动机等的铁芯材料所使用的高磁通密度且低铁损的无取向性电磁钢板、以及作为其原材料的热轧钢板。
背景技术
近年来，混合动力汽车、电动汽车的实用化在快速发展。对于这些汽车的驱动电动机、发电机用电动机而言，随着驱动系统的发展，能够对驱动电源的频率进行控制，因此，为了使电动机小型化，可变速运行、以高于商用频率的高频区域进行高速旋转的电动机正在增加。与此相伴，从实现高效率化和高输出化的观点考虑，对于用于这样的电动机的铁芯的无取向性电磁钢板而言，强烈地要求其高磁通密度化和在高频区域的低铁损化。
作为降低无取向性电磁钢板的铁损的方法，以往通常使用通过增加Si、Al、Mn等提高电阻率的元素的添加量来降低涡流损耗的方法。但是，对于这种方法而言，存在无法避免磁通密度降低的问题。
因此，提出了若干提高无取向性电磁钢板的磁通密度的技术。例如，专利文献1中提出了在C：0.005质量％以下、Si：0.1～1.0质量％、sol.Al：小于0.002质量％的钢原材料中添加0.05～0.200质量％范围的P，且将Mn降低至0.20质量％以下，由此实现高磁通密度化的技术。但是，将该方法应用于实际生产时，存在轧制工序等中频繁发生板断裂等不良情况，而不得不停止生产线、使成品率降低等问题。另外，由于Si含量低至0.1～1.0质量％，因此存在铁损、特别是高频区域的铁损较高的问题。
另外，专利文献2中提出了使含有Si：1.5～4.0质量％和Mn：0.005～11.5质量％的钢原材料中的Al含量为0.017质量％以下来实现高磁通密度化的技术。但是，由于该方法中的冷轧采用了室温下的1次轧制法，因此无法获得足够的磁通密度提高效果。需要说明的是，虽然如果将上述冷轧设为中间夹有中间退火的两次以上的冷轧则能够实现磁通密度的提高，但存在制造成本增高的问题。另外，将上述冷轧设为使板温为200℃左右进行轧制的温轧对于磁通密度的提高也是有效的，但存在需要对应该温轧的设备、工序管理等的问题。
另外，与降低Mn、Al的含量、添加P的方法不同，专利文献3等公开了以下内容：为了实现高磁通密度化，可以向以重量％计C：0.02％以下、Si或Si+Al：4.0％以下、Mn：1.0％以下、P：0.2％以下的钢坯中添加Sb、Sn。
另外，专利文献4中提出了如下技术：将以重量％计含有C≤0.008％、Si≤4％、Al≤2.5％、Mn≤1.5％、P≤0.2％、S≤0.005％、N≤0.003％的热轧板中的氧化物类夹杂物的组成比率控制为MnO/(SiO2+Al2O3+CaO+MnO)≤0.35，由此使轧制方向上拉伸的夹杂物数量减少，提高晶粒生长性。然而，该技术在Mn含量较低的情况下存在由于微细的MnS等硫化物析出而使磁特性、特别是铁损特性变差的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特公平06-080169号公报
专利文献2：日本专利第4126479号公报
专利文献3：日本专利第2500033号公报
专利文献4：日本专利第3378934号公报
发明内容
发明要解决的课题
然而，对于上述现有技术而言，实际情况是：在不需要新的相应设备、工序管理的情况下，难以以较低成本、生产率良好地制造在涡流损耗足够低的Si含量超过3.0质量％的范围中磁通密度较高、且在高频区域的铁损较低的无取向性电磁钢板。
本发明是鉴于现有技术的上述问题而完成的，其目的在于提供一种高磁通密度，而且不仅在商用频率、在高频区域也具有低铁损的无取向性电磁钢板、以及作为其原材料的热轧钢板。
解决问题的方法
发明人等为了解决上述课题，着眼于钢板中存在的氧化物类夹杂物反复进行了深入研究。其结果发现，为了提高无取向性电磁钢板的磁通密度，采取以下方法是有效的：尽量降低Mn和sol.Al，并且添加Ca，使热轧钢板中及制品板中存在的氧化物类夹杂物的组成比率控制在特定范围内，从而完成了本发明。
即，本发明为一种无取向性电磁钢板，其具有如下成分组成：含有C：0.0050质量％以下、Si：超过1.5质量％且为5.0质量％以下、Mn：0.10质量％以下、sol.Al：0.0050质量％以下、P：超过0.040质量％且为0.2质量％以下、S：0.0050质量％以下、N：0.0040质量％以下及Ca：0.001～0.01质量％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，
在钢板中存在的氧化物类夹杂物中，以下述式(1)定义的CaO的组成比率为0.4以上，
CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)···(1)，
和/或，以下述式(2)定义的Al2O3的组成比率为0.3以上，
Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)···(2)。
本发明的无取向性电磁钢板的特征在于，除了上述成分组成以外，还分别含有0.01～0.1质量％的选自Sn和Sb中的一种或两种。
另外，本发明为一种热轧钢板，其作为上述无取向性电磁钢板的原材料，所述热轧钢板具有如下成分组成：含有C：0.0050质量％以下、Si：超过1.5质量％且为5.0质量％以下、Mn：0.10质量％以下、sol.Al：0.0050质量％以下、P：超过0.040质量％且为0.2质量％以下、S：0.0050质量％以下、N：0.0040质量％以下及Ca：0.001～0.01质量％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，
在钢板中存在的氧化物类夹杂物中，以下述式(1)定义的CaO的组成比率为0.4以上，
CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)···(1)
和/或，以下述式(2)定义的Al2O3的组成比率为0.3以上，
Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)···(2)。
本发明的热轧钢板的特征在于，除了上述成分组成以外，还分别含有0.01～0.1质量％的选自Sn和Sb中的一种或两种。
发明的效果
根据本发明，能够不需要新的相应设备、工序管理而低成本且生产率良好地提供具有较高磁通密度且在商用频率、高频率区域铁损较低的无取向性电磁钢板。因此，本发明的无取向性电磁钢板可以优选用作电动汽车、混合动力汽车的驱动用电动机、发电机用电动机等铁芯材料。
附图说明
图1是示出钢板中存在的氧化物类夹杂物的组成比率对磁通密度B50的影响的图。
具体实施方式
首先，发明人等参考上述现有技术，使用尽量降低了Mn和Al的含量、且添加了P和Sn和/或Sb的成分系的钢坯，具体来说，使用了含有C：0.0017质量％、Si：3.3质量％、Mn：0.03质量％、P：0.08质量％、S：0.0020质量％、sol.Al：0.0009质量％、N：0.0018质量％及Sn：0.03质量％的钢坯，进行了对通过改善集合组织来提高磁通密度的方案进行研究的实验，。
但是，以1100℃对上述钢坯进行加热后热轧至2.0mm厚度时，发生了部分材料由于脆性而发生破裂、断裂的问题。因此，为了阐明破裂的原因，对破裂的热轧过程中的钢板进行了研究，结果发现，破裂部中S变浓。在该S变浓的部分未确认到Mn的变浓，因此推测其脆性的原因是由于钢中的S在热轧时形成了低熔点的FeS。
为了防止因生成FeS而导致的脆性，可以降低S，但降低S会增加脱硫成本，因此受到限制。另一方面，也有添加Mn来抑制因S导致的脆性的方法，但Mn的添加对于提高磁通密度是不利的。
因此，发明人等考虑到如果添加Ca将S固定为CaS而使其析出，则能够防止液态FeS的生成而能够防止热轧时的脆性，并进行了以下实验。
将含有C：0.0017质量％、Si：3.3质量％、Mn：0.03质量％、P：0.09质量％、S：0.0018质量％、sol.Al：0.0005质量％、N：0.0016质量％、Sn：0.03质量％及Ca：0.0030质量％的钢坯再加热至1100℃的温度，并热轧至2.0mm厚度时，未发生破裂、断裂。
由以上结果可知，添加Ca对于防止热轧时的破裂、断裂是有效的。
接下来，发明人等用扫描电子显微镜(SEM)观察了以上述成分体系的钢坯为原材料而制造的热轧板和产品板(最终退火板)的与轧制方向垂直的截面(C截面)，对钢板中存在的氧化物类夹杂物的成分组成进行分析，研究了其分析结果与产品板的磁特性之间的关系。其结果确认了磁特性因钢板中存在的氧化物类夹杂物的成分组成、特别是CaO的组成比率和Al2O3的组成比率而发生变动的倾向。
因此，发明人等为了使上述成分体系的钢中的氧化物类夹杂物的成分组成发生改变，还对将用作脱氧剂的Al和Ca的添加量进行了各种改变的钢进行熔炼，并进行连续铸造而制成钢坯，所述钢具体而言是具有C：0.0010～0.0030质量％、Si：3.2～3.4质量％、Mn：0.03质量％、P：0.09质量％、S：0.0010～0.0030质量％、sol.Al：0.0001～0.00030质量％、N：0.0010～0.0030质量％、Sn：0.03质量％及Ca：0.0010～0.0040质量％的成分组成的各种钢。需要说明的是，上述C、Si、S及N具有的组成范围是熔炼时的偏差造成的，并不是有意形成的。
接着，将上述钢坯再加热至1100℃的温度，然后进行热轧，制成板厚2.0mm的热轧板，在均热温度1000℃下实施热轧板退火，进行酸洗、冷轧，制成最终板厚0.35mm的冷轧板，并在1000℃的温度下实施了最终退火。
对如上所述得到的最终退火后的钢板在轧制方向(L)和与轧制成直角的方向(C)上切出铁损试验片，并按照JISC2552测定了磁通密度B50(磁化力5000A/m时的磁通密度)。
另外，用扫描电子显微镜(SEM)观察与最终退火板的轧制方向成直角的截面，分析氧化物类夹杂物的成分组成，并求出了以下述式(1)定义的CaO的组成比率和以下述式(2)定义的Al2O3的组成比率。
CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)···(1)
Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)···(2)
需要说明的是，上述CaO和Al2O3的组成比率均为20个以上的氧化物类夹杂物的平均值。
图1示出的是磁通密度B50与氧化物类夹杂物的CaO组成比率及Al2O3组成比率的关系。由该图可知，在CaO的组成比率即CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)小于0.4、且Al2O3的组成比率即Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)小于0.3的范围内，磁通密度B50较差，反言之，对于CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)为0.4以上和/或Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)为0.3以上的最终退火板而言，磁通密度B50良好。
需要说明的是，对于磁通密度B50较差的最终退火板的热轧板而言，用扫描电子显微镜(SEM)观察C截面，测定氧化物类夹杂物的CaO组成比率及Al2O3组成比率，得到了与最终退火板基本相同的结果。
另外，对于磁通密度B50较差的最终退火板而言，用光学显微镜对轧制方向截面上观察到的氧化物类夹杂物进行了观察，结果是均在轧制方向上具有伸长的形态。
对于上述结果，发明人等认为如下。
CaO的组成比率(CaO/(SiO2+Al2O3+CaO))小于0.4且Al2O3的组成比率(Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO))小于0.3的氧化物类夹杂物的熔点较低，因此热轧时具有在轧制方向上伸长的倾向。可以认为，在轧制方向上伸长了的夹杂物会阻碍热轧板退火时的晶粒生长，使最终冷轧前的结晶粒径减小。另外可认为，在最终退火中，已知通过冷轧而变形的组织的晶界会产生具有对磁特性不利的{111}取向的再结晶核，但由于最终冷轧前的粒径减小而使来源于粒界的{111}取向的生成数量增加，促进了{111}组织的发展，结果是磁通密度B50变差。
本发明是基于上述新见解而开发的。
接下来，对限定本发明的无取向性电磁钢板的成分组成的理由进行说明。
C：0.0050质量％以下
C(碳)是使铁损增加的元素，特别是超过0.0050质量％时，铁损显著增加，因此限制为0.0050质量％以下，优选为0.0030质量％以下。需要说明的是，对于其下限而言，由于越少越好，因此没有特别规定。
Si：超过1.5质量％且为5.0质量％以下
Si(硅)通常作为钢的脱氧剂而添加，但在电磁钢板中是对于提高电阻而降低铁损有效的元素。特别是在本发明中，由于未添加Al、Mn等其它提高电阻的元素，因此Si成为提高电阻的主要元素，因此积极地添加超过1.5质量％。但是，如果Si超过5.0质量％，则制造性降低，以至于在冷轧中产生裂纹，而且磁通密度也降低，因此将其上限设为5.0质量％，优选为3.0～4.5质量％的范围。
Mn：0.10质量％以下
为了提高磁通密度，希望Mn(锰)越少越好。另外，Mn与S形成MnS而析出时，不仅妨碍磁畴壁的移动，而且阻害晶粒生长，是使磁特性变差的有害元素。从上述观点考虑，将Mn限制为0.10质量％以下，优选为0.08质量％以下。需要说明的是，其下限越少越好，因此没有特别规定。
P：超过0.040质量％且为0.2质量％以下
P(磷)具有提高磁通密度的效果，因此在本发明中添加超过0.040质量％。但是，P的过量添加会导致轧制性降低，因此将其上限设为0.2质量％，优选为0.05～0.1质量％的范围。
S：0.0050质量％以下
S(硫)会形成析出物、夹杂物而使产品的磁特性变差，因此越少越好。需要说明的是，在本发明中，由于添加Ca来抑制S的不良影响，因此其上限允许为0.0050质量％。需要说明的是，为了不使磁特性变差，优选为0.0025质量％以下。需要说明的是，S越少越好，因此其含量的下限没有特别规定。
sol.Al(酸溶Al)：0.0050质量％以下
Al(铝)与Si相同，通常作为钢的脱氧剂而添加，在电磁钢板中是对提高电阻而降低铁损有效的元素。但是，Al会形成氮化物而析出，也是阻碍晶粒生长使磁通密度降低的元素。因此，在本发明中，为了提高磁通密度，以sol.Al(酸溶Al)计限制为0.0050质量％以下，优选为0.0010质量％以下。需要说明的是，对于其下限而言，越少越好，因此没有特别规定。
N：0.0040质量％以下
N(氮)与上述C相同，会使磁特性变差，因此限制在0.0040质量％以下，优选为0.0030质量％以下。需要说明的是，对于其下限而言，越少越好，因此没有特别规定。
Ca：0.001～0.01质量％
Ca(钙)通过在钢中固定S而防止生成液态FeS，从而具有使热轧性变好的效果。在本发明中，Mn含量比普通的无取向性电磁钢板低，因此需要添加Ca。另外，在Mn含量较低的本发明的钢中，Ca通过固定S而促进晶粒生长，由此具有提高磁通密度的效果。为了获得这些效果，需要添加0.001质量％以上。另一方面，添加超过0.01质量％时，Ca的硫化物、氧化物增加而阻碍晶粒生长，使磁通密度降低，因此需要将其上限设为0.01质量％，优选为0.002～0.004质量％的范围。
本发明的无取向性电磁钢板除了上述必需的成分组成以外，还优选在下述范围内添加Sn、Sb。
Sn、Sb：0.01～0.1质量％
Sn(锡)和Sb(锑)均具有改善集合组织，提高磁特性的效果，为了获得该效果，优选在单独或组合添加时均分别添加0.01质量％以上。另一方面，如果过量添加，则会引起钢脆化，导致制造过程中的板破裂、鳞状折叠等表面缺陷，因此在单独添加、组合添加时均优选分别为0.1质量％以下，更优选分别为0.02～0.05质量％的范围。
需要说明的是，本发明的无取向性电磁钢板的除上述成分以外的余量为Fe及不可避免的杂质。其中，在不损害本发明的作用效果的范围内，不排除含有其它元素。
接下来，对本发明的无取向性电磁钢板中存在的夹杂物的成分组成进行说明。
为了使本发明的无取向性电磁钢板具有优异的磁特性，对于产品板(最终退火板)和作为其原材料的热轧板而言，需要使钢中存在的氧化物类夹杂物的CaO组成比率(CaO/(SiO2+Al2O3+CaO))为0.4以上和/或Al2O3组成比率(Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO))为0.3以上。如果超出上述范围，则氧化物类夹杂物由于轧制而伸长，因此会阻碍热轧板退火时的晶粒生长，使磁特性变差。优选CaO的组成比率为0.5以上和/或Al2O3的组成比率为0.4以上的范围。
需要说明的是，钢板中存在的氧化物类夹杂物的CaO组成比率和Al2O3组成比率是由用SEM(扫描电子显微镜)对钢板的与轧制方向成直角的截面进行观察并对20个以上氧化物类夹杂物的成分组成进行分析而得到的平均值计算出的值。
接着，对将本发明的无取向性电磁钢板中存在的夹杂物的成分组成控制在上述适当范围的方法进行说明。
为了将夹杂物的成分组成、特别是CaO组成比率和Al2O3组成比率控制在上述适当范围内，需要对二次精炼工序中作为脱氧剂的Si、Al的添加量、Ca的添加量、脱氧时间等进行优化。
具体而言，为了提高Al2O3的组成比率而增加作为脱氧剂的Al的添加量。但是，Al的添加量增加时，sol.Al也增加，因此增加Al的添加量使得sol.Al为0.0050质量％以下的范围。另一方面，为了提高CaO组成比率而添加CaSi等Ca源。由此，可以将钢中存在的氧化物类夹杂物的组成比率控制在上述范围。需要说明的是，Al是形成氮化物的元素，Ca是形成硫化物的元素，因此根据N、S的含量来调节作为脱氧剂的Al及Ca源的添加量，使其达到上述CaO组成比率和Al2O3组成比率是重要的。
接着，对本发明的无取向性电磁钢板的制造方法进行说明。
本发明的无取向性电磁钢板可以通过通常的用于无取向性电磁钢板的制造设备和通常的制造工序来制造。即，对于本发明的无取向性电磁钢板的制造方法而言，首先将用转炉或电炉等熔炼而成的钢用脱气处理设备等进行二次精炼，制备成给定的成分组成，然后通过连续铸造法或铸锭-开坯轧制法制成钢原材料(钢坯)。
这里，在本发明的制造方法中，最重要的是需要如上所述将钢中存在的氧化物类夹杂物的成分组成控制在适当的范围内，即需要将CaO组成比率(CaO/(SiO2+Al2O3+CaO))控制在0.4以上和/或将Al2O3组成比率(Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO))控制在0.3以上。其方法如上所述。
如上所述得到的钢坯在其后进行热轧、热轧板退火、酸洗、冷轧、最终退火，再进行绝缘被膜的涂布、烘烤，从而制成无取向性电磁钢板(产品板)，上述各工序的制造条件可以与通常的无取向性电磁钢板制造相同，但优选以下的范围。
首先，进行热轧时对钢坯进行再加热的温度(SRT)优选为1000～1200℃的范围。SRT超过1200℃时，能量损失增大，不仅不经济，而且钢坯的高温强度降低而容易发生钢坯下垂等制造上的不良情况。另一方面，在低于1000℃时，难以进行热轧，因此不优选。
热轧的条件可以在通常条件下进行，但从确保生产率的观点考虑，热轧后的钢板的厚度优选为1.5～2.8mm的范围。更优选为1.7～2.3mm的范围。
优选以900～1150℃的范围均热温度实施接下来的热轧板退火。均热温度小于900℃时，轧制组织残留，无法充分地获得磁特性的改善效果。另一方面，超过1150℃时，晶粒粗大化，不仅在冷轧时容易发生破裂，而且在经济上不利。
接着，将热轧板退火后的钢板通过1次冷轧、或通过中间夹有中间退火的2次以上的冷轧而制成最终板厚的冷轧板。这时，为了提高磁通密度，优选采用将板温升高至200℃左右进行轧制的所谓的温轧。需要说明的是，冷轧板的厚度(最终板厚)没有特别规定，优选为0.10～0.50mm的范围。为了进一步获得降低铁损的效果，更优选为0.10～0.30mm的范围。
冷轧后的钢板(冷轧板)在其后实施最终退火。该最终退火的均热温度优选为700～1150℃的范围。均热温度小于700℃时，再结晶未充分地进行，不仅磁特性大幅变差，而且无法充分地获得连续退火中的板形状矫正效果。另一方面，超过1150℃时，晶粒粗大化，在高频区域的铁损增大。
接着，为了进一步降低铁损，优选在最终退火后的钢板的钢板表面上涂布绝缘被膜并进行烘烤。需要说明的是，对于上述绝缘被膜而言，在想要确保良好的冲裁性的情况下，优选含有树脂的有机涂层，另外，在重视焊接性的情况下，优选半有机、无机涂层。
实施例1
对表1所示的成分组成不同的钢A～Q进行熔炼，通过连续铸造制成钢坯。需要说明的是，在上述钢的熔炼时使用了Si作为脱氧剂，但钢B中除了Si还使用了Al作为脱氧剂。另外，使用CaSi作为Ca源，这些脱氧剂及CaSi的量根据钢中的N、S含量进行调整。
接着，将上述钢坯再加热至1050～1130℃的温度，然后进行热轧，制成板厚2.0mm的热轧板，通过连续退火而实施了均热温度1000℃的热轧板退火，然后进行冷轧，制成最终板厚0.35mm的冷轧板，在均热温度1000℃下进行最终退火，包覆绝缘被膜，制成无取向性电磁钢板(产品板)。需要说明的是，对于上述表1所示的钢E和Q而言，由于在冷轧中发生了破裂，因此终止了其后的工序。
接着，用扫描电子显微镜(SEM)对如上所述得到的热轧板和最终退火后的钢板的与轧制方向成直角的截面进行观察，分析30个氧化物类夹杂物的成分组成，求出平均值，并计算出CaO组成比率和Al2O3组成比率。
另外，在上述产品板的轧制方向(L)和与轧制方向成直角的方向(C)上切出铁损试验片，按照JISC2552测定了磁通密度B50(磁化力5000A/m时的磁通密度)和铁损W15/50(磁通密度1.5T、频率50Hz下励磁时的铁损)。
将上述测定的结果一并记载于表1。由该结果可知，对于符合本发明条件的钢板而言，能够防止轧制时的破裂，而且能够保持磁通密度B50为1.70T以上的较高的磁通密度，具有优异的磁特性。
实施例2
对表2所示的成分组成不同的钢R～U进行熔炼，通过连续铸造制成钢坯。需要说明的是，在上述钢的熔炼时，使用了Si作为脱氧剂，但在钢S中除了Si还使用了Al作为脱氧剂。另外，使用CaSi作为Ca源，这些脱氧剂、CaSi的量根据钢中的N、S含量进行调整。
接着，将上述钢坯再加热至1050～1110℃的温度，然后进行热轧，制成板厚1.6mm的热轧板，通过连续退火而实施了均热温度1000℃的热轧板退火，然后进行冷轧，制成最终板厚0.15mm的冷轧板，然后在均热温度1000℃下进行最终退火，包覆绝缘被膜，制成了无取向性电磁钢板(产品板)。
接着，用扫描电子显微镜(SEM)对如上所述得到的热轧板和最终退火板的与轧制方向成直角的截面进行观察，分析30个氧化物类夹杂物的成分组成，求出平均值，并计算出CaO组成比率和Al2O3组成比率。
另外，在上述产品板的轧制方向(L)和与轧制方向成直角的方向(C)上切出铁损试验片，按照JISC2552测定了磁通密度B50(磁化力5000A/m时的磁通密度)和铁损W10/800(磁通密度1.0T、频率800Hz下励磁时的铁损)。
将上述测定的结果一并记载于表2。由该结果可知，对于符合本发明条件的钢板而言，能够防止轧制时的破裂，而且能够保持磁通密度B50为1.69T以上的较高的磁通密度，并且可以将铁损W10/800降低至25W/kg以下，不仅在商用频率，而且在高频区域也具有优异的磁特性。
工业实用性
根据本发明，不仅能够廉价且生产率良好地制造高磁通密度材料，而且具有降低电动机铜损的效果，因此能够优选用作具有铜损比铁损增高的倾向的感应电动机用铁芯。

Claims (4)

1.一种无取向性电磁钢板，其具有如下成分组成：
含有C：0.0050质量％以下、Si：超过1.5质量％且为5.0质量％以下、Mn：0.10质量％以下、sol.Al：0.0050质量％以下、P：超过0.040质量％且为0.2质量％以下、S：0.0050质量％以下、N：0.0040质量％以下及Ca：0.001～0.01质量％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，
在钢板中存在的氧化物类夹杂物中，以下述式(1)定义的CaO的组成比率为0.4以上，和/或以下述式(2)定义的Al2O3的组成比率为0.3以上，
CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)···(1)
Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)···(2)。
2.根据权利要求1所述的无取向性电磁钢板，其中，除了上述成分组成以外，还分别含有0.01～0.1质量％的选自Sn和Sb中的一种或两种。
3.一种热轧钢板，其作为权利要求1或2所述的无取向性电磁钢板的原材料，所述热轧钢板具有如下成分组成：
含有C：0.0050质量％以下、Si：超过1.5质量％且为5.0质量％以下、Mn：0.10质量％以下、sol.Al：0.0050质量％以下、P：超过0.040质量％且为0.2质量％以下、S：0.0050质量％以下、N：0.0040质量％以下及Ca：0.001～0.01质量％，余量由Fe及不可避免的杂质构成，
在钢板中存在的氧化物类夹杂物中，以下述式(1)定义的CaO的组成比率为0.4以上，和/或以下述式(2)定义的Al2O3的组成比率为0.3以上，
CaO/(SiO2+Al2O3+CaO)···(1)
Al2O3/(SiO2+Al2O3+CaO)···(2)。
4.根据权利要求3所述的热轧钢板，其中，除了上述成分组成以外，还分别含有0.01～0.1质量％的选自Sn和Sb中的一种或两种。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109890994A (zh) * 2016-10-27 2019-06-14 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法
CN115380130A (zh) * 2020-04-16 2022-11-22 日本制铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016111088A1 (ja) * 2015-01-07 2016-07-14 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6020863B2 (ja) * 2015-01-07 2016-11-02 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN108463569B (zh) * 2016-01-15 2020-08-11 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法
US20210332463A1 (en) 2018-10-02 2021-10-28 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing slab used as material for the same
KR102361872B1 (ko) * 2019-12-19 2022-02-10 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001158949A (ja) * 1999-12-01 2001-06-12 Nkk Corp 電動パワーステアリングモータコア用鋼板
KR20020018226A (ko) * 2000-09-01 2002-03-08 이구택 철손이 저감되는 무방향성 전기강판의 제조방법
JP2004149823A (ja) * 2002-10-29 2004-05-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
CN101812629A (zh) * 2009-02-25 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 铁损优良的无取向电工钢板及其制造方法
JP2012136764A (ja) * 2010-12-28 2012-07-19 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板の製造方法
JP2012136763A (ja) * 2010-12-28 2012-07-19 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板の製造方法
JP2012140676A (ja) * 2010-12-28 2012-07-26 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2012149337A (ja) * 2010-12-28 2012-08-09 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板およびその製造方法
CN102796947A (zh) * 2011-05-27 2012-11-28 宝山钢铁股份有限公司 磁性优良的高牌号无取向硅钢及其冶炼方法
WO2013080891A1 (ja) * 2011-11-29 2013-06-06 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
TW201329244A (zh) * 2011-10-11 2013-07-16 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板的製造方法

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0680169B2 (ja) 1987-02-25 1994-10-12 住友金属工業株式会社 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0819465B2 (ja) 1990-02-02 1996-02-28 日本鋼管株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2500033B2 (ja) 1990-12-10 1996-05-29 川崎製鉄株式会社 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法
US5289949A (en) 1992-06-22 1994-03-01 Chesebrough-Pond's Usa Co., Division Of Conopco, Inc. Multi-cavity dispensing refill cartridge
JP2855994B2 (ja) 1992-08-25 1999-02-10 日本鋼管株式会社 高周波磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板
JPH0860311A (ja) 1994-08-22 1996-03-05 Nkk Corp 鉄損の低い薄物無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3378934B2 (ja) 1996-08-19 2003-02-17 新日本製鐵株式会社 磁気特性と表面性状の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000129410A (ja) 1998-10-30 2000-05-09 Nkk Corp 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板
JP2001192788A (ja) 2000-01-12 2001-07-17 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性の優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法
JP4126479B2 (ja) 2000-04-28 2008-07-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4258951B2 (ja) 2000-05-15 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP2001323344A (ja) 2000-05-15 2001-11-22 Kawasaki Steel Corp 加工性およびリサイクル性に優れた無方向性電磁鋼板
CN1318627C (zh) 2001-06-28 2007-05-30 杰富意钢铁株式会社 无方向性电磁钢板及其制造方法
JP3870893B2 (ja) 2002-11-29 2007-01-24 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3852419B2 (ja) 2003-02-06 2006-11-29 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
WO2004099457A1 (ja) * 2003-05-06 2004-11-18 Nippon Steel Corporation 鉄損に優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法
KR100992925B1 (ko) * 2003-12-17 2010-11-08 주식회사 포스코 무방향성 전기강판재 연속주조용 몰드 플럭스
JP2005200756A (ja) 2004-01-19 2005-07-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
AR047467A1 (es) * 2004-01-30 2006-01-18 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo
JP4701669B2 (ja) 2004-10-06 2011-06-15 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2006048989A1 (ja) 2004-11-04 2006-05-11 Nippon Steel Corporation 鉄損に優れた無方向性電磁鋼板
KR100973627B1 (ko) * 2005-07-07 2010-08-02 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
RU2398894C1 (ru) 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
JP4648910B2 (ja) 2006-10-23 2011-03-09 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP5417689B2 (ja) 2007-03-20 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP5609003B2 (ja) 2009-04-14 2014-10-22 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
JP5601078B2 (ja) 2010-08-09 2014-10-08 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5892327B2 (ja) 2012-03-15 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001158949A (ja) * 1999-12-01 2001-06-12 Nkk Corp 電動パワーステアリングモータコア用鋼板
KR20020018226A (ko) * 2000-09-01 2002-03-08 이구택 철손이 저감되는 무방향성 전기강판의 제조방법
JP2004149823A (ja) * 2002-10-29 2004-05-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
CN101812629A (zh) * 2009-02-25 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 铁损优良的无取向电工钢板及其制造方法
JP2012136764A (ja) * 2010-12-28 2012-07-19 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板の製造方法
JP2012136763A (ja) * 2010-12-28 2012-07-19 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板の製造方法
JP2012140676A (ja) * 2010-12-28 2012-07-26 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2012149337A (ja) * 2010-12-28 2012-08-09 Jfe Steel Corp 高強度電磁鋼板およびその製造方法
CN102796947A (zh) * 2011-05-27 2012-11-28 宝山钢铁股份有限公司 磁性优良的高牌号无取向硅钢及其冶炼方法
TW201329244A (zh) * 2011-10-11 2013-07-16 Jfe Steel Corp 無方向性電磁鋼板的製造方法
WO2013080891A1 (ja) * 2011-11-29 2013-06-06 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109890994A (zh) * 2016-10-27 2019-06-14 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法
US11056256B2 (en) 2016-10-27 2021-07-06 Jfe Steel Corporation Non-oriented electrical steel sheet and method of producing same
CN115380130A (zh) * 2020-04-16 2022-11-22 日本制铁株式会社 无取向性电磁钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
TWI525198B (zh) 2016-03-11
MX346639B (es) 2017-03-27
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