CN104885356A - 感应电动机控制装置以及感应电动机控制方法 - Google Patents
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Abstract
一种感应电动机控制装置,其基于车辆信息设定电动机扭矩指令值,并对与驱动轮连接的感应电动机进行控制,该感应电动机控制装置,基于电动机扭矩指令值,对第1扭矩电流指令值以及第1励磁电流指令值进行运算,基于第1励磁电流指令值,对转子磁通进行推定。另外,基于转子磁通推定值以及第1扭矩电流指令值,对第1扭矩指令值进行计算,通过针对第1扭矩指令值实施将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波处理,从而对第2扭矩指令值进行计算。并且,基于第2扭矩指令值以及转子磁通推定值,对第2扭矩电流指令值进行计算,基于第1励磁电流指令值以及第2扭矩电流指令值,对感应电动机的驱动进行控制。
Description
技术领域
本发明涉及一种感应电动机的控制装置以及控制方法。
背景技术
在杉本英彦、小山正人、玉井伸三著的《AC伺服系统的理论和设计的实际》的第72-98页中,公开有一种感应电动机用矢量控制,该感应电动机用矢量控制通过对磁通电流和扭矩电流进行调整,从而对电动机扭矩进行控制,其中,该磁通电流和扭矩电流是通过将流过感应电动机的定子的三相交流电流变换为与电源角频率(=电动机电角频率+转差角频率)同步的正交二轴坐标系中而得到的。在以与扭矩电流和转子磁通的比例成正比的方式对转差角频率进行控制的情况下,感应电动机扭矩与转子磁通和扭矩电流的积成正比,其中,该转子磁通是伴随相对于励磁电流的滞后而产生的,该扭矩电流与该转子磁通正交。
JP2001-45613A所记载的同步电动机的减振控制装置,使驱动扭矩要求值(T*)通过对车辆的驱动轴的扭转振动进行抑制的减振滤波器,对驱动扭矩目标值(T1*)进行计算。在该同步电动机中,通过设置在转子处的永磁铁而恒定地产生转子磁通,与扭矩电流和作为恒定值的转子磁通扭矩的积成正比的同步电动机的输出扭矩,成为线性的响应值,并与上述驱动扭矩目标值(T1*)一致。
然而,在将JP2001-45613A所记载的减振滤波器单纯地应用于感应电动机的控制系的情况下,会发生后述的问题。即,通过与驱动扭矩要求值对应地应用减振滤波器而得到的驱动扭矩目标值,虽然成为能够降低扭转振动的目标值,但在感应电动机中,由于转子磁通滞后而引起的电动机的输出扭矩成为非线性的响应值,因此,变得不与驱动扭矩目标值一致。因此,变得无法抑制驱动轴的扭转振动。
发明内容
本发明的目的在于,提供一种能够抑制驱动轴的扭转振动的感应电动机控制装置。
本发明所涉及的感应电动机控制装置,基于车辆信息设定电动机扭矩指令值,并对与驱动轮连接的感应电动机进行控制。该感应电动机控制装置,基于电动机扭矩指令值,对第1扭矩电流指令值以及第1励磁电流指令值进行运算,基于第1励磁电流指令值,对转子磁通进行推定。另外,基于转子磁通推定值以及第1扭矩电流指令值,对第1扭矩指令值进行计算,通过针对计算出的第1扭矩指令值实施将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波处理,从而对第2扭矩指令值进行计算。并且,基于第2扭矩指令值以及转子磁通推定值,对第2扭矩电流指令值进行计算,基于第1励磁电流指令值以及第2扭矩电流指令值,对感应电动机的驱动进行控制。
下面,参照随附的附图,对本发明的实施方式进行详细的说明。
附图说明
图1是表示第1实施方式的感应电动机控制装置的结构的框图。
图2是加速器开度-扭矩表。
图3是表示减振控制运算器的详细结构的框图。
图4是表示磁通推定器的详细结构的框图。
图5是将车辆的驱动轴扭矩传递系模型化后的图。
图6A是表示在将JP2001-45613A所记载的减振滤波器应用于永久磁铁型同步电动机的情况下的控制内容的图。
图6B是表示在将JP2001-45613A所记载的减振滤波器单纯地应用于感应电动机的情况下的控制内容的图。
图6C是表示第1实施方式的感应电动机控制装置的控制内容的图。
图7是表示通过第1实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。
图8是表示第2实施方式中的磁通推定器的详细结构的框图。
图9是表示第3实施方式中的磁通推定器的详细结构的框图。
图10是表示通过第3实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。
图11是表示第4实施方式中的扭矩扭矩目标值运算器的详细结构的框图。
图12是表示通过第4实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。
具体实施方式
<第1实施方式>
图1是表示第1实施方式的感应电动机控制装置的结构的框图。该感应电动机控制装置例如应用于电动汽车。在图1中示出了应用于电动汽车后的结构例。此外,除了电动汽车以外,例如,也能够应用于混合动力汽车、燃料电池汽车。
电动机控制器7将车速、加速器开度、转子位置信号、在驱动电动机1中流动的电流等各种车辆变量的信号作为数字信号而输入,并对应于各种车辆变量生成对驱动电动机1进行控制的PWM信号,对应于该PWM信号,通过驱动电路而生成逆变器2的驱动信号。
逆变器2在各相上分别具有2对开关元件(例如IGBT、MOS-FET等功率半导体元件),对应于由电动机控制器7生成的驱动信号而将开关元件导通/断开,由此将从电池6供给的直流电压变换为交流电压VU、VV、VW,并供给至驱动电动机1。
驱动电动机1是三相交流感应电动机,利用从逆变器2供给的交流电流产生驱动力,经由减速器3以及驱动轴4,向左右的驱动轮5传递驱动力。另外,在车辆的行驶时,在由驱动轮5带动转动而进行旋转时,通过产生再生驱动力,从而将车辆的动能作为电能进行回收。在该情况下,逆变器2将在驱动电动机1的再生运转时产生的交流电流变换为直流电流,并向电池6供给。
对电动机控制器7的详细动作进行说明。
电流传感器8对三相交流电流中的至少2相的电流(例如,U相电流iU、V相电流iV)进行检测。检测出的2相的电流iU、iV通过A/D变换器9变换为数字信号,并输入至三相/二相电流变换器10。此外,在将电流传感器8仅安装在2相上的情况下,剩下的1相的电流iW,能够通过下式(1)求出。
【式1】
iw=-iu-iv …(1)
三相/二相电流变换器10进行从3相交流坐标系(uvw轴)向后述的以电源角速度ω进行旋转的正交2轴直流坐标系(γ-δ轴)的变换。具体地说,输入u相电流iU、v相电流iV、w向电流iW以及由变换用角度运算器11求出的电源角θ,通过下式(2),对γ轴电流(励磁电流)iγ、δ轴电流(扭矩电流)iδ进行计算。电源角θ通过对电源角速度ω进行积分而求出。
【式2】
磁极位置检测器12输出与驱动电动机1的转子位置(角度)对应的A相B相Z相的脉冲。脉冲计数器13输入A相B相Z相的脉冲,输出转子机械角度θrm。角速度运算器14输入转子机械角度θrm,根据其时间变化率,求出转子机械角速度ωrm、以及将电动机极对数p与转子机械角速度ωrm相乘而得到的转子电角速度ωre。
电动机扭矩指令值运算器15基于加速器开度APO以及车速V,通过参照图2所示的加速器开度-扭矩表,对电动机扭矩指令值Tm*进行计算。
车速V(km/h)通过与未图示的车速传感器、未图示的制动器控制器等其他控制器通信而获取。另外,通过将轮胎滚动半径R与转子机械角速度ωrm相乘,并除以末端传动齿轮的齿轮比,从而求出车速v(m/s),通过乘以3600/1000进行单位变换,求出车速V(km/h)。
加速器开度APO(%)从未图示的加速器开度传感器中获取,或者通过与未图示的车辆控制器等其他控制器进行通信而获取。
减振控制运算器16输入电动机扭矩指令值Tm*、转子机械角速度ωrm、直流电压值Vdc,计算不会牺牲驱动轴扭矩的响应而对驱动力传递系振动(驱动轴4的扭转振动)进行抑制的γ轴电流指令值(励磁电流指令值)iγ*以及δ轴电流指令值(扭矩电流指令值)iδ*。对于γ轴电流指令值(励磁电流指令值)iγ*以及δ轴电流指令值(扭矩电流指令值)iδ*的计算方法,在后文中进行叙述。
根据从设置在电池6和逆变器2间的直流电源线路中的电压传感器(未图示),或者从未图示的电池控制器发送的电源电压值,求出直流电压值Vdc(V)。
励磁电流控制器17、扭矩电流控制器18分别求出电压指令值,该电压指令值用于使测量出的γ轴电流(励磁电流)iγ、δ轴电流(扭矩电流)iδ,无恒定偏差地以期望的响应性,分别追随γ轴电流指令值(励磁电流指令值)iγ*以及δ轴电流指令值(扭矩电流指令值)iδ*。通常,如果由解耦控制器20实现的对γ-δ正交坐标轴间的耦合电压进行抵消的控制能够理想地起作用,则成为1输入1输出的单纯的控制对象特性,因此,能够通过简单的PI反馈补偿器实现。将使用作为解耦控制器20的输出的解耦电压Vγ*#dcpt、Vδ*#dcpt对作为励磁电流控制器17、扭矩电流控制器18的输出的各电压指令值进行校正(相加)后的值,设为γ轴电压指令值(励磁电压指令值)Vγ*、δ轴电压指令值(扭矩电压指令值)Vδ*。
转差角频率控制器19将γ轴电流(励磁电流)iγ、δ轴电流(扭矩电流)iδ作为输入,根据下式(3)、(4)计算转差角速度ωse。其中,M、Rr、Lr是感应电动机的参数,分别表示互感、转子电阻、转子自感。是转子磁通的响应时间常数,s是拉普拉斯算子。
【式3】
【式4】
将转差角速度ωse与转子电角速度ωre相加后的值设为电源角速度ω。通过实施该转差角频率控制,感应电动机扭矩与γ轴电流(励磁电流)iγ、δ轴电流(扭矩电流)iδ的积成正比。
解耦控制器20输入测量出的γ轴电流(励磁电流)iγ、δ轴电流(扭矩电流)iδs、电源角速度ω,通过下式(5)对为了抵消γ-δ正交坐标轴间的耦合电压而需要的解耦电压Vγ*#dcpt、Vδ*#dcpt进行计算。其中,σ、Ls是感应电动机的参数,分别表示漏磁系数、定子的自感。
【式5】
Vγ_dcpl=-ω·σ·Ls·iδ
二相/三相电源变换器21进行从以电源角速度ω进行旋转的正交2轴直流坐标系(γ-δ轴)向3相交流坐标系(uvw轴)的变换。具体地说,输入γ轴电压指令值(励磁电压指令值)Vγ*、δ轴电压指令值(扭矩电压指令值)Vδ*、和对电源角速度ω进行积分后的电源角θ,通过进行由下式(6)表示的坐标变换处理,对UVW各相的电压指令值VU*、VV*、VW*进行计算并输出。
【式6】
在此,电动机扭矩Tm由下式(7)表示。
【式7】
Tm=KT·φγ·iδ…(7)
其中,iγ、iδ分别由下式(8)~(10)表示。
【式8】
【式9】
【式10】
其中,式(7)中的KT是由感应电动机的参数决定的系数,式(8)~(10)中的τγ、τδ分别是转子磁通的响应时间常数、γ轴电流的响应时间常数、δ轴电流的响应时间常数。
图3是表示减振控制运算器16的详细结构的框图。减振控制运算器16具有电流指令值运算器22、磁通推定器23、扭矩目标值运算器24以及扭矩电流指令值运算器25,并将由电流指令值运算器22运算的γ轴电流指令值iγ1*以及由扭矩电流指令值运算器25运算的δ轴电流指令值iδ2*,作为γ轴电流指令值(励磁电流指令值)iγ*以及δ轴电流指令值(扭矩电流指令值)iδ*而分别进行输出。
电流指令值运算器22输入电动机扭矩指令值Tm*、转子机械角速度ωrm、以及直流电压值Vdc,对第1γ轴电流指令值iγ1*以及第1δ轴电流指令值iδ1*进行计算。能够通过使映射数据预先存储在存储器中,并参照该映射数据,从而分别求出第1γ轴电流指令值iγ1*以及第1δ轴电流指令值iδ1*,其中,该映射数据决定目标电动机扭矩、电动机转速(机械角速度ωrm)、直流电压值Vdc和γ轴电流指令值、δ轴电流指令值的关系。
图4是表示磁通推定器23的详细结构的框图。磁通推定器23具有励磁电流响应运算器41、扭矩电流响应运算器42、磁通响应运算器43以及乘法器44。
第1扭矩指令值T1*以及转子磁通推定值分别通过下式(11)、(12)计算。
【式11】
【式12】
另外,式(11)中的iδ1**以及式(12)中的iγ1**分别通过式(13)、(14)进行计算。
【式13】
【式14】
其中,式(11)中的KT是由感应电动机的参数决定的系数,式(12)~(14)中的τγ、τδ分别是转子磁通的响应时间常数、γ轴电流的响应时间常数、δ轴电流的响应时间常数。
励磁电流响应运算器41通过式(13),对第2γ轴电流指令值iγ1**进行计算,扭矩电流响应运算器42通过式(14),对第2δ轴电流指令值iδ1**进行计算。磁通响应运算器43通过式(12),对转子磁通推定值进行计算。如式(11)所示,通过乘法器44将转子磁通推定值和第2δ轴电流指令值iδ1**相乘,并进一步与KT相乘而求出第1扭矩指令值T1*。
图3所示的扭矩目标值运算器24,针对第1扭矩指令值T1*,进行将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波处理,计算第2扭矩指令值T2*(参照式(15))。
【式15】
T2 *=GINV(s)·T1 *…(15)
对将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波器GINV(s)的导出方法进行说明。图5是将车辆的驱动轴扭矩传递系模型化后的图,车辆的运动方程式由下式(16)~(20)表示。
【式16】
【式17】
【式18】
【式19】
【式20】
F=Kt·(rωm-V)…(20)
在此,各参数如下所述。
Jm:电动机惯量
Jw:驱动轴惯量(1轴的量)
Kd:驱动轴的扭转刚性
Kt:与轮胎和路面的摩擦相关的系数
Nal:整体齿轮比
r:轮胎负重半径
ωm:电动机角速度
ωw:驱动轮角速度
Tm:电动机扭矩
Td:驱动轴扭矩
F:驱动力(2轴的量)
V:车速
如果对式(16)~(20)进行拉普拉斯变换,求出从电动机扭矩指令值Tm至电动机角速度ωm的传递特性Gp(s),则成为式(21)、(22)。
【式21】
ωm=Gp(s)·Tm…(21)
【式22】
其中,式(22)中的各参数a3~a0、b3~b0由下式(23)表示。
【式23】
a3=2JmJwM
a2=KtJm(2Jw+r2M)
a1=KdM(Jm+2Jw/N2)
a0=KdKt(Jm+2Jw/N2+r2M/N2)…(23)
b3=2JwM
b2=Kt(2Jw+r2M)
b1=KdM
b0=KdKt
对式(22)进行整理,并由下式(24)表示。其中,式(24)中的ζp和ωp分别是驱动扭转振动系的衰减系数和固有振动频率。
【式24】
下面,对表示与针对车辆的扭矩输入对应的电动机旋转速度的响应目标的理想模型Gm(s)和传递函数GINV(s)进行说明。理想模型Gm(s)由式(25)表示,GINV(s)由式(26)表示。其中,式中的ζm和ωm分别是理想模型的衰减系数和固有振动频率。
【式25】
【式26】
图3中的扭矩电流指令值运算器25输入第2扭矩指令值T2*和转子磁通推定值通过下式(27),计算δ轴电流指令值iδ2*。
【式27】
图6A是表示在将减振滤波器(参照JP2001-45613A)应用于永久磁铁型同步电动机的情况下的控制内容的图,图6B是表示在将JP2001-45613A所记载的减振滤波器单纯地应用于感应电动机的情况下的控制内容的图,图6C是表示第1实施方式的感应电动机控制装置的控制内容的图。
如图6A所示,在将减振滤波器应用于永久磁铁型同步电动机的情况下,将驱动扭矩要求值T*通过减振滤波器Gm/Gp而求出驱动扭矩目标值T2*,并基于驱动扭矩目标值T2*,求出d轴电流指令值id*以及q轴电流指令值iq*。在永久磁铁型同步电动机中,通过设置在转子处的永磁铁恒定地产生转子磁通与作为恒定值的转子磁通和q轴电流的积成正比的同步电动机的输出扭矩T成为线性的响应值,与上述驱动扭矩目标值T2*一致。
在将减振滤波器Gm/Gp单纯地应用于感应电动机的情况下,如图6B所示,基于将驱动扭矩要求值T*通过减振滤波器Gm/Gp而得到的驱动扭矩目标值T2*,求出γ轴电流指令值iγ*以及δ轴电流指令值iδ*。在感应电动机中,由于产生转子磁通滞后,因此,电动机输出扭矩T成为非线性的响应值,不与驱动扭矩要求值T*一致,导致无法抑制驱动轴的扭转振动。
此外,预先对在感应电动机中产生转子磁通的产生滞后的原因进行说明。在永久磁铁型同步电动机中,通过设置在转子处的永磁铁而产生转子磁通,但在感应电动机中,由于不存在永磁铁,因此转子自身不产生转子磁通。在感应电动机中,通过由电流流过定子而产生的磁通,从而在笼型形状的转子的金属棒中产生感应电流而产生转子磁通,因此,由转子产生的磁通相对于由定子产生的磁通产生滞后。
在第1实施方式的感应电动机控制装置中,如图6C所示,基于驱动扭矩要求值T*求出γ轴电流指令值iγ1*以及δ轴电流指令值iδ1*,基于γ轴电流指令值iγ1*求出考虑到转子磁通滞后的转子磁通推定值 另外,基于转子磁通推定值以及δ轴电流指令值iδ1*求出第1扭矩指令值T1*,将求出的第1扭矩指令值T1*通过减振滤波器Gm/Gp,由此求出第2扭矩指令值T2*。并且,基于转子磁通推定值以及第2扭矩指令值T2*求出最终的δ轴电流指令值iδ2*。
图7是表示通过第1实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。图7(a)~(d)分别表示电动机扭矩指令值、γ轴电流、δ轴电流、车辆前后加速度,实线示出了本实施方式的控制结果,虚线示出了对比例的控制结果。所谓对比例,是指将JP2001-45613A所记载的减振滤波器单纯地应用于感应电动机的控制系的技术,即,基于驱动扭矩目标值,对驱动电动机进行控制的技术,其中,该驱动扭矩目标值是通过相对于驱动扭矩要求值应用减振滤波器而得到的。
在对比例中,由于转子磁通滞后而引起驱动扭矩目标值和实际扭矩不一致,因此,产生驱动轴扭转振动,并产生车辆前后加速度冲击(车辆前后加速度的振动)。相对于此,在本实施方式的感应电动机控制装置中,通过实现利用δ轴电流对驱动轴扭转振动进行抑制的电动机扭矩,能够抑制驱动轴扭转振动,并得到无冲击的顺滑的响应。
如上所述,第1实施方式的感应电动机控制装置,基于车辆信息设定电动机扭矩指令值Tm*,对与驱动轮连接的感应电动机1进行控制,在该感应电动机控制装置中,基于电动机扭矩指令值Tm*,运算第1δ轴电流指令值iδ1*以及第1γ轴电流指令值iγ1*,基于第1γ轴电流指令值iγ1*,对转子磁通进行推定。另外,基于转子磁通推定值以及第1δ轴电流指令值iδ1*,对第1扭矩指令值T1*进行计算,针对计算出的第1扭矩指令值T1*,实施对车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量进行去除的滤波处理,由此对第2扭矩指令值T2*进行计算。并且,基于第2扭矩指令值T2*以及转子磁通推定值对第2δ轴电流指令值iδ2*进行计算,基于第1γ轴电流指令值iγ1*以及第2δ轴电流指令值iδ2*,对电动机的驱动进行控制。如果简单地说明特征,即,针对基于转子磁通的推定值以及第1δ轴电流指令值iδ1*而计算出的第1扭矩指令值T1*,实施对车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量进行去除的滤波处理,计算非线性的第2扭矩指令值T2*,并基于第2δ轴电流指令值iδ2*和第1γ轴电流指令值iγ1*,对感应电动机的驱动进行控制,其中,第2δ轴电流指令值iδ2*是基于第2扭矩指令值T2*以及转子磁通推定值计算得到的。由此,能够抑制车辆的驱动轴的扭转振动,而不会受到感应电动机特有的转子磁通滞后的影响。
特别是,通过将去除了车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量的第2扭矩指令值T2*除以转子磁通推定值计算第2δ轴电流指令值iδ2*,因此,能够防止由扭矩响应的非线性特性引起的实际扭矩的相位错位,并能够抑制驱动轴的扭转振动。
另外,基于对与γ轴电流指令值对应的γ轴电流值的响应进行模拟后的传递特性、和对与γ轴电流对应的转子磁通的响应进行模拟后的传递特性,推定转子磁通,因此,能够通过滤波处理计算转子磁通推定值。
<第2实施方式>
在电流响应与转子磁通响应相比足够快速的情况下,能够省略由磁通推定器23进行的电流响应推定运算处理。
图8是表示第2实施方式的磁通推定器23的详细结构的框图。第2实施方式的磁通推定器23具有磁通响应运算器61以及乘法器62,通过下式(28)、(29)计算第1扭矩指令值T1*以及转子磁通推定值其中,KT是由感应电动机的参数决定的系数,是转子磁通响应的时间常数。
【式28】
【式29】
如上所述,即使在第2实施方式的感应电动机控制装置中,也与第1实施方式的感应电动机控制装置相同地,能够抑制车辆的驱动轴的扭转振动,而不会受到感应电动机特有的转子磁通滞后的影响。另外,基于对与γ轴电流对应的转子磁通的响应进行模拟后的传递特性,推定转子磁通,因此,能够通过滤波处理计算转子磁通推定值。
<第3实施方式>
感应电动机在从转子磁通为零的状态起使扭矩产生的情况下,由于转子磁通响应的滞后而产生扭矩产生的响应滞后。在第3实施方式的感应电动机控制装置中,从输入电动机扭矩指令值之前起,预先使一定量的转子磁通产生。
图9是表示第3实施方式中的磁通推定器23的详细结构的框图。第3实施方式中的磁通推定器23具有磁通响应运算器71、乘法器72、减法器73、加法器74,通过下式(30)、(31),计算第1扭矩指令值T1*和转子磁通推定值其中,KT是由感应电动机的参数决定的系数,是转子磁通响应的时间常数。另外,iγ1#offset是预先输入的γ轴电流偏移值。
【式30】
【式31】
图10是表示通过第3实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。图10(a)~(d)分别表示电动机扭矩指令值、γ轴电流、δ轴电流、前后加速度,实线示出了本实施方式的控制结果,虚线示出了对比例的控制结果。
在本实施方式中,从输入电动机扭矩指令值之前起预先使一定量的γ轴电流iγ1#offset流过,因此,能够改善扭矩响应,并且抑制驱动轴扭转振动,并能够得到高响应且无冲击的顺滑的响应。
如上所述,第3实施方式中的感应电动机控制装置,从输入电动机扭矩指令值之前起,预先使一定量的转子磁通产生,因此,能够改善电动机扭矩的响应,并且抑制驱动轴扭转振动。
<第4实施方式>
对在诸如惯性滑行、从减速到加速这样的行驶情况下,也考虑齿轮的反向间隙的影响而将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的方法进行说明。
图11是表示第4实施方式中的扭矩目标值运算器24的详细结构的框图。扭矩目标值运算器24具有车辆模型81和驱动轴扭转角速度F/B模型82,其中,该车辆模型81是由对车辆参数和齿轮间隙(gearbacklash)进行模拟后的死区模型而构成的,该驱动轴扭转角速度F/B模型82是从第1扭矩指令值T1*中,减去F/B增益KFBI与近似驱动轴扭转角速度相乘的值而得到的。将第1扭矩指令值T1*、和F/B增益KFBI与近似驱动轴扭转角速度ωΛ d相乘而得到的值的偏差,设为第2扭矩指令值T2*。
对由车辆模型81所进行的处理进行说明。
如果对式(16)~(20)进行拉普拉斯变换,求出从电动机扭矩指令值Tm至驱动轴扭矩Td的传递特性,则由下式(32)表示。
【式32】
c1=2KdJwM/N
c0=KdKt(2Jw+r2M)/N
如果根据式(17)、(19)、(20),求出从电动机角速度ωm至驱动轮角速度ωW的传递特性,则由下式(33)表示。
【式33】
根据式(21)、(22)、(33),从电动机扭矩指令值Tm至驱动轮角速度ωw的传递特性,由下式(34)表示。
【式34】
根据式(32)、(34),从驱动轴扭矩Td至驱动轮角速度ωw的传递特性,由下式(35)表示。
【式35】
如果对式(16)进行变形,则得到下式(36)。
【式36】
根据式(35)、(36),驱动轴扭转角速度ωm/N-ωw由下式(37)表示。
【式37】
其中,式(37)中的Hw(s)由下式(38)表示。
【式38】
v1=JmNb1+c1=2JwMN(Jm+Kd/N2)
v0=JmNb0+c0=KdKt(2JmN2+2Jw+r2M)/N
w1=JmN2c1=2KdJmJwMN
w0=JmN2c0=KdKtJm(2Jw+r2M)N …(38)
另外,如果利用死区将从电动机至驱动轴的间隙特性进行模型化,则驱动轴扭矩Td由下式(39)表示。
【式39】
在此,θd是从电动机至驱动轴的整体的间隙量。
下面,对驱动轴扭转角速度F/B模型82进行说明。
如果使用根据车辆模型81而计算出的近似驱动轴扭转角速度ωΛ d=ωm/N-ωw,将驱动轴扭转角速度F/B指令值TFB由下式(40)表示,则根据式(19),能够将驱动轴扭转角速度F/B指令值TFB改写为如式(41)所示。
【式40】
TFB=KFB1·(ωm/N-ωw) …(40)
【式41】
另外,式(32)能够变形为下式(42)。其中,ζp和ωp分别是驱动扭矩传递系的衰减系数和固有振动频率。
【式42】
如果调查式(42)的极点和零点,则在一般的车辆中α≒Cθ/C1,因此极点、零点抵消,成为下式(43)。
【式43】
gt=c0/(a3·α)
在根据式(41)、(43),从电动机扭矩指令值Tm中减去驱动轴扭转角速度F/B指令值TFB的情况下,驱动轴扭矩Td由下式(44)表示。
【式44】
如果对式(44)进行变形,则驱动轴扭转角速度F/B系的传递特性由下式(45)表示。
【式45】
如果将标准响应由下式(46)表示,则驱动轴扭转角速度F/B系的传递特性和标准响应一致的条件由式(47)表示。
【式46】
【式47】
2ζpωp+gtKFB1/Kd=2ωp …(47)
根据式(47),F/B增益KFBI由下式(48)表示。
【式48】
KFB1=2(1-ζp)ωpKd/gt …(48)
图12是表示通过第4实施方式的感应电动机控制装置而产生的控制结果的一个例子的图。图12(a)~(d)分别表示电动机扭矩指令值、γ轴电流、δ轴电流、前后加速度,实线示出了本实施方式的控制结果,虚线示出了对比例的控制结果。
在对比例中,在诸如从惯性滑行到加速行驶这样的情况下,由于齿轮的间隙的影响,产生较大的驱动轴扭转振动,并产生车辆前后加速度的振动。相对于此,在本实施方式中,能够使考虑到齿轮的间隙的电动机扭矩产生,因此,能够得到无冲击的顺滑的响应。
本发明并不限定于上述的实施方式,而能够实现各种各样的变形、应用。
本申请基于在2013年1月25日向日本专利厅申请的特愿2013-012535而主张优先权,本申请的全部内容通过参照而包含于本说明书中。
Claims (5)
1.一种感应电动机控制装置,其基于车辆信息设定电动机扭矩指令值,并对与驱动轮连接的感应电动机进行控制,
该感应电动机控制装置具有:
电流指令值运算单元,其基于所述电动机扭矩指令值,对第1扭矩电流指令值以及第1励磁电流指令值进行运算;
转子磁通推定单元,其基于所述第1励磁电流指令值,对转子磁通进行推定;
第1扭矩指令值计算单元,其基于所述转子磁通的推定值以及所述第1扭矩电流指令值,对第1扭矩指令值进行计算;
第2扭矩指令值计算单元,其通过针对所述第1扭矩指令值实施将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波处理,从而对第2扭矩指令值进行计算;
扭矩电流指令值计算单元,其基于所述第2扭矩指令值以及所述转子磁通的推定值,对第2扭矩电流指令值进行计算;以及
控制单元,其基于所述第1励磁电流指令值以及所述第2扭矩电流指令值,对所述感应电动机的驱动进行控制。
2.根据权利要求1所述的感应电动机控制装置,
所述扭矩电流指令值计算单元通过使所述第2扭矩指令值除以所述转子磁通的推定值,从而对所述第2扭矩电流指令值进行计算。
3.根据权利要求1或2所述的感应电动机控制装置,
所述转子磁通推定单元基于对与励磁电流对应的转子磁通的响应进行模拟后的传递特性,对所述转子磁通进行推定。
4.根据权利要求1或2所述的感应电动机控制装置,
所述转子磁通推定单元基于对与励磁电流指令值对应的励磁电流值的响应进行模拟后的传递特性、和对与励磁电流对应的转子磁通的响应进行模拟后的传递特性,对所述转子磁通进行推定。
5.一种感应电动机控制方法,其基于车辆信息设定电动机扭矩指令值,并对与驱动轮连接的感应电动机进行控制,
在该感应电动机控制方法中,
基于所述电动机扭矩指令值,对第1扭矩电流指令值以及第1励磁电流指令值进行运算,
基于所述第1励磁电流指令值,对转子磁通进行推定,
基于所述转子磁通的推定值以及所述第1扭矩电流指令值,对第1扭矩指令值进行计算,
通过针对所述第1扭矩指令值实施将车辆的驱动轴扭矩传递系的固有振动频率分量去除的滤波处理,从而对第2扭矩指令值进行计算,
基于所述第2扭矩指令值以及所述转子磁通的推定值,对第2扭矩电流指令值进行计算,
基于所述第1励磁电流指令值以及所述第2扭矩电流指令值,对所述感应电动机的驱动进行控制。
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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---|---|---|---|
CN201480003772.9A Active CN104885356B (zh) | 2013-01-25 | 2014-01-16 | 感应电动机控制装置以及感应电动机控制方法 |
Country Status (5)
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---|---|
US (1) | US9621092B2 (zh) |
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CN (1) | CN104885356B (zh) |
WO (1) | WO2014115626A1 (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113056868A (zh) * | 2018-11-15 | 2021-06-29 | 日产自动车株式会社 | 电动车辆的控制方法以及控制装置 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2712139C1 (ru) * | 2016-07-29 | 2020-01-24 | Ниссан Мотор Ко., Лтд. | Способ управления и устройство управления мотором транспортного средства |
US10158303B2 (en) * | 2016-09-15 | 2018-12-18 | The Boeing Company | Methods and apparatus to perform torque balance control of co-shafted motors |
US10333444B2 (en) * | 2017-08-31 | 2019-06-25 | Eaton Intelligent Power Limited | System and method for stability control in adjustable speed drive with DC link thin film capacitor |
US11271505B2 (en) * | 2018-05-30 | 2022-03-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Permanent-magnet synchronous motor and ventilation blower |
JP6985222B2 (ja) * | 2018-08-03 | 2021-12-22 | 日立Astemo株式会社 | 昇圧コンバータの制御装置 |
US20200127588A1 (en) * | 2018-10-19 | 2020-04-23 | GM Global Technology Operations LLC | Symmetric control of an asymmetric ac motor via a flux regulator operating based on a targeted time constant versus sampling period ratio |
EP4016833A1 (en) * | 2020-12-18 | 2022-06-22 | Volvo Truck Corporation | A method for adapting the control parameters of an electric traction machine being a permanent magnetic synchronous motor |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000308400A (ja) * | 1999-04-20 | 2000-11-02 | Meidensha Corp | エレベータ用誘導電動機のベクトル制御装置 |
US6275000B1 (en) * | 2000-05-25 | 2001-08-14 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Method of controlling an induction motor and apparatus for carrying out the same |
US20010020789A1 (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-13 | Jatco Transtechnology Ltd. | Parallel hybrid vehicle employing parallel hybrid system, using both internal combustion engine and electric motor generator for propulsion |
US20020190683A1 (en) * | 2001-06-18 | 2002-12-19 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vibration control apparatus for vehicle having electric motor |
JP2005269835A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用制振制御装置および車両用制振制御方法 |
CN101093971A (zh) * | 2006-06-21 | 2007-12-26 | 三菱电机株式会社 | 交流旋转机的控制装置 |
CN102414978A (zh) * | 2009-04-27 | 2012-04-11 | 三菱电机株式会社 | 功率变换装置 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5481168A (en) * | 1993-01-29 | 1996-01-02 | Hitachi, Ltd. | Electric vehicle torque controller |
US5444351A (en) * | 1993-07-06 | 1995-08-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | System and method for controlling induction motor applicable to electric motor-driven vehicle |
US6163912A (en) * | 1997-09-22 | 2000-12-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Washing machine |
KR100312771B1 (ko) * | 1998-12-15 | 2002-05-09 | 장병우 | 엘리베이터의정전운전제어장치및방법 |
JP2001045613A (ja) | 1999-07-29 | 2001-02-16 | Nissan Motor Co Ltd | 電気自動車のモータ制御装置 |
JP4613475B2 (ja) * | 2003-03-12 | 2011-01-19 | 株式会社安川電機 | 交流電動機のセンサレスベクトル制御方法及び制御装置 |
JP2008295200A (ja) * | 2007-05-24 | 2008-12-04 | Aisin Seiki Co Ltd | 同期モータの制御装置、及び同期モータ制御の最適化方法 |
KR101340527B1 (ko) * | 2007-05-30 | 2013-12-11 | 엘지전자 주식회사 | 모터 드라이버 시스템 및 모터 드라이버 제어방법 |
US9007004B2 (en) * | 2009-11-06 | 2015-04-14 | University Of Technology, Sydney | Sensorless AC motor controller |
JP5116785B2 (ja) * | 2010-02-25 | 2013-01-09 | 株式会社日立製作所 | 交流電動機の駆動装置及び電動機車両 |
JP5573456B2 (ja) * | 2010-07-23 | 2014-08-20 | 日産自動車株式会社 | 電動車両の制振制御装置および電動車両の制振制御方法 |
JP5406238B2 (ja) * | 2011-04-01 | 2014-02-05 | 三菱電機株式会社 | 車両用モータ制御装置 |
KR101549283B1 (ko) * | 2011-10-12 | 2015-09-01 | 엘에스산전 주식회사 | 영구자석 동기 전동기 구동 시스템의 파라미터 추정장치 |
JP5420006B2 (ja) * | 2012-03-22 | 2014-02-19 | 三菱電機株式会社 | 同期機制御装置 |
-
2014
- 2014-01-16 US US14/761,145 patent/US9621092B2/en active Active
- 2014-01-16 EP EP14743149.8A patent/EP2950445B1/en active Active
- 2014-01-16 CN CN201480003772.9A patent/CN104885356B/zh active Active
- 2014-01-16 JP JP2014558539A patent/JP5939316B2/ja active Active
- 2014-01-16 WO PCT/JP2014/050627 patent/WO2014115626A1/ja active Application Filing
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000308400A (ja) * | 1999-04-20 | 2000-11-02 | Meidensha Corp | エレベータ用誘導電動機のベクトル制御装置 |
US20010020789A1 (en) * | 2000-03-07 | 2001-09-13 | Jatco Transtechnology Ltd. | Parallel hybrid vehicle employing parallel hybrid system, using both internal combustion engine and electric motor generator for propulsion |
US6275000B1 (en) * | 2000-05-25 | 2001-08-14 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Method of controlling an induction motor and apparatus for carrying out the same |
US20020190683A1 (en) * | 2001-06-18 | 2002-12-19 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vibration control apparatus for vehicle having electric motor |
JP2005269835A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Nissan Motor Co Ltd | 車両用制振制御装置および車両用制振制御方法 |
CN101093971A (zh) * | 2006-06-21 | 2007-12-26 | 三菱电机株式会社 | 交流旋转机的控制装置 |
CN102414978A (zh) * | 2009-04-27 | 2012-04-11 | 三菱电机株式会社 | 功率变换装置 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113056868A (zh) * | 2018-11-15 | 2021-06-29 | 日产自动车株式会社 | 电动车辆的控制方法以及控制装置 |
CN113056868B (zh) * | 2018-11-15 | 2022-07-05 | 日产自动车株式会社 | 电动车辆的控制方法以及控制装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2014115626A1 (ja) | 2014-07-31 |
JP5939316B2 (ja) | 2016-06-22 |
EP2950445A1 (en) | 2015-12-02 |
EP2950445A4 (en) | 2016-04-13 |
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EP2950445B1 (en) | 2017-06-21 |
US9621092B2 (en) | 2017-04-11 |
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