CN104662179A - 热轧扁钢产品及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种热轧扁钢产品，其抗拉强度Rm和延展度A80的乘积为至少18000MPa*％，并且其除了铁和无法避免的杂质外，按重量百分比计还包含：C：0.10-0.60％，Si：0.4-2.0％，Al：最高达2.0％，Mn：0.4-2.5％，Ni：最高达1％，Cu：最高达2.0％，Mo：最高达0.4％，Cr：最高达2％，Ti：最高达0.2％，Nb：最高达0.2％，V：最高达0.5。并且结构由两个金属相主导，其中贝氏体是一个主导成分并且残留奥氏体是第二主导成分，其中扁钢产品结构由至少60％体积比的贝氏体以及作为余留部分的残留奥氏体构成，其中在扁钢产品结构中可选地可存在最高达5％体积比的铁素体和最高达10％体积比的马氏体，残留奥氏体的至少一部分以块体形式存在，并且残留奥氏体块体中的至少98％具有不超过5μm的平均直径。为了生产扁钢产品，提供具有所述组分的钢坯、薄钢坯或浇铸钢带。该初级产品在最终热轧温度不低于880℃下被热轧，随后被热轧以形成热钢带，获得的热钢带以至少5℃/s的冷却速率被冷却至位于马氏体开始温度MS和600℃的打卷温度之间的温度。热钢带被打卷形成钢卷并且钢卷被冷却，其中钢卷的温度被保持在贝氏体开始温度BS和马氏体开始温度MS之间，直到至少60％体积比的热钢带微观结构由贝氏体构成。

Description

热轧扁钢产品及其生产方法
技术领域
本发明涉及一种热轧扁钢产品，其抗拉强度Rm和延展度A80的数学乘积为至少18000MPa*％。此类型的扁钢产品具有非常高的强度并结合良好的延展性能，并且因此特别适用于制造机动车辆车身的组件。
本发明同样涉及一种用于生产根据本发明的扁钢产品的方法。
背景技术
术语“扁钢产品”这里应当被理解为指的是通过轧制工艺生产钢板或钢带以及从其分离的薄板条等。
其中，合金含量在此仅仅以“％”来表述，这始终意味着“重量百分比(重量比)”，除非另外被明确说明。
抗拉强度Rm和延展度A80的乘积在技术上也被称为“品质”。
EP1466024B1(DE60315129T2)公开了一种生产扁钢产品的方法，生产的扁钢产品具有显著高于1000兆帕的抗拉强度。为了达到这个目的，生产熔化的钢水，其中含有以重量百分比的0.0005-1％的C，0.5-10％的Cu，最高达2％的Mn，最高达5％的Si，最高达0.5％的Ti，最高达0.5％Nb，最高达5％的Ni，最高达2％的Al和作为余留部分的铁以及由于生产原因而无法避免的杂质。该钢水熔体被浇铸以形成带状，其厚度最多10毫米并且通过喷洒水或水-空气混合物被迅速冷却到至多1000℃的温度。然后，该浇铸钢带在至少10％的降温率下进行热轧。热轧在结束温度下完成，在该温度下所有的铜在铁素体和/或奥氏体晶体中仍然处于固溶体里。然后，该条带经受快速冷却工序，从而将铜保持在铁素体和/或奥氏体溶液的过饱和固溶体里。如此冷却的钢带最终被弯曲形成钢卷。铜析出带来析出硬化，由此获得了钢的理想强度级别。与此同时，铜含量意在通过形成保护性氧化物层来增加钢的耐腐蚀性和抗脆性。
US2009/0107588A1披露了具有超过1200MPa抗拉强度和高达10％延展度的热钢带及其生产方法。这种已知的热钢带由钢构成，所述钢除了铁和无法避免的杂质之外，还包括以重量百分比记的0.10-0.25％的C，1-3％的Mn，超过0.015％的Al，最高达1.985％的Si，最高达0.30％的Mo，最高达1.5％的Co以及最高达0.005％的B，其中下述算式应适用：1％≤％Si+％Al≤2％(％Al＝相应Al含量，％Si＝相应Si含量)以及％Cr+(3x％Mo)≥0.3％(％Cr＝相应Cr含量，％Mo＝相应Mo含量)。同时，钢将具有微观结构，其包括至少75％贝氏体、至少5％残留奥氏体以及至少2％马氏体。为了生产热钢带，相应组分的熔化物被浇铸以形成初次或初级产品，其随后被加热至超过1150℃，并且随后在热轧结束温度下进行热轧，在该热轧结束温度下钢仍旧完全是奥氏体。所获得的热钢带随后在三个步骤中被冷却。在第一步骤中，冷却从在钢的Ar3温度之上的温度开始，以至少70℃/s的冷却速率直到超过650℃的第一中间温度。从该第一中间温度起，冷却随后进行到第二中间温度，第二中间温度位于贝氏体开始温度(即开始在钢中形成贝氏体的温度)和比马氏体开始温度高50℃的下限温度之间，其中马氏体开始温度即开始在钢中形成马氏体的温度。第二冷却步骤中的冷却速率为20-90℃/s。其后跟随有第三冷却步骤，在该步骤中热钢带被冷却到室温。第三冷却步骤起始的温度这里是根据相应冷却速率而确定的。
US6,190,469B1中描述了另一种生产高强度以及易变形的热钢带，其同样基于Cu析出的强度增加作用。在该方法中，按重量百分比计含有0.15-0.3％C，1.5-2.5％Si，0.6-1.8％Mn，0.02-0.10％Al，0.6-2.0％Cu，0.6-2.0％Ni以及作为余留部分的铁和无法避免的杂质的钢被浇铸以形成钢坯。钢坯被轧制以形成热钢带，热轧结束温度为750-880℃。所获得的热钢带随后通过水来冷却，其开始自680-740℃的开始温度，直至打卷温度，该打卷温度至少与基于公式240x(％Mn+％Ni)-140(其中％Mn＝相应Mn含量，％Ni＝相应Ni含量)计算的温度相同，并且不高于540℃。然后被冷却至打卷温度的热钢带被弯曲形成钢卷。所获得的热钢带具有微观结构，其除了铁素体之外还包括5-20％的残留奥氏体和20-50％的马氏体，微观结构包含铜析出，其通过析出硬化对所获得的热钢带的强度有贡献。以此方式提供和生产的热钢带具有高达23％的延展度并结合有1000MPa的强度，因此总体而言获得了超过20000MPa*％的高品质值。
发明内容
考虑到上文提到的现有技术的背景，本发明的目的是提供一种热轧扁钢产品，其能够以简单且操作可靠的方式生产，并且具有特别高强度与良好可变形性的优化组合。此外，本发明提供了一种生产这种扁钢产品的方法。
就热钢带而言，上述目的是根据本发明由权利要求1限定的热轧扁钢产品来实现的。
就方法而言，上述目的是根据本发明通过至少执行权利要求8限定的工序来生产根据本发明的热轧扁钢产品来实现的。
本发明的优化配置在从属权利要求中限定，并且将在下文作为本发明的一般概念进行详细说明。
根据本发明的热轧扁钢产品的特征在于，其除了铁和无法避免的杂质外，按重量百分比计(重量比)还包含：
C：0.10-0.60％.
Si：0.4-2.0％.
Al：最高达2.0％，
Mn：0.4-2.5％.
Ni：最高达1％，
Cu：最高达2.0％，
Mo：最高达0.4％，
Cr：最高达2％，
Ti：最高达0.2％，
Nb：最高达0.2％，
V：最高达0.5。
根据本发明的扁钢产品具有由两个金属相主导的微观结构，微观结构的一个主导成分是贝氏体，并且微观结构的第二主导成分是残留奥氏体。除了这两个主要组分外，可以存在小比例的马氏体和铁素体，但是其含量太小而不会影响热轧扁钢产品的性能。相应地，根据本发明的扁钢产品的微观结构除了可选存在的最高达5％体积比的铁素体和最高达10％体积比的马氏体之外，包括至少50％体积比的贝氏体，特别为至少60％体积比，以及作为余留部分的残留奥氏体，其中残留奥氏体的至少一部分以块体形式存在，并且以块体形式存在的残留奥氏体块体中的至少98％具有小于5μm的平均直径。
根据本发明用于生产根据本发明提供的扁钢产品的方法包括以下工艺步骤：
-提供钢坯、薄钢坯或浇铸钢带形式的初级产品，其除了铁和无法避免的杂质外，还含有按重量百分比计的：0.10-0.60％C，0.4-2.0％Si，最高达2.0％Al，0.4-2.5％Mn，最高达1％Ni，最高达2.0％Cu，最高达0.4％Mo，最高达2％Cr，最高达0.2％Ti，最高达0.2％Nb以及最高达0.5％V；
-热轧该初级产品以在一个或多个轧制通道中形成热钢带，所获得的热钢带在其离开最后的轧制通道时具有至少880℃的热轧结束温度；
-以至少5℃/s的冷却速率将所获得的热钢带加速冷却至位于马氏体开始温度MS和600℃之间的打卷温度；
-打卷热钢带以形成钢卷；
-冷却钢卷，在冷却以形成贝氏体期间，钢卷的温度被保持在下述温度范围内，直到热钢带微观结构的50％体积比特别为至少60％体积比由贝氏体构成，所述温度范围具有与贝氏体开始温度BS相同的上限并且具有与马氏体开始温度MS相同的下限，其中从贝氏体开始温度BS开始，贝氏体形成在热钢带的微观结构中，并且从马氏体开始温度MS开始，马氏体形成在热钢带的微观结构中。
本发明基于以下认识，即如果残留奥氏体以块体形式存在的话，只要残留奥氏体块体的直径不超过5μm，其对于热轧扁钢产品的所需属性是有益的。目前的现有技术中认定块体形式存在的残留奥氏体原则上应予避免，因为块体形式的残留奥氏体被理解为是微观结构不稳定的原因并且趋向于形成不良的马氏体。因此，目前在现有技术中在这里讨论的钢微观结构中总是可以发现最高可能比例的膜状残留奥氏体(参见H.K.D.H.Bhadeshia and D.V.Edmonds″Bainite insilicon steels：new composition-property approach″publishedin Metal Science Vol.17，September 1983，pages 411-419(″Partl″)and pages 420-425(″Part 2″)。
当微观结构中存在的残留奥氏体的微观结构成分的长宽比即最长程/厚度为1至5时，在本文上下文中被称作“块状”残留奥氏体。作为对比，当微观结构中存在的残留奥氏体聚积物的长宽比大于5并且残留奥氏体的相应微观结构成分的宽度小于1μm时，残留奥氏体被称作“膜状”。相应地膜状残留奥氏体典型地作为精细分布的薄片存在。
在根据本发明生产扁钢产品中，通过将存在于根据本发明获得的扁钢产品的微观结构中的残留奥氏体块体保持为小块，即由其平均直径所表示的长度被限制在小于5μm，从而可以避免根据现有技术为避免块体形式存在的残留奥氏体所需的开销。令人意外的是已经发现，块体形式存在且具有小于5μm直径的残留奥氏体在根据本发明提供的此类钢的延展度性能方面具有积极效果。以此尺寸存在的残留奥氏体块体证明要比更大块形式存在的块状残留奥氏体更稳定。同时，他们没有膜状形式存在的残留奥氏体稳定，并且因此产生TRIP效应。当块体残留奥氏体的长度最多4μm特别地最多3μm时，以块体形式存在的残留奥氏体的积极影响可被特别可靠地利用。在此方面，实践中已发现在具有根据本发明的组分并且根据本发明生产的扁钢产品中，块体形式存在的残留奥氏体的最大长度在1-3μm的范围内，残留奥氏体块体的最大长度典型地平均被限制在2μm。为此令人意外地不再需要在生产扁钢产品期间复杂的多步骤温度控制。
相应地，根据本发明的热轧扁钢产品可在没有任何特别花销的情况下生产，同时遵守根据本发明为生产方法预定义的参数。特别地，不再需要现有技术中被视为不可或缺的复杂冷却策略或要求高冷却功率的冷却策略。
当残留奥氏体含量为至少10％体积比时，根据本发明扁钢产品微观结构中的残留奥氏体含量的积极影响特别可靠地发生，当给定残留奥氏体含量为至少15％体积比时，可以预期特别可靠的有益效果。
根据本发明生产的热轧扁钢产品通常获得超过1000MPa的抗拉强度Rm，特别地至少为1200Mpa，同时延展度A80同样通常超过17％，特别地超过19％。相应地，根据本发明的热钢带的品质Rm*A80通常在18000-30000MPa*％的范围内。特别地，其通常为至少20000MPa*％。根据本发明的扁钢产品因此具有极高强度和良好可变形性的优化组合。
还可以在根据本发明的热轧扁钢产品中利用铜的强度增强效应。在此方面，按重量计0.15％的最小Cu含量可以存在于根据本发明的热轧扁钢产品中。
在根据本发明的钢材中，碳延缓了向铁素体/珠光体的转换，降低了马氏体开始温度MS，并且有助于增加硬度。为了利用这些积极效果，根据本发明的扁钢产品的C含量可以被设为按重量计至少0.3％。
在根据本发明加工的钢材中，Mn含量最高达2.5％重量比，特别地最高达2.0％重量比，其促进贝氏体的形成，此外可选存在的Cu、Cr和Ni含量同样有助于贝氏体的形成。取决于根据本发明加工的钢材的相应其它成分，这里将Mn含量限制为至多1.6％重量比会是有利的。
此外，可选的添加Cr还可以降低马氏体开始温度，并且抑制贝氏体转换为珠光体或渗碳体的趋向。并且，在根据本发明定义的最高达至多2％上限的含量下，Cr促进铁素体转换，当Cr含量被限制在1.5％重量比的时候，具有Cr存在于根据本发明的扁钢产品中的可选效果。
可选的添加Ti、V或Nb可以抑制细粒度微观结构的形成，并且促进铁素体转换。此外，这些微合金元素通过析出物的形成有助于增加硬度。当这些元素中每个的含量在0.002-0.15％重量比范围内特别是不超过0.14％重量比的时候，可以在根据本发明的扁钢产品中以特别有效的方式利用Ti、V和Nb的积极效果。
通过Si和Al的存在，贝氏体中碳化物的形成可被抑制，并且与之关联的是，残留奥氏体可以由溶解的碳稳定。此外，Si主要有助于固溶凝固。在根据本发明加工的钢材中，Al可以部分代替Si成分。为此，可以提供0.4％重量比的最小Al含量。当Al的添加是为了将钢材的硬度或抗拉强度设为相对低值以有利于改善可变形性时，这尤其适用。
当在根据本发明预定义的限值范围内的Si和Al的含量满足下述条件，即按重量百分比计％Si+0.8％Al＞1.2％或者甚至％Si+0.8％Al＞1.5％(其中％Si：按重量百分比计的相应Si含量，％Al：按重量百分比计的相应Al含量)时，可以更为有效地利用同时存在Al和Si的积极影响。
特别地，通过以下事实，可以确保根据本发明的微观结构的形成，所述事实即根据本发明加工的钢材的Mn、Cr、Ni、Cu和C含量以及相应地根据本发明的扁钢产品的Mn、Cr、Ni、Cu和C含量满足下述条件：1＜0.5％Mn+0.167％Cr+0.125％Ni+0.125％Cu+1.334％C＜2，其中％Mn代表按重量百分比计的相应Mn含量，％Cr代表按重量百分比计的相应Cr含量，％ni代表按重量百分比计的相应Ni含量，％Cu代表按重量百分比计的相应Cu含量，并且％C代表按重量百分比计的相应C含量。
为了生产根据本发明的扁钢产品，由具有根据本发明组分的钢材浇铸的初级产品首先进入或保持在从该温度开始足以在热轧结束温度处结束所执行的热轧的温度，在热轧结束温度处所获得的热钢带具有完全再结晶的奥氏体微观结构，其提供用于贝氏体形成的最佳先决条件。情况是当所获得的热钢带离开最后的轧制通道时其具有至少880℃的热轧结束温度，如果热轧结束温度被设为至少900℃并且不超过1100℃特别是不超过1050℃的话，根据本发明的方法可以以特别高水平的运行可靠性来执行。为此，典型的情况是初级产品在热轧之前被加热至1100-1300℃范围内的温度。如果热轧结束温度低于900℃，则由于热钢带的主要形变是发生在最后的热轧通道中的事实，可以实现奥氏体的广泛软化。如此获得的热钢带同样具有包含残留奥氏体部分的微观结构，残留奥氏体的比例满足根据本发明的规范。
在热轧之后，热钢带经受冷却速率为至少5℃/s的加速冷却直至位于350-600℃范围内的打卷温度。冷却在这里优选在50-60％的奥氏体已经软化的时候开始。在实际中，为此目的在热轧结束和冷却开始之间提供例如高达2秒的暂停。可以通过下述经验公式计算最小暂停时间：
tp＝5·10+36·T-12.5，
其中tp是以秒计的在最后形变之后的暂停时间，T是摄氏温度。公式给出了存在50-60％软化奥氏体所需的最小时间。从其计算的暂停时间为：
T[℃] t[s]
850 1.21
900 0.59
950 0.30
1000 0.16
这里以这样的方式开始到打卷温度的冷却，即直到打卷时才发生奥氏体的转换。这具有以下效果，即贝氏体的形成仅在打卷期间发生跨越足够长的时间。一旦以上文描述的方式冷却的热钢带被弯曲形成钢卷，为此目的该钢卷在具有上限和下限的温度范围内被冷却，其中温度上限与由奥氏体形成贝氏体的起始温度相同，并且温度下限位于马氏体形成在热钢带微观结构中的起始温度之上。为此，钢卷被保持在该温度范围内的时间段以如下方式被选择，即获得了如根据本发明所期望的至少60％体积比的贝氏体部分。在实际中，至少0.5h的时间段通常足以用于此目的，如果时间段更长，贝氏体含量就更高。
实际观察显示当冷却速率为至少10℃/s且最高达150℃/s的范围内特别为10-50℃/s时，可以特别可靠地避免打卷和热轧结束之间的微观结构转换。
由于打卷温度的下限比马氏体开始温度高至少10℃特别为至少20℃，可以特别可靠地避免不良马氏体的形成。
同时，由于打卷温度的上限被设为550℃，实践中可以确保贝氏体形成的期望数据。
当打卷温度至少对应于下述公式确定的温度HTopt时，钢卷中出现根据本发明发生的贝氏体形成的最优数据：
HTMin＝MS+(BS-MS)/3
这里很明显，在工作条件下该温度惯例总是具有某个公差，即该温度通常不是恰好被满足，而是遵循典型地+/-20℃的公差。
具体实施方式
下文将基于示例性实施例更为详细地说明本发明。
七种钢材S1-S7被熔化，其组分如表1所示。
相应组分的钢水熔体以传统方式被浇铸形成钢坯，并且随后以类似于传统的方式被加热至再加热温度OT。
加热的钢坯在类似于传统热轧台组中被热轧制，以形成具有2.0mm厚度的热钢带W1-W10。
从热轧台组出来的热钢带W1-W10每个处于热轧结束温度ET，从该温度起他们将在冷却速率KR下经受加速冷却直至打卷温度HT。热钢带W1-W10在该打卷温度HT处被弯曲以形成钢卷。
每个钢卷随后在具有上限和下限的温度范围内被冷却，其中温度上限由相应打卷温度HT确定，温度下限由为相应钢材S1-S7确定的马氏体开始温度MS所确定。这里的马氏体开始温度MS通过下述文章中说明的程序来计算：″Thermodynamic Extrapolation andMartensite-Start-Temperature of Substitutionally AlloyedSteels″by H.Bhadeshia，published in Metal Science 15(1981)，pages 178-180。
钢卷在上述方式定义的温度范围内冷却所需的时间段是这样的量级，其使得如此获得的每个热钢带具有由贝氏体和残留奥氏体构成的微观结构，其中存在的其它微观结构成分的比例最多为实质上为“0”的无效数量。
再加热温度OT、热轧结束温度ET、冷却速率KR、打卷温度HT和马氏体开始温度MS的相应操作参数在表2中示出。
表3另外示出了个体热钢带所确定的机械性能，包括抗拉强度Rm、屈服强度Rp、延展度A80、品质Rm*A80，此外还包括相应的残留奥氏体含量RA。
可以发现这里在热钢带W3中未实现期望的至少1200MPa的抗拉强度，其中热钢带W3是由钢材S3生产的并且具有相对低的Si含量。
在热钢带W5的情形中，其由钢材S4构成并且因为过低的热轧结束温度ET而未根据本发明来生产，在微观结构中存在高达12％体积比的块状、粗残留奥氏体以及粗马氏体，这导致了显著变劣的延展度A80。
作为对比，热钢带W4同样由钢材S4生产但是遵循了根据本发明的规范，热钢带W4仅仅包括最高达1％体积比的粗块体残留奥氏体，其平均长度超过5μm。其余的残留奥氏体以膜状且细块体形式存在，结果是获得了高延展度A80。
在由钢材S5生产的热钢带W7的情形中以及在由钢材S7生产的热钢带W10的情形中，这里同样未实现所期望的1200MPa的最小抗拉强度。这些例子的原因是各自过高的打卷温度HT。
表1
数值是以重量百分比计，
余留部分铁和无法避免的杂质
表2
热钢带 钢材 OT[℃] ET[℃] KR[℃/s] HT[℃] MS[℃]
W1 S1 1150 970 20 350 245
W2 S2 1150 1000 20 500 230
W3 S3 1150 1000 10 450 275
W4 S4 1150 900 10 400 320
W5 S4 1150 850 10 400 320
W6 S5 1200 1000 10 400 270
W7 S5 1200 1000 10 500 270
W8 S6 1200 1000 20 450 270
W9 S7 1200 1000 10 400 315
W10 S7 1200 1000 10 500 315
表3

Claims (15)

1.一种热轧扁钢产品，其抗拉强度Rm和延展度A80的数学乘积为至少18000MPa*％，并且其除了铁和无法避免的杂质外，按重量百分比计还包含：
C：0.10-0.60％，
Si：0.4-2.0％，
Al：最高达2.0％，
Mn：0.4-2.5％，
Ni：最高达1％，
Cu：最高达2.0％，
Mo：最高达0.4％，
Cr：最高达2％，
Ti：最高达0.2％，
Nb：最高达0.2％，
V：最高达0.5，
其中，扁钢产品具有由两个金属相主导的微观结构，微观结构的一个主导成分是贝氏体，并且微观结构的第二主导成分是残留奥氏体，其中扁钢产品的微观结构由至少50％体积比的贝氏体以及作为余留部分的残留奥氏体构成，其中在扁钢产品的微观结构中可选地可存在最高达5％体积比的铁素体和最高达10％体积比的马氏体，并且其中残留奥氏体的至少一部分以块体形式存在，并且以块体形式存在的残留奥氏体块体中的至少98％具有小于5μm的平均直径。
2.根据权利要求1所述的扁钢产品，其特征在于，所述扁钢产品的微观结构含有至少10％体积比的残留奥氏体。
3.根据前述任一权利要求所述的扁钢产品，其特征在于，所述扁钢产品的Cu含量为至少0.15％重量比。
4.根据前述任一权利要求所述的扁钢产品，其特征在于，所述扁钢产品的C含量为至少0.3％重量比。
5.根据前述任一权利要求所述的扁钢产品，其特征在于，所述扁钢产品的Mn、Cr、Ni、Cu和C含量满足下述条件：
1＜0.5％Mn+0.167％Cr+0.125％Ni+0.125％Cu+1.334％C＜2，其中
％Mn：按重量百分比计的相应Mn含量，
％Cr：按重量百分比计的相应Cr含量，
％Ni：按重量百分比计的相应Ni含量，
％Cu：按重量百分比计的相应Cu含量，
％C：按重量百分比计的相应C含量。
6.根据前述任一权利要求所述的扁钢产品，其特征在于，所述扁钢产品的Si和Al的含量满足下述条件：
按重量百分比计％Si+0.8％Al＞1.2％
其中％Si：按重量百分比计的相应Si含量，
％Al：按重量百分比计的相应Al含量。
7.根据前述任一权利要求所述的扁钢产品，其特征在于块体残留奥氏体的直径为1-3μm。
8.一种生产根据权利要求1-7中任一权利要求提供的扁钢产品的方法，所述方法包括以下工艺步骤：
-提供钢坯、薄钢坯或浇铸钢带形式的初级产品，其除了铁和无法避免的杂质外，还含有按重量百分比计的：0.10-0.60％C，0.4-2.0％Si，最高达2.0％Al，0.4-2.5％Mn，最高达1％Ni，最高达2.0％Cu，最高达0.4％Mo，最高达2％Cr，最高达0.2％Ti，最高达0.2％Nb以及最高达0.5％V；
-热轧该初级产品以在一个或多个轧制通道中形成热钢带，所获得的热钢带在其离开最后的轧制通道时具有至少880℃的热轧结束温度；
-以至少5℃/s的冷却速率将所获得的热钢带加速冷却至位于马氏体开始温度MS和600℃之间的打卷温度；
-打卷热钢带以形成钢卷；
-冷却钢卷，在冷却以形成贝氏体期间，钢卷的温度被保持在下述温度范围内，直到热钢带微观结构的至少50％体积比由贝氏体构成，所述温度范围具有与贝氏体开始温度BS相同的上限并且具有与马氏体开始温度MS相同的下限，其中从贝氏体开始温度BS起，贝氏体形成在热钢带的微观结构中，并且从马氏体开始温度MS起，马氏体形成在热钢带的微观结构中。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，热轧的结束温度为至少900℃。
10.根据权利要求8或9所述的方法，其特征在于，冷却速率为至少10℃/s。
11.根据权利要求8-10中任一权利要求所述的方法，其特征在于，冷却速率为最高150℃/s。
12.根据权利要求8-11中任一权利要求所述的方法，其特征在于，冷却速率为最高50℃/s。
13.根据权利要求8-12中任一权利要求所述的方法，其特征在于，冷却在钢卷中开始的打卷温度的下限比马氏体开始温度MS高约20℃。
14.根据权利要求8-11中任一权利要求所述的方法，其特征在于，冷却在钢卷中开始的打卷温度的上限为550℃。
15.根据权利要求8-12中任一权利要求所述的方法，其特征在于，打卷温度至少对应于下述公式所确定的温度HTopt：
HTopt＝MS+(BS-MS)/3。
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