CN104583656A - 脉冲宽度调节阀 - Google Patents

脉冲宽度调节阀 Download PDF

Info

Publication number
CN104583656A
CN104583656A CN201380043707.4A CN201380043707A CN104583656A CN 104583656 A CN104583656 A CN 104583656A CN 201380043707 A CN201380043707 A CN 201380043707A CN 104583656 A CN104583656 A CN 104583656A
Authority
CN
China
Prior art keywords
valve
pulse width
width modulation
valve element
port
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201380043707.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104583656B (zh
Inventor
哈拉尔德·内斯·里斯拉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hengteng Co.,Ltd.
Original Assignee
Viking Heat Engines AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Viking Heat Engines AS filed Critical Viking Heat Engines AS
Publication of CN104583656A publication Critical patent/CN104583656A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104583656B publication Critical patent/CN104583656B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L35/00—Lift valve-gear or valve arrangements specially adapted for machines or engines with variable fluid distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L7/00—Rotary or oscillatory slide valve-gear or valve arrangements
    • F01L7/02—Rotary or oscillatory slide valve-gear or valve arrangements with cylindrical, sleeve, or part-annularly shaped valves
    • F01L7/026—Rotary or oscillatory slide valve-gear or valve arrangements with cylindrical, sleeve, or part-annularly shaped valves with two or more rotary valves, their rotational axes being parallel, e.g. 4-stroke
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L7/00—Rotary or oscillatory slide valve-gear or valve arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/02—Check valves with guided rigid valve members
    • F16K15/06—Check valves with guided rigid valve members with guided stems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01B—MACHINES OR ENGINES, IN GENERAL OR OF POSITIVE-DISPLACEMENT TYPE, e.g. STEAM ENGINES
    • F01B17/00—Reciprocating-piston machines or engines characterised by use of uniflow principle
    • F01B17/02—Engines
    • F01B17/04—Steam engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L15/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. with reciprocatory slide valves, other than provided for in groups F01L17/00 - F01L29/00
    • F01L15/08—Valve-gear or valve arrangements, e.g. with reciprocatory slide valves, other than provided for in groups F01L17/00 - F01L29/00 with cylindrical, sleeve, or part-annularly-shaped valves; Such main valves combined with auxiliary valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L19/00—Slide valve-gear or valve arrangements with reciprocatory and other movement of same valve, other than provided for in F01L17/00, e.g. longitudinally of working cylinder and in cross direction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L33/00—Rotary or oscillatory slide valve-gear or valve arrangements, specially adapted for machines or engines with variable fluid distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L35/00—Lift valve-gear or valve arrangements specially adapted for machines or engines with variable fluid distribution
    • F01L35/02—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/10—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit
    • F16K11/20—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members
    • F16K11/22—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members with an actuating member for each valve, e.g. interconnected to form multiple-way valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K15/00—Check valves
    • F16K15/18—Check valves with actuating mechanism; Combined check valves and actuated valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
    • F16K31/44—Mechanical actuating means
    • F16K31/52—Mechanical actuating means with crank, eccentric, or cam
    • F16K31/524—Mechanical actuating means with crank, eccentric, or cam with a cam
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
    • F16K31/44—Mechanical actuating means
    • F16K31/52—Mechanical actuating means with crank, eccentric, or cam
    • F16K31/524—Mechanical actuating means with crank, eccentric, or cam with a cam
    • F16K31/52458—Mechanical actuating means with crank, eccentric, or cam with a cam comprising a tap or cock
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
    • F01L2820/01—Absolute values
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/0318—Processes
    • Y10T137/0396—Involving pressure control
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
    • Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
    • Y10T137/7838—Plural
    • Y10T137/7846—Mechanically interconnected

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Multiple-Way Valves (AREA)
  • Lift Valve (AREA)
  • Mechanically-Actuated Valves (AREA)
  • Fluid-Driven Valves (AREA)

Abstract

描述了一种用于调节流体流动和/或流体压力的脉冲宽度调节阀(1)，该脉冲宽度调节阀(1)包括与流入阀(1b)串联连接的截止阀(1a)，截止阀(1a)和流入阀(1b)中的至少一个设有可轴向位移或呈旋转的阀元件(10a、10b)，阀元件具有在与阀元件(10a、10b)的开始位置一定距离处的打开位置和/或关闭位置。还描述了一种脉冲宽度调节阀(1)的操作方法，该方法包括以下步骤：根据至少两条位移曲线(9a、9b)，借助阀同步器(23)来调节阀传动装置(2)；以及借助一个或多个阀致动器(20、20’)，使设置在脉冲宽度调节阀(1)中的对应的阀元件(10a、10b)位移或旋转。

Description

脉冲宽度调节阀
技术领域
描述了一种用于控制流体流动和/或流体压力的脉冲宽度调节阀。还描述了一种该脉冲宽度调节阀的操作方法。
背景技术
电脉冲宽度调制在流体流动方面存在一种模拟，其中，一个或多个阀以循环方式控制流体流动，该一个或多个阀以这种方式操作，使得当阀在打开位亦即或者完全打开(开)，或者完全关闭(关)。这也与电脉冲宽度调制一致，其中电子开关(通常为晶体管的形式)全开或全关。通过打开时间和关闭时间之间的关系改变来实现可变流动，但是一般来说，频率保持恒定。打开状态的时间和关闭状态的时间之间的关系通常被称为占空比，常用符号“D”表示，并以百分数形式给出。在给定操作频率的循环操作期间，占空比是独立的且仅说明关于提及的关闭/打开间隔之间的关系。于是，获得的流体流动将大体上与阀(以及，相应地电气环境中的开关)的占空比成比例。在占空比为0％(D＝0％)时，阀完全关闭，没有流体流动。在D＝50％时，依靠回路中的剩余阻力和供给压力等，然后可获得总流体流动的50％。
图1示出了对于具有不同占空比的脉冲宽度调制回路的函数图。
对于流体流动的可变调整，通常也使用阻气阀/节流阀的形式。当阻气阀被部分打开时，阻气阀的使用导致相当大的损失。该损失通常是等焓压降的形式，并伴有由于流路中的狭窄通路或其他流体流动限制通路而出现的湍流现象所造成的自由膨胀和/或摩擦，其都取决于节流和流体的特性。仅当在全部流体流率下，阀开口大且阀上的压降小时，阀以最小的损失操作。端口开口和纯开/关阀的可能阀元件狭槽/开口根据预期的或必要的流体流动确定尺寸，使得当阀完全打开时将仅呈现小损失，然而对于比例阀或旨在提供可变流体流动的其他类型的阀，在部分流动时(即当阀的位置在完全打开和完全关闭之间的状态时)总将有非常大的损失。
对于需要小流体流动的较小应用，这未必是问题。仅当由于大的流体流动而出现压降形式的高损失时，该问题将会出现，而在这种情况下，利用脉冲宽度调节阀来代替将是很大的优势，这是因为根据上述说明阀随后将呈现出相当低的损失。
对于热机，特别是蒸汽机及其变型，普遍使用脉冲宽度调制/调节的形式，而且通常被限定为截止调节注入。该形式的脉冲宽度调制使工作流体(通常为蒸汽)在全压力下注入发动机的膨胀室(通常为汽缸室)，直到该室已达到一定体积。随后断开(截止)蒸汽供应，该蒸汽近乎绝热地继续膨胀直到汽缸室已达到几乎全冲程体积时打开排放阀。用这种方法，蒸汽供应可被调节而不带有任何特殊的节流，节流将会另外引起重大损失。
在现有技术中有多种用于控制这种过程的阀解决方案。在早前的蒸汽机中，除了其他方面，截止点(反过来给出供应阀的占空比)通过在移动方向上可调节的滑动阀的冲程来调节，并以这种方法实现可调截止。如上所述，这基于节流阀赋予了发动机巨大优势。这样的发动机也可简单地被所使用的合适的阀传动机构反向(reverse)。能够提供可控截止调节且也可反向的阀传动机构的示例是斯蒂芬森机构(Stephenson mechanism)。这通常用于蒸汽机车，并且已经制造无数其他相应机构，例如华氏机构(Walschaertsmechanism)、克里斯机构(Corliss mechanism)以及更近的卡布罗提机构(Caprotti mechanism)。根据类型，这些机构能够控制从滑动阀到部分旋转阀以及带有用于可变截止和反向功能的座阀的所有阀。
然而，它们中的一些存在的问题是，当转换状态时获得阀元件的足够快的加速或可能地充分短的打开/关闭时间。由于该特定的设计解决方案，常常使得阀在转换点(打开/关闭)周围的运动从停顿开始或以停顿告终；也就是说在这些区域，阀元件呈现低速，结果是当转换状态时它们为一段时期提供相当大的节流。
在若干阀传动机构中，功能常常使得当在操作的循环状态中阀接近断开状态时，存在阀的全部打开的相当大的节流。这意味着尽管阀机构实际上接近脉冲宽度调制，但是由于阀在关闭状态和打开状态之间转换时呈现的节流，阀实际上以相当大的损失在操作。
此外，对于占空比而言难以达到足够低的底限；也就是说，截止及因此占空比下降至0％难以实现，尤其是在没有节流元件及伴有损失的情况下。特别地，难以实现将截止点调整到例如5-10％之下，这意味着蒸汽机难以(在一定程度上不可能)调节用于低功耗(low power draw)。
发明内容
本发明的目的是弥补或减少现有技术的缺陷中的至少一个或至少提供一种对现有技术有用的替代。
该目的通过在下面的说明书和随附的权利要求书中详细说明的特征来实现。
脉冲宽度调制阀包括两个串联连接的阀单元，更具体地为流入阀和截止阀，其中在转换状态时已经采取增大每个阀单元的速度的步骤，以便解决在打开和关闭蒸汽机及其等同装置的阀的主要问题。
出版物SAE740296和SAE750068公开了这样一种用座阀实施的解决方案，其中，原则上，能够实现如低截止点，即如短打开间隔(按需要)和低至0％。座阀的使用在接近关闭状态时将呈现相对高的节流，这是座阀的本质，且这是不利的。
通过使用两个串联连接的阀单元，状态的转换没有必要在两个阀单元的两个方向(打开/关闭)都快，因为，通常地，足以使流入阀在打开时呈现快速转换，截止阀在关闭时呈现快速转换。这样，可采取仅在一个方向增大转换功能的速度的步骤，然而，同时，阀的整体功能仍呈现出快速转换属性。仅在一个方向必须提供高速具有一些优点。例如，在电动阀中，如果这是带有沿与螺线管的拉力或推力相反的方向返回的弹簧的阀的问题，则仅在一个方向(而且通常在由螺线管控制的方向上)呈现最高转换速度对阀而言是常见的。
阀的不对称速度控制(其中关闭运动典型地比打开运动快得多)也已在历史设计中实施：常使用行程齿轮，通过供应/注入阀提供快速断开/截止。其优点是节流被最小化，但是常常带有需要阀元件的加速变高的缺点，且产生磨损问题。这样的机构在低速运转(例如上至大约200rpm)上仍满意地运行。对于更快速旋转的发动机，可能需要更快的机构，且如果这由单一阀元件执行(例如滑动件)，必要的加速将达到不能实践或最坏的不可能实施的程度。
图1示出用于脉冲宽度调制回路的通用函数图。原则上，这些可应用于电路和流体回路两者，但是在下文中，假定它们应用到流体回路。对于成比例的流体回路(即线性调节流体流动)，在阀冲程和所得的瞬时流体流动之间将存在类似关系，使得流体流动的类似的分散(break up)能通过阀实现。图1示出了在功能方面的等同情况，但是其中瞬时流体流动具有离散属性，也就是说，流体流动仅能够全部断开或者以其最大值断开，以及其中在原则上不存在中间程度。但是，通过调节打开和关闭状态的时期之间的关系，能够实现可能非常类似的平均流动，且用这种方法，脉冲宽度调节回路能代替线性调节回路。应提到的是，在脉冲宽度调节回路中可能需要引入压力和流动均衡单元(例如储液器)，以便所得流体流动将仅仅呈现出较小的变化，这对避免由快速变化的压力和流动水平引起的对系统过大的应变可能是必要的。
在实际实施的脉冲宽度调节回路中，因为没有实体系统能够呈现无限高的加速度，所以还将有与关闭和打开状态之间的转换点关联的一定上升时间和下降时间。实际上，函数曲线在转换点将比图1所示出的更倾斜。这样的倾斜部分随后将引入一些损失，但是脉冲宽度调节回路中的净增加可仍比线性控制回路大。
图2示意性示出了串联放置的两个阀单元可如何通过具有借助相位调节单元相对于彼此相移的凸轮轴轮廓部的两个凸轮轴来操作。可选地，可使用一个具有两个轮廓部的凸轮轴，其中，该凸轮轴轮廓部可借助合适的相位调节单元在凸轮轴上相对于彼此移动。相位调节单元可能以多种方式形成和调节。按惯例，机械原理常常用于相位调节，但是近来，液压、电动液压和机电调节原理也变得常用。本发明可利用大多数相调节单元和方法的变型，从而不依赖于对此的特定解决方案，因此，在说明书中没有对其进一步关注。包括在所述相调节单元中的致动器也可具有不同的特性。能够使用机械、液压以及电动致动器(在图2和图3中进一步示出)。
至于阀单元本身，重点是不同阀类型呈现出与可实现的打开和关闭速度的种类相关联的不同属性。例如，座阀将总是不得不从静止加速；也就是说，由于当该座阀元件接触阀座并呈现出流体密封性时呈现关闭状态的事实，在座阀元件开始打开顺序时速度为零。随着座阀打开，将在打开顺序的第一时期中呈现相对高的流动阻力，直到该阀充分地打开且阀的压降减小。这同样适用于关闭顺序的最后阶段，其中座阀元件减速接近阀座，减速例如借助合适的阀传动装置实现。需要大程度流动通过阀时，低的打开速度和/或关闭速度通常是不利的，其中因为发生在这些阶段中的流动通道的节流将引起具有随后损失的相当大的压降。
这种压降的缺点可通过引入使转换速度高的阀类型来控制。一种方法是使用具有滑移端口过渡(gliding port transition)的阀。例如，具有滑移端口过渡的阀的示例有球阀、滑动阀、活塞阀或圆柱形设计并带有径向端口的旋转阀。在这样的阀中，阀元件的加速可发生在过渡阶段的前面，其中损失是最具决定性的。阀元件随后在达到其关闭或打开阶段之前能达到高速度，那样，不利的过渡时期的持续时间可受限，这也导致可能损失的相应减少。结果是，阀被充分快速地打开和关闭，且这可应用在两个方向上，即打开和关闭方向。
在热机中，这样的通过阀来减少流动损失的优化对于热机的总体性能可具有决定性结果，因为这可意味着有益的和无益的实施例之间的差别。
对于具有受控的二相流体流动(液体和气体的混合物)的装置，其中液体和气体保持分开，液体也可能以有效的方式被煮沸，可使用连接到脉冲宽度调节器的旋流器，脉冲宽度调节器设置有即使当截止阀关闭时控制流体较少量流出(泄漏)的驱动流端口。即使在主流被断开时，这可帮助维持旋流器之内的旋流。图13和图14分别示出具有和不具有下游旋流器的这个原理。驱动流端口或者可被布置在截止阀元件本身中，作为单独通道进入间隔容积，或者作为从储液罐(fluid reservoir)到间隔容积的任何其他通路。一般而言，驱动流端口将包括限制流体流动的节流，驱动流通常为在流体流速下测量的被调节的主流的一部分。
对于带有内部换热器和工作流体注入器(特别是液体注入器)的热机，带有驱动流端口的脉冲宽度调节器可以是特别有利，因为驱动流甚至在主流已被断开后仍能维持相当大的对流，这能够对内部换热器和工作流体之间的热传递产生非常积极的效果。图15示出这种构造的示例。
如果要通过所描述的阀功能实现达到且包括D＝100％的操作范围，能够使用两个或多个并联连接的阀。两个阀(每个阀在180°的打开间隔呈现高达50％的占空比(D))能够给出期望效果。个别打开时期也可有利地从180°减少，且在一个示例中，截止阀可具有与流入阀的打开间隔不同的打开间隔，使得，例如任何较小的、不期望的泄漏可被限制。
在第一方案中，本发明尤其涉及一种用于调节流体流动和/或流体压力的脉冲宽度调节阀，其特征为，脉冲宽度调节阀包括与流入阀串联连接的截止阀，截止阀和流入阀中的至少一个设有可轴向移动或旋转的阀元件，上述阀元件具有在与阀元件的开始位置呈一定距离处的打开位置和/或关闭位置。
截止阀和流入阀中的至少一个可从包括壳体阀、滑动阀和全部或部分旋转阀的组中选取。
截止阀可呈现大于关闭速度的打开速度，并且流入阀可呈现大于打开速度的关闭速度。
截止阀和流入阀中的至少一个可连接到阀传动装置。
阀传动装置可借助从包括机械阀致动器、液压阀致动器、气动阀致动器、机电阀致动器、电液阀致动器和电动气动阀致动器的组中选取的至少一种类型中的至少一个致动器形成。
阀传动装置可连接到阀同步器。
阀同步器可被设置成调整用于至少两个阀之间的打开和关闭运动的操作相位关系。
脉冲宽度调节阀可包括阀体，该阀体设有至少一个入口端口、至少一个出口端口和至少一个中间通路端口，并且其中具有各自的阀元件开口的至少两个阀元件被设置为分别打开和断开具有方向的流体流动，就流体流动而言，所述方向为从至少一个入口端口经由至少一个中间通路端口到至少一个出口端口。
阀体可设有至少一个泄漏端口。
至少一个入口端口、至少一个出口端口和至少一个中间通路端口中的至少一个可呈现大体上与至少一个阀元件孔径不同的孔径，以便确保在至少一个阀元件的总位移面积的延伸面积之上的最大阀开口。
至少一个阀元件可形成有至少一个泄漏通道，以便当所述阀元件在其开始位置时维持流体流动。
阀杆可从阀元件的第一端面和第二端面通过被设置在阀体中的各自的阀密封件伸出。
第一端面和第二端面可形成相同大小的轴向压力面。
随着预压元件提供抵抗第一端面和第二端面的压缩力，阀元件可被轴向预加载。
在第二方案中，本发明尤其涉及一种根据本发明的第一方案的脉冲宽度调节阀的操作方法，其特征为，该方法包括以下步骤：
根据至少两条位移曲线，借助阀同步器来调节阀传动装置；以及
借助一个或多个阀致动器，使设置在脉冲宽度调节阀中的相应的阀元件位移或旋转。
该方法还包括步骤：
连续调节至少两条位移曲线之间的相位关系。
在第三方案中，本发明尤其涉及根据本发明的第一方案和/或第二方案的脉冲宽度调节阀在热机、热泵、压缩机、膨胀器和脉冲宽度调制液压或气动回路中的使用。
该热机可被设置在热电联产站中。
附图说明
在下文中，描述了优选的实施例的一个示例，该示例在附图中可见，在附图中：
图1示出用于脉冲宽度调节装置的函数图，其中脉冲宽度周期分别显示为15％、30％、45％、60％、75％、90％；
图2示出脉冲宽度调节阀的原理图，其中阀元件被连接到第一实施例的阀传动装置；
图3示出具有第二实施例的阀传动装置的脉冲宽度调节阀的原理图；
图4示出基于滑动阀或活塞阀的脉冲宽度调节阀的局部剖视图；
图5示出具有相关联的相移曲线的脉冲宽度调节阀的函数图；
图6示意性示出用作注入器的脉冲宽度调节阀的流动序列；
图7示出脉冲宽度调节阀的机械元件的原理图；
图8示出对应于图7中所示出的机械元件的原理图，但是其中一个元件还具有驱动流通道；
图9示出在两个完整周期的操作期间脉冲宽度调节阀的函数的原理图；
图10示出用于热力发动机并尤其是活塞发动机的脉冲宽度调节阀的原理图；
图11示出用于多级膨胀发动机且在此情况下为复合式发动机的脉冲宽度调节阀的原理图；
图12示出用于蒸汽机或其等同装置的典型PV图；
图13示出具有驱动流端口(泄流端口)的脉冲宽度调节阀的草图；
图14示出根据图13的脉冲宽度调节阀，其中流体流动被运送到旋流器；
图15示出用作具有内部换热器的热力发动机的工作流体注入器的图13的脉冲宽度调节阀，其中该工作流体可旋流地注入热力发动机的工作室；
图16a示出通过与可旋转阀元件一起实施的脉冲宽度调节阀的径向剖视图；
图16b示出通过根据图16a的阀的轴向剖视图，但是其中阀元件相对于图16a所示旋转90度；以及
图17a和图17b示出可旋转阀元件的旋转机构的不同实施例的原理图。
在图1、图5和图9的函数图中，标记“a”和“b”分别表示打开的和关闭的脉冲宽度调制流路。在图5和图9的相移曲线中，标记“O”和“C”分别表示打开和关闭的阀元件。“D”表示阀的打开状态的时间和关闭状态的时间之间的关系，也称为占空比。
图2、图3、图4、图6、图10和图11中的“q”表示流体流动。
图6中的表示曲轴、阀驱动轴或等同装置的旋转角。
图15中的“m”表示特定量的工作流体，“Qi1”表示从外部热源向工作流体的热能的特定供应，“Qi2”表示从膨胀室中的内部换热器向工作流体的特定热能供应。
具体实施方式
首先参照图2，其中脉冲宽度调节阀1包括设有第一阀元件10a和第二阀元件10b的阀单元10。阀传动装置2被设置用于阀单元10。第一阀元件10a因为被用来切断流体流动q的供应也被称为截止阀元件。第二阀元件10b因为被用来打开流体流动q向下游消耗装置(例如热机100，参见图10、图11和图15)的供应也被称为流入阀元件。截止阀元件10a和流入阀元件10b可偶然地依据流体流动以相反顺序设置。阀传动装置2包括：第一阀致动器20和第二阀致动器20’，且在此以双凸轮轴示出；驱动阀传动轴2a，提供第一凸轮轴22a和第二凸轮轴22b的同步旋转；阀同步器23，使阀致动器20、20’以所需的相移工作。阀致动器20、20’均借助阀致动器连接件20a(例如杆)连接到阀元件10a、10b。
在图3中，示出的阀传动装置2具有阀致动器20、20’，其中阀致动器为借助阀同步器23同步和相移的机电、液压或气动致动器的形式。典型地，伺服系统也能用作阀致动器20、20’。
现在参考图4，图4中更详细地示出脉冲宽度调节阀1具有分别设置在阀体19的第一部分19a和第二部分的两个滑动式阀元件10a、10b。阀元件10a、10b如上所述连接到阀传动装置2。阀体19包括：入口端口12，连接到第一阀元件10a；出口端口13，连接到第二阀元件10b；以及中间通路端口14，在阀体19的第一部分19a和第二部分19b之间形成连接。入口端口12、出口端口13和中间通路端口通过阀元件10a、10b的位移来关闭和打开。阀元件10a、10b分别设有流体通路11a和11b。
阀体19还设有泄漏端口16，用以防止由经过阀元件10a、10b的无意泄漏而造成的压力累积。
值得注意的是，本实施例中的出口13具有大于阀元件10a、10b的流体通路11a、11b的横截面。还值得注意的是，当表现出最高的位移速度时，阀元件10a、10b在打开和关闭位置之间转换。这减少了与打开和关闭关联的流动损失。
图5示出了阀元件10a、10b之间的不同相移的效果。截止阀元件10a的位移曲线9a用虚线示出，流入阀元件10b的位移曲线9b用实线示出。合成的阀函数曲线8示出脉冲宽度调节阀1分别在打开a和关闭状态b之间的转换。曲线示出为35％和6％的占空比。
图6示出脉冲宽度调节阀1的合成阀函数曲线8，其中截止阀元件10a设有驱动流通道，只要流入阀元件10b在其打开位置，该驱动流通道就提供驱动流体流动q2。该驱动流通道及其效果说明如下。只要截止阀元件10a和流入阀元件10b打开，阀1就输出主流体流动q1。相应地，流入阀元件10b中的驱动流体通道的效果将提供驱动流体流动q2，该驱动流体流动的后面是主流体流动q1。
现在参考图7和图8，其中图7示出脉冲宽度调节阀1的原理图，图8示出其等同装置，但是在该等同装置中截止阀元件10a设有驱动流通道11c。这可能有利于在设有热交换器的膨胀室中提供一定量的对流/强制流。这可通过使用与所述膨胀室流体连通的驱动流通道11c提供。该原理也在图13和图14中示意性示出，其中驱动流通道11c包括设有节流的驱动流端口15。驱动流通道11c可以许多不同方式，例如经由流入阀元件10b或以阀体19的材料被规划路线到流体接收器(在图14中以旋流器101’示意性示出)。驱动流端口11c可如图8中所示在截止阀元件10a自身中形成，或作为单独端口形成到中间阀容积(图中未示出)中。
图9示出截止阀元件10a和流入阀元件10b在两个完整的占空比的过程中分别在不同位置与35％占空比对应的位移曲线9a、9b和阀函数曲线8。
图10示出被设置用于活塞发动机100的脉冲宽度调节阀1的示例性实施例。
图11相应地示出被设置用于活塞发动机100(多级膨胀发动机)中的第一膨胀室101和第二膨胀室102的第一脉冲宽度调节阀1和第二脉冲宽度调节阀1’。
图12示出蒸汽机或等同装置的典型PV图1100，其中1100表示一个工作冲程，且其中1110a表示流入过程，1110a’表示能够借助本发明实现的改进的流入过程的效果，1110b表示近绝热膨胀过程，1110c表示流出(排放)的开始。另外，1110d表示流出过程，1110e表示预压缩，1110f表示初始流入过程/最初流入。
图15示出如何将脉冲宽度调节阀1设置在热机的工作流体回路中的原理。
现在参考图16a和图16b，在图中脉冲宽度调节阀1设有可旋转阀元件10a、10b，其中流体通路11a和11b分别沿径向延伸并分别具有向阀元件的中心轴减小的孔径11a’和11b’。入口端口12的孔径用附图标记12’表示。中间通路端口14的孔径用附图标记14’表示。出口端口13的孔径用附图标记13’表示。
图17a和图17b示出经由阀致动器连接件20a将阀致动器20的振荡运动转换成阀元件10a、20a的旋转运动的不同原理，这里示出为具有一种本身已知的旋转凸轮轴22a、22b；在第一实施例中(参见图17a)，将推杆20a的振荡运动经由齿距齿条部(pitch-rack portion)20a’传递到设置在阀元件10a、10b的一个阀杆10c(可能地为10d)上的齿轮103；以及在第二实施例中(参见图17b)，将推杆20a的振荡运动传递到设置在阀元件10a、10b的一个阀杆10c(可能地为10d)上的阀臂103’。
阀同步器23(示意性示出)以凸轮轴22a、22b的旋转可被相移的方式被设置用于阀传动装置2。
阀元件10a、10b的对称性，换言之，阀元件10a、10b的两端形成阀杆10c、10d且各阀杆通过各自的阀密封件18伸出，由于第一端面104和第二端面104’同等大地面向阀密封件18，在对阀元件10a、10b上给予平衡的轴向压力载荷。由此，阀元件10a、10b和阀密封件18之间的摩擦力减小。因此需要小的动力来移动阀元件10a、10b。阀1通常将设有使阀密封件18保持在适当位置的端板(图中未示出)。而且，每个阀杆10c、10d可设置不只一个阀密封件18，且在此情况下，阀1将自然设有相应数量的额外的端板(图中未示出)。
阀元件10a、10b在具有可调节相移的、在打开和关闭位置之间的转换提供了从中间通路端口14形成的“中间阀容积”所确定的最低水平起完全可变的阀功能，中间通路端口14将不断地被流体充满。
虽然在上述实施例中已描述并示出了旋转阀元件，但是通过使用在它们的端部位置之间显示它们的打开位置的滑动阀，也将实现所描述的效果。
阀体19中使用阀元件套管17对阀1的功能和寿命可能极其重要，对这种装置而言，寿命应该至少为10000小时。
尤其是在注水中，但是在注气中也可能重要，即当阀1被用于ORC(有机朗肯循环)发动机时，正好在第一阀单元1a的前面使用储液器(图中未示出)可能是有利的。该储液器降低了当液体注入时压力峰值的风险，并且该储液器减少了初始注入期间的压降。一种优选类型的储液器是金属波纹管储液器，这种储液器可承受高温(例如180℃或更高)。
阀元件10a、10b有利地呈现相当大的直径，当阀元件开口11a、11b的圆周宽度约为6mm时，所述阀元件的直径典型地约为24mm。在给定的旋转速度下，大直径比小直径带来更大的圆周速度，因此当阀从打开到关闭时获得高转换速度，反之亦然，这对避免大压降及因此在转换相位中的损失很重要。另一方面，阀杆10c、10d的直径相当小，对于24mm的阀元件直径，所述阀杆的直径典型地约为8-10mm。
阀元件开口11a、11b优选地呈现出比其高度小的宽度(即，在阀元件10a、10b的移动方向上的范围)，例如在2/10-4/10的范围。在上述段落提及的阀元件10a、10b的尺寸中，宽度/高度比典型地约为4/14。这提供了比大宽度更快的打开或关闭。
在示例性实施例中，尽管示出了带有凸轮轴22的阀传动装置2(参见图17a、图17b)，但是完全旋转的机械阀传动装置也可用于实践目的。完全旋转的阀传动装置具有非常简单和廉价的优点。另一方面，带有凸轮轴22的阀传动装置2给出了可在某些框架内操控的阀的速度分布的优点。采用凸轮传动装置，在转换阶段，即当阀元件10a、10b从打开到关闭或反之时，能够实现很大速度。同时，当达到完全打开位置时，可能近似静止。这可对阀1的压降带来有利的效果，从而使得损失减少。对完全旋转的阀传动装置，相应地可想到，阀1的端口12、13是超尺寸的，使得在任何情况下压降将相对低，并在此情况下可获得好的但仍简单的折衷。
在液体注入中，中间阀容积中将出现一种通过中间通路端口14表现的情形，其中流入阀1b关闭、截止阀1a打开且中间阀容积充满液体。这可导致不期望的压力峰值(空化)。因此，截止阀1a的“软”打开是有利的，其可通过凸轮传动装置实施，但是相应地，截止阀1a的关闭应迅速以减少节流损失。这个组合可借助合适的凸轮轮廓部(cam profile)来满足。该效果难以采用固定速度的完全旋转的阀传动装置实现。
阀1的各元件(即阀元件10a、10b、阀元件套管17等)应具有与工作流体的最高温度几乎相同的温度，以便通过注入器没有动力损失。为了降低在移动部分和静态部分之间增大摩擦(可能卡住)的风险，这也是有利的。这可通过与在建的现有热交换器良好的热连接、或可能通过设有供加热的热流体流通的通道的阀体19来解决。阀体19可能是隔热的。
图16b中示出的根据示例性实施例的可旋转的阀元件10a、10b沿轴向预加载，以确定阀元件10a、10b的轴向位置。预加载元件18b(典型地为O形环形式)被设置在阀密封件18和由耐高温塑料材料形成的滑动盘18a之间，耐高温塑料材料最小化阀元件10a、10b和滑动盘18a之间由于预加载产生的摩擦力。
脉冲宽度调节阀1与热机100(或更一般地尤其如图10和图11所示的排量发动机)中的一个或多个工作室101、102流体连通。该排量发动机可典型地为活塞发动机、涡旋发动机(螺线发动机)、翼发动机、齿轮发动机或螺旋发动机。对本领域技术人员将显而易见的是，活塞发动机也指液压缸。

Claims (16)

1.一种用于调节流体流动和/或流体压力的脉冲宽度调节阀(1)，其特征在于，所述脉冲宽度调节阀(1)包括与流入阀(1b)串联连接的截止阀(1a)，所述截止阀(1a)和所述流入阀(1b)中的至少一个设有能轴向位移或旋转的阀元件(10a、10b)，所述阀元件具有在与所述阀元件(10a、10b)的开始位置呈一定距离处的打开位置和/或关闭位置。
2.根据权利要求1所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述截止阀(1a)和所述流入阀(1b)中的至少一个从壳体阀、滑动阀、和全部或部分旋转阀构成的组中选取。
3.根据权利要求1所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述截止阀(1a)呈现大于关闭速度的打开速度，并且所述流入阀(1b)呈现大于打开速度的关闭速度。
4.根据权利要求1所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述截止阀(1a)和所述流入阀(1b)中的至少一个连接到阀传动装置(2)。
5.根据权利要求4所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述阀传动装置(2)借助从机械阀致动器、液压阀致动器、气动阀致动器、机电阀致动器、电液阀致动器和电动气动阀致动器组成的组中选取的至少一种类型中的至少一个致动器(20)形成。
6.根据权利要求4或5所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述阀传动装置(2)连接到阀同步器(23)。
7.根据权利要求6所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述阀同步器(23)被设置为调整用于至少两个阀(1a、1b)之间的打开和关闭运动的操作相位关系。
8.根据权利要求1到7中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述脉冲宽度调节阀(1)包括阀体(19)，所述阀体设有至少一个入口端口(12)、至少一个出口端口(13)和至少一个中间通路端口(14)，并且其中具有各自的阀元件开口(11a、11b)的至少两个阀元件(10a、10b)被设置为分别打开和断开具有方向的流体流动，就流体流动而言，所述方向为从所述至少一个入口端口(12)经由所述至少一个中间通路端口(14)到所述至少一个出口端口(13)。
9.根据权利要求1到8中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述阀体(19)设有至少一个泄漏端口(15)。
10.根据权利要求1到9中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述至少一个入口端口(12)、所述至少一个出口端口(13)和所述至少一个中间通路端口(14)中的至少一个呈现基本上与至少一个阀元件孔径(11a’、11b’)不同的孔径(12’、13’、14’)，以便由此确保在至少一个阀元件(10a、10b)的总位移面积的延伸面积之上的最大阀开口。
11.根据权利要求1到10中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，至少一个阀元件(10a)形成有至少一个泄漏通道(11c)，以便由此当所述阀元件(10a)处于其开始位置时维持流体流动。
12.根据权利要求1到11中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，阀杆(10c、10d)从所述阀元件(10a、10b)的第一端面(104)和第二端面(104’)突伸通过被设置在所述阀体(19)中的各自的阀密封件(18)。
13.根据权利要求12所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，所述第一端面(104)和所述第二端面(104’)形成相同大小的轴向压力面。
14.根据权利要求12或13所述的脉冲宽度调节阀(1)，其中，随着预压元件(18b)提供抵抗所述第一端面(104)和所述第二端面(104’)的压缩力，所述阀元件(10a、10b)被轴向预加载。
15.一种根据权利要求1到14中的任一项所述的脉冲宽度调节阀(1)的操作方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
根据至少两条位移曲线(9a、9b)，借助阀同步器(23)来调节阀传动装置(2)；以及
借助一个或多个阀致动器(20、20’)，使设置在所述脉冲宽度调节阀(1)中的对应的阀元件(10a、10b)位移或旋转。
16.根据权利要求15所述的方法，其中，所述方法还包括以下步骤：
连续调节所述至少两条位移曲线(9a、9b)之间的相位关系。
CN201380043707.4A 2012-08-22 2013-08-21 脉冲宽度调节阀 Active CN104583656B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20120939 2012-08-22
NO20120939A NO334443B1 (no) 2012-08-22 2012-08-22 Pulsbredderegulerende ventil
PCT/NO2013/050134 WO2014031007A1 (en) 2012-08-22 2013-08-21 Pulse-width-regulating valve

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104583656A true CN104583656A (zh) 2015-04-29
CN104583656B CN104583656B (zh) 2017-10-31

Family

ID=50150202

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201380043707.4A Active CN104583656B (zh) 2012-08-22 2013-08-21 脉冲宽度调节阀

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9909674B2 (zh)
EP (1) EP2888513B1 (zh)
JP (1) JP6244360B2 (zh)
KR (1) KR20150041145A (zh)
CN (1) CN104583656B (zh)
NO (1) NO334443B1 (zh)
WO (1) WO2014031007A1 (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107166075A (zh) * 2017-07-21 2017-09-15 杭州老板电器股份有限公司 止回阀控制方法、装置及止回阀
CN110440015A (zh) * 2019-08-09 2019-11-12 启东市金猴除尘成套设备有限公司 一种脉冲阀
CN114877553A (zh) * 2022-04-24 2022-08-09 大庆市普罗石油科技有限公司 一种双蒸发器利用含油污水余热热泵机组
CN116125918A (zh) * 2022-12-26 2023-05-16 河北国超热力工程有限公司 运用智能算法实现两位式切断阀转换为多位式调节的方法

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018204584A1 (de) * 2018-03-26 2019-09-26 Coperion Gmbh Anfahrventil-Drossel-Vorrichtung zum Austragen einer Schmelze aus einer Schneckenmaschine sowie Anlage zur Aufbereitung von Schüttgut mit einer derartigen Anfahrventil-Drossel-Vorrichtung und Verfahren zum Austragen einer Schmelze aus einer Schneckenmaschine mittels einer derartigen Anfahrventil-Drossel-Vorrichtung
KR101997107B1 (ko) * 2018-07-12 2019-07-05 이동민 리크감지가 가능한 진공 공정용 아이솔레이션 밸브
CN110332340A (zh) * 2019-07-29 2019-10-15 深圳市科谱森精密技术有限公司 可调节通气、闭气周期的多出气口气阀
US20220388079A1 (en) * 2019-11-11 2022-12-08 Ogura & Co., Ltd. Hydraulic actuation device
DE102020214971A1 (de) * 2020-11-27 2022-06-02 Continental Teves Ag & Co. Ohg Bremsanlage mit geräuschoptimierter Ventilsteuerung

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2472284A (en) * 1946-03-02 1949-06-07 Clark John Merritt Cylinder back pressure valve
JPS61294274A (ja) * 1985-06-20 1986-12-25 Tokyo Keiki Co Ltd 流体制御弁
JP2005528563A (ja) * 2002-05-30 2005-09-22 カージン・エンジニアリング・アクチボラグ 圧力パルス発生方法及び圧力パルス発生装置
CN101349358A (zh) * 2008-08-22 2009-01-21 三一重工股份有限公司 一种比例阀的控制方法和控制系统
US20100282990A1 (en) * 2007-07-20 2010-11-11 Siemens Ag Actuating Device for an On/off Valve

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1249041B (zh) 1967-08-31
US1212959A (en) * 1914-07-13 1917-01-16 Solomon King Valve structure for steam-engines.
GB235226A (en) 1923-05-08 1925-08-07 British Thomson Houston Co Ltd Governing mechanism for elastic fluid turbines
US1670069A (en) * 1925-08-01 1928-05-15 Westinghouse Electric & Mfg Co Bleeder turbine
US1650082A (en) * 1926-05-10 1927-11-22 Clyde T Litton Rotary valve timer
GB303012A (zh) * 1927-12-24 1929-04-11 The British Thomson-Houston Company, Limited
US1946659A (en) * 1932-02-04 1934-02-13 Abner D Baker Engine valve gear
GB530478A (en) * 1939-06-26 1940-12-12 Delco Remy & Hyatt Ltd Improvements in charge forming devices for internal combustion engines
US2667129A (en) * 1952-06-19 1954-01-26 Dorr Co Twin diaphragm pump with stressrelieved diaphragms
US3509913A (en) * 1967-07-25 1970-05-05 Hydril Co Rotary plug well safety valve
GB1205960A (en) * 1967-10-27 1970-09-23 Wild A G & Co Ltd Improvements in valves
JPS5831504B2 (ja) * 1978-06-06 1983-07-06 三国工業株式会社 流量制御バルブ
JPS596256Y2 (ja) * 1978-08-23 1984-02-27 日本国有鉄道 油圧発振機
US4267765A (en) * 1978-12-19 1981-05-19 Hedger John H Reciprocating engine with improved feed and exhaust valve means
JPS5831504A (ja) 1981-08-20 1983-02-24 株式会社東芝 非直線抵抗体の製造方法
WO2002004790A1 (en) * 2000-07-10 2002-01-17 Cargine Engineering Ab Pressure pulse generator
US6578538B2 (en) * 2001-04-02 2003-06-17 O. Paul Trentham Rotary valve for piston engine
US7255082B2 (en) * 2005-03-09 2007-08-14 Zajac Optimum Output Motors, Inc. Rotary valve system and engine using the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2472284A (en) * 1946-03-02 1949-06-07 Clark John Merritt Cylinder back pressure valve
JPS61294274A (ja) * 1985-06-20 1986-12-25 Tokyo Keiki Co Ltd 流体制御弁
JP2005528563A (ja) * 2002-05-30 2005-09-22 カージン・エンジニアリング・アクチボラグ 圧力パルス発生方法及び圧力パルス発生装置
US20100282990A1 (en) * 2007-07-20 2010-11-11 Siemens Ag Actuating Device for an On/off Valve
CN101349358A (zh) * 2008-08-22 2009-01-21 三一重工股份有限公司 一种比例阀的控制方法和控制系统

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107166075A (zh) * 2017-07-21 2017-09-15 杭州老板电器股份有限公司 止回阀控制方法、装置及止回阀
CN107166075B (zh) * 2017-07-21 2019-02-15 杭州老板电器股份有限公司 止回阀控制方法、装置及止回阀
CN110440015A (zh) * 2019-08-09 2019-11-12 启东市金猴除尘成套设备有限公司 一种脉冲阀
CN114877553A (zh) * 2022-04-24 2022-08-09 大庆市普罗石油科技有限公司 一种双蒸发器利用含油污水余热热泵机组
CN114877553B (zh) * 2022-04-24 2023-09-08 大庆市普罗石油科技有限公司 一种双蒸发器利用含油污水余热热泵机组
CN116125918A (zh) * 2022-12-26 2023-05-16 河北国超热力工程有限公司 运用智能算法实现两位式切断阀转换为多位式调节的方法
CN116125918B (zh) * 2022-12-26 2024-05-10 河北国超热力工程有限公司 运用智能算法实现两位式切断阀转换为多位式调节的方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP6244360B2 (ja) 2017-12-06
EP2888513A4 (en) 2016-04-27
JP2015537165A (ja) 2015-12-24
EP2888513B1 (en) 2021-04-07
US20150219227A1 (en) 2015-08-06
CN104583656B (zh) 2017-10-31
EP2888513A1 (en) 2015-07-01
KR20150041145A (ko) 2015-04-15
NO20120939A1 (no) 2014-02-24
WO2014031007A1 (en) 2014-02-27
US9909674B2 (en) 2018-03-06
NO334443B1 (no) 2014-03-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104583656A (zh) 脉冲宽度调节阀
US8613267B1 (en) Valve
CN100593646C (zh) 无动力补油的直接驱动容积控制电液伺服闭式油源系统
JP2012207671A (ja) カムシャフトタイミングアジャスタ及びその制御要素の油圧回路
CN104421149A (zh) 可变流量液压机器
CN209053651U (zh) 全可变电液气门装置
CN201145084Y (zh) 液控阀门开关速度控制装置
CN107109961A (zh) 用于调节阀、尤其蒸汽透平调节阀的伺服驱动装置和其运行方法
CN110864015A (zh) 双作用执行元件速度切换液压控制系统
CN107002716B (zh) 用于调节阀、尤其蒸汽涡轮机调节阀的伺服驱动装置和其运行方法
CN105593578B (zh) 流体静压变速器
CN203730249U (zh) 电液控制平衡活塞型余隙气量调节装置
WO2020127491A1 (en) Displacement adjustment system for a variable displacement pump
CN205423363U (zh) 风扇驱动闭式液压系统
CN217080940U (zh) 一种旋转式流体高频多通路开闭阀
US20180209414A1 (en) Direct actuated valve control hydraulic pump and motor
Yudell et al. Crank-slider spool valve for switch-mode circuits
CN204627826U (zh) 流体分配器
CN215804761U (zh) 先导阀及其二级变排量机油泵控制系统
CN103148044A (zh) 一种三马达回转多级调速阀
CN220956252U (zh) 一种汽轮机用快速液动阀
CN103148043B (zh) 一种四马达回转多级调速阀
CN102562904B (zh) 主控液压旋转阻尼器
CN101187431A (zh) 液控阀门开关速度控制装置
CN105485077A (zh) 一种轴向柱塞变量马达液压调速回路系统及方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20220406

Address after: Norway Christie ANCA

Patentee after: Hengteng Co.,Ltd.

Address before: Norway Christie ANCA

Patentee before: VIKING HEAT ENGINES A/S