CN104494599A - 车辆及其的滑行回馈控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种车辆及其的滑行回馈控制方法，其中，所述滑行回馈控制方法包括以下步骤：检测车辆的当前车速和车辆的制动踏板的深度以及油门踏板的深度；当车辆的当前车速大于预设车速、制动踏板的深度和油门踏板的深度均为0、车辆的当前挡位为D挡、车辆未处于巡航控制模式且车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，控制车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。本发明的车辆的滑行回馈控制方法能够保证车辆的驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量，提高了能量回馈效率。

Description

车辆及其的滑行回馈控制方法

技术领域

本发明涉及汽车技术领域，特别涉及一种车辆的滑行回馈控制方法以及一种车辆。

背景技术

目前，混合动力车采用了动力电池，对于要如何充分提高车辆行驶能量效率，进而延长车辆的续驶里程，是混合动力车需要解决的一个关键性问题。而能量回馈是解决该问题的一种技术措施。

相关技术中，提出了一种汽车滑行能量回收方法及系统，其包括了松油门滑行回馈部分，该方法及系统虽然考虑了当前车速、动力系统状态（如电池、电机状态等）和标定的滑行减速度曲线等对能量回馈的效率的影响，但是其在松油门滑行回馈控制中标定的减速度曲线比较单一，也并没有充分考虑驾驶员的感受和能量回馈的最大化。因此，相关技术中的汽车松油门滑行回馈控制技术需要进行改进。

发明内容

本发明的目的旨在至少解决上述的技术缺陷。

为此，本发明的第一个目的在于提出一种能够保证车辆的驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量的车辆的滑行回馈控制方法，提高了能量回馈效率。

本发明的第二个目的在于提出一种车辆。

为达到上述目的，本发明第一方面实施例提出了一种车辆的滑行回馈控制方法，其中，所述车辆包括发动机单元、适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接的变速器单元、与所述变速器单元动力耦合连接的第一电动发电机、输出部、动力切换装置、用于驱动所述车辆的前轮和/或后轮的第二电动发电机和给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电的动力电池，其中，所述输出部构造成将经过所述变速器单元传输的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开，所述滑行回馈控制方法包括以下步骤：检测所述车辆的当前车速和所述车辆的制动踏板的深度以及油门踏板的深度；当所述车辆的当前车速大于预设车速、所述制动踏板的深度和所述油门踏板的深度均为0、所述车辆的当前挡位为D挡、所述车辆未处于巡航控制模式且所述车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，控制所述车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

根据本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法，在车辆滑行回馈控制时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对第一电动发电机的滑行回馈扭矩和第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配，因此可以充分考虑车辆的回馈效率、车辆的运行模式、车辆的平顺性和操控性等，在能够保证车辆的驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量，从而可以有效地提高车辆的续驶里程，减少污染物的排放和机械制动所带来的磨损，提高了车辆的能量回馈效率。同时，本发明实施例的发动机单元和/或第一电动发电机输出的动力可以通过动力切换装置而输出至输出部，再由输出部输出给车辆的前轮和/或后轮。又由于第二电动发电机的引入，第二电动发电机可以对前轮和/或后轮进行扭矩补偿，同时也可以配合发动机单元以及第一电动发电机对车辆进行驱动，增加了车辆的运行模式，使得车辆可以更好地适应不同工况，达到较佳的燃油经济性，同时减少有害气体的排放。此外，该方法简单可靠，易于实行。

为达到上述目的，本发明第二方面的实施例提出的一种车辆，包括：发动机单元；变速器单元，所述变速器单元适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接；第一电动发电机，所述第一电动发电机与所述变速器单元动力耦合连接；输出部，所述输出部构造成将经过所述变速器单元传输的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮；动力切换装置，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开；第二电动发电机，所述第二电动发电机用于驱动所述前轮和/或所述后轮；动力电池，所述动力电池分别与所述第一电动发电机、所述第二电动发电机相连以给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电；控制器，当所述车辆的当前车速大于预设车速、所述车辆的制动踏板的深度和油门踏板的深度均为0、所述车辆的当前挡位为D挡、所述车辆未处于巡航控制模式且所述车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，所述控制器控制所述车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，所述控制器根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

根据本发明实施例的车辆，能够在滑行回馈控制时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对第一电动发电机的滑行回馈扭矩和第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配，因此可以充分考虑能量回馈效率、运行模式、平顺性和操控性等，在能够保证驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量，从而可以有效地提高续驶里程，减少污染物的排放和机械制动所带来的磨损，提高了能量回馈效率。同时，本发明实施例的发动机单元和/或第一电动发电机输出的动力可以通过动力切换装置而输出至输出部，再由输出部输出给车辆的前轮和/或后轮。又由于第二电动发电机的引入，第二电动发电机可以对前轮和/或后轮进行扭矩补偿，同时也可以配合发动机单元以及第一电动发电机对车辆进行驱动，增加了车辆的运行模式，使得车辆可以更好地适应不同工况，达到较佳的燃油经济性，同时减少有害气体的排放。

本发明附加的方面和优点将在下面的描述中部分给出，部分将从下面的描述中变得明显，或通过本发明的实践了解到。

附图说明

本发明上述的和/或附加的方面和优点从下面结合附图对实施例的描述中将变得明显和容易理解，其中：

图1是根据本发明实施例的动力传动系统的原理简图；

图2是根据本发明一个实施例的动力传动系统的示意图；

图3是根据本发明另一个实施例的动力传动系统的示意图；

图4是根据本发明又一个实施例的动力传动系统的示意图；

图5是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图6是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图7是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图8是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图9是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图10是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图11是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图12是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图13是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图14是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图15是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图16是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图17是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图18是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图19是根据本发明再一个实施例的动力传动系统的示意图；

图20是根据本发明实施例的车辆的制动回馈控制方法的流程图；

图21是根据本发明一个实施例的混联式新能源四驱车辆的松油门滑行回馈控制能量流框图；

图22是本发明一个实施例的车辆的松油门滑行回馈控制信息交互图；

图23是根据本发明一个实施例的车辆进入松油门滑行回馈控制模式的流程图；

图24是根据本发明一个实施例提供了三条可选的滑行回馈扭矩曲线示意图；

图25是根据本发明一个实施例的车辆松油门滑行回馈控制曲线用户选择流程图；

图26是根据本发明一个实施例的车辆的滑行回馈控制的具体流程图。

具体实施方式

下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，仅用于解释本发明，而不能解释为对本发明的限制。

下文的公开提供了许多不同的实施例或例子用来实现本发明的不同结构。为了简化本发明的公开，下文中对特定例子的部件和设置进行描述。当然，它们仅仅为示例，并且目的不在于限制本发明。此外，本发明可以在不同例子中重复参考数字和/或字母。这种重复是为了简化和清楚的目的，其本身不指示所讨论各种实施例和/或设置之间的关系。此外，本发明提供了的各种特定的工艺和材料的例子，但是本领域普通技术人员可以意识到其他工艺的可应用于性和/或其他材料的使用。另外，以下描述的第一特征在第二特征之“上”的结构可以包括第一和第二特征形成为直接接触的实施例，也可以包括另外的特征形成在第一和第二特征之间的实施例，这样第一和第二特征可能不是直接接触。

在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是机械连接或电连接，也可以是两个元件内部的连通，可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语的具体含义。

参照下面的描述和附图，将清楚本发明的实施例的这些和其他方面。在这些描述和附图中，具体公开了本发明的实施例中的一些特定实施方式，来表示实施本发明的实施例的原理的一些方式，但是应当理解，本发明的实施例的范围不受此限制。相反，本发明的实施例包括落入所附加权利要求书的精神和内涵范围内的所有变化、修改和等同物。

下面在描述根据本发明实施的车辆及其的滑行回馈控制方法之前，首先来描述一下本发明实施例的车辆的动力传统系统。

下面参考图1-图19详细描述根据本发明实施例的动力传动系统100，该动力传动系统100适用于车辆，特别适用于以发动机单元1和电动发电机为主要动力源的混合动力车辆中。

如附图所示，根据本发明实施例的动力传动系统100可以包括发动机单元1、变速器单元2a、第一电动发电机41、第二电动发电机42、输出部5和动力切换装置（例如同步器6、离合器9）。

变速器单元2a适于选择性地与发动机单元1动力耦合连接。发动机单元1可以例如通过离合器等选择性地将其产生的动力输出给变速器单元2a；可选择性地，变速器单元2a也可将例如来自第一电动发电机41的启动力矩输出给发动机单元1，以启动发动机单元1。在本公开的上下文中，发动机单元1与变速器单元2a之间可以进行例如通过自身或者通过其他部件所产生的动力的传递称之为动力耦合连接。

发动机单元1的特点是液体或气体燃料和空气混合后直接输入机器内部燃烧而产生能量，然后再转变成机械能。对于车辆而言，其发动机单元1一般可采用四冲程的汽油机或柴油机，发动机单元1一般可以包括机体组、曲柄连杆机构、供给系统、点火系统、冷却系统和润滑系统等。

机体组是发动机单元1各机构、系统的装配机体，曲柄连杆机构可将活塞的直线往复运动转变为曲轴的旋转运动并可输出动力。配气机构用于定时进气、排气，保证发动机单元1各循环的顺利进行。供给系统可将油气混合物供给气缸内用于燃烧。冷却系统用于冷却发动机单元1，保证发动机单元1的工作温度处在适宜的温度区间内。润滑系统用于润滑发动机单元1内的各运动副，减少磨损和能量损耗。

应当理解的是，上述关于发动机单元1及其各个子系统、子机构的具体构造、工作原理等均已为现有技术，且为本领域普通技术人员所熟知，这里出于简洁的目的，不再一一详细赘述。

第一电动发电机41与变速器单元2a动力耦合连接。换言之，第一电动发电机41与变速器单元2a配合传动，即第一电动发电机41可以驱动变速器单元2a，而变速器单元2a也可以反过来驱动第一电动发电机41。

例如，发动机单元1可将产生的至少部分动力通过变速器单元2a输出给第一电动发电机41，此时第一电动发电机41可发电，并可将机械能转换为电能储存在蓄能部件例如电池组件中。又如，第一电动发电机41可以将来自电池组件的电能转换为机械能，且可通过变速器单元2a输出给输出部5以驱动车辆。

第一电动发电机41是具有电动机和发电机功能的电机，在本发明有关“电动发电机”的描述中，如果没有特殊说明，均作此理解。

输出部5构造成将经过变速器单元2a变速的动力传输至车辆的车轮200，即前轮210和/或后轮220。简言之，输出部5适于输出来自变速器单元2a的动力。

动力切换装置如同步器6适于在输出部5和变速器单元2a之间进行动力的传输或者断开。换言之，动力切换装置可以将变速器单元2a输出的动力通过输出部5输出至前轮210和/或后轮220，或者动力切换装置也可断开变速器单元2a与输出部5，此时变速器单元2a无法直接通过输出部5而将动力输出至前轮210和/或后轮220。

参照图1且结合图2-图13所示，第二电动发电机42用于驱动前轮210或后轮220。

由此，在输出部5用于驱动前轮210而第二电动发电机42也用于驱动前轮210时，具有该动力传动系统100的车辆可为两驱车辆。在输出部5用于驱动前轮210而第二电动发电机42用于驱动后轮220时，具有该动力传动系统100的车辆可为四驱车辆，同时可以在两驱模式与四驱模式之间切换。在输出部5用于驱动前轮210和后轮220而第二电动发电机42用于驱动前轮210和后轮220中的一个时，具有该动力传动系统100的车辆可为四驱车辆。

根据本发明实施例的动力传动系统100，发动机单元1和/或第一电动发电机41输出的动力可以通过动力切换装置而输出至输出部5，再由输出部5输出给车辆的前轮210和/或后轮220。

同时，由于第二电动发电机42的引入，第二电动发电机42可以对前轮210或后轮220进行扭矩补偿，同时也可以配合发动机单元1以及第一电动发电机41对车辆进行驱动，增加了车辆的运行模式，使得车辆可以更好地适应不同工况，达到较佳的燃油经济性，同时减少有害气体的排放。

根据本发明的一些实施例，如图1-图16所示，动力切换装置构造成同步器6，同步器6设置成适于在输出部5和变速器单元2a之间可选择地同步，从而通过输出部5输出动力以驱动车辆的车轮200。

这里，同步器6的作用可以是最终同步输出部5和变速器单元2a，即通过同步器6的同步作用后，使得输出部5能够与变速器单元2a同步动作，从而由输出部5作为动力输出端，将变速器单元2a的动力输出。而在同步器6未同步变速器单元2a与输出部5时，变速器单元2a的动力无法（通过输出部5）直接输出至车轮200。

简言之，同步器6起到了动力切换的目的，即同步器6接合，变速器单元2a的动力可以通过输出部5输出并用于驱动车轮200，而同步器6断开，变速器单元2a无法通过输出部5将动力传递给车轮200，这样通过控制一个同步器6的接合或断开，从而可以实现整车驱动模式的转换。

由于应用场合的特殊性，此处同步器6相比离合器具有如下优点：

a，当同步器6断开时，需要将发动机单元1、变速器单元2a和第一电机发电机41与车轮200的动力彻底断开，使得双方各自进行的运动（发电、驱动、功率扭矩传输等）互不影响，这一需求对减少车辆的能量消耗尤为重要。同步器6可以很好的做到这一点，而离合器通常会出现摩擦片分离不彻底的情况，增加了摩擦损失和能量消耗。

b，当同步器6接合时，需要将发动机单元1和第一电动发电机41的合成（耦合后的）驱动力经过变速器单元2a的扭矩放大后传递至车轮200，或将车轮200的驱动力传递至第一电动发电机41（发电），这就要求此处的动力耦合装置可以传递很大的扭矩，并具有很高的稳定性。同步器6可以很好的做到这一点，而如果选用离合器，则需要设计与整个系统（发动机、变速器、电机）不相匹配的超大体积的离合器，增加了布置难度，提高了重量和成本，并且在扭矩冲击时，有打滑的风险。

并且，第一电动发电机41可以通过调节变速器单元2a的速度，例如第一电动发电机41可以输出部5的转速为目标，通过转速的改变，调节变速器单元2a的速度，使得变速器单元2a与输出部5的速度以时间有效的方式迅速匹配，从而减少同步器6同步所需的时间，减少中间能量损失，同时还能够实现同步器6的无扭矩接合，极大地提高了车辆的传动效率、同步可控性和同步的实时性。此外，同步器6的寿命得以进一步延长，从而降低整车维护的成本。此外，根据本发明实施例的动力传动系统100结构紧凑且控制方便。

根据本发明的一些实施例，如图2-图6且结合图7所示，变速器单元2a包括变速器动力输入部21a和变速器动力输出部22a，变速器动力输入部21a与发动机单元1可选择性地接合，以传输发动机单元1所产生的动力。变速器动力输出部22a构造成适于将来自变速器动力输入部21a上的动力通过同步器6的同步而将动力输出至输出部5。

如图2-图6且结合图7所示，进一步，变速器动力输入部21a进一步包括：输入轴（例如第一输入轴21、第二输入轴22）和设置在输入轴上的主动齿轮25，输入轴与发动机单元1可选择性地接合，以传输发动机单元1所产生的动力。换言之，在发动机单元1需要将动力输出给输入轴时，发动机单元1可与输入轴进行接合，从而发动机单元1输出的动力可传递至输入轴。发动机单元1与输入轴的接合方式可以通过离合器（例如，双离合器31）来实现，关于这部分内容将在下面给出详细说明，这里不再赘述。

如图2-图6且结合图7所示，变速器动力输出部22a包括：输出轴24和从动齿轮26，从动齿轮26设置在输出轴24上且与输入轴上的主动齿轮25对应地啮合。

参照图2-图5所示，输出轴24构造成输出输入轴上传输的动力的至少一部分。具体而言，输出轴24与输入轴配合传动，例如优选地，输出轴24与输入轴之间可以通过上述的主动齿轮25和从动齿轮26进行传动。

当然，应当理解，对于输出轴24与输入轴的传动方式并不限于此，例如还可以是通过皮带轮传动机构、齿轮齿条传动机构等。对于本领域技术人员而言，可以根据实际情况而具体选择适宜的传动结构或者方式。

输出轴24用于传输输入轴上的至少一部分动力，例如在动力传动系统100处于某些传动模式时，如第一电动发电机41进行电动发电，此时输入轴上的动力可以部分用于第一电动发电机41的发电，另一部分也可以用于驱动车辆行驶，当然输入轴上的全部动力也可均用于发电。

根据本发明的一些实施例，第一电动发电机41与输入轴和输出轴24中的一个直接传动或间接传动。这里，“直接传动”指的是第一电动发电机41与相应轴直接相连进行传动，不经任何诸如变速装置、离合装置、传动装置等中间传动部件，比如第一电动发电机41的输出端直接与输入轴和输出轴24中的一个刚性相连。直接传动的优点在于减少了中间传动部件，降低了能量在传动过程中的损失。

“间接传动”即排除直接传动之外的任何其它传动方式，例如通过变速装置、离合装置、传动装置等中间部件进行传动。间接传动方式的优点在于布置更加方便，并且可以通过设置诸如变速装置来获得所需的传动比。

输出部5可以作为输出轴24的动力输出终端，用于输出输出轴24上的动力，输出部5相对于输出轴24是可以差速转动的，即输出部5相对输出轴24可以存在不同步转动的情况，也就是说二者之间存在转速差，没有刚性连接在一起。

同步器6设置在输出轴24上。具体地，参照图1且结合图2-图6所示，同步器6可以包括花键毂61和接合套62，花键毂61可以固定在输出轴24上，花键毂61随输出轴24同步转动，接合套62相对花键毂61可沿输出轴24的轴向动作，以可选择性地接合输出部5，从而使得输出部5随输出轴24同步转动，由此动力可从输出部5传递给前轮210和/或后轮220，实现驱动车轮200的目的。但是，应当理解的是，同步器6的结构不限于此。

根据本发明实施例的动力传动系统100，发动机单元1和/或第一电动发电机41输出的动力可以通过同步器6的接合而从输出部5输出，结构紧凑、控制方便，而且在车辆切换工况过程中，可能出现同步器6从分离状态转换为接合状态的情况，此时第一电动发电机41可以输出部5的转速为目标，通过转速控制，调节输出轴24的转速，使输出轴24与输出部5的转速在短时间内匹配，方便同步器6的接合，从而大大提高了传动效率，同时减少了中间能量的传递损失，且可实现同步器6的无扭矩接合（即同步器6接合时基本无径向摩擦力或径向摩擦力远低于行业内一般水平）。

根据本发明的一些实施例，输出部5用于驱动车辆的第一对车轮，第二电动发电机42为一对且用于驱动第一对车轮。进一步，第二电动发电机可以为多个，例如还包括第二电动发电机43，第二电动发电机43用于驱动车辆的第二对车轮。其中，第一对车轮为前轮210或后轮220中的一对，第二对车轮为前轮210或后轮220中的另一对。例如，在图2-图8的示例中，该第一对车轮指的是车辆的前轮210，第二对车轮指的是车辆的后轮220。

由此，根据本发明实施例的动力传动系统100具有四类动力输出源，即发动机单元1、第一电动发电机41、第二电动发电机42和第二电动发电机43，其中发动机单元1、第一电动发电机41和第二电动发电机42可以用于驱动车辆的其中一对车轮，第二电动发电机43可以用于驱动另一对车轮。因此，具有该动力传动系统100的车辆为四驱车辆。

而且，在车辆切换工况过程中，可能出现同步器6从分离状态转换为接合状态的情况，此时第一电动发电机41可以输出部5的转速为目标，通过转速控制，调节输出轴24的转速，使输出轴24与输出部5的转速在短时间内匹配，方便同步器6的接合，从而大大提高了传动效率，同时减少了中间能量的传递损失。

同时，由于第二电动发电机42和第二电动发电机43的引入，第二电动发电机42和第二电动发电机43可以对车轮200进行扭矩补偿，从而间接反映到输出部5，即第二电动发电机42和第二电动发电机43可以间接地调节输出部5的转速，例如在出现同步器6从分离状态转换为接合状态时，此时第二电动发电机42和第二电动发电机43可以按照需要间接调节输出部5的转速，使输出轴24与输出部5的转速在短时间内匹配，从而方便同步器6的接合。

并且，第二电动发电机42和第二电动发电机43可以配合第一电动发电机41同时进行调速，使输出轴24和输出部5的转速在更短的时间内进行同步，从而在最快的时间内满足接合条件，使同步器6接合，大大提高了传动效率。

简言之，可选地，第一电动发电机41可以进行单独调速。或者，可选地，第二电动发电机42和第二电动发电机43中的至少一种可以进行单独调速。再者，进一步可选地，第一电动发电机41、第二电动发电机42、第二电动发电机43可以同时进行调速。

这样，同步器6的接合/断开控制了变速器单元2a动力的输出，同时第一电动发电机41和/或第二电动发电机42和/或第二电动发电机43在同步器6从断开状态转换为接合状态期间可分别对输出轴24和输出部5进行调速补偿，使得输出轴24和输出部5的转速快速匹配，从而快速实现同步器6的无扭矩接合。

根据本发明的一些优选实施例，如图2-图9所示，输入轴为多个，即两个或两个以上。该多个输入轴依次同轴嵌套设置，例如，输入轴为N个，则第K个输入轴套设在第K-1个输入轴上，其中N≥K≥2，并且该N个输入轴的中心轴线是重合的。

在图2-图5、图7-图9的示例中，输入轴为两个，即第一输入轴21和第二输入轴22，则第二输入轴22套设在第一输入轴21上且二者的中心轴线重合。又如，在图6的示例中，输入轴为三个，即第一输入轴21、第二输入轴22和第三输入轴23，则第三输入轴23套设在第二输入轴22上，第二输入轴22套设在第一输入轴21上，并且该三个轴的中心轴线重合。

在发动机单元1给输入轴传送动力或者与输入轴进行动力耦合连接时，发动机单元1可选择性地与多个输入轴中的一个接合。换言之，在需要将发动机单元1的动力传送出来时，发动机单元1的输出端是可与多个输入轴中的一个接合从而同步转动的。而在不需要发动机单元1工作或发动机单元1处于怠速时，则发动机单元1可与多个输入轴均断开，即发动机单元1不与任何一个输入轴相连，从而断开与发动机单元1的动力耦合连接。

进一步，如图2-图6所示，每个输入轴上固定有一个主动齿轮25，主动齿轮25随输入轴同步旋转，主动齿轮25与对应输入轴的固定方式有多种，例如可以通过键槽配合方式固定，当然也可以通过热压、一体成型等多种方式将主动齿轮25与输入轴固定，保证二者可以同步旋转。

输出轴24上固定有多个从动齿轮26，多个从动齿轮26随输出轴24同步旋转，从动齿轮26与输出轴24的固定方式也可采用上述主动齿轮25与输入轴的固定方式，但不限于此。

但是，本发明不限于此，如，在每个输入轴上设置的主动齿轮25上的的数量可以不限于一个，对应地，在输出轴24上设置多个从动齿轮26已形成多个挡位，对于本领域技术人员而言是可以实现的。

如图2-图6所示，多个从动齿轮26与多个输入轴上的主动齿轮25分别对应地啮合，根据本发明的一个实施例，从动齿轮26的数量与输入轴的数量可以是相同的，例如从动齿轮26为两个，则输入轴为两个，这样两个从动齿轮26可以分别对应地与两个输入轴上的主动齿轮25啮合传动，使得该两对齿轮副可以构成两个挡位进行传动。

在根据本发明的一个实施例中，可以根据传动需要而设置三个或更多个输入轴，并且在每个输入轴上均可固定一个主动齿轮25，由此输入轴的数量越多，可以进行传动的挡位就越多，该动力传动系统100的传动比的范围就越大，从而适应多种车型对于传动的要求。

根据本发明的一些具体实施例，如图2-图5所示，多个输入轴包括第一输入轴21和第二输入轴22，第二输入轴22套设在第一输入轴21上，第二输入轴22是空心轴，第一输入轴21优选为实心轴，当然可选地，第一输入轴21也可以是空心轴。

第一输入轴21可以采用轴承进行支承，为了保证第一输入轴21传动时的平顺性，轴承优选是多个且可沿第一输入轴21的轴向在不影响其余部件装配的位置进行布置。同样地，第二输入轴22也可采用轴承进行支承，这里不再详细描述。

进一步，参照图2-图5所示，发动机单元1与第一输入轴21和第二输入轴22之间设置有双离合器31，双离合器31可以采用现有的干式双离合器31或湿式双离合器31。

双离合器31具有输入端313、第一输出端311和第二输出端312，发动机单元1与双离合器31的输入端313相连，具体而言，发动机单元1可以通过飞轮、减震器或扭转盘等多种形式与双离合器31的输入端313相连。

双离合器31的第一输出端311与第一输入轴21相连，从而该第一输出端311与第一输入轴21同步旋转。双离合器31的第二输出端312与第二输入轴22相连，从而该第二输出端312与第二输入轴22同步旋转。

其中，双离合器31的输入端313可以是双离合器31的壳体，其第一输出端311和第二输出端312可以是两个从动盘。一般地，壳体与两个从动盘可以是都断开的，即输入端313与第一输出端311和第二输出端312均断开，在需要接合其中一个从动盘时，可以控制壳体与相应从动盘进行接合从而同步旋转，即输入端313与第一输出端311和第二输出端312之一接合，从而输入端313传来的动力可以通过第一输出端311和第二输出端312中的一个输出。一般地，壳体与两个从动盘不会同时接合。

应当理解，双离合器31的具体接合状态受到控制策略的影响，对于本领域的技术人员而言，可以根据实际所需的传动模式而适应性设定控制策略，从而可以在输入端与两个输出端全部断开以及输入端与两个输出端之一接合的三种模式中进行切换。

在图2-图5的示例中，由于输入轴为同心的双轴结构，且每个输入轴上只设置有一个主动齿轮25，因此该变速器单元2a具有两个不同的挡位，发动机单元1可以通过该两个挡位将动力输出至输出部5，同步器6可以一直处于接合状态，即接合输出轴24和输出部5。

在挡位之间切换时，同步器6无需像以传统布置方式的同步器结构要先断开再轴向移动才能接合另外的齿轮，而只需简单地控制双离合器31的接合/断开状态，此时同步器6可以一直处于接合状态，这样在发动机单元1将动力输出至输出部5时，只需控制一个换挡执行元件即双离合器31即可，而无需控制同步器6，这样可以大大简化控制策略，减少同步器6的接合/断开次数，提高同步器6的寿命。

根据本发明的一些实施例，第一电动发电机41设置成与主动齿轮25和从动齿轮26中的一个配合传动，换言之，第一电动发电机41是与输入轴和输出轴24中的一个间接传动。

进一步，作为可选的方案，第一电动发电机41与相应齿轮之间可以设置中间传动机构，该传动机构可以是蜗轮蜗杆传动机构、一级或多级齿轮副传动机构、链轮传动机构等，或者在不抵触的情况下，还可以是上述多种传动机构的组合，这样第一电动发电机41可以根据需要而布置在不同位置，降低了第一电动发电机41的布置难度。

考虑到便于空间上布置的问题，根据本发明的一个实施例，第一电动发电机41可以通过一个中间齿轮411进行传动。例如，在图3（结合图2）的示例中，第一电动发电机41与第一输入轴21上的主动齿轮25之间通过一个中间齿轮411间接传动。又如，在图2的示例中，第一电动发电机41与第二输入轴22上的主动齿轮25之间通过一个中间齿轮411间接传动。

但是，本发明并不限于此。在本发明的其它实施例中，第一电动发电机41设置成与第一输入轴21和输出轴24中的一个相连。例如，在图4的示例中，第一电动发电机41与第一输入轴21直接相连。又如，在图5的示例中，第一电动发电机41与输出轴24直接相连。第一电动发电机41采用与相应轴直接相连的方式，可以使得动力传动系统100的结构更加紧凑，同时还能减少动力传动系统100的周向尺寸，便于布置在车辆的机舱内。

根据本发明的一个实施例，参照图4所示，第一电动发电机41与第一输入轴21同轴布置，并且第一电动发电机41与发动机单元1同轴布置。这里，“第一电动发电机41与发动机单元1同轴布置”应当理解为：第一电动发电机41的转子的转动轴线与发动机单元1的曲轴的旋转轴线是大体重合的。由此，使得动力传动系统100的结构更加紧凑。

根据本发明的一些实施例，参照图2-图6所示，输出部5可以包括输出齿轮51和接合齿圈52，输出齿轮51与输出轴24可相对转动即差速转动，接合齿圈52与输出齿轮51固定，即接合齿圈52与输出齿轮51同步转动。

由此，同步器6需要将输出部5与输出轴24接合时，同步器6的接合套62可以沿着轴向向接合齿圈52的方向运动，在输出部5与输出轴24的转速同步后，接合套62可以与接合齿圈52接合，从而输出轴24、同步器6和输出部5三者之间形成刚性连接，进而三者同步旋转。

为了减少中间传动部件，降低能量损失，并尽可能地提高动力传动系统100的传动效率，作为优选的方式，如图2-图6所示，输出齿轮51可为主减速器主动齿轮，该主减速器主动齿轮可以与主减速器从动齿轮53直接啮合从而将动力输出，以驱动车轮200。但是，本发明并不限于此，在输出齿轮51与主减速器之间也可以设置其它用于传动的中间部件。

参照图2-图13所示，第一对车轮例如前轮210之间设置有差速器54，差速器54是与输出部5配合传动的，具体而言，在一些实施例中，差速器54上设置有主减速器从动齿轮53，输出齿轮51为主减速器从动齿轮，主减速器主动齿轮与主减速器从动齿轮53啮合，从而动力可依次通过主减速器主动齿轮、主减速器从动齿轮53和差速器54后传递至两个前轮210。

差速器54的作用是合理地分配给两个前轮210所需动力，差速器54可以是齿轮式差速器、强制锁止式差速器、托森差速器等。对于本领域的技术人员而言，可以根据不同车型而选择合适的差速器。

根据本发明的一些实施例，参照图5-图7、图10所示，一对第二电动发电机42背靠背地设在差速器54的两侧，例如一对第二电动发电机42分别设在差速器54的另侧且与差速器54集成为一体结构。换言之，左侧的第二电动发电机42设在左侧半轴与差速器54的左侧之间，右侧的第二电动发电机42设在右侧半轴与差速器54的右侧之间。具体而言，图5-图7中的动力传动系统100为四驱形式，而图10中的动力传动系统100为两驱形式。需要说明的是，在下面有关电动发电机背靠背地设在差速器54的两侧，均可以理解为该电动发电机分别设在差速器54的两侧并与该差速器集成为一体结构。

根据本发明的另一些实施例，参照图2-图4、图9所示，第二电动发电机42为轮边电机。换言之，其中一个第二电动发电机42设在左前轮的内侧，另一个第二电动发电机42设在右前轮的内侧，第二电动发电机42可以通过齿轮机构将动力传递至相应车轮的轮毂。具体而言，图2-图4中的动力传动系统100为四驱形式，而图9中的动力传动系统100为两驱形式。

在本发明的一些实施例中，第二电动发电机43为两个，且第二电动发电机43为轮边电机，如图2和图5所示。换言之，在图2和图5的示例中，一个第二电动发电机43设于左后轮的内侧，另一个第二电动发电机43设于右后轮的内侧，第二电动发电机43可以通过齿轮机构将动力传递给相应的后轮。

在本发明的另一些实施例中，第二电动发电机43为一个，该一个第二电动发电机43通过第一变速机构71驱动第二对车轮。其中，第一变速机构71优选是减速机构，减速机构可以是一级减速机构或多级减速机构。减速机构可以是齿轮减速机构、蜗轮蜗杆减速机构等，对此本发明并不作特殊限定。

在该一些实施例中，第二对车轮可以通过一根车桥相连，该车桥可以是一体式结构，此时第二电动发电机43通过第一变速机构71可以直接驱动该一体式车桥，从而带动两个车轮同步转动。

在本发明的再一些实施例中，第二电动发电机43为两个，每个第二电动发电机43分别通过一个第二变速机构72驱动第二对车轮中的一个。其中，第二变速机构72优选是减速机构，该减速机构可以是一级减速机构或多级减速机构。该减速机构可以是齿轮减速机构、蜗轮蜗杆减速机构等，对此本发明并不作特殊限定。

在该一些实施例中，第二对车轮可以通过两个半桥与对应的第二电动发电机43以及第二变速机构72相连，也就是说，一个第二电动发电机43可以通过一个第二变速机构72来驱动对应的半桥，从而带动该半桥外侧的车轮旋转。

根据本发明的另一些实施例，如图9-图13所示，这些动力传动系统100均为两驱形式。在图9的示例中，输出部5驱动前轮210，第二电动发电机42为轮边电机且用于驱动前轮220。在图10的示例中，输出部5驱动前轮210，第二电动发电机42背靠背地设在差速器54的两侧，例如第二电动发电机42分别设在差速器54的两侧且集成为一体结构。在图11的示例中，输出部5驱动前轮210，第二电动发电机42为两个，每个第二电动发电机42均通过一个第四变速机构74驱动后轮220。在图12的示例中，输出部5驱动前轮210，第二电动发电机42为一个，该第二电动发电机42通过一个第三变速机构73驱动后轮220。在图13的示例中，输出部5驱动前轮210，第二电动发电机42为两个且为轮边电机，其用于驱动后轮220。

关于第三变速机构73，其可与第一变速机构71相同。类似地，第四变速机构74可与第二变速机构72相同。因此，这里不再赘述。

根据本发明的一些实施例，动力传动系统100还可以包括电池组件（图未示出），电池组件优选与第一电动发电机41、第二电动发电机42和第二电动发电机43相连。由此，第一电动发电机41由发动机单元1驱动进行发电或制动回收的电能可以供给并存储在电池组件中，第二电动发电机42和第二电动发电机43在制动工况时回收的电能也可以供给并存储在电池组件中。在车辆处于电动模式时，可以由电池组件将电能分别供给至第一电动发电机41和/或第二电动发电机42和/或第二电动发电机43。

作为上述实施例中描述的动力传动系统100的一种变型实施例，如图8所示，多个输入轴包括三个轴，即第一输入轴21、第二输入轴22和第三输入轴23，第二输入轴22套设在第一输入轴21上，第三输入轴23套设在第二输入轴22上。

在该变型实施例中，动力传动系统100进一步包括三离合器32，三离合器32具有输入端324、第一输出端321、第二输出端322和第三输出端323，发动机单元1与三离合器32的输入端324相连，三离合器32的第一输出端321与第一输入轴21相连、三离合器32的第二输出端322与第二输入轴22相连且第三离合器32的第三输出端323与第三输入轴23相连。

类似地，三离合器32的输入端可以是其壳体，其三个输出端可以是三个从动盘，输入端可与三个输出端之一接合，或者输入端与三个输出端全部断开。可以理解的是，三离合器32的工作原理与双离合器31近似，这里不再赘述。

需要说明的是，在该变型实施例中，对于其余部分，例如第一电动发电机41与第一输入轴21或输出轴24的传动方式，第二电动发电机42和第二电动发电机43的设置位置和驱动形式等均可采用上述双离合器31技术方案中同样的设置方式，请一并参照上述双离合器31的技术方案，这里不再一一详细描述。

作为上述实施例中描述的动力传动系统100的另一种变型实施例，如图14-图16所示，在该动力传动系统100中，从动齿轮26为联齿齿轮结构，该联齿齿轮结构26空套设置在输出轴24上，即二者可差速转动。其中，同步器6设置在输出轴24上且可选择地与该联齿齿轮结构26接合。

在该实施例中，具体地，输入轴为两个，即第一输入轴21和第二输入轴22，每个输入轴上固定有一个主动齿轮25，联齿齿轮结构26为双联齿轮，该双联齿轮26具有第一齿轮部261和第二齿轮部262，第一齿轮部261和第二齿轮部262分别与两个主动齿轮25对应地啮合。

该实施例中的动力传动系统100在进行动力传动时，同步器6可以接合双联齿轮26，从而发动机单元1和/或第一电动发电机41输出的动力可以通过输出部5（例如，主减速器主动齿轮51）输出。

该实施例中，第一电动发电机41与输出轴或输出轴中的一个可以直接传动或间接传动，具体可采用上述实施例中描述的相关传动方式，这里不再详细说明。而对于其它部件，例如发动机单元1与输入轴之间的离合器（例如，双离合器31或三离合器32）等均可采用与上述实施例中相同的设置方式，这里不再赘述。

在该一些实施例中，如图14-图16所示，具体地，动力传动系统100可以包括发动机单元1、多个输入轴、输出轴24、输出部5（例如，主减速器主动齿轮51）、同步器6和第一电动发电机41。

该变型实施例与图2-图13中所示的动力传动系统100的最主要的区别在于：从动齿轮26采用联齿结构且空套于输出轴24上，输出部5固定设置于输出轴24上，同步器6则用于接合联齿齿轮结构。该实施例中，第一电动发电机41的布置形式与上述图2-图13中所示的动力传动系统中的第一电动发电机41的布置形式稍作变型。

在一些实施例中，如图14-图16所示，输入轴是多个，输入轴上设置有主动齿轮25。输出轴24上空套有联齿齿轮结构26，联齿齿轮结构26具有多个齿轮部（例如，第一齿轮部261、第二齿轮部262），多个齿轮部分别与多个输入轴上的主动齿轮24对应地啮合。

参照图14-图16，输出部5适于输出来自输出轴24的动力，例如优选地，输出部5固定设置在输出轴24上。根据本发明的一个实施例，输出部5包括主减速器主动齿轮51，但并不限于此。

同步器6设置在输出轴24上，同步器6设置成可选择性地接合联齿齿轮结构26，从而通过输出部5输出动力以驱动车辆的车轮。第一电动发电机41与输入轴和输出轴24中的一个可以是直接传动或间接传动。

该一些实施例中，同步器6的作用与图2-图13中所示实施例中的同步器的作用大致相同，区别在于该一些实施例中同步器6是用于接合联齿齿轮结构26和输出轴24的，而图2-图13中所示实施例中的同步器6是用于接合输出部5和输出轴24的。

具体地，在该实施例中，同步器6的作用可以是最终同步联齿齿轮结构26和输出轴24，即通过同步器6的同步作用后，使得联齿齿轮结构26和输出轴24同步动作，从而由输出部5作为动力输出端，将发动机单元1和/或第一电动发电机41的动力输出。而在同步器6未同步联齿齿轮结构26和输出轴24时，发动机单元1和/或第一电动发电机41的动力无法（通过输出部5）直接输出至车轮200。

简言之，同步器6起到了动力切换的目的，即同步器6接合，发动机单元1和/或第一电动发电机41的动力可以通过输出部5输出并用于驱动车轮200，而同步器6断开，发动机单元1和/或第一电动发电机41的动力无法通过输出部5将动力传递给车轮200，这样通过控制一个同步器6的接合或断开，从而可以实现整车驱动模式的转换。

并且，第一电动发电机41可以输出部5的转速为目标，通过转速的改变，调节联齿齿轮结构26的速度，使得联齿齿轮结构26与输出轴24的速度以时间有效的方式迅速匹配，从而减少同步器6同步所需的时间，减少中间能量损失，同时还能够实现同步器6的无扭矩接合，极大地提高了车辆的传动效率、同步可控性和同步的实时性。此外，同步器6的寿命得以进一步延长，从而降低整车维护的成本。

此外，采用联齿齿轮结构26，可以使得动力传动系统100的结构更加紧凑，便于布置。减少了从动齿轮的个数，进而减小了动力传动系统的轴向尺寸，利于成本的降低，同时也降低了布置难度。

而且，同步器6可由一个单独的拨叉控制其运动，使得控制步骤简单，使用可靠性更高。

根据本发明的一些实施例，多个输入轴同轴嵌套设置，每个输入轴上固定有一个主动齿轮25。具体地，在一个实施例中，输入轴包括第一输入轴21和第二输入轴22，每个输入轴上固定有一个主动齿轮25，联齿齿轮结构26为双联齿轮，该双联齿轮26具有第一齿轮部261和第二齿轮部262，第一齿轮部261和第二齿轮部262分别与两个主动齿轮25对应地啮合。

在发动机单元1与第一输入轴21和第二输入轴22之间可以设置双离合器31，关于这部分请参照图2-图13所示动力传动系统100中的双离合器31部分。可选地，双离合器31上可以布置减振结构，例如减振结构可以布置在双离合器31的第一输出端与双离合器31的输入端之间，这样更加适合抵挡起步。

参照图14-图16所示，第一电动发电机41的输出端与其中一个主动齿轮直接传动或间接传动。

例如，该实施例中的动力传动系统100还包括中间轴43，中间轴43上固定设置有第一中间轴齿轮431和第二中间轴齿轮432，第一中间轴齿轮431和第二中间抽齿轮432中的一个与其中一个主动齿轮25啮合，例如在图14和图15的示例中，第一中间抽齿轮431与第二输入轴22上的主动齿轮25啮合，但是本发明不限于此。

根据本发明的一些实施例，第一电动发电机41的输出端与第一中间轴齿轮431和第二中间轴齿轮432中的一个直接传动或通过中间惰轮44间接传动。例如在图14的示例中，第一电动发电机41的输出端与第二中间轴齿轮432之间通过一个中间惰轮44间接传动。又如在图15的示例中，第一电动发电机41的输出端直接与第二中间轴齿轮432啮合传动。

参照图16所示，第一电动发电机41的输出端直接与联齿齿轮结构26中的一个齿轮部啮合，例如第一电动发电机41的输出端直接与第一齿轮部261啮合传动。

但是，应当理解的是，本发明并不限于此，对于第一电动发电机41的布置位置，可以根据实际需要而灵活设定，例如可以采用上述的几种方式，或者也可以采用图2-图13中所示的一些布置方式，这里不再一一赘述。

参照图14-图15所示，第一齿轮部261独立负责发动机单元1的扭矩输入，第二齿轮部262可同时负责发动机单元1和第一电动发电机41的扭矩输入，当然也可单独负责其中一方。

参照图14-图16所示，联齿齿轮结构26的朝向同步器6的一侧固定设置有接合齿圈52，同步器6适于接合接合齿圈52，从而将联齿齿轮结构26与输出轴24刚性连接在一起以同步转动。

作为上述联齿齿轮实施例中描述的动力传动系统100的另一种变型实施例，如图17-图19所示，在该动力传动系统100中，通过离合器9来取代上述实施例中的同步器6。

具体地，在该一些实施例中，如图17-图19所示，动力切换装置为离合器9，离合器9设置成适于在变速器单元2a和输出部5之间进行动力的传输或者断开。换言之，通过离合器9的接合作用，可以使得变速器单元2a与输出部5同步动作，此时输出部5可将变速器单元2a的动力输出至车轮200。而离合器9断开后，变速器单元2a输出的动力无法直接通过输出部5输出。

在该一些实施例中，双联齿轮26空套设置在输出轴24上，输出部5固定设置在输出轴24上，离合器9具有主动部分（图17中的C主）和从动部分图17中的C从），离合器9的主动部分和从动部分中的一个设在联齿齿轮结构例如双联齿轮26上，离合器9的主动部分和从动部分中的另一个设置在输出轴24上，离合器9的主动部分和从动部分可分离或接合。例如，在图17的示例中，主动部分可以设在输出轴24上，从动部分可以设在联齿齿轮结构26上，但不限于此。

由此，在离合器9的主动部分与从动部分接合后，输出轴24与空套其上的双联齿轮26接合，动力可从输出部5输出。而在离合器9的主动部分与从动部分断开后，联齿齿轮26空套与输出轴24上，输出部5不传递变速器单元2a的动力。

整体而言，根据本发明实施例的动力传动系统100，由于采用同步器6进行动力切换，且同步器6具有体积小、结构简单、承受扭矩大、传动效率高等诸多优点，因此根据本发明实施例的动力传动系统100的体积有所减小、结构更加紧凑，且传动效率高并能满足大扭矩传动要求。

同时，通过第一电动发电机41和/或第二电动发电机42和/或第二电动发电机43的调速补偿，可以实现同步器6无扭矩接合，平顺性更好，且接合速度和动力响应更快，相比传统离合器传动方式，可以承受更大的扭矩而不会发生失效现象，大大地提高了传动的稳定性以及可靠性。

在本发明的一些实施例中，如图2、图3、图5、图6、图7、图8所示，该六个实施例中，采用了四个电动发电机，该四个电动发电机分别负责驱动一个车轮，该四个独立电机驱动的优势在于：普通的机械四驱车仅能实现前后轮的扭矩分配，高端的全时四驱车转弯时仅能实现左右轮瞬时小范围扭矩差异。而上述六个实施例中，由于采用四个电机分别驱动，因此可随时实现左右轮电机的+100%到-100%的扭矩差异调节，从而大大提高了高速转弯时的操控稳定性，改善了转向不足和转向过渡的问题。此外，低速时通过左右两个车轮的相反方向转动可以大大减小车辆转弯半径，使车辆操控更加自如。

下面参照图2-图19简单描述各具体实施例中动力传动系统100的构造。

实施例一：

如图2所示，发动机单元1与双离合器31的输入端313相连，双离合器31的第一输出端311与第一输入轴21相连，双离合器31的第二输出端312与第二输入轴22相连，第二输入轴22同轴地套设在第一输入轴21上。

第一输入轴21和第二输入轴22上分别固定设置有一个主动齿轮25，第一电动发电机41通过一个中间齿轮411而与第二输入轴22上的主动齿轮25间接传动。输出轴24上固定设置有两个从动齿轮26，该两个从动齿轮26分别与第一输入轴21和第二输入轴22上的主动齿轮25对应啮合，从而构成两个传动挡位。

同步器6设置在输出轴24上，主减速器主动齿轮（即，输出齿轮51）相对输出轴24可差速转动，主减速器主动齿轮的左侧可以通过连接杆固定有与同步器6适配的接合齿圈52。其中，主减速器主动齿轮与主减速器从动齿轮53外啮合，主减速器从动齿轮53可以固定在差速器54上，以将动力传递给差速器54，差速器54分配完动力后可适应性传递给两侧的半桥，从而驱动车轮200。

两个第二电动发电机42分别构成用于驱动两个前轮210的轮边电机，两个第二电动发电机43分别构成用于驱动两个后轮220的轮边电机，即该方案中，四个车轮处均设置有一个轮边电机。

该实施例中的动力传动系统100，双离合器31可以通过切断或接合，使发动机单元1的动力可分别以大小两种速比传递到输出轴24上。第一电动发电机41通过挡位齿轮组，可以一固定速比将动力传递到输出轴24上。同步器6接合，输出轴24的动力可以通过主减速器和差速器54传递至前轮210，同步器6切断，则输出轴24的动力不能传递至前轮210。两个第二电动发电机42为轮边形式，可以直接驱动两个前轮。两个第二电动发电机43同为轮边形式，可以直接驱动两个后轮。

该实施例中的动力传动系统100可以至少具有如下工况：第二电动发电机43纯电动工况、纯电动四驱工况、并联工况、串联工况和制动/减速回馈工况。

工况一：

第二电动发电机43纯电动工况：双离合器31切断，同步器6切断，发动机单元1、第一电动发电机41和第二电动发电机42不工作，两个第二电动发电机43分别驱动两个后轮220。该工况主要用于匀速或城市工况等小负荷场合，且电池电量较高的情况。

该工况的优点在于第二电动发电机43直接驱动后轮220，相比于前驱车，拥有更好的加速性能、爬坡性能以及极限转向能力。并且，第二电动发电机43分别单独驱动左后轮和右后轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。而前驱部分则通过同步器6断开输出齿轮51和前轮210的关联，使得前驱没有机械损耗，降低了整车的能耗。

工况二：

纯电动四驱工况：双离合器31切断，同步器6切断，第一电动发电机41不工作，两个第二电动发电机42分别用于驱动两个前轮210，两个第二电动发电机43分别用于驱动后轮220。该工况主要用于加速、爬坡、超车、高速等较大负荷场合，且电池电量较高的情况。

该工况的优点在于相较于单电机驱动拥有更好的动力性能，相较于混合动力驱动拥有更好的经济性和更低的噪音。最能突出其优势的典型应用场合为大坡度（盘山路）的拥堵路况。

而且，相比于前驱和后驱车，纯电动四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。且两个第二电动发电机42和两个第二电动发电机43分别独立驱动四个车轮，使得每个车轮可以单独获得不同的扭矩和转速，实现了四轮单独控制，将动力性、操纵稳定性和越野性能达到了最大性能。而当相应电动发电机对左右车轮施加不同方向的扭矩时，还能够实现整车的原地转向。

工况三：

并联工况：双离合器31接合，同步器6接合，发动机单元1与第一电动发电机41通过挡位齿轮组和同步器6将动力传递至主减速器主动齿轮51，并通过差速器54将动力传至前轮210，同时两个第二电动发电机42分别将动力传递给对应的前轮210，且两个第二电动发电机43分别将动力传递给对应的后轮220。该工况主要用于急加速、爬大坡等最大负荷场合。

该工况的优点在于五个电动发电机和发动机单元1同时驱动车辆，可以发挥最大的动力性能。相比于前驱和后驱车，混合动力四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。且第二电动发电机43分别单独驱动左后轮和右后轮，可以实现电子差速功能，省略了传动机械式差速器，减少了零部件，同时还能增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。

工况四：

串联工况：双离合器31接合，同步器6切断，发动机单元1通过双离合器31和挡位齿轮组带动第一电动发电机41发电，第二电动发电机42用于驱动前轮210且第二电动发电机43用于驱动后轮220。该工况主要用于中等负荷，且电池电量较少的情况。

该工况的优点在于相比前驱和后驱车，串联（即，四驱串联）工况拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。且两个第二电动发电机42和两个第二电动发电机43分别独立驱动四个车轮，使得每个车轮可以单独获得不同的扭矩和转速，实现了四轮单独控制，将动力性、操纵稳定性和越野性能达到了最大性能。而当相应电动发电机对左右车轮施加不同方向的扭矩时，还能够实现整车的原地转向。此外，第一电动发电机41可以通过扭矩和转速调节，使发动机单元1保持在最佳经济区域运行，减少发电油耗。

工况五：

制动/减速回馈工况：双离合器31接合，同步器6切断，发动机单元1带动第一电动发电机41发电，第二电动发电机42制动前轮并发电，第二电动发电机43制动后轮并发电。该工况主要用于车辆制动或减速。该工况的优点在于减速或制动时，第二电动发电机42第二电动发电机43分别制动四个车轮，无论在转弯还是直行，都能在保证整车制动力和稳定性的前提下，充分地吸收每个车轮的动力，达到回馈能量的最大化。且由于同步器6切断，在上述四个电动发电机对车轮制动的同时，发动机单元1和第一电动发电机41可以继续进行发电功能，使得发电状态稳定，避免频繁切换，增强了部件的寿命。

工况六：

混联工况：双离合器31接合，同步器6接合，发动机单元1的部分动力通过双离合器31和挡位齿轮组带动第一电动发电机41发电，发动机单元1的另一部分动力通过挡位齿轮组和同步器6将动力传递至主减速器主动齿轮51，第二电动发电机42直接通过主减速器主动齿轮51驱动前轮210，同时第二电动发电机43分别驱动后轮220。该工况主要用于加速、爬坡等较大负荷场合且电量不多的情况下。该工况的优点是可以发挥发动机单元1的全部动力，既保证车辆的动力性，又可以同时进行发电，保持电池的电量。

上述的六种工况可以进行切换，其中比较典型的工况切换为：由工况四切换为工况三，或者从工况四切换至工况五。

具体地，由工况四切换为工况三时：当需要急加速超车、躲避障碍物或其它情况时，根据司机的油门需求，动力传动系统100可从工况四切换至工况三。此时第一电动发电机41会以主减速器主动齿轮的转速为目标，通过转速控制，调节输出轴24的转速，使输出轴24和主减速器主动齿轮的转速尽可能的匹配，方便同步器6结合。

而在匹配过程中，第二电动发电机42和第二电动发电机43可以响应驾驶需求，增大扭矩，使车辆得到加速，而不必像通常的车辆那样，等到同步器6接合后才能加速。这一扭矩提前补偿的功能，可以大大地缩短扭矩响应时间，提高车辆的瞬时加速性能。

再如，从工况四切换至工况五：当车辆制动或减速时，根据司机的油门需求或踩踏制动踏板的动作，动力传动系统100可从工况四切换至工况五。第二电动发电机42和第二电动发电机43已经可以满足制动回馈的需求，无需第一电动发电机41进行回馈，此时第二电动发电机42和第二电动发电机43能立即响应驾驶需求，对车轮进行制动，回馈电量，而不必像通常的车辆那样，等到同步器6接合后才能回馈电量。

与此同时，发动机单元1和第一电动发电机41可以保持原先的发电状态，待制动工况结束后，也无需转换，直接进入原先的串联工况。这一扭矩提前补偿功能，可以大大的缩短电机制动响应时间，增加回馈的电量。

特别地，对于复杂路况，例如当车辆在上坡、下坡、颠簸、低附等复杂路况下行驶时，往往因为车速不稳定而导致同步器6接合困难。即使第一电动发电机41可以通过转速控制，调节输出轴24的转速，但由于主减速器主动齿轮的转速随车速不可控，也会给第一电动发电机41的调速的准确度和速度带来困难。在这些路况下，通过第二电动发电机42和第二电动发电机43对车辆进行扭矩补偿，可以有效地稳定车速，既提高了整车的驾驶体验，也使得同步器6的接合变得简单。

实施例二：

如图3所示，该实施例中的动力传动系统100与图2中的动力传动系统100的区别可以仅在于第二电动发电机43的布置形式。在该实施例中，每个第二电动发电机43均通过一个第二变速机构72驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。而关于具体工况，则与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，区别可以仅在于第二电动发电机43与对应的后轮220之间在进行动力传递时需经过第二变速机构72，这里同样不再详细说明。

实施例三：

如图4所示，该实施例中的动力传动系统100与图2中的动力传动系统100的区别可以仅在于第二电动发电机43的布置形式。在该实施例中，第二电动发电机43为一个且通过一个第一变速机构71驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。而关于具体工况，则与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，区别可以仅在于，由于通过一个第二电动发电机43和一个第一变速机构71驱动两个后轮220，因此在不增加新部件的前提下，仅通过一电机和一变速机构无法实现两个后轮220的差速功能，但是可以理解的是，可以增设差速器以实现两个后轮220的差速转动，该差速器可以与第一变速机构71集成为一体。

实施例四：

如图5所示，该实施例中的动力传动系统100与图2中的动力传动系统100的区别可以仅在于第二电动发电机42的布置形式。在该实施例中，第二电动发电机42分别背靠背地设在差速器54的两侧，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。而关于具体工况，则与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里同样不再详细说明。

实施例五：

如图6所示，该实施例中的动力传动系统100与图5中的动力传动系统100的区别可以仅在于第二电动发电机43的布置形式。在该实施例中，每个第二电动发电机43均通过一个第二变速机构72驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。而关于具体工况，则与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里同样不再详细说明。

实施例六：

如图7所示，该实施例中的动力传动系统100与图5中的动力传动系统100的区别可以仅在于第二电动发电机43的布置形式。在该实施例中，第二电动发电机43为一个且通过一个第一变速机构71驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。而关于具体工况，则与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，区别可以仅在于，由于通过一个第二电动发电机43和一个第一变速机构71驱动两个后轮220，因此在不增加新部件的前提下，仅通过一电机和一变速机构无法实现两个后轮220的差速功能，但是可以理解的是，可以增设差速器以实现两个后轮220的差速转动，该差速器可以与第一变速机构71集成为一体。

实施例七：

如图8所示，该实施例中的动力传动系统100与图2中的动力传动系统100的区别可以仅在于离合器的形式以及输入轴、主动齿轮25以及从动齿轮26的个数，该实施例中离合器为三离合器32，输入轴为三个，主动齿轮25和从动齿轮26对应为三对，对于其余部分则可与图2实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。

实施例八：

如图9所示，该实施例中的动力传动系统100与图2中的动力传动系统100的区别可以仅在于取消了图2实施例中的第二电动发电机43，该实施例中的动力传动系统100为两驱形式。

该实施例中的动力传动系统100至少可以具有如下工况：

工况一，第二电动发电机42纯电动：双离合器31切断，同步器6切断，发动机单元1和第一电动发电机41不工作，第二电动发电机42直接驱动前轮210。该工况主要用于匀速或城市工况等小负荷场合，且电池电量较高的情况。

该工况的优点在于第二电动发电机42直接驱动前轮210，传动链最短、参与工作的部件最少，可以达到最高的传动效率和最小的噪音。第二电动发电机42分别单独驱动左右不同的前轮210，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。

工况二，三电机纯电动：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1不工作，第一电动发电机41通过挡位齿轮组和同步器6将动力传递至主减速器主动齿轮51，并通过差速器54将动力平均分到左右前轮，同时第二电动发电机42直接驱动左右前轮。

该工况主要用于加速、爬坡、超车、高速等较大负荷场合，且电池电量较高的情况。该工况的优点在于相较于单电机驱动拥有更好的动力性能，相较于混合动力驱动拥有更好的经济性和更低的噪音。最能突出其优势的典型应用场合为大坡度（盘山路）的拥堵路况。

工况三，并联：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1与第一电动发电机41通过挡位齿轮组和同步器6将动力传递至主减速器主动齿轮51，并通过差速器54将动力平均分到左右前轮，第二电动发电机42直接驱动前轮。该工况主要用于急加速、爬大坡等最大负荷场合。

该工况的优点在于三电机和发动机单元1同时驱动，可以发挥最大的动力性能。

工况四，串联：双离合器31接合，同步器6切断，发动机单元1通过双离合器31和挡位齿轮组带动第一电动发电机41发电，第二电动发电机42直接驱动车轮。该工况主要用于中等负荷，且电池电量较少的情况。

该工况的优点在于第二电动发电机42直接驱动车轮，传动链最短、参与工作的部件最少，可以达到最高的传动效率和最小的噪音。

同时第一电动发电机41可以通过扭矩和转速调节，使发动机单元1保持在最佳经济区域运行，减少发电油耗。第二电动发电机42分别单独驱动左右不同的车轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。

工况五，制动/减速回馈：双离合器31接合，同步器6断开，发动机单元1带动第一电动发电机41发电，第二电动发电机42直接制动车轮并发电。该工况主要用于车辆的制动或减速。该工况的优点在于在车辆减速或制动时，将第二电动发电机42分别制动两个车轮，可以最大限度的吸收制动能量，转化为电能，且发动机单元1和第一电动发电机41可以继续进行发电，保持发电工况的稳定性，并减少频繁切换。

上述的五种工况可以进行切换，其中比较典型的工况切换为：由工况四切换为工况三，或者从工况四切换至工况五。

具体地，由工况四切换为工况三时，例如当需要急加速超车、躲避障碍物时，根据司机的油门需求，动力系统会从工况四切换至工况三。此时第一电动发电机41会以主减速器主动齿轮51的转速为目标，通过转速控制，调节输出轴24的转速，使二者的转速尽可能的匹配，方便同步器6接合。而在匹配过程中，第二电动发电机42可以响应驾驶需求，增大扭矩，使车辆得到加速，而不必像通常的车辆那样，等到同步器6接合后才能加速。这一扭矩提前补偿功能，可以大大的缩短扭矩响应时间，提高车辆的瞬时加速性能。

由工况四切换为工况五时，例如当车辆制动或减速时，根据司机的油门需求或踩踏制动踏板的动作，动力传动系统100可从工况四切换至工况五。第二电动发电机42已经可以满足制动回馈的需求，无需第一电动发电机41进行回馈，此时第二电动发电机42能立即响应驾驶需求，对车轮进行制动，回馈电量，而不必像通常的车辆那样，等到同步器6接合后才能回馈电量。

与此同时，发动机单元1和第一电动发电机41可以保持原先的发电状态，待制动工况结束后，也无需转换，直接进入原先的串联工况。这一扭矩提前补偿功能，可以大大的缩短电机制动响应时间，增加回馈的电量。

特别地，对于复杂路况，例如当车辆在上坡、下坡、颠簸、低附等复杂路况下行驶时，往往因为车速不稳定而导致同步器6接合困难。即使第一电动发电机41可以通过转速控制，调节输出轴24的转速，但由于主减速器主动齿轮的转速随车速不可控，也会给第一电动发电机41的调速的准确度和速度带来困难。在这些路况下，通过第二电动发电机42对车辆进行扭矩补偿，可以有效地稳定车速，既提高了整车的驾驶体验，也使得同步器6的接合变得简单。

实施例九：

如图10所示，该实施例中的动力传动系统100与图9中的动力传动系统100的区别在于第二电动发电机42的位置，在该实施例中，第二电动发电机42背靠背地设置于差速器54的两侧，对于其余部分则可与图9实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。

实施例十：

如图11所示，该实施例中的动力传动系统100与图9中的动力传动系统100的区别在于第二电动发电机42的位置，在该实施例中，第二电动发电机42为两个，每个第二电动发电机42均通过一个第四变速机构74驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图9实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。

该实施例中的动力传动系统100至少具有如下工况：

工况一，第二电动发电机42纯电动：双离合器31切断，同步器6切断，发动机单元1和第一电动发电机41不工作，每个第二电动发电机42通过对应的第四变速机构74驱动后轮。该工况主要用于匀速或城市工况等小负荷场合，且电池电量较高的情况。该工况的优点在于第二电动发电机42驱动后轮，相比于前驱车拥有更好的加速性能、爬坡性能以及极限转向能力。且第二电动发电机42分别单独驱动左右不同的车轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。前驱通过同步器6断开齿轮组和前轮的关联，使得前驱没有机械损耗，降低了整车的能耗。

工况二，纯电动四驱：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1不工作，第一电动发电机41驱动前轮，第二电动发电机42驱动后轮。该工况主要用于加速、爬坡、超车、高速等较大负荷场合，且电池电量较高的情况。该工况的优点在于相较于单电机驱动拥有更好的动力性能，相较于混合动力驱动拥有更好的经济性和更低的噪音。最能突出其优势的典型应用场合为大坡度（盘山路）的拥堵路况。相比于前驱和后驱车，纯电动四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。且第二电动发电机42分别单独驱动左右不同的后轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。

工况三，并联：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1与第一电动发电机41同时驱动前轮210，第二电动发电机42驱动后轮。该工况主要用于急加速、爬大坡等最大负荷场合。该工况的优点在于双电机和发动机单元同时驱动，可以发挥最大的动力性能。相比于前驱和后驱车，混合动力四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。且第二电动发电机分别单独驱动左右不同的后轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。

工况四，串联：双离合器31接合，同步器6切断，发动机单元1驱动第一电动发电机41发电，第二电动发电机42驱动后轮。该工况主要用于中等负荷，且电池电量较少的情况。该工况的优点在于两个第二电动发电机分别驱动两个后轮，可以实现电子差速功能，增加操纵稳定性，减小轮胎的磨损量。相比于前驱车拥有更好的加速性能、爬坡性能以及极限转向能力。且第一电动发电机可以通过扭矩和转速调节，使发动机单元保持在最佳经济区域运行，减少发电油耗。

工况五，制动/减速回馈：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元不工作，第一电动发电机和第二电动发电机同时制动车辆并发电。该工况的优点在于车辆减速或制动时，有三个电机同时制动车辆，从而可以最大限度的吸收制动能量，转化为电能。且通过切断双离合器，消除了发动机单元摩擦力矩对车辆的制动，可以留下更多的动力让电机吸收。前后驱一起制动回馈，可以在保证整车制动力的前提下，更好的分配制动力至前后电机，比单独前驱或后驱车型能回馈更多的电能。并且，两个第二电动发电机可以单独控制制动力的大小，在转弯制动时，能提高整车的操稳性，并进一步提高回馈的能量。

类似地，该实施例中的动力传动系统100的各个工况之间可以进行切换，比较经典的模式为工况四切换为工况三或工况五，对于这部分，与上述实施例中描述的相应切换部分原理类似，这里不再赘述。

实施例十一：

如图12所示，该实施例中的动力传动系统100与图9中的动力传动系统100的区别在于第二电动发电机42的位置，在该实施例中，第二电动发电机42为一个，该第二电动发电机42通过一个第三变速机构73驱动后轮220，对于其余部分则可与图9实施例中的动力传动系统100基本一致，这里不再赘述。

该实施例中，可以采用第二电动发电机42单独驱动车辆，此时双离合器31和同步器6均切断，该工况主要用于匀速或城市工况等小负荷场合，且电池电量较高的情况。该工况的优点在于第二电动发电机42通过第三变速机构73直接驱动后轮220，相比前驱，拥有更好的加速性能、爬坡性能以及极限转向能力。而且前驱部分通过同步器6断开，使得前驱部分没有机械损耗，降低了整车的能耗。其中，后驱部分还可以增设差速器，差速器可以与第三变速机构73集成为一体。

该实施例中，动力传动系统还可以具有纯电动四驱工况，此时双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1不工作，第一电动发电机41驱动前轮，第二电动发电机42驱动后轮。该工况主要用于加速、爬坡、超车、高速等较大负荷场合，且电池电量较高的情况。该工况相较于单电机驱动拥有更好的动力性能，相较于混合动力驱动拥有更好的经济性和更低的噪音。最能突出其优势的典型应用场合为大坡度（盘山路）的拥堵路况。相比于前驱或后驱车，纯电动四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。

该实施例中，动力传动系统还具有并联工况：双离合器31接合，同步器6接合，发动机单元1和第一电动发电机41共同驱动前轮210，第二电动发电机42驱动后轮220。该工况主要用于急加速、爬大坡等最大负荷场合。该工况主要优点在于双电机和发动机单元同时驱动，可以发挥最大的动力性能。相比于前驱和后驱车，混合动力四驱拥有更好的加速性能、爬坡性能、操控性能以及越野能力。

该实施例中，动力传动系统还具有串联工况：此时双离合器31接合，同步器6切断，发动机单元1驱动第一电动发电机41发电，第二电动发电机驱动后轮。该工况主要用于中等负荷，且电池电量较少的情况。该工况的优点在于第二电动发电机42驱动后轮，相比于前驱车拥有更好的加速性能、爬坡性能以及极限转向能力。第一电动发电机41可以通过扭矩和转速调节，使发动机单元1保持在最佳经济区域运行，减少发电油耗。

该实施例中，动力传动系统还具有制动/减速回馈：双离合器31切断，同步器6接合，发动机单元1不工作，第一电动发电机41和第二电动发电机42同时制动车辆并发电。该工况的优点在于车辆减速或制动时，将两个电机同时制动，可以最大限度的吸收制动能量，转化为电能。且通过切断双离合器31，消除了发动机单元摩擦力矩对车辆的制动，可以留下更多的动力让电机吸收。前后驱一起制动回馈，可以在保证整车制动力的前提下，更好的分配制动力至前后电机，比单独前驱或后驱车型能回馈更多的电能。

类似地，该实施例中的动力传动系统100的各个工况之间可以进行切换，比较经典的模式为工况四切换为工况三或工况五，对于这部分，与上述实施例中描述的相应切换部分原理类似，这里不再赘述。

实施例十二：

如图13所示，该实施例中的动力传动系统100与图9中的动力传动系统100的区别在于第二电动发电机42的位置，在该实施例中，第二电动发电机42为两个且均为轮边电机，第二电动发电机42用于驱动对应的后轮220，对于其余部分则可与图9实施例中的动力传动系统100基本一致（传动模式与图11类似），这里不再赘述。

实施例十三：

如图14所示，发动机单元1与双离合器31的输入端313相连，双离合器31的第一输出端311与第一输入轴21相连，双离合器31的第二输出端312与第二输入轴22相连，第二输入轴22同轴地套设在第一输入轴21上。

第一输入轴21和第二输入轴22上分别固定设置有一个主动齿轮25，输出轴24空套有双联齿轮26（即，从动齿轮），双联齿轮26的第一齿轮部261与第一输出轴21上的主动齿轮25啮合，双联齿轮26的第二齿轮部262与第二输出轴22上的主动齿轮25啮合。

中间轴43上固定设置有第一中间轴齿轮431和第二中间轴齿轮432，第一中间轴齿轮431与第二输入轴22上的主动齿轮25啮合，第一电动发电机41的输出端通过一个中间惰轮44与第二中间轴齿轮432间接传动。

同步器6设置在输出轴24上且用于接合双联齿轮26。主减速器主动齿轮51固定在输出轴24上。主减速器主动齿轮51与主减速器从动齿轮53外啮合，主减速器从动齿轮53可以固定在差速器54的壳体上，以将动力传递给差速器54，差速器54分配完动力后可适应性传递给两侧的半桥，从而驱动车轮200。

实施例十四：

如图15所示，发动机单元1与双离合器31的输入端313相连，双离合器31的第一输出端311与第一输入轴21相连，双离合器31的第二输出端312与第二输入轴22相连，第二输入轴22同轴地套设在第一输入轴21上。

第一输入轴21和第二输入轴22上分别固定设置有一个主动齿轮25，输出轴24空套有双联齿轮26（即，从动齿轮），双联齿轮26的第一齿轮部261与第一输出轴21上的主动齿轮25啮合，双联齿轮26的第二齿轮部262与第二输出轴22上的主动齿轮25啮合。

中间轴43上固定设置有第一中间轴齿轮431和第二中间轴齿轮432，第一中间轴齿轮431与第二输入轴22上的主动齿轮25啮合，第一电动发电机41的输出端直接与第二中间轴齿轮432啮合传动。

同步器6设置在输出轴24上且用于接合双联齿轮26。主减速器主动齿轮51固定在输出轴24上。主减速器主动齿轮51与主减速器从动齿轮53外啮合，主减速器从动齿轮53可以固定在差速器54的壳体上，以将动力传递给差速器54，差速器54分配完动力后可适应性传递给两侧的半桥，从而驱动车轮200。

实施例十五：

如图16所示，发动机单元1与双离合器31的输入端313相连，双离合器31的第一输出端311与第一输入轴21相连，双离合器31的第二输出端312与第二输入轴22相连，第二输入轴22同轴地套设在第一输入轴21上。

第一输入轴21和第二输入轴22上分别固定设置有一个主动齿轮25，输出轴24空套有双联齿轮26（即，从动齿轮），双联齿轮26的第一齿轮部261与第一输出轴21上的主动齿轮25啮合，双联齿轮26的第二齿轮部262与第二输出轴22上的主动齿轮25啮合。第一电动发电机41的输出端直接与第一齿轮部261啮合传动。

同步器6设置在输出轴24上且用于接合双联齿轮26。主减速器主动齿轮51固定在输出轴24上。主减速器主动齿轮51与主减速器从动齿轮53外啮合，主减速器从动齿轮53可以固定在差速器54的壳体上，以将动力传递给差速器54，差速器54分配完动力后可适应性传递给两侧的半桥，从而驱动车轮200。

实施例十六：

如图17所示，该实施例中的动力传动系统100与图14中的动力传动系统100的区别在于：设置离合器9取代图14中动力传动系统100的同步器6，将主减速器主动齿轮51固定设置在输出轴24上。

实施例十七：

如图18所示，该实施例中的动力传动系统100与图15中的动力传动系统100的区别在于：设置离合器9取代图15中动力传动系统100的同步器6，将主减速器主动齿轮51固定设置在输出轴24上。

实施例十八：

如图19所示，该实施例中的动力传动系统100与图16中的动力传动系统100的区别在于：设置离合器9取代图16中动力传动系统100的同步器6，将主减速器主动齿轮51固定设置在输出轴24上。

需要说明的是，参照图14-图19所示，该联齿齿轮结构26的变型实施例中，其还可以包括第二电动发电机42和第二电动发电机43或者只包括第二电动发电机42（未在图14-图19中示出），其具体布置方式可采用图2-图13中对应的布置方式（例如采用轮边形式、背靠背地设在差速器两侧等）。例如作为一种可选的实施例，图14-图19所示的动力传动系统100的主减速器主动齿轮51可用于驱动前轮210，其后驱可以采用图12的后驱模式，即通过一个第二电动发电机42以及一个减速机构来驱动后轮220。

此外，根据本发明的实施例进一步提供了包括如上所述的动力传动系统100的车辆。应当理解的是，根据本发明实施例的车辆的其它构成例如行驶系统、转向系统、制动系统等均已为现有技术且为本领域的普通技术人员所熟知，因此对习知结构的详细说明此处进行省略。

基于上述实施例中描述的动力传动系统和具有该动力传动系统的车辆，本发明实施例提出了一种车辆及其的滑行回馈控制方法，其中，本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法是基于上述实施例中描述的动力传动系统和具有该动力传动系统的车辆执行的。

接下来参照附图来描述根据本发明实施例提出的车辆及其的滑行回馈控制方法。

图20为根据本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法的流程图。其中，本发明实施例的车辆包括上述实施例描述的动力传动系统，即言，该车辆包括发动机单元、适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接的变速器单元、与所述变速器单元动力耦合连接的第一电动发电机、输出部、动力切换装置、用于驱动所述车辆的前轮和/或后轮的第二电动发电机和给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电的动力电池，其中，所述输出部构造成将经过所述变速器单元变速的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开。

如图20所示，本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法包括以下步骤：

S1，检测车辆的当前车速和车辆的制动踏板的深度以及油门踏板的深度。

S2，当车辆的当前车速大于预设车速、制动踏板的深度和油门踏板的深度均为0、车辆的当前挡位为D挡、车辆未处于巡航控制模式且车辆的防抱死制动系统ABS处于未工作状态时，控制车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在车辆处于滑行回馈控制模式时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对第一电动发电机的滑行回馈扭矩和第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

其中，图21是根据本发明一个实施例的混联式新能源四驱车辆的松油门滑行回馈控制能量流框图。如图21所示，电力储能单元动力电池801，通过直流母线连接电动发电机控制器802，电动发电机控制器802通过交流三相线连接第一电动发电机41和第二电动发电机42，第一电动发电机41经由减速器804连接传动装置807，发动机单元1经由双离合变速器806连接传动装置807，电动力与燃油动力在传动装置807处进行耦合并传递到车轮8a、8b（例如前轮）；第二电动发电机42经由减速器809连接传动装置811，电动力经由传动装置811传递到车轮12a、12b（例如后轮）。

该混联式新能源四驱车辆松油门滑行时，在混合动力HEV运行模式下，能量大部分从车轮12a、12b传至传动装置811，再由传动装置811传至减速器809，通过第二电动发电机42的发电功能，把机械能转化成电能传至电动发电机控制器802，之后电动发电机控制器802将三相交流电整流成合适的直流电，充至动力电池801中。同时给车轮12a、12b提供阻力，达到车辆减速的目的。只有少部分能量从车轮8a、8b传至传动装置807，再由传动装置807分别传至减速器804和双离合变速器806，再由双离合变速器806传至发动机单元1，维持发动机单元1正常运转；部分能量从减速器804通过第一电动发电机41的发电功能，把机械能转化成电能传至电动发电机控制器802，之后电动发电机控制器802将三相交流电整流成合适的直流电，充至动力电池1中。同时给车轮8a、8b提供阻力，达到辅助车辆减速的目的。

若车辆在纯电动EV运行模式下，能量绝大部分由传动装置811传至减速器809这条通道和少部分经由传动装置807传至减速器804这两条通道，没有发动机单元1的参与。

参照图22是本发明一个实施例的车辆的松油门滑行回馈控制信息交互图。如图22所示，驱动电机通过传感器采集电机旋变信号和温度信号并传至电动发电机控制器ECN；电池管理系统BMS发送可充电功率信号至ECN；挡位控制器SCU负责采集挡位识别状态信号，并将信号发送给ECN；电子稳定控制模块ESC采集车速和防抱死制动系统ABS状态信号并传至ECN；ECN对输入信号（油门踏板的深度、制动踏板的深度、挡位和道路坡度等信号）进行判定是否进入/退出松油门滑行回馈控制、根据制定的回馈策略进行滑行回馈控制，同时发送发动机单元的目标扭矩信号至发动机单元控制器ECM、发送电机驱动信号至驱动电机、发送整车能量状态信号至组合仪表等。

根据本发明的一个实施例，如图23所示，车辆进入松油门滑行回馈控制模式的流程包括：

S1001，判断车辆的车速是否大于预设车速Vmin。如果是，执行步骤S1002；如果否，执行步骤S1007。

S1002，判断制动踏板的深度和油门踏板的深度是否为0。如果是，执行步骤S1003；如果否，执行步骤S1007。

S1003，判断车辆的当前挡位是否为D挡。如果是，执行步骤S1004；如果否，执行步骤S1007。

S1004，判断ABS是否不工作。如果是，执行步骤S1005；如果否，执行步骤S1007。

S1005，判断车辆是否未处于巡航控制模式。如果是，执行步骤S1006；如果否，执行步骤S1007。

S1006，进入松油门滑行回馈控制，即控制车辆进入滑行回馈控制模式。

S1005，不进入松油门滑行回馈控制。

也就是说，本发明实施例的车辆进入滑行回馈控制模式的条件是：油门踏板的深度为0且制动踏板的深度为0且车速大于Vmin且车辆处于D挡且车辆未处于巡航控制模式且ABS未启动。其退出的条件：车速小于等于Vmin或油门踏板的深度大于0或制动踏板的深度大于0或ABS启动或车辆进入巡航控制模式或车辆处于非D挡。通过对松油门滑行回馈控制进入和退出条件的确定，可以更加明确进行车辆滑行回馈控制的路径和过程。

根据本发明的一个实施例，上述的滑行回馈扭矩曲线根据所述车辆的运行模式、当前车速、道路坡度、所述车辆的动力系统的经济区域、所述车辆的平顺性和操纵稳定性获得。并且，所述滑行回馈扭矩曲线可以包括第一滑行回馈扭矩曲线、第二滑行回馈扭矩曲线和第三滑行回馈扭矩曲线，其中，第二滑行回馈扭矩曲线的回馈比例大于所述第一滑行回馈扭矩曲线的回馈比例且小于所述第三滑行回馈扭矩曲线的回馈比例。

也就是说，在本发明的实施例中，可以通过分析车辆的运行模式（HEV或EV运行模式）、车速、道路坡度、动力系统的经济区域（包括动力电池、电动发电机控制器和电动发电机）、车辆的平顺性和操纵稳定性等因素拟合车辆的滑行回馈扭矩曲线（其中以经济性为主，舒适性为辅）。如图24所示，本发明的一个实施例提供了三条可选的滑行回馈扭矩曲线（其中按照一定的比例δ，例如δ=0.2拟合出三条滑行回馈扭矩曲线），可以定义回馈比例最低的那条滑行回馈扭矩曲线为最舒适回馈扭矩曲线即第一滑行回馈扭矩曲线；在最舒适回馈扭矩曲线基础上往上增加δ倍拟合成的滑行回馈扭矩曲线为次舒适回馈扭矩曲线即第二滑行回馈扭矩曲线；在次舒适回馈扭矩曲线上继续增加δ倍拟合成的滑行回馈扭矩曲线为最强回馈扭矩曲线即第三滑行回馈扭矩曲线。初始化默认的滑行回馈扭矩曲线为最舒适回馈扭矩曲线。用户可通过自行选择来确定当前所使用的是哪条滑行回馈扭矩曲线，以达到最大的回馈效率，并且使用户的主观舒适性得到满足。

根据本发明的一个实施例，当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第一滑行回馈扭矩曲线或所述第二滑行回馈扭矩曲线时，对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制；当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第三滑行回馈扭矩曲线时，对所述第二电动发电机和所述第一电动发电机同时进行滑行回馈控制。

具体而言，参照图25，是本发明一个实施例的车辆松油门滑行回馈控制曲线用户选择流程图。用户可根据当前车况等信息自行选择滑行回馈扭矩曲线，以满足车辆运行的经济性和主观舒适性。其具体步骤如下：

S201，进入用户选择曲线，即通过输入信号判断用户已进入滑行回馈扭矩曲线的选择。

其中，用户可根据车速、坡度等车况信息，并且兼顾舒适性对符合当前的滑行回馈扭矩曲线进行选择，尽可能在满足经济性的同时，保证很好的舒适性。

S202，通过分析车辆的运行模式（HEV或EV运行模式）、车速、道路坡度、动力系统的经济区域（包括动力电池、电动发电机控制器和电动发电机）、车辆的平顺性和操纵稳定性等因素拟定的第一滑行回馈扭矩曲线，其回馈值低，可以定义为最舒适回馈扭矩曲线。

S203，通过分析车辆的运行模式（HEV或EV运行模式）、车速、道路坡度、动力系统的经济区域（包括动力电池、电动发电机控制器和电动发电机）、车辆的平顺性和操纵稳定性等因素拟定的第二滑行回馈扭矩曲线，回馈值中，可以定义为次舒适回馈扭矩曲线。

S204，通过分析车辆的运行模式（HEV或EV运行模式）、车速、道路坡度、动力系统的经济区域（包括动力电池、电动发电机控制器和电动发电机）、车辆的平顺性和操纵稳定性等因素拟定的第三滑行回馈扭矩曲线，回馈值高，可以定义为最强回馈扭矩曲线。

S205，若是用户选择了回馈值低和中的滑行回馈扭矩曲线，即最舒适回馈扭矩曲线和次舒适回馈扭矩曲线，则该车辆此时为后轮驱动。也就是说，对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制。

S206，若是用户选择了回馈值高的滑行回馈扭矩曲线，即最强回馈扭矩曲线，则该车辆为四轮共同驱动（后轮驱动为主，前轮驱动为辅）。也就是说，对所述第二电动发电机和所述第一电动发电机同时进行滑行回馈控制。

S207，若是由后轮进行回馈时，按照已制定的滑行回馈控制策略，制动力矩的分配情况为：第一电动发电机的扭矩为0，第二电动发电机的扭矩为T。

S208，若是由四轮共同进行回馈时，按照已制定的滑行回馈控制策略，制动力矩的分配情况为：第一电动发电机的扭矩为T1，第二电动发电机的扭矩为T2。其前、后轮回馈力矩的分配是按照前、后电动发电机的峰值扭矩比例划分。

S209，用户选择好哪条滑行回馈扭矩曲线，第一电动发电机和第二电动发电机的力矩分配按照已制定的策略分配好后，整车进入滑行回馈控制。

因此说，本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法中，在拟合车辆的滑行回馈扭矩曲线时，充分考虑了车辆行驶的道路工况（道路坡度等）、动力系统的经济区域、车辆的平顺性和操控性，同时考虑了车辆在不同运行模式下（HEV或EV运行模式），整车所受阻力的不同，分别拟合出三条不同的滑行回馈扭矩曲线，用户可自行选择相应的回馈扭矩曲线。其中前、后轮回馈力矩的分配按照前、后电动发电机峰值扭矩的比例划分，并且根据滑行回馈扭矩曲线的选择，按照制定的控制策略分配不同比例的回馈力矩。这样在满足了不同的驾驶习惯的需求的同时，不仅可以最大限度地回收能量，而且可以确保车辆很好的驾驶舒适性。

根据本发明的一个实施例，在车辆处于滑行回馈控制模式时，其中，根据所述第一电动发电机和所述第二电动发电机的当前运行状态获得所述第一电动发电机的回馈限制值和所述第二电动发电机的回馈限制值；根据所述车辆的电动发电机控制器的当前运行状态获得所述电动发电机控制器的回馈限制值；根据所述动力电池的工作状态计算所述动力电池的当前允许充电功率，并根据所述动力电池的当前允许充电功率获得当前所述动力电池的回馈限制值；获得所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值之间的最小回馈限制值。

其中，需要说明的是，所述第一电动发电机的回馈限制值是指车辆滑行回馈控制时根据第一电动发电机的运行状态（如温度、转速和功率等信息）计算得到的第一电动发电机所允许的滑行回馈的扭矩值，同样地，所述第二电动发电机的回馈限制值是指车辆滑行回馈控制时根据第二电动发电机的运行状态（如温度、转速和功率等信息）计算得到的第二电动发电机所允许的滑行回馈的扭矩值，所述电动发电机控制器的回馈限制值是指车辆滑行回馈控制时根据电动发电机控制器的运行状态（如温度、电流和电压等情况）计算得到的电动发电机控制器所允许的滑行回馈的扭矩值。

并且，根据所述滑行回馈扭矩曲线获得所述车辆滑行回馈控制时的最小目标值；根据所述最小回馈限制值和所述最小目标值获得所述车辆的最小回馈值；根据所述最小回馈值对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制。

其中，在对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者所述第二电动发电机进行滑行回馈控制时，将所述发动机单元的目标扭矩发送至发动机单元控制器，所述发动机单元控制器根据所述目标扭矩对所述发动机单元进行控制。

图26是根据本发明一个实施例的车辆的滑行回馈控制的具体流程。其中根据电动发电机和电动发电机控制器回馈限制，并结合动力电池回馈限制、系统相关模块的状态（如ESC、巡航模块等）等车辆状态信息，通过对各输入信息进行充分地、准确地分析、考虑，优化各环节的控制策略，综合控制松油门滑行时的回馈扭矩，使其达到很好的经济性、平顺性和操纵稳定性。如图13所示，该车辆的滑行回馈控制的具体步骤如下：

S101，通过输入信号判断是否符合进入松油门滑行回馈控制的条件，符合进入的条件为：车速>Vmin且油门踏板的深度和制动踏板的深度为0且ABS处于不工作状态且车辆的巡航功能处于不工作状态且车辆的当前挡位处于D挡。

S102，监测电动发电机控制器ECN当前的运行状态（如温度、电流和电压等情况），计算出ECN的回馈限制值。

S103，监测第一电动发电机和第二电动发电机当前的运行状态（如温度、转速和功率等信息），计算出第一电动发电机的回馈限制值和第二电动发电机的回馈限制值。

S104，BMS通过监视动力电池中各个单体电池的状态，计算出当前动力电池的可充电功率，根据动力电池的当前允许充电功率计算当前动力电池的回馈限制值。

S105，比较步骤S102、S103和S104三者之间的最小回馈限制值。

S106，通过分析车辆的运行模式（HEV或EV运行模式）、车速、道路坡度、动力系统的经济区域（包括动力电池、电动发电机控制器和电动发电机）、车辆的平顺性和操纵稳定性拟定出三条不同的滑行回馈扭矩曲线（如图11所示），做为滑行回馈控制的输入目标值，并获得车辆滑行回馈控制时的最小目标值。

S107，比较S105和S106两者之间的最小回馈值。

S108，根据S107比较出的最小回馈值，驱动电机进行滑行回馈控制，把电能充至动力电池中，同时给车轮提供阻力，达到降低车速的目的。

S109，ECN在执行滑行回馈控制的同时，发送发动机单元目标扭矩信号至ECM。

S110，通过输入信号判断是否符合退出松油门滑行回馈控制的条件，符合退出的条件为：车速小于等于Vmin或油门踏板的深度>0或者制动踏板的深度大于0或ABS处于工作状态或车辆的巡航功能处于工作状态或车辆的当前挡位处于非D挡。

在本发明的实施例中，通过对各输入信息进行充分地、准确地分析、考虑，优化各环节的控制策略，使车辆的滑行回馈控制在安全性、经济性和操控性方面都得到很好的提高。

因此，本发明实施例的车辆在EV/HEV运行模式下D挡松油门滑行时，有一致的车辆平顺性和操纵稳定性，驾驶员的主观感受良好，驾驶舒适性优越，让回收能量最大化，回馈系统处于较高的效率区域，续驶里程也能够有较好的提高。

在本发明的其他实施例中，还可对能量回馈时的力矩进行优化控制，确保实施能量回馈作用后的制动加速度、加速度变化率趋势与原车的效果相近，从而使回馈时的感觉与原车相近，保持了车辆回馈时的柔顺性。

根据本发明实施例的车辆的滑行回馈控制方法，在车辆滑行回馈控制时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对第一电动发电机的滑行回馈扭矩和第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配，因此可以充分考虑车辆的回馈效率、车辆的运行模式、车辆的平顺性和操控性等，在能够保证车辆的驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量，从而可以有效地提高车辆的续驶里程，减少污染物的排放和机械制动所带来的磨损，提高了车辆的能量回馈效率。同时，本发明实施例的发动机单元和/或第一电动发电机输出的动力可以通过动力切换装置而输出至输出部，再由输出部输出给车辆的前轮和/或后轮。又由于第二电动发电机的引入，第二电动发电机可以对前轮和/或后轮进行扭矩补偿，同时也可以配合发动机单元以及第一电动发电机对车辆进行驱动，增加了车辆的运行模式，使得车辆可以更好地适应不同工况，达到较佳的燃油经济性，同时减少有害气体的排放。此外，该方法简单可靠，易于实行。

此外，本发明的实施例还提出了一种车辆，其包括：发动机单元；变速器单元，所述变速器单元适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接；第一电动发电机，所述第一电动发电机与所述变速器单元动力耦合连接；输出部，所述输出部构造成将经过所述变速器单元变速的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮；动力切换装置，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开；第二电动发电机，所述第二电动发电机用于驱动所述前轮和/或所述后轮；动力电池，所述动力电池分别与所述第一电动发电机、所述第二电动发电机相连以给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电；控制器，当所述车辆的当前车速大于预设车速、所述车辆的制动踏板的深度和油门踏板的深度均为0、所述车辆的当前挡位为D挡、所述车辆未处于巡航控制模式且所述车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，所述控制器控制所述车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，所述控制器根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

其中，所述动力切换装置构造成同步器，所述同步器设置成适于在所述输出部和所述变速器单元之间可选择地同步。

根据本发明的一个实施例，所述控制器根据所述车辆的运行模式、当前车速、道路坡度、所述车辆的动力系统的经济区域、所述车辆的平顺性和操纵稳定性获得所述滑行回馈扭矩曲线。

并且，所述滑行回馈扭矩曲线包括第一滑行回馈扭矩曲线、第二滑行回馈扭矩曲线和第三滑行回馈扭矩曲线，其中，第二滑行回馈扭矩曲线的回馈比例大于所述第一滑行回馈扭矩曲线的回馈比例且小于所述第三滑行回馈扭矩曲线的回馈比例。

根据本发明的一个实施例，当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第一滑行回馈扭矩曲线或所述第二滑行回馈扭矩曲线时，所述控制器对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制；当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第三滑行回馈扭矩曲线时，所述控制器对所述第二电动发电机和所述第一电动发电机同时进行滑行回馈控制。

根据本发明的一个实施例，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，所述控制器根据所述第一电动发电机和所述第二电动发电机的当前运行状态获得所述第一电动发电机的回馈限制值和所述第二电动发电机的回馈限制值，并根据所述车辆的电动发电机控制器的当前运行状态获得所述电动发电机控制器的回馈限制值，以及根据所述动力电池的当前允许充电功率获得当前所述动力电池的回馈限制值，其中，所述控制器对所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值进行比较以获得所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值之间的最小回馈限制值。

并且，所述控制器还根据所述滑行回馈扭矩曲线获得所述车辆滑行回馈控制时的最小目标值，并根据所述最小回馈限制值和所述最小目标值获得所述车辆的最小回馈值，以及根据所述最小回馈值对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制。

根据本发明的一个实施例，在对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制时，所述控制器将所述发动机单元的目标扭矩发送至发动机单元控制器，所述发动机单元控制器根据所述目标扭矩对所述发动机单元进行控制。

根据本发明实施例的车辆，能够在滑行回馈控制时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对第一电动发电机的滑行回馈扭矩和第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配，因此可以充分考虑能量回馈效率、运行模式、平顺性和操控性等，在能够保证驾驶舒适性的前提下最大限度地回收能量，从而可以有效地提高续驶里程，减少污染物的排放和机械制动所带来的磨损，提高了能量回馈效率。同时，本发明实施例的发动机单元和/或第一电动发电机输出的动力可以通过动力切换装置而输出至输出部，再由输出部输出给车辆的前轮和/或后轮。又由于第二电动发电机的引入，第二电动发电机可以对前轮和/或后轮进行扭矩补偿，同时也可以配合发动机单元以及第一电动发电机对车辆进行驱动，增加了车辆的运行模式，使得车辆可以更好地适应不同工况，达到较佳的燃油经济性，同时减少有害气体的排放。

流程图中或在此以其他方式描述的任何过程或方法描述可以被理解为，表示包括一个或更多个用于实现特定逻辑功能或过程的步骤的可执行指令的代码的模块、片段或部分，并且本发明的优选实施方式的范围包括另外的实现，其中可以不按所示出或讨论的顺序，包括根据所涉及的功能按基本同时的方式或按相反的顺序，来执行功能，这应被本发明的实施例所属技术领域的技术人员所理解。

在流程图中表示或在此以其他方式描述的逻辑和/或步骤，例如，可以被认为是用于实现逻辑功能的可执行指令的定序列表，可以具体实现在任何计算机可读介质中，以供指令执行系统、装置或设备（如基于计算机的系统、包括处理器的系统或其他可以从指令执行系统、装置或设备取指令并执行指令的系统）使用，或结合这些指令执行系统、装置或设备而使用。就本说明书而言，"计算机可读介质"可以是任何可以包含、存储、通信、传播或传输程序以供指令执行系统、装置或设备或结合这些指令执行系统、装置或设备而使用的装置。计算机可读介质的更具体的示例（非穷尽性列表）包括以下：具有一个或多个布线的电连接部（电子装置），便携式计算机盘盒（磁装置），随机存取存储器（RAM），只读存储器（ROM），可擦除可编辑只读存储器（EPROM或闪速存储器），光纤装置，以及便携式光盘只读存储器（CDROM）。另外，计算机可读介质甚至可以是可在其上打印所述程序的纸或其他合适的介质，因为可以例如通过对纸或其他介质进行光学扫描，接着进行编辑、解译或必要时以其他合适方式进行处理来以电子方式获得所述程序，然后将其存储在计算机存储器中。

应当理解，本发明的各部分可以用硬件、软件、固件或它们的组合来实现。在上述实施方式中，多个步骤或方法可以用存储在存储器中且由合适的指令执行系统执行的软件或固件来实现。例如，如果用硬件来实现，和在另一实施方式中一样，可用本领域公知的下列技术中的任一项或他们的组合来实现：具有用于对数据信号实现逻辑功能的逻辑门电路的离散逻辑电路，具有合适的组合逻辑门电路的专用集成电路，可编程门阵列（PGA），现场可编程门阵列（FPGA）等。

本技术领域的普通技术人员可以理解实现上述实施例方法携带的全部或部分步骤是可以通过程序来指令相关的硬件完成，所述的程序可以存储于一种计算机可读存储介质中，该程序在执行时，包括方法实施例的步骤之一或其组合。

此外，在本发明各个实施例中的各功能单元可以集成在一个处理模块中，也可以是各个单元单独物理存在，也可以两个或两个以上单元集成在一个模块中。上述集成的模块既可以采用硬件的形式实现，也可以采用软件功能模块的形式实现。所述集成的模块如果以软件功能模块的形式实现并作为独立的产品销售或使用时，也可以存储在一个计算机可读取存储介质中。

上述提到的存储介质可以是只读存储器，磁盘或光盘等。

在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同限定。

Claims (15)

1.一种车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，所述车辆包括发动机单元、适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接的变速器单元、与所述变速器单元动力耦合连接的第一电动发电机、输出部、动力切换装置、用于驱动所述车辆的前轮和/或后轮的第二电动发电机和给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电的动力电池，其中，所述输出部构造成将经过所述变速器单元传输的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开，所述滑行回馈控制方法包括以下步骤：

检测所述车辆的当前车速和所述车辆的制动踏板的深度以及油门踏板的深度；

当所述车辆的当前车速大于预设车速、所述制动踏板的深度和所述油门踏板的深度均为0、所述车辆的当前挡位为D挡、所述车辆未处于巡航控制模式且所述车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，控制所述车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

2.如权利要求1所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，所述滑行回馈扭矩曲线根据所述车辆的运行模式、当前车速、道路坡度、所述车辆的动力系统的经济区域、所述车辆的平顺性和操纵稳定性获得。

3.如权利要求2所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，所述滑行回馈扭矩曲线包括第一滑行回馈扭矩曲线、第二滑行回馈扭矩曲线和第三滑行回馈扭矩曲线，其中，第二滑行回馈扭矩曲线的回馈比例大于所述第一滑行回馈扭矩曲线的回馈比例且小于所述第三滑行回馈扭矩曲线的回馈比例。

4.如权利要求3所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，

当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第一滑行回馈扭矩曲线或所述第二滑行回馈扭矩曲线时，对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制；

当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第三滑行回馈扭矩曲线时，对所述第二电动发电机和所述第一电动发电机同时进行滑行回馈控制。

5.如权利要求1所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，其中，

根据所述第一电动发电机和所述第二电动发电机的当前运行状态获得所述第一电动发电机的回馈限制值和所述第二电动发电机的回馈限制值；

根据所述车辆的电动发电机控制器的当前运行状态获得所述电动发电机控制器的回馈限制值；

根据所述动力电池的工作状态计算所述动力电池的当前允许充电功率，并根据所述动力电池的当前允许充电功率获得当前所述动力电池的回馈限制值；

获得所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值之间的最小回馈限制值。

6.如权利要求5所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，

根据所述滑行回馈扭矩曲线获得所述车辆滑行回馈控制时的最小目标值；

根据所述最小回馈限制值和所述最小目标值获得所述车辆的最小回馈值；

根据所述最小回馈值对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制。

7.如权利要求6所述的车辆的滑行回馈控制方法，其特征在于，在对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制时，将所述发动机单元的目标扭矩发送至发动机单元控制器，所述发动机单元控制器根据所述目标扭矩对所述发动机单元进行控制。

8.一种车辆，其特征在于，包括：

发动机单元；

变速器单元，所述变速器单元适于选择性地与所述发动机单元动力耦合连接；

第一电动发电机，所述第一电动发电机与所述变速器单元动力耦合连接；

输出部，所述输出部构造成将经过所述变速器单元传输的动力传输至所述车辆的前轮和/或后轮；

动力切换装置，所述动力切换装置适于在所述变速器单元和所述输出部之间进行动力的传输或者断开；

第二电动发电机，所述第二电动发电机用于驱动所述前轮和/或所述后轮；

动力电池，所述动力电池分别与所述第一电动发电机、所述第二电动发电机相连以给所述第一电动发电机和所述第二电动发电机供电；

控制器，当所述车辆的当前车速大于预设车速、所述车辆的制动踏板的深度和油门踏板的深度均为0、所述车辆的当前挡位为D挡、所述车辆未处于巡航控制模式且所述车辆的防抱死制动系统处于未工作状态时，所述控制器控制所述车辆进入滑行回馈控制模式，其中，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，所述控制器根据选择的车辆的滑行回馈扭矩曲线对所述第一电动发电机的滑行回馈扭矩和所述第二电动发电机的滑行回馈扭矩进行分配。

9.如权利要求8所述的车辆，其特征在于，所述动力切换装置构造成同步器，所述同步器设置成适于在所述输出部和所述变速器单元之间可选择地同步。

10.如权利要求8所述的车辆，其特征在于，所述控制器根据所述车辆的运行模式、当前车速、道路坡度、所述车辆的动力系统的经济区域、所述车辆的平顺性和操纵稳定性获得所述滑行回馈扭矩曲线。

11.如权利要求10所述的车辆，其特征在于，所述滑行回馈扭矩曲线包括第一滑行回馈扭矩曲线、第二滑行回馈扭矩曲线和第三滑行回馈扭矩曲线，其中，第二滑行回馈扭矩曲线的回馈比例大于所述第一滑行回馈扭矩曲线的回馈比例且小于所述第三滑行回馈扭矩曲线的回馈比例。

12.如权利要求11所述的车辆，其特征在于，

当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第一滑行回馈扭矩曲线或所述第二滑行回馈扭矩曲线时，所述控制器对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制；

当选择的滑行回馈扭矩曲线为所述第三滑行回馈扭矩曲线时，所述控制器对所述第二电动发电机和所述第一电动发电机同时进行滑行回馈控制。

13.如权利要求11所述的车辆，其特征在于，在所述车辆处于所述滑行回馈控制模式时，所述控制器根据所述第一电动发电机和所述第二电动发电机的当前运行状态获得所述第一电动发电机的回馈限制值和所述第二电动发电机的回馈限制值，并根据所述车辆的电动发电机控制器的当前运行状态获得所述电动发电机控制器的回馈限制值，以及根据所述动力电池的当前允许充电功率获得当前所述动力电池的回馈限制值，其中，所述控制器对所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值进行比较以获得所述第一电动发电机的回馈限制值、所述第二电动发电机的回馈限制值、所述电动发电机控制器的回馈限制值以及当前所述动力电池的回馈限制值之间的最小回馈限制值。

14.如权利要求13所述的车辆，其特征在于，所述控制器还根据所述滑行回馈扭矩曲线获得所述车辆滑行回馈控制时的最小目标值，并根据所述最小回馈限制值和所述最小目标值获得所述车辆的最小回馈值，以及根据所述最小回馈值对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制。

15.如权利要求14所述的车辆，其特征在于，在对所述第一电动发电机和所述第二电动发电机进行滑行回馈控制或者对所述第二电动发电机进行滑行回馈控制时，所述控制器将所述发动机单元的目标扭矩发送至发动机单元控制器，所述发动机单元控制器根据所述目标扭矩对所述发动机单元进行控制。