CN104371181B - 一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管及其制备方法。该氧化锌陶瓷电应力控制热缩管由以下按质量份数计的组分组成：乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）50～80份、低密度聚乙烯10～30份、乙丙橡胶（EPDM）0～20份、氧化锌陶瓷60～100份、色母粒5～10份、交联敏化剂1～2份、润滑剂1～3份、抗氧剂1～2份；制备方法包含以下步骤：（1）将上述材料通过密炼机、双螺杆挤出机加工得到氧化锌陶瓷电应力控制管母料；（2）母料经挤出、辐照、扩张等工艺后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制管。本发明提供的电应力控制热缩管无卤环保、制备方法简单，力学性能、电学性能、热老化性优异。

Description

一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管及其制备方法
技术领域
本发明涉及一种热缩管及其制备方法，特别涉及一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管及其制备方法。
背景技术
电应力控制是中高压电缆附件设计中极为重要的部分。电应力控制是对电缆附件内部的电场分布和电场强度实行控制，也就是采取适当的措施，使得电场分布和电场强度处于最佳状态，从而提高电缆附件运行的可靠性和使用寿命。含应力管的电缆终端和中间接头相比含应力锥的电缆终端和中间接头所占空间小，技术含量低，便于工人现场施工，得到了较快的发展。
传统的电应力控制管是在包含氯化聚乙烯的聚合物基质中添加炭黑和钛酸钡，介电常数大于20，体积电阻率为108~1012Ω·cm，要兼顾应力控制和体积电阻两项技术要求。电应力控制材料电气参数的稳定性受到各种因素的影响，在长时间电场中运行，温度、外部环境变化都将使应力控制材料老化，老化后的应力控制材料的体积电阻率会发生很大的变化，体积电阻率变大，应力控制材料成了绝缘材料，起不到改善电场的作用，体积电阻率变小，应力控制材料成了导电材料，使电缆出现故障。这就是应用应力控制材料改善电场的热缩式电缆附件只能用于中压电力电缆线路和热缩式电缆附件经常出现故障的原因所在，同样采用冷缩应力管和应力控制带的电缆附件也有类似问题。
氧化锌陶瓷电应力控制管则是利用材料本身电阻率与外施电场成非线性关系变化的特性，来解决电缆绝缘屏蔽切断处电场集中分布的问题。非线性电阻材料具有对不同的电压有变化电阻值的特性。当电压很低的时候，呈现出较大的电阻性能；当电压很高的时候，呈现出较小的电阻性能。当所加的电压小于转变电压时，材料可以看作为准绝缘体。当电应力达到转变电压时，材料成导通状态，较高的电应力将减小而保持相对稳定的状态，避免电应力过度集中。采用非线性电阻材料能够生产出较短的应力控制管，从而解决电缆采用高介电常数应力控制管终端无法适用于小型开关柜的问题。
目前还没有国内电缆附件生产商生产氧化锌陶瓷电应力控制管，国外生产的氧化锌陶瓷电应力控制材料主要集中在冷缩领域。公开号为CN101529682A、名称为“电场分级材料”的中国发明专利中提到一种包括聚合物基质和粒状填充物的电应力控制合成物，其中的粒状填充物为掺杂氧化锌变阻器粉末也可能包括导电填充物。掺杂氧化锌变阻器粉末是氧化锌变阻盘生产的残留产物，90%以上的粒子的粒径在0.01～100μm之间，多数粒子具有非球形和不规则形状，粒径较大的粒子和不规则的形状易产生应力集中导致电应力控制合成物的力学性能变差，且材料的转变电压在4kV/cm以下，若用于中高压电缆附件中仍需较长的电应力控制管。
因此开发生产工艺简单、力学性能良好、电性能优异且稳定的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管产品很有必要。
发明内容
本发明要解决的技术问题在于克服现有技术的缺点与不足，提供一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管及其制备方法。
为了解决上述技术问题，本发明提出如下技术方案：一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管，其由以下按质量份数计的组分组成：
乙烯-乙酸乙烯酯共聚物50～80份；
低密度聚乙烯10～30份；
乙丙橡胶0～20份；
氧化锌陶瓷60～100份；
色母粒5～10份；
交联敏化剂1～2份；
润滑剂1～3份；
抗氧剂1～2份；
所述的氧化锌陶瓷为氧化锌重量含量为88～90%、粒度为3～6.8μm的掺杂氧化锌陶瓷粉；
所述的抗氧剂为硫代双酚类抗氧剂4,4'-硫代双(6-叔丁基-3-甲基苯酚)和受阻酚类抗氧剂四[β-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯按质量比1：1～3：1配比而得。
上述技术方案的进一步限定在于：所述的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，其乙酸乙烯酯的质量含量为15%，熔体指数为1.5g/10min（ASTMD1238）。
上述技术方案的进一步限定在于：所述的低密度聚乙烯为线性低密度聚乙烯，熔体指数为2g/10min（ASTMD1238），密度为0.918g/cm3（ASTMD792）。
上述技术方案的进一步限定在于：所述乙丙橡胶的门尼粘度ML（1+4）（125℃）为40～45MU的三元乙丙橡胶。
上述技术方案的进一步限定在于：所述的色母粒为基体树脂为乙烯-醋酸乙烯共聚物（EVA）的色母粒。
上述技术方案的进一步限定在于：所述的交联敏化剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯（TMPTMA）、季戊四醇四丙烯酸酯（PETEA）、三烯丙基异氰酸酯（TAIC）。
上述技术方案的进一步限定在于：所述的润滑剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：硬脂酸锌（ZnSt）、硬脂酸镁（MgSt）、硬脂酸正丁酯（BS）。
为了解决上述技术问题，本发明还提出以下技术方案：一种氧化锌陶瓷电应力控制管的制备方法，其包含以下步骤：
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
（1）、将50～80质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、10～30质量份低密度聚乙烯、0～20质量份乙丙橡胶、5～10质量份色母粒、1～3质量份润滑剂和1～2质量份抗氧剂投入密炼机混炼，密炼时间2～4min，密炼温度110～130℃；
（2）、然后加入1～2质量份交联敏化剂和60～100质量份氧化锌陶瓷密炼均匀，密炼时间4～8min，密炼温度120～150℃，出料，得到混合料；
（3）、将混合料通过双螺杆挤出机在130℃～150℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在120～150℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度6～10Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在90～130℃温度下扩张2～4倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
本发明的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管不含卤素，符合环保要求，且添加了高效的抗氧体系，在加工和使用过程中热稳定性好，具有非常好的加工性能、力学机械性能，且电性能比较稳定，能很好的保证电缆附件整体的安全；
本发明的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管转变电压在1kV/mm以上，较短的应力控制管就能很好的起到电应力控制的作用，从而可以设计和生产出较短的电缆附件，满足小型开关柜等对电缆附件体积有要求的场合；
本发明的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管制备方法简单，力学性能、电学性能、热老化性优异，适于工业化生产。
具体实施方式
本发明公开一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管，其由下列按质量份数计的组分组成：
乙烯-乙酸乙烯酯共聚物50～80份；
低密度聚乙烯10～30份；
乙丙橡胶0～20份；
氧化锌陶瓷60～100份；
色母粒5～10份；
交联敏化剂1～2份；
润滑剂1～3份；
抗氧剂1～2份。
所述的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，其乙酸乙烯酯的质量含量为15%，熔体指数为1.5g/10min（ASTMD1238）。
所述的低密度聚乙烯为线性低密度聚乙烯，熔体指数为2g/10min（ASTMD1238），密度为0.918g/cm3（ASTMD792）线性低密度聚乙烯。
所述乙丙橡胶的门尼粘度ML（1+4）（125℃）为40～45MU的三元乙丙橡胶。
所述的氧化锌陶瓷为氧化锌重量含量为88～90%、粒度为3～6.8μm的掺杂氧化锌陶瓷粉。
所述的色母粒为基体树脂为乙烯-醋酸乙烯共聚物（EVA）的色母粒。
所述的交联敏化剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯（TMPTMA）、季戊四醇四丙烯酸酯（PETEA）、三烯丙基异氰酸酯（TAIC）。
所述的润滑剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：硬脂酸锌（ZnSt）、硬脂酸镁（MgSt）、硬脂酸正丁酯（BS）。
所述的抗氧剂为硫代双酚类抗氧剂和受阻酚类抗氧剂按质量比1：1～3：1配比而得。
所述的硫代双酚类抗氧剂为4,4'-硫代双(6-叔丁基-3-甲基苯酚)（抗氧剂300）。
所述的受阻酚类抗氧剂为四[β-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯（抗氧剂1010）。
本发明还提出上述氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的制备方法，包含以下步骤：
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
（1）、将50～80质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、10～30质量份低密度聚乙烯、0～20质量份乙丙橡胶、5～10质量份色母粒、1～3质量份润滑剂和1～2质量份抗氧剂投入密炼机混炼，密炼时间2～4min，密炼温度110～130℃；
（2）、然后加入1～2质量份交联敏化剂和60～100质量份氧化锌陶瓷密炼均匀，密炼时间4～8min，密炼温度120～150℃，出料，得到混合料；
（3）、将混合料通过双螺杆挤出机在130～150℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在120～150℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度6～10Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在90～130℃温度下扩张2～4倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
制备实施例1
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将70质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、20质量份低密度聚乙烯、10质量份三元乙丙橡胶、8质量份色母粒、2质量份硬脂酸镁（润滑剂）和2质量份抗氧剂（其中包括1份抗氧剂300和1份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间3min，密炼温度120℃；
②然后加入1.5质量份季戊四醇四丙烯酸酯（PETEA）（交联敏化剂）和80质量份氧化锌陶瓷密炼均匀，密炼时间6min，密炼温度140℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在150℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在140℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度6Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在120℃温度下扩张3倍，冷却定形、裁切后即得到成品电应力控制热缩管。
本实施例的电应力控制热缩管力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）11.5MPa，断裂伸长率416%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）6.5*1014Ω·cm，转变电压为1.4kV/mm。
制备实施例2
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将80质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、20质量份低密度聚乙烯、5质量份色母粒、1质量份硬脂酸锌（润滑剂）和1质量份抗氧剂（其中包括0.75份抗氧剂300和0.25份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间2min，密炼温度110℃；
②然后加入1质量份三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯（TMPTMA）（交联敏化剂）和100质量份氧化锌陶瓷密炼均匀；密炼时间4min，密炼温度120℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在130℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在120℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度8Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在100℃温度下扩张2倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
本实施例的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）10.3MPa，断裂伸长率406%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）7.4*1014Ω·cm，转变电压为1.2kV/mm。
制备实施例3
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将50质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、30质量份低密度聚乙烯、20质量份三元乙丙橡胶、10质量份色母粒、2质量份硬脂酸锌（润滑剂）和2质量份抗氧剂（其中包括1.5份抗氧剂300和0.5份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间3min，密炼温度110℃；
②然后加入1质量份三烯丙基异氰酸酯（TAIC）（交联敏化剂）和60质量份氧化锌陶瓷均匀；密炼时间6min，密炼温度130℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在140℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在130℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度10Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在90℃温度下扩张3倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
本实施例的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）13.1MPa，断裂伸长率462%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）4.2*1014Ω·cm，转变电压1.6kV/mm。
制备实施例4
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将80质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、10质量份低密度聚乙烯、10质量份三元乙丙橡胶、10质量份色母粒、3质量份硬脂酸正丁酯（润滑剂）和1.5质量份抗氧剂（其中包括1份抗氧剂300和0.5份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间4min，密炼温度120℃；
②然后加入2质量份季戊四醇四丙烯酸酯（PETEA）（交联敏化剂）和90质量份氧化锌陶瓷密炼均匀；密炼时间6min，密炼温度140℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在140℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在130℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度8Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在120℃温度下扩张3倍，冷却定形、裁切后即得到成品电应力控制热缩管。
本实施例的电应力控制热缩管力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）10.18MPa，断裂伸长率436%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）3.9*1014Ω·cm，转变电压为1.3kV/mm。
制备实施例5
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将70质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、10质量份低密度聚乙烯、20质量份三元乙丙橡胶、3质量份硬脂酸正丁酯（润滑剂）和1.5质量份抗氧剂（其中包括1份抗氧剂300和0.5份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间4min，密炼温度130℃；
②然后加入1质量份三烯丙基异氰酸酯（TAIC）（交联敏化剂）和70质量份氧化锌陶瓷密炼均匀；密炼时间8min，密炼温度150℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在160℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在150℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度10Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在130℃温度下扩张3倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
本实施例的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）10.8MPa，断裂伸长率427%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）8.7*1014Ω·cm，转变电压为1.4kV/mm。
制备实施例6
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
①将60质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、20质量份低密度聚乙烯、20质量份三元乙丙橡胶、7质量份色母粒、2质量份硬脂酸镁（润滑剂）和2质量份抗氧剂（其中包括1份抗氧剂300和1份抗氧剂1010）投入密炼机混炼，密炼时间2min，密炼温度120℃；
②然后加入2质量份三羟甲基丙烷三丙烯酸酯（TMPTA）（交联敏化剂）和70质量份氧化锌陶瓷密炼均匀；密炼时间6min，密炼温度140℃，出料，得到混合料；
③将混合料通过双螺杆挤出机在150℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在140℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度6Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在110℃温度下扩张4倍，冷却定形、裁切后即得到成品电应力控制热缩管。
本实施例的电应力控制热缩管力学机械性能测试结果为：抗张强度（检测标准GB/T1040）12.3MPa，断裂伸长率435%；电性能检测结果为：体积电阻率（检测标准GB/T1410）5.2*1014Ω·cm，转变电压为1.4kV/mm。
上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。

Claims (2)

1.一种氧化锌陶瓷电应力控制热缩管，包含以下按质量份数计的组分：
乙烯-乙酸乙烯酯共聚物50～80份；
低密度聚乙烯10～30份；
乙丙橡胶0～20份；
氧化锌陶瓷60～100份；
色母粒5～10份；
交联敏化剂1～2份；
润滑剂1～3份；
抗氧剂1～2份；
所述的氧化锌陶瓷为氧化锌重量含量为88～90%、粒度为3～6.8μm的掺杂氧化锌陶瓷粉；
所述的抗氧剂为硫代双酚类抗氧剂4,4'-硫代双(6-叔丁基-3-甲基苯酚)和受阻酚类抗氧剂四[β-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸]季戊四醇酯按质量比1：1～3：1配比而得；
所述的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，其乙酸乙烯酯的质量含量为15%，熔体指数为1.5g/10min，所述熔体指数的测试方法是按照ASTMD1238标准；
所述的低密度聚乙烯为线性低密度聚乙烯，熔体指数为2g/10min，所述熔体指数的测试方法是按照ASTMD1238标准，密度为0.918g/cm3，密度的测试方法是按照ASTMD792标准；
所述乙丙橡胶的门尼粘度ML125℃1+4为40～45MU的三元乙丙橡胶，上述门尼粘度ML125℃1+4是指在试验温度125℃、预热时间1分钟、转动时间4分钟的条件下测得，M表示门尼，L表示用大转子；
所述的色母粒为基体树脂为乙烯-醋酸乙烯共聚物的色母粒；
所述的交联敏化剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯、季戊四醇四丙烯酸酯、三烯丙基异氰酸酯；
所述的润滑剂为下列物质中的一种、两种或三种以上的混合物：硬脂酸锌、硬脂酸镁、硬脂酸正丁酯。
2.一种如权利要求1所述的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的制备方法，其特征在于，其包含以下步骤：
步骤1：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管粒料的制备：
（1）、将50～80质量份乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、10～30质量份低密度聚乙烯、0～20质量份乙丙橡胶、5～10质量份色母粒、1～3质量份润滑剂和1～2质量份抗氧剂投入密炼机混炼，密炼时间2～4min，密炼温度110～130℃；
（2）、然后加入1～2质量份交联敏化剂和60～100质量份氧化锌陶瓷密炼均匀，密炼时间4～8min，密炼温度120～150℃，出料，得到混合料；
（3）、将混合料通过双螺杆挤出机在130℃～150℃温度下挤出、水冷、抽风干燥、切粒，得到氧化锌陶瓷电应力控制管粒料；
步骤2：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的挤出：将步骤1制备的粒料，用挤出机在120～150℃温度下挤出成型，水冷，收卷；
步骤3：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的辐照：步骤2挤出的氧化锌陶瓷电应力控制热缩管经电子加速器辐照交联，辐照强度6～10Mrad；
步骤4：氧化锌陶瓷电应力控制热缩管的扩张：步骤3辐照后的管材在90～130℃温度下扩张2～4倍，冷却定形、裁切后即得到成品氧化锌陶瓷电应力控制热缩管。
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