CN103582762A - 密闭型压缩机和制冷循环装置 - Google Patents

Abstract

在实施方式的制冷循环装置中使用的密闭型压缩装置在密闭壳体内收纳有旋转压缩机构部，在密闭壳体的外侧设置有储罐。密闭型压缩装置经由延伸到储罐内并与储罐连接的一根以上的吸入管，将工作流体吸入到旋转压缩机构部。旋转压缩机构部具有形成缸室的一个以上的汽缸。在将密闭型压缩机的储罐的内径截面积设定为Aac（mm²）、将一个缸室的内径截面积设定为Acy（mm²）、将储罐内的到吸入管上端为止的储液容量设定为Vac（cc）、将旋转压缩机构部的总排除容积设定为Vcy（cc）、以及将吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积设定为As（mm²）时，满足如下关系：Aac/Acy≤4、Vac/Vcy≥20、As/Acy≥0.12。

Description

密闭型压缩机和制冷循环装置

技术领域

本发明的实施方式涉及密闭型压缩机和制冷循环装置。

背景技术

在空调机等制冷循环装置中公知如下技术：使利用密闭型压缩机压缩了的制冷剂呈循环状在通过四通阀与密闭型压缩机连接的室外热交换器、膨胀装置和室内热交换器中经过。该制冷循环装置中所使用的密闭型压缩机在内部具有旋转压缩机构部，并且在吸入侧使用防止液体回流的储罐。另外，密闭型压缩机形成为能够利用逆变器改变转速。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特开2003－227486号公报

发明内容

发明所要解决的技术问题

在这种密闭型压缩机中，以往，设计成使在以额定转速、例如60rps的转速进行运转时的特性较佳。此外，由于在以这种额定转速进行运转时，吸入损失不会构成问题，因此，并没有对吸入损失进行充分的考虑。但是，在以额定转速以外的转速、例如高速转速进行运转时，可知存在吸入损失增大、性能大幅下降的情况。

因此，本发明要解决的技术问题在于提供一种能使高速旋转时的吸入损失减少的密闭型压缩机和制冷循环装置。

解决技术问题所采用的技术方案

实施方式的密闭型压缩机在密闭壳体内收纳有旋转压缩机构部，并且在上述密闭壳体的外侧设置有储罐，经由延伸到上述储罐内并与上述储罐连接的一根以上的吸入管，将工作流体吸入到上述旋转压缩机构部，其中，上述旋转压缩机构部包括形成缸室的一个以上的汽缸，在将上述储罐的内径截面积设定为Aac（mm²）、将一个上述缸室的内径截面积设定为Acy（mm²）、将上述储罐内的到上述吸入管上端为止的储液容量设定为Vac（cc）、将上述旋转压缩机构部的总排除容积设定为Vcy（cc）、以及将上述吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积设定为As（mm²）时，满足如下关系：Aac/Acy≤4、Vac/Vcy≥20、As/Acy≥0.12。

附图说明

图1是示意地表示实施方式的制冷循环装置的结构的说明图。

图2是表示在上述制冷循环装置中所使用的密闭型压缩机的结构的剖视图。

图3是表示上述密闭型压缩机中的总内径截面积相对于汽缸内径截面积的面积比与吸入损失之间的关系的说明图。

图4是表示上述密闭型压缩机中的总内径截面积相对于汽缸内径截面积的面积比与管内流速之间的关系的说明图。

图5是表示上述密闭型压缩机中的总内径截面积相对于汽缸内径截面积的面积比与吸入损失之间的关系的说明图。

具体实施方式

使用图1至图5，对使用本实施方式的密闭型压缩机1的制冷循环装置100进行说明。

图1是示意地表示本实施方式的制冷循环装置100的结构的说明图，图2是表示在制冷循环装置100中所使用的密闭型压缩机1和储罐2的结构的剖视图，图3是表示密闭型压缩机1中的面积比As/Acy与吸入损失率Ws/Wth之间的关系的说明图，其中，上述面积比As/Acy是吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积As与一个缸室的内径截面积Acy之比，上述吸入损失率Ws/Wth是吸入管的储罐内延伸部的吸入损失Ws与压缩机理论功Wth之比，图4是表示密闭型压缩机1中的吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积As相对于一个缸室的内径截面积Acy的面积比As/Acy与吸入管的储罐内延伸部的管内流速Vs之间的关系的说明图，图5是表示在进行额定运转和高速运转时的密闭型压缩机1中的面积比As/Acy与吸入损失率Ws/Wth之间的关系的说明图。

制冷循环装置100在空调机中使用。以下，将制冷循环装置100作为空调机100进行说明。

如图1所示，空调机100包括：在吸入侧具有储罐2的密闭型压缩机1；四通阀101；作为热源侧热交换器的室外热交换器102；膨胀装置103；以及作为利用侧热交换器的室内热交换器104。在空调机100中，密闭型压缩机1、四通阀101、室外热交换器102、膨胀装置103和室内热交换器104呈循环状连通。

空调机100的四通阀101与密闭型压缩机1的储罐2的吸入侧连接。另外，空调机100的四通阀101与密闭型压缩机1的排出侧连接。空调机100形成为使室外热交换器102、膨胀装置103和室内热交换器104依次与四通阀101连接，通过对四通阀101的流路进行切换，就能对从密闭型压缩机1排出的制冷剂的流动方向进行切换。

密闭型压缩机1包括：密闭容器10；设置在密闭容器10内的下部的旋转压缩机构部11；设置在密闭容器10的上部的电动机部12；设置于密闭容器10的制冷剂的吸入管13；以及设置于密闭容器10的制冷剂的排出管14。另外，密闭型压缩机1具有与吸入管13连接的储罐2。

密闭容器10在上部具有将密闭容器10的内部密闭的上盖10a，在将旋转压缩机构部11和电动机部12收纳到内部后，通过焊接等方式将上盖10a固定，从而将密闭容器10密闭。

旋转压缩机构部11包括第一汽缸21、第二汽缸22、转轴23、一对辊24、轴承25、分隔板26和叶片。

第一汽缸21形成圆柱状的第一缸室21a。另外，第一汽缸21包括：叶片收纳槽，该叶片收纳槽与第一缸室21a连通；以及吸入口，该吸入口与吸入管13连接，且与第一缸室21a连通。叶片以相对于第一缸室21a自由伸出收缩的方式收容在叶片收纳槽内。

第一汽缸21的外径尺寸形成为比密闭容器10的内径尺寸稍小。第一汽缸21插入在密闭容器10内，并通过从密闭容器10的外部进行焊接加工，将第一汽缸21定位固定于密闭容器10的内周面。另外，第一汽缸21具有连通孔21b，在将第一汽缸21固定于密闭容器10的情况下，上述连通孔21b将第一汽缸21的下方空间与第一汽缸21的上方空间连通。

第二汽缸22形成圆柱状的第二缸室22a。另外，第二汽缸22包括：叶片收纳槽，该叶片收纳槽与第二缸室22a连通的；以及吸入口，该吸入口与吸入管13连接，且与第二缸室22a连通。叶片以相对于第二缸室22a自由伸出收缩的方式收容在叶片收纳槽内。

将第一汽缸21和第二汽缸22设定为外径形状和尺寸彼此不同，且第一缸室21a和第二缸室22a的内径尺寸及高度尺寸相同。

转轴23插通到第一缸室21a内和第二缸室22a内，并且利用轴承25对转轴23进行枢轴支承。转轴23在位于第一缸室21a内和第二缸室22a的部位具有曲轴偏心部28，该曲轴偏心部28例如具有大致180度的相位差。

两个曲轴偏心部28的偏心量相同，且两个曲轴偏心部28的高度尺寸形成为比第一缸室21a和第二缸室22a的高度尺寸稍小。

辊24形成为分别与曲轴偏心部28卡合，并能在第一缸室21a和第二缸室22a内滑动，且能与叶片的端部滑动。辊24的高度尺寸形成为与第一缸室21a和第二缸室22a的高度尺寸大致相同。

一对辊24由于分别设置于具有相位差的曲轴偏心部28，因此，一对辊24也彼此具有大致180°的相位差。辊24在第一缸室21a和第二缸室22a内进行偏心旋转。由于第一缸室21a和第二缸室22a的内径尺寸及高度尺寸相同，且两个曲轴偏心部28、28的偏心量相同，因此，上述第一汽缸21和第二汽缸22的排除容积相同。

轴承25包括：主轴承31，该主轴承31设置于第一汽缸21的上表面部，将第一缸室21a的上方覆盖；副轴承32，该副轴承32设置于第二汽缸22的下表面部，将第二缸室22a的下方覆盖。轴承25形成为能够利用主轴承31和副轴承32对转轴23进行枢轴支承。

主轴承31形成第一缸室21a的上表面，以供辊24滑动。在主轴承31上，以将主轴承31的上方覆盖的方式设置有第一阀盖33。另外，主轴承31包括从第一缸室21a向第一阀盖33对制冷剂进行引导的第一排出孔34，和对第一排出孔34进行打开、关闭的第一开闭阀35。

副轴承32形成第二缸室22a的下表面，以供辊24滑动。在副轴承32上，以将副轴承32的下方覆盖的方式设置有第二阀盖36。另外，副轴承32包括从第二缸室22a向第二阀盖36对制冷剂进行引导的第二排出孔37，和对第二排出孔37进行打开、关闭的第二开闭阀38。

另外，第一汽缸21、第二汽缸22、分隔板26、主轴承31、副轴承32、第一阀盖33和第二阀盖36利用螺栓B等结合为一体，且通过第一汽缸21固定于密闭容器10。

分隔板26的外径尺寸形成为比第一缸室21a和第二缸室22a的内径尺寸大，且比第一汽缸21和第二汽缸22的外径尺寸小。分隔板26配置为将第一缸室21a和第二缸室22a覆盖。

叶片的高度尺寸形成为与第一缸室21a和第二缸室22a的高度尺寸大致相同。叶片的前端例如形成为半圆筒状。通过例如对叶片的背面施加背压，叶片在该背压的作用下被朝向辊24推压，无论辊24的旋转角度如何，叶片的前端均与辊24的外周面进行线接触。

叶片收纳槽分别设置于第一汽缸21和第二汽缸22，从而使叶片将吸入口、第一排出口34、第二排出口37之间划分。叶片通过与辊24接触，将第一缸室21a和第二缸室22a划分为吸入室和压缩室。

电动机部12包括：定子51，其固定于密闭容器10的内表面；以及转子52，其与该定子51存在规定间隔地配置在该定子51的内侧，且固定于转轴23。电动机部12例如与能改变运转频率的逆变器连接。另外，逆变器与对该逆变器进行控制的控制部电连接，根据需要，使转轴23以任意的转速进行旋转。

两根吸入管13分别与第一汽缸21和第二汽缸22的吸入口连接。另外，吸入管13在从密闭容器10突出的中途部以大致90度向上方折曲而延伸到储罐2内，同时吸入管13的端部配置在储罐2的规定高度。另外，根据需要，对延伸到储罐2内的吸入管13的端部的高度进行适当的设定，藉此，利用不同的高度，来改变能储存在储罐2内的液态的制冷剂和润滑油的容量。

另外，吸入管13在延伸到储罐2内的部位、且在高度方向上离开储罐2的底面规定的位置处具有油返回孔13a。另外，该油返回孔13a只要能够将滞留在储罐2内下方的润滑油与气体状的制冷剂同时供给到第一缸室21a和第二缸室22a内即可，根据储罐2的容量、尺寸等的不同，对该油返回孔13a的高度进行适当的设定。

排出管14与密闭容器10的上端部、具体来说与上盖10a连接。该排出管14与四通阀101连接。

储罐2包括：圆筒形状的容器61，该容器61的两端被封闭；以及气液分离部62，该气液分离部62设置在容器61内。吸入管13从容器61的下端部插入到储罐2的内部，并且将吸入管13延伸到气液分离部62的正下方，来使供制冷剂返回的返回管63与容器61的上端部连接。另外，返回管63与四通阀101连接。

气液分离部62是防止从返回管63返回来的制冷剂直接进入到正下方的吸入管13、13的制冷剂的引导部件。即，气液分离部62形成为能与从返回管63返回来的气液混合的制冷剂进行碰撞，且能将该碰撞后的气液混合的制冷剂朝容器61的内周面方向引导。

储罐2是利用气液分离部62将液态的制冷剂和润滑油储存在容器61的下方，并且能从吸入管13供给气体的制冷剂的所谓气液分离器。

另外，在这种密闭型压缩机1中，如图2所示，当将储罐2的容器61的内径截面积设定为Aac（mm²）、将第一缸室21a和第二缸室22a的内径截面积（一个缸室的内径截面积）设定为Acy（mm²）、将吸入管13、13的储罐内延伸部的总内径截面积（两根吸入管的内径截面积的和）设定为As（mm²）、将密闭型压缩机1的旋转压缩机构部11的总排除容积（第一汽缸21和第二汽缸22的排除容积的和）设定为Vcy（cc）、将储罐2的从容器61的底面到吸入管13的上端的储液容量设定为Vac（cc）、将第一缸室21a和第二缸室22a的内径（一个缸室的内径）设定为φDcy（mm）、将第一汽缸21的上表面与第二汽缸22的下表面间的轴向距离设定为L（mm）、将第一汽缸21的轴向中心与第二汽缸22的轴向中心间的距离设定为Lc（mm）、以及将两个吸入管13、13的与第一汽缸21和第二汽缸22连接的连接部位的轴心间距离设定为Lp（mm）时，将密闭型压缩机1的各尺寸设定为满足：

Aac/Acy≤4

0.12≤As/Acy≤0.25

Vac/Vcy≥20

0.9≤L/Dcy≤1.1

Lp＞Lc。

另外，储罐2的内径截面积Aac是储罐2的容器61的主体部的开口面积。吸入管13、13的储罐内延伸部的总内径截面积As是延伸到储罐2内的两根吸入管13的开口面积的和。另外，第一汽缸21和第二汽缸22的总排除容积Vcy是第一汽缸21的排除容积与第二汽缸22的排除容积的和，其中，上述第一汽缸21的排除容积是大致第一缸室21a的内周面与辊24的外周面之间的容积，上述第二汽缸22的排除容积是大致第二缸室22a的内周面与辊24的外周面之间的容积。

储罐2的储液容量Vac是在储罐2进行气液分离时，能将液态的制冷剂和润滑油储存在内部的容量，详细而言，到该液态的制冷剂和润滑油不会进入到储罐2内的吸入管13、13内的水位为止的体积便是储液容量。

在使用了这样构成的密闭型压缩机1的空调机100中，首先利用逆变器等驱动装置将电源供给到密闭型压缩机1的电动机部12，从而使转子52旋转，由此使固定安装于转子52的转轴23旋转。利用转轴23的旋转使曲轴偏心部28、28和辊24、24进行偏心旋转。利用该辊24、24的旋转滑动将吸入到第一缸室21a和第二缸室22a内的制冷剂压缩。

在辊24、24移动至规定的位置时，第一开闭阀35和第二开闭阀38成为打开状态，压缩后的制冷剂从第一排出孔34和第二排出孔37经由第一阀盖33和第二阀盖36向密闭容器10内排出。排出到该密闭容器10内的制冷剂经由排出管14向四通阀101移动。

在此，在空调机100进行制冷运转时，四通阀101将密闭型压缩机1的次级侧与室外热交换器102连接。如图1的实线箭头C所示，在密闭型压缩机1中压缩后的制冷剂经过室外热交换器102与外部空气进行热交换而被冷凝。接着，被冷凝后的制冷剂经由膨胀装置103并经过室内热交换器104而与室内空气进行热交换、蒸发，以将室内空气冷却。

经过室内热交换器104后的制冷剂经过四通阀101而移动到储罐2。移动到储罐2内的制冷剂在气液分离部62的作用下，液态的制冷剂和润滑油被储存在储罐2内，气体状的制冷剂从吸入管13被吸入到密闭型压缩机1内。另外，此时，从油返回孔13a将储存的润滑油吸入，并将该润滑油与气体状的制冷剂一起吸入到第一缸室21a和第二缸室22a内。通过反复进行该动作，空调机100进行热交换，以作为制冷运转。

另外，在空调机100进行制热运转时，四通阀101将密闭型压缩机1的次级侧与室内热交换器104连接。如图1的虚线箭头H所示，在密闭型压缩机中压缩后的制冷剂经过室内热交换器104而与室内空气进行热交换，并被冷凝。冷凝后的制冷剂经由膨胀装置103且经过室外热交换器102，在室外热交换器102内与室外空气进行热交换而蒸发。蒸发后的该制冷剂经由四通阀101和储罐2被气液分离，从而被吸入到密闭型压缩机1内。通过反复进行该动作，空调机100进行热交换，以作为制热运转。

接着，使用图3至图5，对本实施方式的密闭型压缩机1的上述各尺寸的设定依据进行详细说明。

在使用辊24的密闭型压缩机1中，在使储罐2的容器61的内径截面积Aac（mm²）与第一缸室21a及第二缸室22a的内径截面积（一个缸室的内径截面积）Acy（mm²）的比Aac/Acy大于4时，储罐2的内径增大，密闭型压缩机1整体大型化，重量平衡变差，而且设置性也下降。与此相对的是，在本实施方式的密闭型压缩机1中，将上述比Aac/Acy设定为4以下，从而使储罐和密闭型压缩机1整体小型化，且能提高重量平衡和设置性。

另外，若单纯将上述比Aac/Acy设定为4以下，储罐2的内径会减小，而有可能使储罐2的气液分离功能下降。因此，反复进行了各种实验的结果是，通过将储罐2的从容器61的底面到吸入管13的上端的储液容量Vac，与旋转压缩机构部11的总排除容积（第一汽缸21和第二汽缸22的排除容积的和）Vcy的比、即Vac/Vcy设定为20以上，就能够确保充分的储液容量来防止液体回流。

此外，吸入管13、13的储罐内延伸部的总内径截面积（两根吸入管的内径截面积的和）As与第一缸室21a和第二缸室22a的内径截面积（一个缸室的内径截面积）Acy（mm²）的比As/Acy，与吸入管13、13的储罐内延伸部的吸入损失Ws和压缩机理论功Wth的比Ws/Wth之间，存在图3所示的那种关系。即，图3的横轴表示上述比As/Acy，纵轴表示上述比Ws/Wth。根据该图3可知，随着As/Acy减小，Ws/Wth增大，特别是当As/Acy小于0.12时，Ws/Wth、即吸入损失与压缩机理论功的比率急剧增大。

如上所述，通过将As/Acy设定为0.12以上，如图3所示，能使储罐2内的吸入管13、13的吸入损失Ws与压缩机理论功Wth之比为大致2％以下。在此，压缩机理论功Wth是通过密闭型压缩机1的设计计算而导出的理论功。

另外，图3是制作了以下四种密闭型压缩机，并表示它们的测定特性，其中：第一种密闭型压缩机是使用了本实施方式中的第一汽缸21和第二汽缸22这两个汽缸、且将第一汽缸21和第二汽缸22的高度均设定为18mm；第二种密闭型压缩机是使用了本实施方式中的第一汽缸21和第二汽缸22这两个汽缸、且将第一汽缸21和第二汽缸22的高度均设定为22mm；第三种密闭型压缩机是仅包括一个汽缸的单缸型的密闭压缩机且将汽缸的高度设定为20mm；第四种密闭型压缩机是仅包括一个汽缸的单缸型的密闭压缩机且将汽缸的高度设定为25mm。如图3所示，4种密闭型压缩机的特性均重合在大致相同的曲线上。上述四种密闭型压缩机的各缸室的内径设定为43mm，上述特性是在使用R410A的制冷剂且将运转转速调节成使制冷能力为15kW的情况下测定得到的。

根据图3可明确得知，通过使As/Acy≥0.12，无论汽缸的数量、容积如何，均能使吸入损失率Ws/Wth（%）降低，并能防止吸入损失的急剧增大。

图4是表示以密闭型压缩机1中的吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积As与一个缸室的内径截面积Acy的面积比As/Acy为横轴、以吸入管的储罐内延伸部的管内流速Vs（m/s）为纵轴时的关系的说明图。

在将As/Acy设定为0.12以上的情况下，如图4所示，随着As/Acy增大，无论是使用一个汽缸还是使用两个汽缸，储罐2内的吸入管13的管内流速Vs（m/s）均有减少的趋势。

在储罐2内的吸入管13设置有使储存在储罐2内的润滑油返回的油返回孔13a，使润滑油从该油返回孔13a返回到第一缸室21a和第二缸室22a内。在此，当管内流速Vs减小时，存在无法充分地使润滑油从该油返回孔13a返回的可能性。

但是，如图4所示，通过满足As/Acy≤0.25，就能够将管内流速Vs保持为1（m/s）以上，从而能够可靠地利用油返回孔13a使润滑油返回。

图5是表示在以额定转速（60rps）和高速转速（125rps）进行运转时的密闭型压缩机1中的上述面积比As/Acy与吸入损失Ws和压缩机理论功Wth的比Ws/Wth之间的关系的说明图。

根据图5可明确得知，通过使0.12≤As/Acy≤0.25并使Vac/Vcy≥20，不仅能在额定转速（60rps）的情况下降低吸入损失率Ws/Wth（％），而且还能在高速转速（125rps）的情况下降低吸入损失率Ws/Wth（％），藉此，能够防止吸入损失增大。

另外，在使第一汽缸21的上表面与第二汽缸22的下表面间的轴向距离L（mm），与第一汽缸21及第二汽缸22的内径（一个缸室的内径）φDcy（mm）的比L/Dcy小于0.9时，第一汽缸21和第二汽缸22的高度（厚度）减小，将吸入管13、13连接的吸入口也减小，吸入损失变大。另一方面，在L/Dcy大于1.1时，轴承间距离增长，转轴在压缩载荷下发生挠曲，而使性能下降。

与此相对的是，通过设定为0.9≤L/Dcy≤1.1，能够将第一汽缸21和第二汽缸22的吸入口确保得较大，且能抑制轴承间距离的增大，从而能够防止性能的下降。

此外，通过将第一汽缸21的轴向中心与第二汽缸22的轴向中心间的距离Lc（mm），与两个吸入管13、13的、和第一汽缸21及第二汽缸22连接的连接部位的轴心间距离Lp（mm）之间的关系设定为Lp＞Lc，就能使吸入管13、13的轴心间距离Lp增大。即，在将吸入管13、13连接到密闭容器10的情况下，通过焊接使连接吸入管13、13的构件与密闭容器10连接。因此，通过使吸入管13、13的轴心间距离Lp尽量大，就能够防止由焊接引起的强度的下降。

如上所述，根据使用了本实施方式的密闭型压缩机1的空调机100，通过上述结构，即使使密闭型压缩机1以高速旋转的模式进行运转，也能防止吸入损失的急剧增大，并能够减少吸入损失。另外，根据使用了密闭型压缩机1的空调机100，能使润滑油可靠地返回，使可靠性提高。

另外，本发明并不限定于使用了本实施方式的密闭型压缩机1的制冷循环装置100。在上述实施方式的密闭型压缩机1中，对使用第一汽缸21和第二汽缸22这两个汽缸作为汽缸的结构进行了说明，但本发明不限定于此。在上述Aac/Acy≤4、0.12≤As/Acy≤0.25以及Vac/Vcy≥20的关系上，汽缸可以是一个，也可以是三个以上。

通过如上所述构成，如图3和图4所示，即使是一个汽缸，也能与使用了两个汽缸的本实施方式的密闭型压缩机1同样地减少吸入损失，且能设定为用于润滑油返回的吸入管13的管内流速Vs。另外，即使是三个汽缸，也能获得同样的效果。

另外，在上述的例子中，对制冷循环装置100作为空调机100而具有四通阀101的结构进行了说明，但本发明不限定于此，例如也可以是不具有四通阀101而只进行制热运转或制冷运转的制冷循环装置100，还可以是空调机以外的制冷循环装置。

此外，在上述的例子中，对密闭型压缩机1的辊24和叶片为相对独立的结构进行了说明，但本发明不限定于此。例如在辊和叶片成为一体的摇摆式的密闭型压缩机中，也能获得同等的效果。

对本发明的若干实施方式进行了说明，但上述的实施方式只是作为例子提出，并非旨在限定发明范围。这种创新的实施方式能以其它各种形态来实施，可以在不脱离发明主旨的范围内进行各种省略、置换、变更。这些实施方式及其变形包含在发明的范围和主旨中，并且包含在权利要求书中记载的说明及与其均等的范围内。

（符号说明）

1…密闭型压缩机；2…储罐；8…曲轴偏心部；10…密闭容器；10a…上盖；11…旋转压缩机构部；12…电动机部；13…吸入管；13a…油返回孔；14…排出管；21…第一汽缸；21a…第一缸室；21b…连通孔；22…第二汽缸；22a…第二缸室；23…转轴；24…辊；25…轴承；26…分隔板；31…主轴承；32…副轴承；33…第一阀盖；34…第一排出孔；35…第一开闭阀；36…第二阀盖；37…第二排出孔；38…第二开闭阀；51…定子；52…转子；61…容器；62…气液分离部；63…返回管；100…制冷循环装置（空调机）；101…四通阀；102…室外热交换器；103…膨胀装置；104…室内热交换器。

Claims (5)

1.一种密闭型压缩机，该密闭型压缩机在密闭壳体内收纳有旋转压缩机构部，并且在所述密闭壳体的外侧设置有储罐，经由延伸到所述储罐内并与所述储罐连接的一根以上的吸入管，将工作流体吸入到所述旋转压缩机构部，其特征在于，

所述旋转压缩机构部包括形成缸室的一个以上的汽缸，

在将所述储罐的内径截面积设定为Aac（mm²）、将一个所述缸室的内径截面积设定为Acy（mm²）、将所述储罐内的到所述吸入管上端为止的储液容量设定为Vac（cc）、将所述旋转压缩机构部的总排除容积设定为Vcy（cc）、以及将所述吸入管的储罐内延伸部的总内径截面积设定为As（mm²）时，满足如下关系：

Aac/Acy≤4

Vac/Vcy≥20

As/Acy≥0.12。

2.如权利要求1所述的密闭型压缩机，其特征在于，

所述一个缸室的内径截面积Acy（mm²）与所述吸入管的储罐内插通部的总内径截面积As（mm²）之间满足如下关系：

As/Acy≤0.25。

3.如权利要求1所述的密闭型压缩机，其特征在于，

所述旋转压缩机构部夹着分隔板而具有两个汽缸，

在将一个所述缸室的内径设定为Dcy（mm）、并将所述两个汽缸的与所述分隔板侧相反一侧的端面间的距离设定为L（mm）时，满足如下关系：

0.9≤L/Dcy≤1.1。

4.如权利要求1所述的密闭型压缩机，其特征在于，

所述旋转压缩机构部夹着分隔板而具有两个汽缸，并且具有将各汽缸与储罐连接的两根吸入管，

在将各所述汽缸的轴向中心间的距离设定为Lc（mm）、将所述两根吸入管的与所述汽缸连接的连接部的轴心间距离设定为Lp（mm）时，满足如下关系：

Lp＞Lc。

5.一种制冷循环装置，其特征在于，该制冷循环装置包括：

权利要求1至4中任一项所述的密闭型压缩机；

冷凝器，其与所述密闭型压缩机连接；

膨胀装置，其与所述冷凝器连接；以及

蒸发器，其与所述膨胀装置连接。

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