JP2012127565A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】圧縮機の広い運転範囲において、圧縮動作における動力損失を低減させた冷凍サイクル装置を得る。
【解決手段】設計圧縮比以上では、ガスインジェクションポートを成績係数向上を目的としたガスインジェクションに利用し、設計圧縮比以下では吐出バイパスポートとして切替利用する。
【選択図】図5
【解決手段】設計圧縮比以上では、ガスインジェクションポートを成績係数向上を目的としたガスインジェクションに利用し、設計圧縮比以下では吐出バイパスポートとして切替利用する。
【選択図】図5
Description
本発明は、冷凍又は空調用途等の冷凍サイクル内で用いられ、ガスインジェクション機能を備えた冷凍サイクル装置に関する。
従来、冷凍サイクルの成績係数(圧縮機入力に対する冷凍能力の比)を高くする目的で、冷凍サイクルに気液分離器を設け、気液分離器で分離された冷媒ガスを圧縮機に送るガスインジェクション配管と、ガスインジェクション配管と圧縮機の吸入配管とを連結するバイパス配管とを設け、運転圧力比に応じてガスインジェクションかバイパスかを切り替える三方弁を設けた例が開示されている(例えば、特許文献1参照)。
また、ガスインジェクションポートと、過圧縮防止のため圧縮機吐出側へ通じる吐出ガスバイパスポートを設けたスクロール圧縮機において、バイパスポートは固定スクロールの内周側(高圧側)、そして、ガスインジェクションポートは固定スクロールの外周側(低圧側)と圧縮室に開口する範囲を同時にならないように異ならせて、互いの働きを影響し合わないようにした例が開示されている(例えば、特許文献2参照)。
また、高段圧縮機と低段圧縮機とを備えた二段圧縮式冷凍サイクル装置において、気液分離器で分離された冷媒ガスを低段圧縮機の吐出側と高段圧縮機の吸入側を接続する配管に送るガスインジェクション配管と、低段圧縮機の吐出側と高段圧縮機の吐出側とを接続する高段バイパス配管と、高段バイパス配管に付設する逆止弁とを設けている例が開示されている(例えば、特許文献3参照)。
また、圧縮機の圧縮構造の1つに、ケーシング内で1つのスクリューローターに2枚のゲートローターを嵌合させて、ガス冷媒の圧縮を実施するスクリュー圧縮機というものがある。
冷凍サイクルの成績係数を高くする目的で、ガスインジェクション機能を備えた圧縮機において、特許文献1のように低圧縮比条件で、圧縮ガスを吸入側へバイパスさせて過圧縮を防止する場合、圧縮機の吸入側に昇圧したガス冷媒をバイパスさせるので、昇圧してエンタルピーを向上させたガス冷媒を吸入側に無駄に漏らしてしまい、効率が悪くなるという問題点があった。
また、特許文献2のように、ガスインジェクションポートの位置は圧縮室の閉じ込み完了直後から圧縮過程の前半に設け、吐出ガスバイパスポートはある程度圧縮の進んだ後半に設けている。これは、ガスインジェクションポート径の大きさが歯厚で制限されるので、ガスインジェクション差圧の方を大きくして、安定して冷媒ガスを圧縮機へ戻せるようにするためである。しかし、吐出ガスバイパス運転をしない条件においては、吐出ガスバイパスポートの容積部が圧縮途中の圧縮室に連通して昇圧され、再び次に連通する低圧の圧縮室と混合し、圧力変動し、いわゆる再膨張損失が生じる問題がある。
本発明は、上述のような問題を解決するためになされたものであり、圧縮機の広い運転回転数において、圧縮動作における動力損失を低減させた冷凍サイクル装置を得ることを目的とする。
本発明に係る冷凍サイクル装置は、ガス冷媒を圧縮する圧縮室を有し、圧縮過程で圧縮しているガス冷媒を吐出し、あるいは、外部から前記圧縮室にガス冷媒がインジェクションされるガスインジェクションポートを有する圧縮機と、該圧縮機から吐出されたガス冷媒を凝縮する凝縮器と、該凝縮器から流出した冷媒の少なくとも一部を減圧させてガス冷媒とする減圧手段と、該減圧手段から流出した冷媒を膨張させる膨張装置と、該膨張装置によって膨張された冷媒を蒸発させてガス冷媒とし、そのガス冷媒を前記圧縮機に吸入させる蒸発器と、前記減圧手段からガス冷媒が流出する側と、前記ガスインジェクションポートとを連結し、その経路に開閉弁を備えたガスインジェクション経路と、前記開閉弁と前記ガスインジェクションポートとの間の前記ガスインジェクション経路と、前記圧縮機の吐出側とを連通させ、その経路に逆止弁を備えた吐出ガスバイパス経路と、を備え、前記逆止弁は、前記開閉弁と前記ガスインジェクションポートとの間の前記ガスインジェクション経路から前記圧縮機の吐出側への方向のみに冷媒を流通させるものである。
本発明によれば、圧縮機の広い運転範囲において、圧縮動作における動力損失を低減させることのできる冷凍サイクル装置を得ることができる。
実施の形態1.
(冷凍サイクル装置の構成)
図1は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路図である。
図1で示されるように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置は、少なくとも、インバーター100によって駆動される圧縮機101、蒸発器102、凝縮器103、膨張弁105、内部熱交換器106、内部熱交換用膨張弁107、ガスインジェクション配管109、開閉弁110、吐出ガスバイパス配管111及び逆止弁112を備えている。これらは、圧縮機101、凝縮器103、内部熱交換器106、膨張弁105、蒸発器102、そして、圧縮機101の順に冷媒配管によって接続され、冷凍サイクル回路を構成してる。また、内部熱交換器106は、ガスインジェクション配管109によって、圧縮機101のガスインジェクションポート108に接続されている。このガスインジェクション配管109には、開閉弁110が設置されている。また、開閉弁110のガスインジェクションポート108側は、吐出ガスバイパス配管111によって、圧縮機101の吐出側に接続されている。この吐出ガスバイパス配管111には、逆止弁112が設置されている。そして、内部熱交換器106から冷媒を流出する冷媒配管は、分岐し、内部熱交換用膨張弁107を介して、再度、内部熱交換器106へ接続され、この内部熱交換器106を通ってガスインジェクション配管109へ接続されている。
(冷凍サイクル装置の構成)
図1は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路図である。
図1で示されるように、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置は、少なくとも、インバーター100によって駆動される圧縮機101、蒸発器102、凝縮器103、膨張弁105、内部熱交換器106、内部熱交換用膨張弁107、ガスインジェクション配管109、開閉弁110、吐出ガスバイパス配管111及び逆止弁112を備えている。これらは、圧縮機101、凝縮器103、内部熱交換器106、膨張弁105、蒸発器102、そして、圧縮機101の順に冷媒配管によって接続され、冷凍サイクル回路を構成してる。また、内部熱交換器106は、ガスインジェクション配管109によって、圧縮機101のガスインジェクションポート108に接続されている。このガスインジェクション配管109には、開閉弁110が設置されている。また、開閉弁110のガスインジェクションポート108側は、吐出ガスバイパス配管111によって、圧縮機101の吐出側に接続されている。この吐出ガスバイパス配管111には、逆止弁112が設置されている。そして、内部熱交換器106から冷媒を流出する冷媒配管は、分岐し、内部熱交換用膨張弁107を介して、再度、内部熱交換器106へ接続され、この内部熱交換器106を通ってガスインジェクション配管109へ接続されている。
圧縮機101は、インバーター100によって駆動され、吸入した気体冷媒を圧縮し、高温高圧の気体冷媒を吐出するスクリュー圧縮機である。
蒸発器102は、外部空気等と内部を流通する冷媒との熱交換を実施し、冷媒を蒸発させる。
凝縮器103は、圧縮機101から吐出された高温高圧のガス冷媒と外部空気等との熱交換を実施し、ガス冷媒を凝縮させ、低温高圧の液冷媒として流出させる。
膨張弁105は、後述するように、内部熱交換器106から流出した高圧の液冷媒を膨張させて減圧させる。
内部熱交換器106は、後述する設計圧縮比条件での動作においては、熱交換器として機能し、凝縮器103から流出した低温高圧の液冷媒と、この凝縮器103から流出して分岐し、内部熱交換用膨張弁107によって、膨張及び減圧された冷媒との熱交換を実施する。そして、内部熱交換器106は、熱交換を実施した内部熱交換用膨張弁107からの冷媒をガスインジェクション配管109に流出させる。また、内部熱交換器106は、後述する低圧縮比条件での動作においては、冷媒を流通させるのみで、その他の機能を有さない。
内部熱交換用膨張弁107は、前述のように、設計圧縮比条件での動作において、内部熱交換器106から流出して分岐した冷媒を、膨張及び減圧する。
ガスインジェクション配管109は、前述のように、内部熱交換器106と、圧縮機101のガスインジェクションポート108とを接続するものである。ガスインジェクション配管109は、設計圧縮比条件での動作において、内部熱交換器106によって熱交換が実施された内部熱交換用膨張弁107からの冷媒を、圧縮機101のガスインジェクションポート108まで流通させ、圧縮機101内に流入させる。
開閉弁110は、設計圧縮比条件での動作において、開状態とし、内部熱交換器106によって熱交換が実施された内部熱交換用膨張弁107からの冷媒に、ガスインジェクション配管109内を流通させる。一方、開閉弁110は、低圧縮比条件での動作において、閉状態とし、ガスインジェクション配管109内を冷媒に流通させないようにする。
吐出ガスバイパス配管111は、低圧縮比条件での動作において、圧縮機101のガスインジェクションポート108から吐出されたガス冷媒を、逆止弁112を介して、圧縮機101と凝縮器103との間の冷媒配管、すなわち、圧縮機101の吐出側に送り込むものである。
逆止弁112は、低圧縮比条件での動作において、圧縮機101のガスインジェクションポート108から吐出されたガス冷媒を凝縮器103へ向かう方向のみに冷媒を流通させるものである。
なお、図1で示されるように、内部熱交換器106から流出した冷媒から分岐した一部の冷媒が内部熱交換用膨張弁107によって膨張及び減圧され、再び内部熱交換器106へ流入しているものとしているが、これに限定されるものではない。すなわち、凝縮器103から流出した後、内部熱交換器106に流入する前の冷媒から分岐した一部の冷媒が、内部熱交換用膨張弁107によって膨張及び減圧されて冷却されて、内部熱交換器106に流入し、その後、ガスインジェクション配管109に流出する構成としてもよい。この場合においても、凝縮器103から流出した低温高圧の液冷媒と、内部熱交換用膨張弁107によって膨張及び減圧された冷媒との熱交換が実施される。
(圧縮機101の構造)
図2は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の全体断面図であり、図3は、同圧縮機101の部分断面図である。以下、図2及び図3を参照しながら、圧縮機101の詳細構造について説明する。
図2は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の全体断面図であり、図3は、同圧縮機101の部分断面図である。以下、図2及び図3を参照しながら、圧縮機101の詳細構造について説明する。
図2及び図3で示されるように、圧縮機101は、圧縮機構を収容するケーシング1によって外形が形成され、そのケーシング1内にスクリュー軸9を回転駆動させる電動機8を内蔵している。また、このスクリュー軸9は、高圧側軸受2及び低圧側軸受3によって支持されており、この高圧側軸受2及び低圧側軸受3の軸受によって円滑な回転が実現されている。また、スクリュー軸9上の高圧側軸受2と低圧側軸受3との間には、スクリューローター4が固定されており、このスクリュー軸9の回転に連動して回転する。このスクリューローター4には、螺旋状の複数のスクリュー溝10が形成されている。また、このスクリュー溝10には、複数の歯を有する歯車であるゲートローター7の歯が嵌合しており、後述するように、このスクリュー溝10と、それに勘合しているゲートローター7と、ケーシング1とで圧縮室11が形成される。このゲートローター7は、スクリューローター4の中心軸に線対称となるように相対して2個設置されている。このうち、図2に記載された圧縮機101の紙面下部側に設置されたゲートローター7をゲートローター7aとし、紙面上部側に設置されたゲートローター7をゲートローター7bとする。また、スクリュー軸9の回転に伴うスクリューローター4の回転によって、ゲートローター7の歯が、スクリュー溝10へ沿うようにして圧縮室11を小さくする方向(冷媒を圧縮する方向)に移動し、それに伴って、ゲートローター7が回転する。
また、軸受ハウジング5は、高圧側軸受2を内装しており、スクリューローター4の吐出側端部の形状に合わせた端部を形成して、スクリューローター4を近接させ、その一部を収容し、スクリューローター4の回転によって圧縮された高圧の冷媒が、軸受ハウジング5の内側、高圧側軸受2、及びスクリューローター4の吐出側端部によって形成された軸受ハウジング内室6に漏れるのを防止している。ここで、本来、スクリューローター4と軸受ハウジング5との間には、隙間がない方が望ましいが、実際には、スクリューローター4が回転しても軸受ハウジング5と接触して回転が阻害されないだけの隙間が必要となる。そこで、スクリューローター4の吐出側部と軸受ハウジング5との隙間に冷凍機油等の油を注入して高圧シール部17を形成し、この高圧シール部17によって、高圧の圧縮室11から、冷媒が軸受ハウジング内室6に漏れないようにしている。また、スクリューローター4には、スラスト方向(軸方向)に均圧孔13が設けられており、軸受ハウジング内室がスクリューローター4の低圧側の吸入圧力に均圧され、スクリューローター4のスラスト荷重(軸方向の荷重)を低減している。
圧縮機101は、冷媒配管に接続された冷媒の吸入口(図示せず)を有し、この吸入口から吸入された冷媒が、前述の圧縮室11に送り込まれて圧縮される。また、圧縮室11がケーシング1の一部を開口して形成された吐出口14に連通すると、圧縮された冷媒が外部へと吐出される。また、圧縮機101には、吐出口14と別に、ケーシング1の一部を開口して形成されたガスインジェクションポート108が形成されており、後述する設計圧縮比条件での動作において、このガスインジェクションポート108を介して、吸入圧力と吐出圧力との間の中間圧力となっている状態のガス冷媒が圧縮室11に吸入される。ここで、ガスインジェクションポート108の孔径は、スクリューローター4における隣り合う圧縮室11を連通させない範囲での最大径(最小歯厚以下)となるように形成している。
なお、前述したようにゲートローター7は、ゲートローター7a及びゲートローター7bの2つによって構成されるものとしているが、これに限定されるものではなく、いずれか1つであってもよい。
(冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作)
図4は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作を示す図であり、図5は、同動作におけるモリエル線図である。以下、図4及び図5を参照しながら、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作について説明する。なお、図4中の矢印は冷媒の流れを示し、実線は液冷媒状態、そして、破線はガス冷媒状態又は気液二相冷媒状態であることを示す。また、図4中の(1)〜(9)及び(7’)の数字は、図5における数字に対応している。また、設計圧縮比条件での動作においては、図1における吐出ガスバイパス配管111及び逆止弁112は機能しないため、図4中では図示していない。そして、制御装置(図示せず)によって、ガスインジェクション配管109に設置された開閉弁110は開状態とされているものとする。
図4は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作を示す図であり、図5は、同動作におけるモリエル線図である。以下、図4及び図5を参照しながら、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作について説明する。なお、図4中の矢印は冷媒の流れを示し、実線は液冷媒状態、そして、破線はガス冷媒状態又は気液二相冷媒状態であることを示す。また、図4中の(1)〜(9)及び(7’)の数字は、図5における数字に対応している。また、設計圧縮比条件での動作においては、図1における吐出ガスバイパス配管111及び逆止弁112は機能しないため、図4中では図示していない。そして、制御装置(図示せず)によって、ガスインジェクション配管109に設置された開閉弁110は開状態とされているものとする。
ここで、設計圧縮比は、例えば、以下の式(a)によって算出される。
y=(Vdo/Vst)^n (a)
(y:設計圧縮比、
n:ポリトロープ指数、
Vst:吸入容積(吸入完了時の圧縮室容積)
Vdo:吐出容積(吐出口連通時の圧縮室容積))
(y:設計圧縮比、
n:ポリトロープ指数、
Vst:吸入容積(吸入完了時の圧縮室容積)
Vdo:吐出容積(吐出口連通時の圧縮室容積))
蒸発器102から流出した圧力Psのガス冷媒(1)は、圧縮機101に吸入され、吐出圧力Pdhまで圧縮される。圧縮機101によって圧縮され吐出された高温高圧のガス冷媒(5)は、凝縮器103へ流入する。この凝縮器103へ流入したガス冷媒は、外部の空気等と熱交換が実施されて凝縮し、液冷媒(6)の状態まで過冷却され、凝縮器103から流出する。このとき、凝縮器103は、ガス冷媒の凝縮によって放熱する。
凝縮器103から流出した高圧の液冷媒(6)は、内部熱交換器106へ流入する。この内部熱交換器106へ流入した液冷媒は、熱交換が実施されてさらに冷却され、(8)の状態となり、内部熱交換器106から流出する。内部熱交換器106から流出した液冷媒(8)は、その一部が分岐され、内部熱交換用膨張弁107によって中間圧力Pmまで膨張及び減圧され、気液二相冷媒(7)となる。この気液二相冷媒(7)は、再び、内部熱交換器106へ流入し、前述の内部熱交換器106へ流入した液冷媒(6)から吸熱し、状態(7’)となる。すなわち、内部熱交換器106に流入した液冷媒(6)は、この気液二相冷媒(7)から吸熱されることによって、(8)の状態まで過冷却される。この過冷却の増加によって、蒸発器102における冷凍効果が向上することになる。
そして、内部熱交換器106から流出した気液二相冷媒(7’)は、ガスインジェクション配管109を流通し、開閉弁110を経由して、圧縮機101のガスインジェクションポート108から、圧縮機101内における圧縮中の圧縮室11にインジェクションされ、圧縮中のガス冷媒(2)と混合して(3)の状態となる。このとき、圧縮機101へインジェクションするガス冷媒、又は、インジェクションのタイミングによって、圧縮動力が変化する。したがって、できるだけ圧縮動力を増加させずに、冷凍能力を大きくすることによって、成績係数を増加させることになり、最適な中間圧力Pmが存在する。
また、内部熱交換器106から流出した液冷媒(8)の残りは、膨張弁105によって膨張及び減圧され、気液二相冷媒(9)となる。この気液二相冷媒(9)は、蒸発器102へ流入し、外部の空気等と熱交換が実施されて蒸発し、ガス冷媒(1)となって蒸発器102から流出する。蒸発器102から流出したガス冷媒(1)は、再び、圧縮機101に吸入され、圧縮される。
(圧縮機101の動作)
図6は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の各圧縮室11における圧力分布を示す図である。以下、図6を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮動作について説明する。
図6は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の各圧縮室11における圧力分布を示す図である。以下、図6を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮動作について説明する。
電動機8によるスクリュー軸9の回転に伴って、スクリューローター4が回転することによって、吸入側(低圧側)のガス冷媒が、図6の破線で示されるケーシング1、スクリュー溝10、及びゲートローター7aによって形成された圧縮室11に導入される。スクリューローター4が回転するにつれて、圧縮室11が矢印の方向に進行し、その容積が縮小することによって、圧縮室11内のガス冷媒が圧縮される。そして、スクリューローター4がある回転角度に達した時点で、圧縮室11がガスインジェクションポート108に連通し、内部熱交換器106からのガス冷媒が、圧縮室11にインジェクションされる。さらに、スクリューローター4の回転によって、インジェクションされた圧縮室11がガスインジェクションポート108を通過し、圧縮室11内のガス冷媒は、さらに圧縮される。そして、スクリューローター4が、さらにある回転角度に達した時点で、圧縮室11が吐出口14に連通し、圧縮されて高温高圧となったガス冷媒が、吐出口14から吐出される。
このとき、ゲートローター7aに対して、スクリューローター4の中心軸に線対称となるように配置されたゲートローター7bについても、ケーシング1、スクリュー溝10、及びゲートローター7bによって形成される圧縮室11において、同様の冷媒の圧縮が実施される。
(設計圧縮比条件での動作における圧縮室11内の圧力変化)
図7は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の圧縮室11の設計圧縮比条件におけるP−V線図である。図7において、横軸は圧縮室11の容積、そして、縦軸は圧縮室11内の圧力を示している。また、図7中の(1)〜(5)の数字は、図4及び図5における数字に対応している。以下、図7を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮室11の圧力変化について説明する。
図7は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の圧縮室11の設計圧縮比条件におけるP−V線図である。図7において、横軸は圧縮室11の容積、そして、縦軸は圧縮室11内の圧力を示している。また、図7中の(1)〜(5)の数字は、図4及び図5における数字に対応している。以下、図7を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の設計圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮室11の圧力変化について説明する。
蒸発器102から流出した圧力Psのガス冷媒(1)は、容積Vsの圧縮室11に吸入され、圧縮されて状態(2)まで圧力が上昇する。このとき、圧縮室11はガスインジェクションポート108に連通し、内部熱交換器106からのガス冷媒が、圧縮室11にインジェクションされ、圧縮室11内のガス冷媒は、状態(3)となる。その後、圧縮室11内のガス冷媒は、さらに容積V*まで圧縮され、吐出圧力Pdhに達して状態(4)から蒸発(5)の間に、吐出口14から外部に吐出される。このとき、吐出口14及び吐出経路で動圧損失(図7におけるハッチング部分)が生じ、圧縮室11内の圧力は吐出圧力Pdh以上となる。
なお、上記の冷凍サイクル装置におけるインジェクション動作は、設計圧縮比条件の場合において実施されているが、これに限定されるものではなく、設計圧縮比よりも大きい高圧縮比の場合に実施されるものとしてもよい。この場合、インジェクション動作によって設計圧縮比の場合以上に、成績係数を向上させることができる。
(冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作)
図8は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作を示す図である。以下、図8を参照しながら、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作について説明する。なお、図8中の矢印は冷媒の流れを示し、実線は液冷媒状態、そして、破線はガス冷媒状態又は気液二相冷媒状態であることを示す。また、低圧縮比条件での動作においては、ガスインジェクションポート108は、吐出ガスバイパスポートとして機能し、ガスインジェクションポート108から吐出されたガス冷媒は、ガスインジェクション配管109を流通して、凝縮器103へ流入するので、ガスインジェクション配管109のうち、開閉弁110とガスインジェクションポート108とを接続する部分の冷媒配管は図示していない。そして、制御装置(図示せず)によって、ガスインジェクション配管109に設置された開閉弁110は閉状態とされているものとする。
図8は、本発明の実施の形態1に係る冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作を示す図である。以下、図8を参照しながら、本実施の形態に係る冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作について説明する。なお、図8中の矢印は冷媒の流れを示し、実線は液冷媒状態、そして、破線はガス冷媒状態又は気液二相冷媒状態であることを示す。また、低圧縮比条件での動作においては、ガスインジェクションポート108は、吐出ガスバイパスポートとして機能し、ガスインジェクションポート108から吐出されたガス冷媒は、ガスインジェクション配管109を流通して、凝縮器103へ流入するので、ガスインジェクション配管109のうち、開閉弁110とガスインジェクションポート108とを接続する部分の冷媒配管は図示していない。そして、制御装置(図示せず)によって、ガスインジェクション配管109に設置された開閉弁110は閉状態とされているものとする。
ここで、低圧縮比とは、例えば、圧縮機101の吐出圧力が、(設計圧力比×吸入圧力)よりも低い場合の圧縮比のことを示す。
蒸発器102から流出した圧力Ps(図9にて後述)のガス冷媒(1)は、圧縮機101に吸入され、吐出圧力Pdl(図9にて後述)まで圧縮されて、状態(2)となる。このとき、圧縮室11内のガス冷媒のうち一部が、ガスインジェクションポート108から吐出され、状態(3)となる。状態(3)の圧縮室11内のガス冷媒は、さらに圧縮されて状態(4)となり、状態(4)から状態(5)の間に吐出口14から外部に吐出される。この吐出口14から吐出されたガス冷媒は、前述のガスインジェクションポート108から吐出されて逆止弁112を経由したガス冷媒と合流し、凝縮器103へ流入する。この凝縮器103へ流入したガス冷媒は、外部の空気等と熱交換が実施されて凝縮し、液冷媒(6)の状態まで過冷却され、凝縮器103から流出する。このとき、凝縮器103は、ガス冷媒の凝縮によって放熱する。
凝縮器103から流出した液冷媒(6)は、内部熱交換器106を経由し、膨張弁105によって膨張及び減圧され、気液二相冷媒(9)となる。この気液二相冷媒(9)は、蒸発器102へ流入し、外部の空気等と熱交換が実施されて蒸発し、ガス冷媒(1)となって蒸発器102から流出する。蒸発器102から流出したガス冷媒(1)は、再び、圧縮機101に吸入され、圧縮される。
(圧縮機101の動作)
次に、図6を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮動作について説明する。
次に、図6を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮動作について説明する。
電動機8によるスクリュー軸9の回転に伴って、スクリューローター4が回転することによって、吸入側(低圧側)のガス冷媒が、図6の破線で示されるケーシング1、スクリュー溝10、及びゲートローター7aによって形成された圧縮室11に導入される。ここで、低圧縮比条件での動作においては、冷房負荷が小さく、電動機8はインバーター100によって、設計圧縮比条件での動作の場合よりも、低回転数で駆動される。スクリューローター4が回転するにつれて、圧縮室11が矢印の方向に進行し、その容積が縮小することによって、圧縮室11内のガス冷媒が圧縮される。そして、スクリューローター4がある回転角度に達した時点で、圧縮室11がガスインジェクションポート108に連通する。圧縮室11内のガス冷媒の圧力は、この時点で吐出圧力Pdlに達しており、ガスインジェクションポート108は吐出ガスバイパスポートとして機能し、圧縮室11内のガス冷媒の一部は、ガスインジェクションポート108から吐出し、吐出ガスバイパス配管111における逆止弁112を介して、圧縮機101の吐出側にバイパスされる。さらに、スクリューローター4の回転によって、圧縮室11がガスインジェクションポート108を通過し、圧縮室11内のガス冷媒の残りは、さらに圧縮される。そして、スクリューローター4が、さらにある回転角度に達した時点で、圧縮室11が吐出口14に連通し、圧縮されたガス冷媒が、吐出口14から吐出される。吐出口14から吐出されたガス冷媒は、前述の、バイパスされたガス冷媒と合流する。
このとき、ゲートローター7aに対して、スクリューローター4の中心軸に線対称となるように配置されたゲートローター7bについても、ケーシング1、スクリュー溝10、及びゲートローター7bによって形成される圧縮室11において、同様の冷媒の圧縮が実施される。
(低圧縮比条件での動作における圧縮室11内の圧力変化)
図9は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の圧縮室11の低圧縮比条件におけるP−V線図である。図9において、横軸は圧縮室11の容積、そして、縦軸は圧縮室11内の圧力を示している。また、図9中の(1)〜(5)の数字は、図8における数字に対応している。以下、図9を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮室11の圧力変化について説明する。
図9は、本発明の実施の形態1に係る圧縮機101の圧縮室11の低圧縮比条件におけるP−V線図である。図9において、横軸は圧縮室11の容積、そして、縦軸は圧縮室11内の圧力を示している。また、図9中の(1)〜(5)の数字は、図8における数字に対応している。以下、図9を参照しながら、上記の冷凍サイクル装置の低圧縮比条件での動作における圧縮機101の圧縮室11の圧力変化について説明する。
蒸発器102から流出した圧力Psのガス冷媒(1)は、容積Vsの圧縮室11に吸入され、圧縮されて状態(2)の吐出圧力Pdlまで圧力が上昇する。このとき、圧縮室11はガスインジェクションポート108に連通し、ガスインジェクションポート108は吐出ガスバイパスポートとして機能し、状態(2)から状態(3)の間、圧縮室11内のガス冷媒の一部は、ガスインジェクションポート108から吐出される。その後、圧縮室11内の残りのガス冷媒は、さらに容積V*まで圧縮され、状態(3)から状態(4)の圧力まで上昇し、圧縮室11が吐出口14に連通する状態(4)から状態(5)の間に吐出口14から外部に吐出される。このとき、図9で示される太斜線のハッチング部分は、圧縮室11が吐出口14へ連通していないときの無駄な圧縮による動力損失、そして、細斜線のハッチング部分は、吐出口14及びガスインジェクションポート108からガス冷媒が吐出される時の流動抵抗による動力損失である。
ちなみに、図10は、ガスインジェクションポート108を設けない場合の低圧縮比条件におけるP−V線図を示したものであるが、圧縮室11が吐出口14に連通する状態(4)まで過剰に圧縮されることにより動力損失が過大となる。これに対し、本実施の形態に係る圧縮機101のようにガスインジェクションポート108を吐出バイパスとして利用したものにおいては、図9で示される低圧縮比条件での動作における状態(2)〜状態(5)の動力損失を、図10で示されるガスインジェクションポート108を吐出バイパスとして利用しない圧縮機における状態(2)〜状態(4)の動力損失と比較して低減することができ、ガスインジェクションポート108における再膨張損失も発生しない。
(実施の形態1の効果)
以上の構成及び動作のように、スクリュー圧縮機である圧縮機101にガスインジェクションポート108を設けて、設計圧縮比条件以上での動作においてはインジェクション動作を実施し、ガスインジェクションポート108による再膨張損失を生じさせることなく能力向上が図れ、低圧縮比条件での動作においては、圧縮機101の吐出側にバイパスさせることによって、ガスインジェクションポート108を吐出バイパスとして利用しない場合と比較して、ガスインジェクションポート108による再膨張損失又は過剰な圧縮による動力損失を大きく低減することができる。また、これによって、高圧縮比から低圧縮比まで、広い運転範囲で性能を向上させることができ、高効率なスクリュー圧縮機を得ることができる。
以上の構成及び動作のように、スクリュー圧縮機である圧縮機101にガスインジェクションポート108を設けて、設計圧縮比条件以上での動作においてはインジェクション動作を実施し、ガスインジェクションポート108による再膨張損失を生じさせることなく能力向上が図れ、低圧縮比条件での動作においては、圧縮機101の吐出側にバイパスさせることによって、ガスインジェクションポート108を吐出バイパスとして利用しない場合と比較して、ガスインジェクションポート108による再膨張損失又は過剰な圧縮による動力損失を大きく低減することができる。また、これによって、高圧縮比から低圧縮比まで、広い運転範囲で性能を向上させることができ、高効率なスクリュー圧縮機を得ることができる。
ここで、空気調和機の年間の運転パターンとして、部分負荷運転(低圧縮比及び低冷媒循環流量)で運転される割合が大きい。すなわち、本実施の形態を空気調和機に適用した場合、吐出バイパス運転(低圧縮比条件)時は、冷媒循環流量が小さく、ガスインジェクションポート108で発生する動圧損失も小さいため、特に大きな性能改善効果を得ることができる。
また、スクリュー圧縮機は歯厚が厚くなる部分があり、スクロール圧縮機に比べてガスインジェクションポート108の開口径を大きく取れる特長がある。この特長を有効に利用して、開口面積を大きく取ることによって、インジェクション動作時には、圧縮室11の圧力が比較的高くなるタイミングにインジェクションするようにガスインジェクションポート108を設けても小さな差圧で冷媒ガスを圧縮室11内に送ることができる。
なお、図9で示される低圧縮比条件での動作のように、圧縮室11がガスインジェクションポート108と連通する回転角度を、吐出圧力となる回転角度としたが、これに限定されるものではなく、図9で示される低圧縮比条件での動作よりも早いタイミングで、圧縮室11がガスインジェクションポート108と連通するものとしてもよい。図11は、この場合の低圧縮比条件における圧縮室11のP−V線図である。図11で示されるように低圧縮比条件での動作においては、吐出圧力Pdlに達する前にガスインジェクションポート108が圧縮室11と連通して状態(2)となり、高圧の吐出圧力Pdhに保持されたガスインジェクションポート108及び逆止弁112周辺の容積部が圧縮室11と混合し、いわゆる再膨張損失が生じる。しかし、その一方で、ガスインジェクションを行う設計圧縮比条件等では、ガスインジェクションの下流側圧力(圧縮室11の圧力)が低くなるため、ガスインジェクション量が増し、冷凍能力の拡大により、成績係数を向上できる効果がある。
また、図6で示されるガスインジェクションポート108は1つ、かつ、円形状のものとしているが、これに限定されるものではなく、例えば、図12で示されるように、複数のガスインジェクションポート108を設けるものとしてもよい。図12は、例示としてガスインジェクションポート108を2つ設けた場合を示している。また、図13で示されるように、圧縮室11の長手方向に長い開口径を有するガスインジェクションポート108を設けるものとしてもよい。以上の図12及び図13で示されるように、ガスインジェクションポート108の開口面積を大きく取れるので、ガスインジェクションポート108を介したインジェクション動作及びバイパス動作における動力損失を低減することができる。
また、図1で示されるように、吐出ガスバイパス配管111に逆止弁112を設ける構成としているが、これに限定されるものではなく、図14で示されるように、逆止弁112を圧縮機101のケーシング1内部のガスインジェクションポート108の近傍に内蔵させるものとしてもよい。これによって、逆止弁112周辺の容積部を小さくすることができ、バイパス動作時の再膨張損失を低減できる効果がある。
また、図1で示されるように内部熱交換用膨張弁107とは別個に、ガスインジェクション配管109に開閉弁110を設けて、その開閉動作によってインジェクション動作をするか否かを選択する構成としているが、これに限定されるものではなく、図15で示されるように、内部熱交換用膨張弁107が開閉弁110の開閉機能を持たせるものとして、開閉弁110を省いた構成としてもよい。これによって、部品点数の削減及びコスト削減を図ることができる。
なお、図2及び図3で示されるように、圧縮機101はスクリュー圧縮機としたが、これに限定されるものではなく、例えば、スクロール圧縮機等の異なる圧縮機構を有する圧縮機でもよく、圧縮室における圧縮過程においてガスインジェクションポート108に相当するポートを介して、インジェクション動作及びバイパス動作が実施可能とし、圧縮後に吐出口から圧縮されたガス冷媒が吐出されるものであればよい。
さらに、図1においては、凝縮器103から流出した冷媒を内部熱交換器106によって過冷却する構成を示したが、これに限定されるものではなく、図16で示されるように、内部熱交換器106及び内部熱交換用膨張弁107の代わりに、分離器前膨張弁113及び気液分離器114を備え、凝縮器103、分離器前膨張弁113、気液分離器114、膨張弁105、そして、蒸発器102の順に直列に接続される構成としてもよい。図16で示されるように、分離器前膨張弁113は、凝縮器103から流出した高圧の液冷媒を膨張させて減圧させるものであり、気液分離器114は、分離器前膨張弁113から流出した冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分離するものである。また、気液分離器114は、ガスインジェクション配管109によって、圧縮機101のガスインジェクションポート108に接続されており、設計圧縮比条件において、気液分離器114内の気体冷媒が、ガスインジェクション配管109を介して、ガスインジェクションポート108から圧縮機1内に流入する。また、気液分離器114内の液体冷媒は、膨張弁105を経由して、蒸発器102へ送られる。その他の構成及び動作については、図1で示される冷凍サイクル装置と同様である。
このような構成によっても、上記と同様な効果を得ることができる。
このような構成によっても、上記と同様な効果を得ることができる。
1 ケーシング、2 高圧側軸受、3 低圧側軸受、4 スクリューローター、5 軸受ハウジング、6 軸受ハウジング内室、7、7a、7b ゲートローター、8 電動機、9 スクリュー軸、10 スクリュー溝、11 圧縮室、13 均圧孔、14 吐出口、17 高圧シール部、100 インバーター、101 圧縮機、102 蒸発器、103 凝縮器、105 膨張弁、106 内部熱交換器、107 内部熱交換用膨張弁、108 ガスインジェクションポート、109 ガスインジェクション配管、110 開閉弁、111 吐出ガスバイパス配管、112 逆止弁、113 分離器前膨張弁、114 気液分離器。
Claims (11)
- ガス冷媒を圧縮する圧縮室を有し、圧縮過程で圧縮しているガス冷媒を吐出し、あるいは、外部から前記圧縮室にガス冷媒がインジェクションされるガスインジェクションポートを有する圧縮機と、
該圧縮機から吐出されたガス冷媒を凝縮する凝縮器と、
該凝縮器から流出した冷媒の少なくとも一部を減圧させてガス冷媒とする減圧手段と、
該減圧手段から流出した冷媒を膨張させる膨張装置と、
該膨張装置によって膨張された冷媒を蒸発させてガス冷媒とし、そのガス冷媒を前記圧縮機に吸入させる蒸発器と、
前記減圧手段からガス冷媒が流出する側と、前記ガスインジェクションポートとを連結し、その経路に開閉弁を備えたガスインジェクション経路と、
前記開閉弁と前記ガスインジェクションポートとの間の前記ガスインジェクション経路と、前記圧縮機の吐出側とを連通させ、その経路に逆止弁を備えた吐出ガスバイパス経路と、
を備え、
前記逆止弁は、前記開閉弁と前記ガスインジェクションポートとの間の前記ガスインジェクション経路から前記圧縮機の吐出側への方向のみに冷媒を流通させる
ことを特徴とする冷凍サイクル装置。 - 前記圧縮機の電動機の回転数を変動させるインバーターを備えた
ことを特徴とする請求項1記載の冷凍サイクル装置。 - 前記開閉弁は、所定圧縮比よりも圧縮比が低い第1圧縮比条件において閉状態とし、前記所定圧縮比よりも圧縮比が高い第2圧縮比条件において開状態とし、
前記第1圧縮比条件においては、前記圧縮機において圧縮過程のガス冷媒が、前記ガスインジェクションポートから吐出されて前記圧縮機の吐出側に送り込まれ、
前記第2圧縮比条件においては、前記減圧手段から流出したガス冷媒が、前記ガスインジェクション経路を経由して、前記ガスインジェクションポートから前記圧縮室にインジェクションされる
ことを特徴とする請求項2記載の冷凍サイクル装置。 - 前記所定圧縮比は、設計圧縮比である
ことを特徴とする請求項3記載の冷凍サイクル装置。 - 前記減圧手段は、前記凝縮器から流出した冷媒を冷却する内部熱交換器、及び、該内部熱交換器へ流入し、あるいは、該内部熱交換器から流出する冷媒から分岐した一部を膨張させる内部熱交換用膨張装置によって構成され、
前記ガスインジェクション経路は、前記内部熱交換用膨張装置から流出して前記内部熱交換器に流入した冷媒が流出する側と、前記ガスインジェクションポートとを連結した
ことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。 - 前記開閉弁を備える代わりに、前記内部熱交換用膨張装置が流路の開閉機能を有した
ことを特徴とする請求項5記載の冷凍サイクル装置。 - 前記減圧手段は、前記凝縮器から流出した冷媒を膨張させる分離器前膨張装置、及び、該分離器前膨張装置から流出した冷媒をガス冷媒と液冷媒とに分離する気液分離器によって構成され、
前記ガスインジェクション経路は、前記気液分離器におけるガス冷媒の流出口と、前記ガスインジェクションポートとを連結した
ことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。 - 前記圧縮機は、
螺旋状の複数のスクリュー溝が外周側面に形成され、スクリュー軸を中心に回転可能なスクリューローターと、
前記複数のスクリュー溝に嵌合する複数の歯を有し、前記スクリューローターの回転と共に回転するゲートローターと、
前記スクリューローターの外周を覆い、前記スクリュー溝及びそれに嵌合する前記ゲートローターの歯と共に前記圧縮室を形成するケーシングと、
を備えたスクリュー圧縮機である
ことを特徴とする請求項1〜請求項7のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。 - 前記ガスインジェクションポートは、前記圧縮室を形成する前記スクリュー溝の長手方向に広い開口径を有した
ことを特徴とする請求項8記載の冷凍サイクル装置。 - 前記ガスインジェクションポートは、複数形成された
ことを特徴とする請求項1〜請求項9のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。 - 前記逆止弁は、前記ガスインジェクションポート近傍の前記圧縮機内部に内蔵された
ことを特徴とする請求項1〜請求項10のいずれか一項に記載の冷凍サイクル装置。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2014149103A (ja) * | 2013-01-31 | 2014-08-21 | Nippon Soken Inc | 冷凍サイクル装置 |
JP2014231948A (ja) * | 2013-05-29 | 2014-12-11 | 株式会社デンソー | ヒートポンプサイクル |
JP2015155652A (ja) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 日立アプライアンス株式会社 | スクリュー流体機械及び冷凍サイクル装置 |
WO2017026011A1 (ja) * | 2015-08-07 | 2017-02-16 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
CN114502900A (zh) * | 2019-11-01 | 2022-05-13 | 太平洋工业株式会社 | 集成阀 |
-
2010
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