CN103373176B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的充气轮胎，能够抑制滚动阻力以及胎肩部磨损。充气轮胎（1）具有：外表面形成胎面表面（7）的胎面（2）、胎侧（3）、沿着胎面（2）及胎侧（3）的内侧的胎体（5）、以及与胎体层叠的带束层（6），利用算式Tg（y）=A‑a×Ct（y）表示从胎面胎冠中央（17）朝向轮胎轴向外侧的胎面的厚度分布Tg（y），A表示胎面胎冠中央处的胎面的厚度，Ct（y）表示从胎面胎冠中央到带束层的端部为止的胎面表面朝轮胎径向内侧的位移量的分布，a是从0.10以上且0.35以下的范围中选择的系数，利用算式Cc（y）=（1‑a）×Ct（y）表示从胎面胎冠中央（17）对应位置向轮胎轴向外侧的胎体（5）朝轮胎径向内侧的位移量的分布Cc（y）。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及充气轮胎。

背景技术

以往，已知轮胎的滚动阻力会对车辆的行驶性能、燃料消耗率等造成不良影响。滚动阻力的主要因素是伴随着轮胎的转动的、由滞后损失引起的阻力、空气阻力、来自路面的摩擦阻力等，其中，滞后损失是因轮胎的由橡胶、帘线构成的构成部件的反复变形而产生的。这些阻力中的主要因素是基于轮胎构成部件的滞后损失的阻力。

因此，以往采用用于降低轮胎的滚动阻力的各种方法。作为这些方法中的一种方法是对行驶时所产生的变形较大、且橡胶的使用量较多的胎面，使用能量损失较少的橡胶。然而在该方法中，有可能使轮胎的抓地性能受损。尤其存在湿地时的抓地性能下降的问题。

作为其它方法，采用降低所使用的轮辋的凸缘高度的方法。由此当将轮胎组装于轮辋时，胎侧的变形区域被扩大，从而抑制胎面区域的变形动作。然而，当采用该方法时，需要使轮辋的凸缘部分形成为特殊的形状。因此存在这样的产品难以在市场上普及的问题。

还已知如下方法：将轮胎内压设定为高于通常的内压，由此减少轮胎在加载载荷时的变形。然而在该方法中，有可能使轮胎的弹性系数上升，导致振动衰减不良，从而使得乘坐舒适性变差。

根据日本特开昭57-87704号公报可知：由以轮胎赤道为中心的带束层的反复弯曲变形而引起的内部损失会对轮胎的滚动阻力造成较大影响，并且由于使胎面的表面形状与带束层的配置形状之间具有特定的关系而能够降低上述内部损失。在该技术中，作为对滚动阻力产生影响的轮胎构造方面的参数，采用加载有载荷的轮胎的胎面表面的顶点位置以及带束层表面的顶点位置的凹进尺寸（朝向径向内侧的位移量）。在该技术中，未考虑轮胎在宽广范围内的定位（alignment）。

另外，在日本特开平06-199105号公报中提出有用于抑制胎面的胎肩部的不均匀磨损的子午线轮胎的构成。该轮胎的构造，根据带束层宽度方向的外端附近的规定范围内的胎面表面朝轮胎径向内侧的位移量（有时也称作外倾量）与带束层朝轮胎径向内侧的位移量、胎体朝轮胎径向内侧的位移量以及带束层的宽度方向有效区域的尺寸之间的各关系来规定。然而，在该技术中也未考虑轮胎在宽广范围内的定位。

专利文献1：日本特开昭57-87704号公报

专利文献2：日本特开平06-199105号公报

发明内容

本发明是鉴于上述这样的现状而完成的，其目的在于提供一种充气轮胎，能够降低滚动阻力并且能够抑制胎肩部的磨损。

本发明所涉及的充气轮胎，具有：

胎面，其外表面形成胎面表面；

胎侧，其从上述胎面的轮胎轴向的两端朝轮胎径向内侧延伸；

胎体，其沿着胎面和胎侧的内侧配设；以及

带束层，其在胎面的轮胎径向内侧与胎体层叠，

利用下述算式（1）来表示胎面的厚度分布Tg（y），该胎面是指：在用包括轮胎的轴的平面所剖切的截面中，从赤道位置亦即胎面胎冠中央朝向轮胎轴向外侧的胎面，

Tg(y)＝A-a×Ct(y)...(1)

上述A是胎面胎冠中央处的胎面的厚度，

上述Ct（y）表示从胎面胎冠中央到带束层的端部的胎面表面的朝轮胎径向内侧的位移量的分布，

上述a是从0.10以上且0.35以下的范围中选择的系数，

在轮胎的上述截面中，利用下述算式（2）表示胎体朝轮胎径向内侧的位移量的分布Cc（y），该胎体是指：从胎面胎冠中央对应位置朝向轮胎轴向外侧的胎体，

Cc(y)＝(1-a)×Ct(y)...(2)。

优选地，上述带束层层叠有一层或两层以上，

宽度最窄的带束层的端部位置处的胎体朝轮胎径向内侧的位移量Cc为4.0mm以上且6.1mm以下。

优选地，上述带束层层叠有一层或两层以上，

从宽度最窄的带束层的端部向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置处的胎体朝轮胎径向内侧的位移量Cc为8.6mm以上且11.0mm以下。

优选地，上述带束层层叠有一层或两层以上，

越过宽度最窄的带束层的端部直至向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置为止，上述系数a被设为小于0.30，

从宽度最窄的带束层的端部起在轮胎轴向内侧，上述系数a被设为0.30以上。

优选地，越过宽度最窄的带束层的端部直至向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置为止，上述系数a被设为0.15以上且小于0.30。

优选地，上述带束层包括互相层叠的宽度不同的两层带束层，

在从宽度窄的带束层露出的宽度宽的带束层的部分亦即阶梯部层叠有束带层，

上述束带层由帘线和贴胶形成。

根据本发明所涉及的充气轮胎，无需变更胎面胶的材质且无需使用具有特殊形状的轮辋等，利用物理量来规定胎面等的结构，由此能够降低滚动阻力且能够抑制胎肩部的磨损。

附图说明

图1是表示本发明的一个实施方式所涉及的充气轮胎的、以包括该充气轮胎的中心轴的面进行剖切后的剖视图。

图2是表示对图1的轮胎加载载荷时的变形的一个例子的剖视图。

图3是概略表示图1的轮胎的胎面与胎体的形状及构造的剖视图。

图4（a）是概略表示轮胎的胎体的配设形状与胎面表面的对应情况的剖视图，图4（b）是概略表示图4（a）所示的轮胎的无负载时胎体的配设形状与负载时该胎体发生位移后的形状的剖视图。

附图标记说明：1…轮胎；2…胎面；3…胎侧；4…胎圈；5…胎体；6…带束层；7…胎面表面；8…沟；10…胎圈芯；11…三角胶；12…胎体帘布层；13…内层带束层；14…外层带束层；15…胎肩部；16…宽幅带束层的端部位置；17…胎冠中央；18…窄幅带束层的端部位置；19…从窄幅带束层的端部位置朝外侧间隔10mm的位置；20…阶梯部；Cc…胎体朝轮胎径向内侧的位移量；CL…胎面中央线；Ct…胎面表面朝轮胎径向内侧的位移量；EQ…赤道面；M…弯曲力矩；Tg…胎面的轮胎径向厚度。

具体实施方式

以下，参照适宜的附图并基于优选实施方式，对本发明进行详细说明。

图1是表示本发明的一个实施方式所涉及的充气轮胎1的一部分的沿子午线方向剖切后的剖视图。在图1中，上下方向为轮胎径向（以下，也简称作径向），左右方向为轮胎轴向（以下，也简称作轴向），垂直于纸面的方向为轮胎周向（以下，也简称作周向）。该轮胎1关于图1中的中心线CL大致呈左右对称的形状。该中心线CL也称作胎面中央线，表示轮胎1的赤道面EQ。

该轮胎1具备胎面2、胎侧3、胎圈4、胎体5以及带束层6。该轮胎1是无内胎型轮胎。

胎面2由耐磨损性优异的交联橡胶形成。胎面2具备胎面表面7。在沿轮胎1的子午线方向剖切的截面中，胎面表面7呈凸向径向外侧突出的形状。该胎面表面7与路面接触。在胎面表面7刻设有多条沿周向延伸的沟8。通过该沟8而形成了胎面花纹。胎面2的轮胎轴向（轮胎宽度方向）外侧部分被称作胎肩部15。胎侧3从胎面2的端部朝径向的大致内侧延伸。该胎侧3由交联橡胶形成。

如图1所示，胎圈4位于比胎侧3更靠径向大致内侧的位置。胎圈4具备胎圈芯10和从该胎圈芯10朝径向外侧延伸的三角胶11。胎圈芯10沿轮胎的周向呈环状。胎圈芯10由非伸缩性金属线卷绕而成。典型地，胎圈芯10使用不锈钢制的金属线。三角胶11朝向径向外侧形成为尖细状。三角胶11由高硬度的交联橡胶形成。

胎体5由胎体帘布层12形成。胎体帘布层12架设于两侧的胎圈4之间，并且沿着胎面2及胎侧3的内侧。胎体帘布层12绕胎圈芯10而从轮胎轴向内侧向外侧折返。虽未图示，但胎体帘布层12由并排的多条帘线和贴胶形成。各帘线相对于赤道面EQ（CL）所成的角度的绝对值通常为70°至90°。换言之，该胎体5具有子午线构造。

带束层6位于胎体5的径向外侧。带束层6层叠于胎体5。带束层6对胎体5进行加强。带束层6包括内层带束层13和外层带束层14。在本实施方式中，两个带束层13、14的宽度不同。在本实施方式中，内层带束层13的宽度大于外层带束层14的宽度。优选地，将两个带束层13、14的宽度的差设为10mm以上且20mm以下。更具体而言，优选地，将从窄幅的外层带束层14的端部朝外侧露出的宽幅的内层带束层13的一部分（阶梯部）20的宽度设为5mm以上且10mm以下。若该宽度小于5mm，则带束层6的端部外侧（轴向外侧）的滑动现象增多，从而有可能产生阶梯差磨损（端部的内侧与外侧的高低差）。另一方面，若该宽度超过10mm，则带束层6的端部附近的翘起现象加剧，从而有可能产生不均匀磨损。

虽未图示，但内层带束层13及外层带束层14分别由并排的多条帘线和贴胶形成。各帘线相对于赤道面EQ倾斜。内层带束层13的帘线的倾斜方向与外层带束层14的帘线的倾斜方向相反。

在对轮胎1设定外倾角时，胎面的接地面的外缘（称作接地端）朝轮胎轴向外侧移动。即使在该情况下也构成为：至少上述宽幅的内层带束层13的宽度方向端部（边缘部）16位于比上述接地端更靠轮胎轴向外侧。即，通过下述方式来决定内层带束层13的宽度：即使在对轮胎1将外倾角设定在1.5°±0.5°的范围内，也能够使边缘部16位于比接地端更靠轮胎轴向外侧。即使是设置有外倾角的轮胎，也能够通过这样的带束层6而防止胎肩部15的耐磨损性的下降。

虽未图示，但优选束带层层叠于带束层6的轮胎径向外侧。该束带层的宽度大于带束层6的宽度。该束带层由帘线和贴胶形成。帘线卷绕成螺旋状。由于利用该帘线对带束层进行束缚，因此抑制了带束层6的浮起。帘线由有机纤维形成。作为优选的有机纤维，举例表示尼龙纤维、聚酯纤维、人造丝纤维、聚萘二甲酸乙二醇酯纤维以及芳族聚酰胺纤维。

虽未图示，但优选地，在带束层6的轮胎径向外侧、且在带束层6的宽度方向端部（边缘部）配设边缘束带层。该边缘束带层也与上述束带层同样由帘线和贴胶形成。作为上述边缘束带层的一个例子，存在层叠于宽幅的内侧带束层13的阶梯部20的上表面的结构。该边缘束带层的帘线向与窄幅的外层带束层14的帘线的方向相同的方向倾斜，从而相对于宽幅的内层带束层13的帘线偏斜。倾斜角处于20°以上且90°以下的范围。通过该边缘束带层而在带束层6的边缘部抑制了易在宽度方向上产生的因刚性的不连续性而引起的动作。其结果能够抑制不均匀磨损的产生。

虽未图示，但优选地，在带束层6的宽度方向端部附近，缓冲橡胶层与胎体5层叠。缓冲层由软质的交联橡胶形成。缓冲层吸收带束层的端部的应力。通过该缓冲层而抑制了带束层的浮起。

图2中表示填充了内压且加载有载荷时轮胎1的典型的变形方式。如上所述，轮胎1由橡胶2、3、11与帘线5、6、10的复合材料形成。刚性较高的胎体5、带束层6与轮胎内压平衡而确保了轮胎1的形状。当轮胎1加载有来自车身的载荷、或行驶中产生的载荷时，如图中双点划线所示，胎面表面7沿着路面变得平坦。胎面表面7大致朝径向内侧发生位移。与胎面加载的载荷相应的位移也朝轮胎1内部的带束层6及胎体5传递，从而使其曲率变化的弯曲力矩作用于上述带束层6与胎体5。此时所产生的弯曲能量成为使轮胎的滚动阻力增大的主要因素。轮胎的胎面2的变形越大，越不利于耐滚动阻力性能。尤其是刚性较高的带束层6及胎体5的变形增大的轮胎更加不利。该带束层6与胎体5的层叠体也被称作缓冲组件（beakerpackage）。

对缓冲组件的动作直接造成影响的是填充内压时胎面表面7朝轮胎径向内侧的位移量。通过该位移的轮胎轴向分布而构成胎面表面7的外轮廓。该位移通常从胎冠中央17向轮胎轴向外侧增大。该形状的轮胎，在转动时从胎面的胎肩部到胎壁部的区域的动作增大。该区域的胎面胶及缓冲组件的变形能量对滚动阻力产生较大影响。

对本轮胎1进行了研究以减小转动时所产生的弯曲能量。在本轮胎1中，沿着轮胎轴向对胎面的厚度分布进行了规定。此外本轮胎1构成为：沿着轮胎轴向，胎面表面7朝轮胎径向内侧的位移量与胎体朝轮胎径向内侧的位移量形成规定的关系。通过上述结构降低了转动时的弯曲能量。胎面的厚度是指在以包括轮胎的轴的平面进行剖切后的截面中，从胎面表面到胎体的上表面的轮胎径向的尺寸。

图3中表示本轮胎1的胎面2部分的以包括轮胎轴的平面进行剖切后的截面。基于图3能够说明沿着轮胎轴向的胎面2的厚度分布、胎面表面7朝轮胎径向内侧的位移量、以及胎体朝轮胎径向内侧的位移量之间的关系。

利用以下算式（1）表示从赤道EQ的位置亦即胎冠中央17朝轮胎轴向外侧的胎面2的轮胎径向厚度Tg（y）。

Tg(y)＝A-a×Ct(y)...(1)

上述y表示轮胎轴向。因此，算式（1）表示从胎冠中央17朝向轮胎轴向外侧的胎面2的厚度分布。上述A是胎冠中央17的胎面2的厚度。上述Ct（y）表示在与上述胎面2的厚度Tg（y）对应的位置的胎面7朝轮胎径向内侧的位移量。可以说上述Ct（y）表示位移量在轮胎轴向上的分布。上述a是从0.10以上且0.35以下的范围内选择的系数。因此上述算式（1）也意味着如下不等式。

0.10Ct（y）≤A-Tg（y）≤0.35Ct（y）

上述y的范围的终端并未特别限制。然而上述算式（1）优选应用到对安装了轮胎的车轮设定有外倾角时的接地面的最外端附近。外倾角的范围为1.5°±0.5°。根据该观点，优选地，将上述y的范围D设为从胎冠中央部17到朝外侧与宽度最小的带束层14的端部位置18（图3）间隔10mm的位置19为止。在该情况下，上述算式（1）表示从胎冠中央部17到朝外侧与带束层14端部位置18间隔10mm的位置19为止的范围的胎面2的厚度分布。

本轮胎1还构成为，在基于上述算式（1）的胎面厚度分布Tg（y）的条件下，胎面表面7朝轮胎径向内侧的位移量Ct（y）与胎体5朝轮胎径向内侧的位移量Cc（y）之间具有由下述算式（2）表示的关系。

Cc(y)＝(1-a)×Ct(y)...(2)

上述位移量Cc（y）、Ct（y）表示在轮胎轴向上互相对应的位置处的位移量。可以说该Cc（y）也表示位移量在轮胎轴向上的分布。该胎体5的位移量的分布Cc（y），根据轮胎1在填充了内压时的所谓的自然平衡形线而求出。如前所述，上述系数a的范围为0.10以上且0.35以下。因此上述算式（2）意味着如下不等式。

0.65≤Cc（y）/Ct（y）≤0.90

图4中表示胎体5与胎面表面7相对于上述算式（1）及算式（2）中的系数a的变化的变化。图4（a）对5种系数a表示胎面表面7的位置相对于无负载时的胎体5的配置的区别。图4（b）对5种系数a表示胎体5的负载后的位移相对于无负载时的胎体5的配置的区别。图4（a）中，横轴表示以胎面的胎冠中央17为原点的轮胎轴向，纵轴表示轮胎径向。图4（a）中的下部表示填充了内压且无负载时的胎体5的配设形状。图中上部表示填充了内压且无负载时的胎面表面7相对于上述同一胎体5的形状的形状。相对于同一胎体5的形状，表示上述系数分别为0、0.10、0.20、0.30、0.35时的胎面表面7的形状。以粗线表示无负载时，以虚线表示a=0时，以点划线表示a=0.10时，以中粗线表示a=0.20时，以双点划线表示a=0.30时，以细线表示a=0.35时。明确判明了因系数a的不同而引起的胎面壁厚的分布的倾向以及胎体5与胎面表面7朝轮胎径向内侧的位移之间的关系。系数a越大，胎面壁厚朝轮胎轴向外侧减少的程度越大，上述Cc（y）/Ct（y）越小。

图4（b）中，横轴表示以胎面的胎冠中央17为原点的轮胎轴向，纵轴表示轮胎径向。与图4（a）相同，图4（b）中的下部表示填充了内压且无负载时胎体5的配设形状。图中上部表示填充了内压且负载时上述同一胎体5位移后的形状。相对于无负载时同一胎体5的形状（图中下部），表示上述系数分别为0、0.10、0.20、0.30、0.35时的负载时发生位移后的胎体5的形状。图中的表示各种情况的线的种类与上述图4（a）中的相同。明确判明了在轮胎负载时因系数a不同而引起的胎体5的浮起动作的区别。系数a越大，胎体5的直至胎肩部15的动作越大。

如前所述，在算式（1）及算式（2）中，系数a的范围为0.10以上且0.35以下。若系数a小于0.10，则胎肩部15附近的胎面壁厚较大。即，胎面壁厚分布接近均匀的状态。其结果，由于胎肩部15的接地压力升高，因此有可能使耐磨损性、耐滚动阻力性下降。另一方面，若系数a大于0.35，则胎肩部15附近的胎面壁厚较小。其结果，形成于胎面表面的沟必然变浅。即使胎面部整体均匀地磨损，胎肩部也有可能先于胎冠部变得磨损严重从而导致外观不良。根据这样的观点，优选地，系数a的范围为0.20以上且0.30以下。

在本实施方式所涉及的轮胎1中，可以对带束层6的端部位置及其附近的胎体5朝轮胎径向内侧的位移量Cc（y）进行如下规定。即，可以将宽度最窄的带束层14的端部位置18（图3）处的位移量Cc（y）设为4.0mm以上且6.1mm以下。另外，可以将从上述端部位置18向轮胎轴向外侧间隔10mm的距离L的位置19处的位移量Cc（y）设为8.6mm以上且11.0mm以下。此外，这些条件也能够适用于带束层仅为一层的情况。

对于胎体5的上述位移量Cc（y），当在带束层端部位置18超过6.1mm、以及在从端部位置18朝外侧间隔10mm的距离L的位置19超过11.0mm的情况下，负载时的胎肩部15的动作都有可能增大，从而使得耐磨损性、耐滚动阻力性下降。从改善耐滚动阻力性的观点出发，胎体5的上述位移量Cc（y）在位置18、19均较小为宜。然而，当位移量Cc（y）在带束层端部位置18小于4.0mm、或者从端部位置18朝外侧间隔10mm的（L）的位置19小于8.6mm的情况下，需要进一步提高轮胎的最大宽度位置（轮胎径向外侧）或扩大轮胎宽度。若扩大轮胎宽度，则存在偏离轮胎的规格的可能性。若提高最大宽度位置，则需要加厚胎圈部4，从而使得胎圈4中耐滚动阻力性下降。另外，胎肩部15的胎面壁厚有可能减薄，使得带束层6的安装变得困难，且使得胎面2的沟的深度变得过浅。

在本实施方式所涉及的轮胎1中，还可以在从带束层6的端部位置朝向内侧部分与朝向外侧的部分使上述算式（1）及算式（2）中的系数a不同。具体而言，对于从胎冠中央17到宽度最窄的带束层14的端部位置18处的范围，系数a被设定为0.30以上且0.35以下。对于越过上述端部位置18而朝轮胎轴向外侧间隔10mm的位置19的范围，系数a被设定为0.10以上且小于0.30。通过这样构成，抑制了带束层14从端部18朝外侧部分的浮起动作。其结果，有可能实现胎肩部15的耐磨损性的提高以及耐滚动阻力性的提高。从这样的观点出发，优选地，将系数a设为0.15以上且小于0.30。此外，该条件还能够适用于带束层仅有一层的情况。

以下，对用于进行上述轮胎1的结构的评价的轮胎的滚动阻力的测量要领、以及胎肩部15的边缘磨损的评价要领进行说明。

滚动阻力的测量

在轮胎的滚动阻力的测量中使用具有旋转驱动鼓的台上测试机。供试轮胎的尺寸为195/65R15。分别在轮胎正向旋转时以及反向旋转时测量了滚动阻力值。将测试环境温度设为25°。对于组装于测试用轮辋的供试轮胎的定位，将束（toe）角设定为0°，将外倾角设定为0°。轮胎内压为210kPa，轮胎载荷为415kgf。供试轮胎的行驶速度为80km/h。

边缘磨损的评价

胎肩部的边缘磨损的评价，是用磨损能量测量机对与在上述滚动阻力测量中所使用的轮胎规格相同的轮胎进行的。供试轮胎的尺寸为195/65R15。将测试环境温度设为25°。对组装于测试用轮辋的供试轮胎的定位，将束角设定为0°，将外倾角设定为0°。轮胎内压为210kPa，轮胎载荷为415kgf。在该边缘磨损的评价方法中，对胎面的胎冠部、中间部（胎冠部与胎肩部之间）以及胎肩部（边缘部）测量了磨损能量。将胎肩部（边缘部）的磨损能量大于胎冠部及中间部的磨损能量的情况评价为“劣”。

实施例

以下通过实施例而使本发明的效果变得明确，但是不应当基于该实施例的记载而对本发明进行限定性的解释。

实施例1-4

在实施例1-4中，制作了图1所示的充气轮胎。这些轮胎的尺寸为195/65R15。在这些轮胎的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表1。轮胎的其它结构在实施例1-4中均相同。对于实施例1至4的各轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各评价。评价方法的要领如前所述。在表1中利用指数来表示评价结果。

实施例5-8

在实施例5-8中，制作了图1所示的充气轮胎。在这些轮胎的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5的朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表2中。轮胎的其它结构与实施例1相同。对于实施例5至8的各轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各种评价。评价方法的要领如前所述。在表2中利用指数来表示评价结果。

实施例9、10

在实施例9、10中，制作了图1所示的充气轮胎。在这些轮胎的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5的朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表3中。轮胎的其它结构与实施例1相同。对于实施例9、10的各轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各种评价。评价方法的要领如前所述。在表3中利用指数来表示评价结果。

比较例1

在比较例1中，制作了图1所示的充气轮胎。在这些轮胎中的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5的朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表1中。轮胎的其它结构与实施例1相同。对于比较例1的轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各种评价。评价方法的要领如前所述。在表1中利用指数来表示评价结果。

比较例2

在比较例2中，制作了图1所示的充气轮胎。在这些轮胎中的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5的朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表2中。轮胎的其它结构与实施例1相同。对于比较例2的轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各种评价。评价方法的要领如前所述。在表2中利用指数来表示评价结果。

比较例3

在比较例3中，制作了图1所示的充气轮胎。在这些轮胎中的宽度最窄的带束层14的端部位置18、以及从该端部位置18朝外侧间隔10mm（L）的位置19的胎面表面7的朝轮胎径向（径向）内侧的位移量Ct、胎体5的朝轮胎径向内侧的位移量Cc、胎面2的厚度Tg以及该厚度Tg在算式中的系数a均记载于表3中。轮胎的其它结构与实施例1相同。对于比较例3的轮胎，进行了滚动阻力以及胎肩部15的边缘磨损的各种评价。评价方法的要领如前所述。在表3中利用指数来表示评价结果。

表1

表2

表3

整体评价

表1至表3表示实施例1至10以及比较例1至3的各轮胎的各性能评价的结果。滚动阻力的评价结果，利用以比较例1的结果为100的指数值来表示。该数值越小越好。胎肩部15的边缘磨损的评价也利用以比较例1的结果为100的指数值表示。该数值越大越好。根据该评价结果可知，本发明的优势明显。

产业上的可利用性

以上说明的充气轮胎能够应用于轿车等车辆。

Claims (6)

1.一种充气轮胎，其特征在于，具有：

胎面，其外表面形成胎面表面；

胎侧，其从上述胎面的轮胎轴向的两端朝轮胎径向内侧延伸；

胎体，其沿着胎面和胎侧的内侧配设；以及

带束层，其在胎面的轮胎径向内侧与胎体层叠，

利用下述算式(1)来表示在用包括轮胎的轴的平面所剖切的截面中，从赤道位置亦即胎面胎冠中央朝向轮胎轴向外侧的位置y处的胎面的轮胎径向的厚度Tg(y)，

Tg(y)＝A-a×Ct(y)…(1)

上述A是胎面胎冠中央处的胎面的轮胎径向的厚度，

上述Ct(y)表示从胎面胎冠中央到轮胎轴向外侧的位置y处的胎面表面的外倾量，

上述a是从0.10以上且0.35以下的范围中选择的系数，

在轮胎的上述截面中，利用下述算式(2)表示从胎面胎冠中央对应位置朝向轮胎轴向外侧的位置y处的胎体的外倾量，

Cc(y)＝(1-a)×Ct(y)…(2)。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

上述带束层层叠有一层或两层以上，

宽度最窄的带束层的端部位置处的胎体的外倾量Cc为4.0mm以上且6.1mm以下。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其特征在于，

上述带束层层叠有一层或两层以上，

从宽度最窄的带束层的端部向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置处的胎体的外倾量Cc为8.6mm以上且11.0mm以下。

4.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

上述带束层层叠有一层或两层以上，

越过宽度最窄的带束层的端部直至向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置为止，上述系数a被设为小于0.30，

从宽度最窄的带束层的端部起在轮胎轴向内侧，上述系数a被设为0.30以上。

5.根据权利要求4所述的充气轮胎，其特征在于，

越过宽度最窄的带束层的端部直至向轮胎轴向外侧间隔10mm的位置为止，上述系数a被设为0.15以上且小于0.30。

6.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

上述带束层包括互相层叠的宽度不同的两层带束层，

在从宽度窄的带束层露出的宽度宽的带束层的部分亦即阶梯部层叠有束带层，

上述束带层由帘线和贴胶形成。