CN103305770A - 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法 - Google Patents

一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN103305770A
CN103305770A CN2012100670818A CN201210067081A CN103305770A CN 103305770 A CN103305770 A CN 103305770A CN 2012100670818 A CN2012100670818 A CN 2012100670818A CN 201210067081 A CN201210067081 A CN 201210067081A CN 103305770 A CN103305770 A CN 103305770A
Authority
CN
China
Prior art keywords
continuous casting
steel
cooling
thin strap
hot rolling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2012100670818A
Other languages
English (en)
Other versions
CN103305770B (zh
Inventor
王秀芳
方园
吴建春
于艳
秦波
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baoshan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Baoshan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201210067081.8A priority Critical patent/CN103305770B/zh
Priority to KR1020147024106A priority patent/KR20140119169A/ko
Priority to US14/371,053 priority patent/US9863015B2/en
Priority to JP2014561266A priority patent/JP5893769B2/ja
Priority to PCT/CN2013/000153 priority patent/WO2013135097A1/zh
Priority to DE112013000747.9T priority patent/DE112013000747B4/de
Publication of CN103305770A publication Critical patent/CN103305770A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN103305770B publication Critical patent/CN103305770B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/002—Stainless steels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Abstract

一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其包括如下步骤：1)冶炼，钢水化学成分为：C 0.03-0.08％，Si≤0.4％，Mn 0.6-1.5％，P 0.07-0.22％，S≤0.01％，N≤0.012％，Cu 0.25-0.8％，Cr 0.3-0.8％，Ni0.12-0.4％，此外，还包含微合金元素Nb、V、Ti、Mo中至少一种，Nb0.01-0.08％，V 0.01-0.08％，Ti 0.01-0.08％，Mo 0.1-0.4％，其余为Fe和不可避免杂质。2)薄带连铸，直接浇铸出厚度为1-5mm的铸带；3)带冷却，冷却速率大于20℃/s；4)铸带在线热轧，热轧温度1050-1250℃；压下率20-50％，形变速率＞20s-1；热轧后发生奥氏体在线再结晶，热轧带厚度为0.5-3.0mm；5)冷却，卷取，冷却速率为10-80℃/s；卷取温度570-720℃。获得的钢带显微组织主要由细小的多边形铁素体和珠光体构成。

Description

一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法
技术领域
本发明涉及薄带连铸工艺，特别涉及一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，钢带的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥650MPa，延伸率≥22％，180°弯曲性能合格，具有优良的强塑性匹配，钢带的显微组织主要由细小的多边形铁素体和珠光体构成。
背景技术
耐大气腐蚀钢或称耐候钢，是指具有保护锈层耐大气腐蚀，可用于制造车辆、桥梁、塔架、集装箱等钢结构的低合金结构钢。与普碳钢相比，耐候钢在大气中具有更优良的抗蚀性能。与不锈钢相比，耐候钢只有微量的合金元素，诸如磷、铜、铬、镍、钼、铌、钒、钛等，合金元素总量仅占百分之几，而不像不锈钢那样，达到百分之十几，因此价格较为低廉。
近年来使用较多的耐大气腐蚀钢有295MPa级的09CuPTiRE、345MPa级的09CuPCrNi以及450MPa级的Q450NQR1。随着国民经济的发展对车辆减重、提速、增加货运量、延长使用寿命和降低物流成本等方面的要求不断提高，上述钢种很难满足要求，开发高强度、高耐蚀性、低成本的耐大气腐蚀钢具有重要的实用价值和经济意义。
目前国内外已就高强度耐大气腐蚀钢及其制造方法申请了多项专利，其中550MPa强度级别的耐大气腐蚀钢，大都采用Nb、V、Ti、Mo复合微合金化技术，通过细晶强化和沉淀强化来提高耐大气腐蚀钢的综合力学性能。
中国专利200510111858.6公开了一种高强度低合金耐大气腐蚀钢及其生产方法，该方法制造耐大气腐蚀钢板的化学成分为：C 0.05-0.1％，Si≤0.75％，Mn 1.0-1.6％，P≤0.02％，S≤0.01％，Al 0.01-0.05％，Cr 0.2-0.45％，Ni 0.12-0.4％，Cu 0.2-0.55％，Ca 0.001-0.006％，N 0.001-0.006％，此外还包含Nb≤0.07％，Ti≤0.025％，Mo≤0.35％中两种或两种以上，其余为Fe和不可避免的杂质。钢板的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥600MPa，延伸率≥18％。
中国专利200910301054.0公开了一种高强度耐大气腐蚀钢及其生产方法，该方法制造耐大气腐蚀钢板的化学成分为：C≤0.12％，Si≤0.75％，Mn≤1.5％，P≤0.025％，S≤0.008％，Cr 0.3-1.25％，Ni0.12-0.65％，Cu0.2-0.55％，Nb 0.015-0.03％，V 0.09-0.15％，Ti 0.006-0.02％，N 0.01-0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质。钢板的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥650MPa，延伸率≥18％。
上述550MPa强度级别的高强耐大气腐蚀钢，均采用了微合金化路线，在成分体系中均含有Nb，V，Ti，Mo等合金元素，并且均采用传统热轧工艺生产。传统热轧工艺流程是：连铸+铸坯再加热保温+粗轧+精轧+冷却+卷取，即首先通过连铸得到厚度为200mm左右的铸坯，对铸坯进行再加热并保温后，再进行粗轧和精轧，得到厚度一般大于2mm的钢带，最后对钢带进行层流冷却和卷取，完成整个热轧生产过程。如果要生产厚度小于2mm的钢带，一般要对热轧钢带继续进行冷轧以及后续退火来完成。利用传统工艺生产微合金高强耐大气腐蚀钢，存在的主要问题有：
(1)工艺流程长、能耗高、机组设备多、基建成本高，导致生产成本高。
(2)耐大气腐蚀钢中含有较高含量的提高钢带耐大气腐蚀性能的磷、铜等易偏析元素，传统工艺由于铸坯凝固冷却速度慢，容易造成磷、铜等元素的宏观偏析，从而导致铸坯的各向异性和出现宏观裂纹，成才率较低。
(3)耐大气腐蚀钢的耐侯性主要取决于磷和铜的共同作用，由于其在传统工艺中存在易偏析特征，因此在利用传统工艺生产高强耐大气腐蚀钢的成分设计中，往往不添加磷，其含量按照杂质元素水平来控制，通常≤0.025％；铜的添加量在0.2-0.55％的范围，实际生产中通常取下限。其结果造成钢带的耐侯性不高。
(4)传统工艺中，由于微合金元素在热轧过程中不能保持为固溶体，发生部分析出，导致钢材强度提高，因此会显著增加轧制载荷，增加能耗和辊耗，对装备的损伤较大，从而就限制了可经济地和实际地生产高强耐候钢热轧产品的厚度范围，通常是≥2mm。对传统热轧产品继续进行冷轧，可进一步降低钢带厚度，然而热轧钢带的高强度导致冷轧也存在困难。一是高的冷轧载荷对装备的要求较高，损伤较大；二是热轧产品中由合金元素析出的第二相，使冷轧后钢带的再结晶退火温度显著增加。
(5)传统工艺中，生产含有微合金元素的高强产品时，通常是利用形变细化奥氏体晶粒原理，因此精轧的开轧温度通常低于950℃，终轧温度在850℃左右，在较低温度下进行轧制，再加上随轧制过程进行形变量的增加，会导致钢带强度显著增加，这也会显著增加热轧难度和消耗。
如果采用薄板坯连铸连轧工艺生产微合金高强耐大气腐蚀钢，可在一定程度上克服传统工艺的缺点。薄板坯连铸连轧工艺流程是：连铸+铸坯保温均热+热连轧+冷却+卷取。该工艺与传统工艺的主要区别是：薄板坯工艺的铸坯厚度大大减薄，为50-90mm，由于铸坯薄，铸坯只要经过1-2道次粗轧(铸坯厚度为70-90mm时)或者不需要经过粗轧(铸坯厚度为50mm时)，而传统工艺的连铸坯要经过反复多道次轧制，才能减薄到精轧前所需规格；而且薄板坯工艺的铸坯不经冷却，直接进入均热炉进行均热保温，或者少量补温，因此薄板坯工艺大大缩短了工艺流程，降低了能耗，减少了投资，从而降低了生产成本；另外薄板坯工艺的铸坯凝固冷却速度加快，可在一定程度上减少元素宏观偏析，从而减少了产品缺陷，提高了成材率，也正是因为这点，利用薄板坯工艺生产微合金高强耐大气腐蚀钢的成分设计适当放宽了提高耐腐蚀性的元素磷、铜的含量范围，这对于提高钢的耐候性能是有利的。
虽然薄板坯工艺在生产微合金高强耐大气腐蚀钢上存在如上优势，但传统工艺生产中存在的某些问题，在薄板坯工艺中仍然存在，例如：微合金元素在热轧过程中也不能保持为固溶体，发生部分析出，导致钢材强度提高，从而增加轧制载荷，增加能耗和辊耗，使得可经济地和实际地生产高强耐候钢热轧产品的厚度规格也不可能太薄，为≥1.5mm，见专利200610123458.1，200610035800.2以及200710031548.2。
薄带连铸技术是冶金及材料研究领域内的一项前沿技术，它的出现为钢铁工业带来一场革命，它改变了传统治金工业中钢带的生产过程，将连续铸造、轧制、甚至热处理等整合为一体，使生产的薄带坯经过一道次在线热轧就一次性形成薄钢带，大大简化了生产工序，缩短了生产周期，其工艺线长度仅50m左右。设备投资也相应减少，产品成本显著降低。
双辊薄带连铸工艺是薄带连铸工艺的一种主要形式，也是世界上唯一实现产业化的一种薄带连铸工艺。在双辊薄带连铸过程中，熔融钢水从钢包经过长水口、中间包和浸入式水口，被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔池之内，在移动的辊面上形成凝固壳，凝固壳在结晶辊之间的辊隙处聚集在一起，形成从辊隙向下拉出的铸带。之后通过摆动导板、夹送辊将铸带输送至辊道，再经过在线热轧机，喷淋冷却，飞剪直至卷取机，完成薄带连铸产品的生产。
利用薄带连铸技术生产微合金高强耐大气腐蚀钢，迄今为止尚未见报导，其可能存在的优点如下：
(1)薄带连铸省去了板坯加热、多道次反复热轧等复杂过程，对薄铸带直接进行一道次在线热轧，生产成本大幅降低。
(2)薄带连铸的铸带厚度通常在1-5mm，通过在线热轧至期望产品厚度，通常在1-3mm，薄规格产品的生产不需要经过冷轧。
(3)薄带连铸工艺生产低碳微合金钢，所添加的Nb、V、Ti、Mo等合金元素，在热轧过程中主要以固溶态存在，因此钢带强度相对较低，从而使单机架热轧压下率可高达30-50％，钢带减薄效率高。
(4)薄带连铸工艺生产低碳微合金钢，高温铸带直接热轧，所添加的Nb、V、Ti、Mo等合金元素主要以固溶态存在，可提高合金利用率。从而克服传统工艺板坯冷却过程中发生合金元素析出，板坯再加热时合金元素回溶不充分而降低合金元素利用率的问题。
但是，耐大气腐蚀钢是一类比较特殊的产品，要求其具有较好的强塑性匹配，即使是对于较高强度级别的产品，也要求其同时具有较高的延伸率，否则难以满足成形加工工艺的要求。而利用薄带连铸工艺生产的含有Nb、V、Ti、Wo等微合金元素的产品，可能由于微合金元素对热轧后奥氏体再结晶的抑制作用，而保留其铸带粗大奥氏体晶粒的不均匀性，由这种不均匀的粗大奥氏体相变后所获得的最终产品组织也很不均匀，从而导致产品的延伸率不高。
国际专利WO2008137898、WO2008137899、WO2008137900，以及中国专利200880023157.9、200880023167.2、200880023586.6公开了一种利用薄带连铸连轧工艺生产厚度在0.3-3mm的微合金钢薄带的方法。该方法采用的化学成分为C＜0.25％，Mn 0.20-2.0％，Si 0.05-0.50％，Al＜0.01％，此外，还包含Nb 0.01-0.20％，V 0.01-0.20％，Mo 0.05-0.50％中至少一种。在热轧压下率为20-40％，卷取温度≤700℃工艺条件下，热轧带的显微组织为贝氏体+针状铁素体。该专利通过添加合金元素抑制奥氏体热轧后发生再结晶，保持薄带连铸奥氏体晶粒粗大特征以提高淬透性，从而获得了贝氏体+针状铁素体的室温组织。在专利中没有给出热轧所采用的温度范围，但在与这些专利相关的文章中(C.R.Killmore，etc.Development ofUltra-Thin Cast Strip Products by the
Figure BDA0000143412760000051
Process.AIS Tech，Indianapolis，Indiana，USA，May 7-10，2007)，报导了所采用的热轧温度为950℃。
利用这种方法生产的薄带连铸低碳微合金钢产品，强度较高，在以上成分体系范围内，屈服强度可达到650MPa，抗拉强度可达到750MPa，但最主要的问题是产品的延伸率不高。导致延伸率不高主要原因是：通过薄带连铸工艺获得的铸带，奥氏体晶粒尺寸粗大，且非常不均匀，小到几十微米，大到七八百微米甚至毫米量级。而薄带连铸工艺热轧压下率通常不超过50％，通过形变细化晶粒的效果非常小，如果不通过再结晶细化奥氏体晶粒，粗大的不均匀奥氏体不会在热轧后得到有效改善，由尺寸粗大的不均匀奥氏体相变后产生的贝氏体+针状铁素体组织也很不均匀，因此延伸率不高。
为了改善薄带连铸微合金钢的强塑性匹配，专利02825466.X提出了另外一种利用薄带连铸连轧工艺生产厚度在1-6mm的微合金钢薄带的方法。该方法所采用的微合金钢成分体系为C 0.02-0.20％，Mn 0.1-1.6％，Si0.02-2.0％，Al＜0.05％，S＜0.03％，P＜0.1％，Cr 0.01-1.5％，Ni 0.01-0.5％，Mo＜0.5％，N 0.003-0.012％，Ti＜0.03％，V＜0.10％，Nb＜0.035％，B＜0.005％，其余为Fe和不可避免的杂质。铸带的热轧在1150-(Ar1-100)℃范围内，对应奥氏体区，奥氏体铁素体两相区，或者铁素体区进行热轧，热轧压下率为15-80％。该方法在薄带连铸连轧机组后，设计了在线加热系统，加热温度范围是670-1150℃，目的是使得铸带在不同相区热轧后，保温一段时间后发生完全再结晶，从而使钢带获得较好的强塑性匹配。
利用这种方法来生产薄带连铸低碳微合金钢产品，的确可以使钢带获得良好的强塑性匹配，例如成分为C 0.048％，Mn 0.73％，Si 0.28％，Cr0.07％，Ni 0.07％，Cu 0.18％，Ti 0.01％，Mo 0.02％，S 0.002％，P 0.008％，Al 0.005％，N 0.0065％的钢带屈服强度为260MPa，抗拉强度365MPa，延伸率为28％。但利用这种方法进行生产，需要在产线设计时增加在线加热系统，而且由于加热时间的长短，取决于带速和加热炉长度，加热炉必须有足够长度，才能保证加热均匀性。这不仅增加了投资成本，也会显著增加薄带连铸连轧产线的占地面积，降低了该产线的优势。
综上所述，利用薄带连铸工艺生产具有较好的强塑性匹配的微合金高强耐大气腐蚀钢，由于铸带厚度薄，不能通过形变方式细化奥氏体晶粒，至关重要的是如何通过再结晶细化奥氏体晶粒，使产品获得细小均匀的显微组织，从而具有较好的强塑性匹配。
发明内容
本发明的目的在于提供一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，通过合理的成分和工艺设计，在不增加生产装备情况下，实现铸带热轧后奥氏体在线再结晶，细化奥氏体晶粒并改善奥氏体晶粒尺寸均匀性，使产品获得分布更加均匀的尺寸细小的铁素体加珠光体组织，从而同时具有较高的强度和延伸率。
为达到上述目的，本发明的技术方案是：
一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其包括如下步骤：
1)冶炼
钢水化学成分重量百分比为：C 0.03-0.08％，Si≤0.4％，Mn 0.6-1.5％，P 0.07-0.22％，S≤0.01％，N≤0.012％，Cu 0.25-0.8％，Cr 0.3-0.8％，Ni 0.12-0.4％，此外，还包含微合金元素Nb、V、Ti、Mo中至少一种，Nb 0.01-0.08％，V 0.01-0.08％，Ti 0.01-0.08％，Mo 0.1-0.4％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2)薄带连铸
钢水被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔池之内，经过快速凝固后直接浇铸出厚度为1-5mm的铸带。
3)铸带冷却
铸带从结晶辊连铸出来后，经过密闭室，在密闭室内进行冷却，冷却速率大于20℃/s；
4)铸带在线热轧
热轧温度1050-1250℃；压下率20-50％，形变速率＞20s-1；热轧后钢带的厚度是0.5-3.0mm；钢带热轧后发生奥氏体在线再结晶；
5)冷却，卷取
控制热轧带的冷却速率为10-80℃/s；卷取温度570-720℃。
最终获得钢带的显微组织主要由细小的多边形铁素体和珠光体构成。
进一步，步骤1)中，Nb、V、Ti的含量范围均为0.01-0.05％，Mo的含量范围为0.1-0.25％，以重量百分比计。
步骤3)中，冷却速率大于30℃/s。
步骤4)中，热轧温度为1100-1250℃，或为1150-1250℃。
步骤4)中，热轧压下率为30-50％。
步骤4)中，形变速率＞30s-1。
步骤5)中，冷却速率为30-80℃/s。
步骤5)中，卷取温度为620-720℃。
本发明与前述现有专利的最根本不同在于，采用不同的成分范围和工艺技术路线，控制实现热轧后奥氏体在线再结晶，生产出具有尺寸细小的、均匀的多边形铁素体加珠光体组织的耐大气腐蚀钢带，从而具有良好的强度和延伸率匹配。
本发明的技术构思如下：
(1)在低碳钢中适量添加微合金元素铌、钒、钛、钼，主要发挥两方面作用：
其一是发挥其固溶强化作用，提高钢带强度；
其二是通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，促进奥氏体再结晶。奥氏体晶粒尺寸越细小，形变时产生的位错密度越高，形变储存能将越大，从而增大再结晶驱动力而促进再结晶过程的进行；而且再结晶核心主要在原大角晶界处或其附近形核的，因此晶粒尺寸越细(晶界面积越大)，再结晶形核越容易，从而促进再结晶过程的进行。
(2)利用薄带连铸工艺中铸带的快速凝固和快速冷却特性，并适当控制铸带的冷却速率，可有效控制磷、铜的偏析，从而实现在低碳钢中添加较高含量的提高钢带耐大气腐蚀性能的磷、铜元素。同时添加适量合金元素铬和镍，进一步提高钢带耐大气腐蚀性能，并提高钢带淬透性。
(3)适当提高在奥氏体区的热轧温度(形变再结晶温度)，促进奥氏体再结晶。再结晶形核率和长大速率均随形变温度的升高而呈指数型关系的增长(雍岐龙著，微合金钢-物理和力学冶金)，温度越高，越容易发生再结晶。
(4)控制热轧压下率(形变量)在合适的范围内，促进奥氏体再结晶。形变是发生再结晶的基础，是再结晶的驱动力——形变储存能的来源，由于必须超过一定的驱动力之后才会发生再结晶，故只有超过一定的形变量之后才会发生再结晶。形变量越大，形变储存能越大，而形变储存能越大，再结晶形核和长大速率均越大，即使在较低温度下也能足够迅速地开始和完成再结晶。而且，形变量增大，还会减小奥氏体再结晶后的晶粒尺寸，这是因为再结晶形核率随形变储存能的升高而呈指数型关系的增长(雍岐龙著，微合金钢-物理和力学冶金)，因此有利于获得更加细小的奥氏体相变的产物，对提高钢带的强塑性都是有利的。
(5)控制形变速率在合适的范围内，促进奥氏体再结晶。增大形变速率，将增大形变储存能，从而增大再结晶驱动力，促进再结晶过程的进行。
在本发明的化学成分设计中：
C：C是钢中最经济、最基本的强化元素，通过固溶强化和析出强化来提高钢的强度。C是奥氏体转变过程中析出渗碳体必不可少的元素，因此C含量的高低在很大程度上决定钢的强度级别，即较高的C含量对应较高的强度级别。但是，由于C的间隙固溶和析出对钢的塑性和韧性有较大危害，而且，过高的C含量对焊接性能不利，因此C含量不能过高，钢的强度通过适当添加合金元素来弥补。故本发明采用的C含量范围是0.03-0.08％。
Si：Si在钢中起固溶强化作用，且钢中加Si能提高钢质纯净度和脱氧，但Si含量过高会导致可焊性和焊接热影响区韧性恶化。故本发明采用的Si含量范围是≤0.4％。
Mn：Mn是价格最便宜的合金元素之一，它能提高钢的淬透性，在钢中具有相当大的固溶度，通过固溶强化提高钢的强度，同时对钢的塑性和韧性基本无损害，是在降低C含量情况下提高钢的强度最主要的强化元素。但Mn含量过高会导致可焊性和焊接热影响区韧性恶化。故本发明采用的Mn含量范围是0.6-1.5％。
P：P可显著提高钢的耐大气腐蚀性能，并且能显著细化奥氏体晶粒。但高含量的P容易在晶界偏析，增加钢的冷脆性，使焊接性能变坏，降低塑性，使冷弯性能变坏。因此目前在传统工艺生产的耐大气腐蚀钢中，P大多作为杂质元素来控制，含量很低。
在薄带连铸工艺中，铸带的凝固和冷却速率极快，可有效抑制P的偏析，从而可有效避免P的劣势，充分发挥P的优势，从而提高钢的耐大气腐蚀性能，并通过细化奥氏体晶粒促进奥氏体再结晶。故在本发明中，采用较传统工艺生产的耐大气腐蚀钢更高的P含量，范围是0.07-0.22％。
S：在通常情况下S也是钢中有害元素，使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，在轧制时造成裂纹。S还会降低焊接性能和耐腐蚀性。故在本发明中，S是作为杂质元素来控制，其含量范围是≤0.01％。
Cr：Cr可有效提高钢的耐大气腐蚀性能，提高钢的淬透性，提高钢的强度，但其含量高会恶化钢的塑性，韧性和焊接性能。故本发明采用的Cr含量范围是0.3-0.8％。
Ni：Ni可有效提高钢的耐大气腐蚀性能，还能通过固溶强化有效提高钢的强度，并对塑性、韧性影响不大，对可焊性和焊接热影响区韧性影响很小，Ni还能有效阻止Cu的热脆。但Ni含量高会显著提高钢材成本。
故本发明采用的Ni含量范围是0.12-0.4％。
Cu：Cu是提高钢的耐大气腐蚀性能的关键元素，与P配合使用效果更为显著。Cu还能发挥固溶强化作用提高钢的强度，而对焊接性能没有不利的影响。但Cu是易偏析元素，容易引起钢材热加工时的热脆。因此目前在传统工艺生产的耐大气腐蚀钢中，Cu含量一般不超过0.6％。
在薄带连铸工艺中，铸带的凝固和冷却速率极快，可有效抑制Cu的偏析，从而可有效避免Cu的劣势，充分发挥Cu的优势。故在本发明中，采用较传统工艺生产的耐大气腐蚀钢更高的C含量，范围是0.25-0.8％。
Nb：在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Nb是最强的抑制热轧后奥氏体再结晶的合金元素。在传统控制轧制用的微合金钢中，一般都添加Nb，一是起到强化的作用，二是抑制热轧后奥氏体发生再结晶，实现形变细化奥氏体晶粒的目的。Nb可通过溶质原子拖曳机制，以及所析出的碳氮化铌第二相质点钉扎机制而有效地阻止大角晶界及亚晶界的迁移，从而显著地阻止再结晶过程，其中第二相质点阻止再结晶的作用更为显著。
在薄带连铸工艺中，由于其独特的钢带快速凝固和快速冷却特性，可以使添加的合金元素Nb主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几乎观察不到Nb的析出。因此，尽管Nb元素可有效地抑制奥氏体再结晶，但仅靠溶质原子而不发挥第二相质点的作用来阻止再结晶，在很多情况下是非常困难的，例如在形变温度较高、形变量较大的情况下，即使添加Nb元素，奥氏体也会发生再结晶。
另一方面，固溶于钢中的Nb元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，Nb对于促进奥氏体热轧后再结晶是有利的。
本发明既要发挥Nb的固溶强化作用提高钢的强度，又要尽量降低Nb对再结晶的抑制作用，设计其含量范围是0.01-0.08％。优选的，Nb的含量范围是0.01-0.05％，钢带可具有更优的强度和塑性配比。
V：在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，V对奥氏体再结晶的抑制作用最弱。在再结晶控轧钢中，通常是添加V，既可以起到强化作用，同时对再结晶的抑制作用相对来说又比较小，实现再结晶细化奥氏体晶粒的目的。
在薄带连铸工艺中，V也主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几乎观察不到V的析出。因此，V元素对奥氏体再结晶的抑制作用非常有限。在既要发挥合金元素的固溶强化作用提高钢的强度，又要降低合金元素对再结晶抑制作用的情况下，V是比较理想的合金元素，最为符合本发明的构思。
另一方面，固溶于钢中的V元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，V对于促进奥氏体热轧后再结晶是有利的。
本发明采用V的含量范围是0.01-0.08％。优选的，V的含量范围是0.01-0.05％，钢带可具有更优的强度和塑性配比。
Ti：在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Ti对奥氏体再结晶的抑制作用次于Nb，但高于Mo、V。从这一点上讲，Ti对促进奥氏体再结晶是不利的。但Ti有一个突出的优点，它的固溶度很低，它可以在高温下形成相当稳定的尺寸约为10nm左右的第二相质点TiN，可阻止均热时奥氏体晶粒粗化，由此起到促进再结晶的作用。因此，在再结晶控轧钢中，通常添加微量Ti，细化奥氏体晶粒，促进奥氏体再结晶。
在薄带连铸工艺中，Ti主要以固溶态存在于热态钢带中，如果钢带冷却到室温，可能观察到少许Ti的析出。因此，Ti元素对奥氏体再结晶的抑制作用是有限的。
另一方面，固溶于钢中的Ti元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，对于促进奥氏体热轧后再结晶是有利的。
本发明既要发挥Ti的强化作用提高钢的强度，又要尽量降低Ti对再结晶的抑制作用，设计其含量范围是0.01-0.08％。优选的，Ti的含量范围是0.01-0.05％，钢带可具有更优的强度和塑性配比。
Mo：在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Mo对奥氏体再结晶的抑制作用相对来说也是较弱的，仅高于V。
在薄带连铸工艺中，Mo也主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几乎观察不到Mo的析出。因此，Mo元素对奥氏体再结晶的抑制作用非常有限。
另一方面，固溶于钢中的Mo元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，对于促进奥氏体再结晶是有利的。
本发明采用Mo的含量范围是0.1-0.4％。优选的，Mo的含量范围是0.1-0.25％，钢带可具有更优的强度和塑性配比。
N：与C元素类似，N元素可通过间隙固溶提高钢的强度，但是，N的间隙固溶对钢的塑性和韧性有较大危害，因此N含量不能过高。本发明采用的N含量范围是≤0.012％。
在本发明制造工艺中：
薄带连铸，即钢水被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔池之内，经过快速凝固后直接浇铸出厚度为1-5mm的铸带。
铸带冷却，铸带从结晶辊连铸出来后，经过密闭室，在密闭室内进行冷却。为了快速降低铸带温度，以防止奥氏体晶粒在高温下长大过快，更重要的是控制P、Cu的偏析，控制铸带的冷却速率大于20℃/s，优选的冷却速率是大于30℃/s。铸带冷却采用气冷方式，冷却气体的压力、流量和气喷嘴位置可以调节和控制。冷却气体可以是氩气、氮气、氦气等惰性气体，或者是几种气体的混和气体。通过控制冷却气体的类型、压力、流量，以及喷嘴到铸带之间的距离等，实现对铸带冷却速率的控制。
铸带在线热轧，控制轧制温度为1050-1250℃，目的是实现热轧后奥氏体发生完全再结晶，细化奥氏体晶粒。在本发明的化学成分设计中，添加了Nb、V、Ti、Mo微合金元素，如前所述，合金元素的添加对奥氏体再结晶有一定的抑制作用，尽管在薄带连铸工艺下这种抑制作用会降低，但在低于1050℃下进行热轧，很难发生奥氏体完全再结晶。而在高于1250℃下进行热轧，由于带钢强度低，使得热轧过程很难控制。因此本发明选择1050-1250℃轧制温度范围。优选的，热轧温度范围是1100-1250℃，或者是1150-1250℃。控制热轧压下率为20-50％，热轧压下量增加会促进奥氏体再结晶，细化奥氏体晶粒，优选的热轧压下率范围是30-50％。控制热轧形变速率＞20s-1，形变速率增加会促进奥氏体再结晶，优选的形变速率范围是＞30s-1。热轧后钢带的厚度范围是0.5-3.0mm。
热轧带冷却，采用气雾冷却、层流冷却或者喷淋冷却等方式对热轧带进行冷却。冷却水的流量、流速，以及出水口位置等可以调节，从而实现对热轧带冷却速率的控制。控制热轧带的冷却速率为10-80℃/s，冷却热轧带到所需要的卷取温度。冷却速率是影响奥氏体相变实际开始温度的重要因素之一，冷却速率越大，奥氏体相变实际开始温度越低，这样相变后所获得的组织晶粒尺寸也就越细小，对提高钢带的强韧性都是有利的，优选的冷却速率范围是30-80℃/s。
热轧带卷取，控制热轧带的卷取温度为570-720℃，以使热轧带具有细小的铁素体加珠光体的组织特征。优选的，卷取温度范围是620-720℃。
与现有利用传统工艺制造高强耐大气腐蚀钢的专利相比，本发明的优点在于：
(1)本发明通过采用薄带连铸工艺，发挥其流程短、能耗低、效率高、工艺简单等特点，大幅度降低0.5-3mm厚度的微合金高强薄规格耐大气腐蚀钢的生产成本。
(2)本发明通过采用薄带连铸工艺，并配合铸带冷却速率控制，有效抑制P、Cu的偏析，将微合金高强耐大气腐蚀钢Cu含量的上限由传统工艺的0.55％提高到0.8％，将P含量的上限由传统工艺的0.025％提高到0.22％。
与现有利用薄带连铸工艺生产微合金高强钢的中国专利200880023157.9、200880023167.2、200880023586.6相比，本发明的不同之处在于：
中国专利200880023157.9、200880023167.2、200880023586.6通过添加微合金元素抑制奥氏体热轧后的再结晶，使钢带获得贝氏体加针状铁素体组织，由尺寸粗大的不均匀奥氏体相变后产生的贝氏体+针状铁素体组织也很不均匀，因此延伸率较低。本发明通过控制微合金元素添加量、热轧温度、热轧压下率、热轧形变速率，实现热轧后奥氏体在线再结晶，使钢带获得均匀的贝氏体加针状铁素体组织，具有良好的强塑性匹配。另外，本发明化学成分设计中含有P、Cu、Cr、Ni，以提高钢的耐大气腐蚀性能，实质上是对应不同钢种的生产。
与现有利用薄带连铸工艺生产微合金钢的专利02825466.X相比，本发明的不同之处在于：
中国专利02825466.X控制热轧后奥氏体发生再结晶是通过增加在线加热系统实现的。本发明控制热轧后奥氏体发生再结晶是通过控制微合金元素添加量、热轧温度、热轧压下率、热轧形变速率实现的。另外，本发明化学成分设计中含有P、Cu、Cr、Ni，以提高钢的耐大气腐蚀性能，实质上是对应不同钢种的生产。
本发明的有益效果：
本发明通过薄带连铸生产过程中合理的成分设计，合理的铸带冷却速率控制，合理的热轧温度、热轧压下率、热轧形变速率设计，在不增加生产装备情况下，控制实现含有微合金元素的铸带热轧后奥氏体在线再结晶，生产出具有尺寸细小的多边形铁素体加珠光体组织的耐大气腐蚀钢带，具有良好的强度和延伸率匹配。
附图说明
图1为薄带连铸工艺过程示意图。
具体实施方式
参见图1，本发明的薄带连铸工艺过程为：大包1中的钢水经过长水口2、中间包3和浸入式水口4，浇入到由两个相对旋转的水冷结晶辊5a、5b和侧封板6a、6b形成的熔池7内，经过水冷结晶辊的冷却形成1-5mm铸带11，铸带经过在密闭室10内的二次冷却装置8控制其冷却速率，通过摆动导板9、夹送辊12将铸带送至热轧机13，热轧后形成0.5-3mm的热轧带，再经三次冷却装置14，之后热轧带进入卷取机15。将钢卷从卷取机上取下后，自然冷却至室温。
本发明实施例的钢水均采用电炉冶炼得到，具体化学成分如表1所示。薄带连铸后得到的铸带厚度，铸带冷却速率，热轧温度，热轧压下率，热轧形变速率，热轧带厚度，热轧带冷却速率，卷取温度等工艺参数，以及热轧带冷却到室温后的拉伸性能和弯曲性能见表2。
从表2可以看出，本发明钢带的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥650MPa，延伸率≥22％，180°弯曲性能合格，具有优良的强塑性匹配。
表1实施例的钢水化学成分(wt.％)
Figure BDA0000143412760000141
表2实施例的工艺参数及产品性能
Figure BDA0000143412760000152

Claims (11)

1.一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其包括如下步骤：
1)冶炼
钢水化学成分重量百分比为：C 0.03-0.08％，Si≤0.4％，Mn 0.6-1.5％，P 0.07-0.22％，S≤0.01％，N≤0.012％，Cu 0.25-0.8％，Cr 0.3-0.8％，Ni 0.12-0.4％，此外，还包含微合金元素Nb、V、Ti、Mo中至少一种，Nb 0.01-0.08％，V 0.01-0.08％，Ti 0.01-0.08％，Mo 0.1-0.4％，其余为Fe和不可避免的杂质；
2)薄带连铸
钢水被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔池之内，经过快速凝固后直接浇铸出厚度为1-5mm的铸带；
3)铸带冷却
铸带从结晶辊连铸出来后，经过密闭室，在密闭室内进行冷却，冷却速率大于20℃/s；
4)铸带在线热轧
热轧温度1050-1250℃；压下率20-50％，形变速率＞20s-1；热轧后钢带的厚度是0.5-3.0mm；钢带热轧后发生奥氏体在线再结晶；
5)冷却，卷取
控制热轧带的冷却速率为10-80℃/s；卷取温度为570-720℃；最终获得钢带的显微组织主要由细小的多边形铁素体和珠光体构成。
2.如权利要求1所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带制造方法，其特征是，所述步骤1)中，Nb、V、Ti的含量范围均为0.01-0.05％，Mo的含量范围为0.1-0.25％，以重量百分比计。
3.如权利要求1所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤3)中，铸带冷却速率大于30℃/s。
4.如权利要求1所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤4)中，热轧温度范围是1100-1250℃，或者是1150-1250℃。
5.如权利要求1或4所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤4)中，热轧压下率是30-50％。
6.如权利要求1或4所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤4)中，形变速率范围是＞30s-1。
7.如权利要求5所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤4)中，形变速率范围是＞30s-1。
8.如权利要求1所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤5)中，冷却速率范围是30-80℃/s。
9.如权利要求1或8所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征是，所述步骤5)中，卷取温度范围是620-720℃。
10.如权利要求1所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征在于：所述钢带的厚度小于3mm、或小于2mm、或小于1mm。
11.如权利要求1或10所述的薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法，其特征在于：所述钢带的屈服强度至少为550MPa、抗拉强度至少为650MPa、延伸率至少为22％。
CN201210067081.8A 2012-03-14 2012-03-14 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法 Active CN103305770B (zh)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210067081.8A CN103305770B (zh) 2012-03-14 2012-03-14 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法
KR1020147024106A KR20140119169A (ko) 2012-03-14 2013-02-18 스트립 주조 550 MPa-급 고강도 대기 내식성 강철 스트립 제조방법
US14/371,053 US9863015B2 (en) 2012-03-14 2013-02-18 Manufacturing method for strip casting 550 MPa-grade high strength atmospheric corrosion-resistant steel strip
JP2014561266A JP5893769B2 (ja) 2012-03-14 2013-02-18 ストリップ鋳造法による５５０ＭＰａ級高強度耐候性鋼帯の製造方法
PCT/CN2013/000153 WO2013135097A1 (zh) 2012-03-14 2013-02-18 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法
DE112013000747.9T DE112013000747B4 (de) 2012-03-14 2013-02-18 Herstellungsverfahren zum Bandgießen eines an der Atmosphäre korrosionsbeständigen Stahlbands mit einer Güte von 550 MPa

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210067081.8A CN103305770B (zh) 2012-03-14 2012-03-14 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN103305770A true CN103305770A (zh) 2013-09-18
CN103305770B CN103305770B (zh) 2015-12-09

Family

ID=49131481

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201210067081.8A Active CN103305770B (zh) 2012-03-14 2012-03-14 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9863015B2 (zh)
JP (1) JP5893769B2 (zh)
KR (1) KR20140119169A (zh)
CN (1) CN103305770B (zh)
DE (1) DE112013000747B4 (zh)
WO (1) WO2013135097A1 (zh)

Cited By (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695801A (zh) * 2013-12-20 2014-04-02 宝山钢铁股份有限公司 一种高韧性、高耐候钢及其制造方法
CN104313486A (zh) * 2014-11-14 2015-01-28 武汉钢铁(集团)公司 耐大气腐蚀用钢及其生产工艺
CN105200300A (zh) * 2015-09-07 2015-12-30 宣化钢铁集团有限责任公司 一种低合金耐候角钢的生产方法
CN106756593A (zh) * 2016-12-14 2017-05-31 武汉科技大学 一种耐海水腐蚀钢及其制造方法
CN106801188A (zh) * 2016-12-24 2017-06-06 首钢总公司 具有优异腐蚀性能的400Mpa级建筑用钢及生产方法
CN107030264A (zh) * 2017-04-27 2017-08-11 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺
CN107058873A (zh) * 2017-05-31 2017-08-18 武汉钢铁有限公司 用薄板坯连铸连轧生产Rel≥550MPa铁路集装箱用钢及方法
CN107829043A (zh) * 2017-11-06 2018-03-23 东北大学 一种超级双相不锈钢薄带的近终成形制备方法
US10174398B2 (en) 2016-02-22 2019-01-08 Nucor Corporation Weathering steel
CN109267678A (zh) * 2017-04-05 2019-01-25 陈利 一种建筑用幕墙的制造方法
CN109554623A (zh) * 2018-12-07 2019-04-02 唐山中厚板材有限公司 屈服强度550MPa级耐候桥梁钢板及其生产方法
CN109865806A (zh) * 2018-06-08 2019-06-11 江苏沙钢集团有限公司 一种薄带连铸345MPa级耐候钢及其生产方法
CN109881090A (zh) * 2019-02-21 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种低成本耐候钢及其生产方法
CN109881091A (zh) * 2019-02-21 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种高强度耐候钢薄带及其生产方法
CN109881084A (zh) * 2018-06-08 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种薄带铸轧550MPa级耐候钢及其生产方法
CN110004355A (zh) * 2019-03-22 2019-07-12 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种高磷耐候耐低温热轧h型钢及其生产方法
CN110983193A (zh) * 2019-12-25 2020-04-10 江苏沙钢集团有限公司 基于薄带铸轧的800MPa级高强钢及其生产方法
CN111101070A (zh) * 2020-02-17 2020-05-05 本钢板材股份有限公司 一种低温液体集装箱罐车用钢及其制备方法
CN111719081A (zh) * 2019-03-21 2020-09-29 本钢板材股份有限公司 一种集装箱用钢优化合金降低成本的控制方法
CN111748734A (zh) * 2020-06-17 2020-10-09 武汉钢铁有限公司 一种具有稳定锈层的550MPa级热轧集装箱用耐候钢及生产方法
CN112522585A (zh) * 2019-09-19 2021-03-19 宝山钢铁股份有限公司 一种薄规格耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带的生产方法
CN112522598A (zh) * 2019-09-19 2021-03-19 宝山钢铁股份有限公司 一种高耐蚀钢及其制造方法
CN113166905A (zh) * 2018-11-29 2021-07-23 Posco公司 低温韧性和伸长率优异且屈服比小的用于高强度厚管线的钢材及其制造方法
CN114921718A (zh) * 2022-04-12 2022-08-19 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种多模式薄板坯连铸连轧产线的集装箱用钢及其制备方法
CN116024494A (zh) * 2022-12-15 2023-04-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种耐腐蚀中空锚杆焊管、热轧钢带及制备方法
CN116397162A (zh) * 2023-03-22 2023-07-07 鞍钢股份有限公司 一种低温延展性优异的船用高强钢板及其制造方法
US11773465B2 (en) 2019-09-19 2023-10-03 Nucor Corporation Ultra-high strength weathering steel for hot-stamping applications

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2017012953A (es) * 2015-04-10 2018-02-01 Nanosteel Co Inc Mejor capacidad de formacion de bordes en aleaciones metalicas.
CN105937007B (zh) * 2016-05-12 2018-11-06 武汉钢铁有限公司 一种硬度≥400hbw的超级耐磨钢及生产方法
EP3585916B1 (en) * 2017-02-27 2021-01-06 Nucor Corporation Thermal cycling for austenite grain refinement
CN107937811A (zh) * 2017-08-16 2018-04-20 新疆八钢铁股份有限公司 耐低温正火态410MPa级高层建筑用钢板
BR112021015553A2 (pt) * 2019-02-08 2021-10-05 Nucor Corporation Aço patinável de resistência ultra-alta e sua laminação em alto atrito
CN112522595B (zh) * 2019-09-19 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 高强薄规格耐火耐候钢板/钢带及其生产方法
CN112522592B (zh) * 2019-09-19 2022-06-21 宝山钢铁股份有限公司 一种高强薄规格耐火耐候钢板/带及其生产方法
CN111534747B (zh) * 2020-04-30 2021-10-22 鞍钢股份有限公司 宽幅550MPa级热轧集装箱用耐候钢及其制造方法
CN112275797B (zh) * 2020-09-03 2023-04-07 太原钢铁(集团)有限公司 消除超级奥氏体不锈钢中板表面缺陷的方法
CN114657344B (zh) * 2020-12-23 2024-04-19 核工业理化工程研究院 减小二次变形构件各向异性的方法
CN113231468A (zh) * 2021-02-25 2021-08-10 石钢京诚装备技术有限公司 低硬度38CrMoAl棒材的生产方法
CN113215492B (zh) * 2021-05-12 2022-04-08 大冶特殊钢有限公司 一种高韧性的低合金高强度钢的轧制方法
CN114959469A (zh) * 2022-05-21 2022-08-30 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种550MPa级易成型耐候桥梁钢的生产方法
CN114892095B (zh) * 2022-06-01 2023-07-04 张家港扬子江冷轧板有限公司 一种薄规格s450nh车厢用高强耐候钢及其制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002001495A (ja) * 2000-06-22 2002-01-08 Nippon Steel Corp 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法及び薄鋳片
CN101845599A (zh) * 2009-03-24 2010-09-29 宝山钢铁股份有限公司 一种耐候钢及其制造方法

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3015841B2 (ja) * 1992-05-27 2000-03-06 株式会社神戸製鋼所 溶接部の疲労特性が優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法
JP3048278B2 (ja) * 1992-05-27 2000-06-05 株式会社神戸製鋼所 溶接部の疲労特性が優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
AUPO832897A0 (en) * 1997-07-30 1997-08-28 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll casting
JP3039862B1 (ja) * 1998-11-10 2000-05-08 川崎製鉄株式会社 超微細粒を有する加工用熱延鋼板
JP2000212694A (ja) 1999-01-20 2000-08-02 Nippon Steel Corp 加工性に優れた電縫鋼管とその製造方法
FR2796966B1 (fr) * 1999-07-30 2001-09-21 Ugine Sa Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues
US7485196B2 (en) * 2001-09-14 2009-02-03 Nucor Corporation Steel product with a high austenite grain coarsening temperature
ITRM20010678A1 (it) * 2001-11-15 2003-05-15 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la ricristallizzazione in linea di nastri grezzi di solidificazione in acciai al carbonio e in acciai basso legati e nastri
FR2833970B1 (fr) * 2001-12-24 2004-10-15 Usinor Demi-produit siderurgique en acier au carbone et ses procedes de realisation, et produit siderurgique obtenu a partir de ce demi-produit, notamment destine a la galvanisation
WO2007012217A1 (en) * 2005-07-25 2007-02-01 Zhuwen Ming L, r, c method and equipment for continuous casting amorphous, ultracrystallite and crystallite metallic slab or strip
US9149868B2 (en) 2005-10-20 2015-10-06 Nucor Corporation Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
CN100422373C (zh) * 2005-12-22 2008-10-01 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度低合金耐大气腐蚀钢及其生产方法
CN1884608A (zh) * 2006-06-06 2006-12-27 广州珠江钢铁有限责任公司 一种基于薄板坯连铸连轧工艺生产700MPa级V－N微合金化高强耐大气腐蚀钢的方法
PL1918402T3 (pl) * 2006-10-30 2009-10-30 Thyssenkrupp Steel Ag Sposób wytwarzania płaskich produktów stalowych ze stali tworzącej strukturę o fazach złożonych
CN100435987C (zh) * 2006-11-10 2008-11-26 广州珠江钢铁有限责任公司 一种基于薄板坯连铸连轧流程采用Ti微合金化工艺生产700MPa级高强耐候钢的方法
ES2894332T3 (es) * 2007-05-06 2022-02-14 Nucor Corp Un producto de banda moldeada delgada con adiciones de microaleación y método para fabricar el mismo
CN101161849A (zh) * 2007-11-21 2008-04-16 广州珠江钢铁有限责任公司 一种提高700MPa级V-N微合金化高强耐候钢性能的方法
CN101481778B (zh) * 2008-01-07 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 一种奥氏体不锈钢带及其制造方法
JP5142141B2 (ja) * 2008-01-24 2013-02-13 新日鐵住金株式会社 ハイドロフォーム加工用鋼管素材熱延鋼板およびハイドロフォーム加工用鋼管ならびにそれらの製造方法
CN101684537B (zh) * 2008-09-26 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 一种薄带连铸生产耐大气腐蚀钢及其生产方法
CN101503782B (zh) * 2009-03-23 2010-09-08 攀钢集团研究院有限公司 高强度耐大气腐蚀钢及其生产方法
CN102002628B (zh) * 2009-08-31 2012-07-25 宝山钢铁股份有限公司 一种低碳钢薄板的制造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002001495A (ja) * 2000-06-22 2002-01-08 Nippon Steel Corp 表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法及び薄鋳片
CN101845599A (zh) * 2009-03-24 2010-09-29 宝山钢铁股份有限公司 一种耐候钢及其制造方法

Cited By (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103695801A (zh) * 2013-12-20 2014-04-02 宝山钢铁股份有限公司 一种高韧性、高耐候钢及其制造方法
CN103695801B (zh) * 2013-12-20 2016-07-06 宝山钢铁股份有限公司 一种高韧性、高耐候钢及其制造方法
CN104313486A (zh) * 2014-11-14 2015-01-28 武汉钢铁(集团)公司 耐大气腐蚀用钢及其生产工艺
CN105200300A (zh) * 2015-09-07 2015-12-30 宣化钢铁集团有限责任公司 一种低合金耐候角钢的生产方法
US10174398B2 (en) 2016-02-22 2019-01-08 Nucor Corporation Weathering steel
US10995387B2 (en) 2016-02-22 2021-05-04 Nucor Corporation Weathering steel
CN106756593A (zh) * 2016-12-14 2017-05-31 武汉科技大学 一种耐海水腐蚀钢及其制造方法
CN106801188A (zh) * 2016-12-24 2017-06-06 首钢总公司 具有优异腐蚀性能的400Mpa级建筑用钢及生产方法
CN109267678A (zh) * 2017-04-05 2019-01-25 陈利 一种建筑用幕墙的制造方法
CN107030264A (zh) * 2017-04-27 2017-08-11 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺
CN107030264B (zh) * 2017-04-27 2019-04-26 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺
CN107058873A (zh) * 2017-05-31 2017-08-18 武汉钢铁有限公司 用薄板坯连铸连轧生产Rel≥550MPa铁路集装箱用钢及方法
CN107829043A (zh) * 2017-11-06 2018-03-23 东北大学 一种超级双相不锈钢薄带的近终成形制备方法
CN109881084A (zh) * 2018-06-08 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种薄带铸轧550MPa级耐候钢及其生产方法
CN109865806A (zh) * 2018-06-08 2019-06-11 江苏沙钢集团有限公司 一种薄带连铸345MPa级耐候钢及其生产方法
CN113166905B (zh) * 2018-11-29 2023-03-24 Posco公司 低温韧性和伸长率优异且屈服比小的用于高强度厚管线的钢材及其制造方法
CN113166905A (zh) * 2018-11-29 2021-07-23 Posco公司 低温韧性和伸长率优异且屈服比小的用于高强度厚管线的钢材及其制造方法
CN109554623A (zh) * 2018-12-07 2019-04-02 唐山中厚板材有限公司 屈服强度550MPa级耐候桥梁钢板及其生产方法
CN109881090A (zh) * 2019-02-21 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种低成本耐候钢及其生产方法
CN109881091A (zh) * 2019-02-21 2019-06-14 江苏沙钢集团有限公司 一种高强度耐候钢薄带及其生产方法
WO2020169075A1 (zh) * 2019-02-21 2020-08-27 江苏沙钢集团有限公司 一种高强度耐候钢薄带及其生产方法
CN111719081A (zh) * 2019-03-21 2020-09-29 本钢板材股份有限公司 一种集装箱用钢优化合金降低成本的控制方法
CN110004355A (zh) * 2019-03-22 2019-07-12 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种高磷耐候耐低温热轧h型钢及其生产方法
CN112522598A (zh) * 2019-09-19 2021-03-19 宝山钢铁股份有限公司 一种高耐蚀钢及其制造方法
CN112522585A (zh) * 2019-09-19 2021-03-19 宝山钢铁股份有限公司 一种薄规格耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带的生产方法
CN112522585B (zh) * 2019-09-19 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种薄规格耐硫酸露点腐蚀用热轧钢板/带的生产方法
US11773465B2 (en) 2019-09-19 2023-10-03 Nucor Corporation Ultra-high strength weathering steel for hot-stamping applications
US11846004B2 (en) 2019-09-19 2023-12-19 Nucor Corporation Ultra-high strength weathering steel piles and structural foundations with bending resistance
CN110983193A (zh) * 2019-12-25 2020-04-10 江苏沙钢集团有限公司 基于薄带铸轧的800MPa级高强钢及其生产方法
CN111101070A (zh) * 2020-02-17 2020-05-05 本钢板材股份有限公司 一种低温液体集装箱罐车用钢及其制备方法
CN111748734A (zh) * 2020-06-17 2020-10-09 武汉钢铁有限公司 一种具有稳定锈层的550MPa级热轧集装箱用耐候钢及生产方法
CN114921718A (zh) * 2022-04-12 2022-08-19 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 一种多模式薄板坯连铸连轧产线的集装箱用钢及其制备方法
CN116024494A (zh) * 2022-12-15 2023-04-28 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种耐腐蚀中空锚杆焊管、热轧钢带及制备方法
CN116397162A (zh) * 2023-03-22 2023-07-07 鞍钢股份有限公司 一种低温延展性优异的船用高强钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
DE112013000747B4 (de) 2015-07-09
JP5893769B2 (ja) 2016-03-23
US20150007913A1 (en) 2015-01-08
DE112013000747T5 (de) 2014-12-11
WO2013135097A1 (zh) 2013-09-19
KR20140119169A (ko) 2014-10-08
US9863015B2 (en) 2018-01-09
CN103305770B (zh) 2015-12-09
JP2015516504A (ja) 2015-06-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103305759B (zh) 一种薄带连铸700MPa级高强耐候钢制造方法
CN103305770B (zh) 一种薄带连铸550MPa级高强耐大气腐蚀钢带的制造方法
CN103302255B (zh) 一种薄带连铸700MPa级高强耐大气腐蚀钢制造方法
CN103305760B (zh) 一种薄带连铸550MPa级高强耐候钢制造方法
CN103305746B (zh) 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法
CN102199720B (zh) 屈服强度400MPa以上级别低碳钢薄板及其制造方法
CN103305753B (zh) 一种薄带连铸低碳微合金钢带制造方法
CN103305755B (zh) 一种薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法
CN102787279B (zh) 一种含硼微合金耐大气腐蚀钢及其制造方法
CN109136738B (zh) 一种高强度耐低温船体结构钢板及其制备方法
CN102041367A (zh) 薄带连铸冷轧无取向电工钢的制造方法
CN102002628A (zh) 一种低碳钢薄板的制造方法
CN101845599A (zh) 一种耐候钢及其制造方法
CN110777296B (zh) 一种超厚规格x52管线钢热轧卷板及其生产方法
CN111663085B (zh) 一种超高强度和塑性的热轧奥氏体低密度钢及生产方法
CN102796969A (zh) 一种含硼微合金耐大气腐蚀钢及其制造方法
CN103305754B (zh) 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金钢带制造方法
EP4033000A1 (en) Martensitic steel strip and manufacturing method therefor
CN102534367A (zh) 一种超高强热轧汽车结构用钢及制备方法
CN100488649C (zh) 采用薄板坯连铸连轧生产低碳高铌高强韧性钢带的工艺方法
CN117344207A (zh) 一种经济型700MPa级高塑性钢及其制造方法
CN103667968A (zh) 一种利用低温在线静态再结晶生产钢带的方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant