CN103305746B - 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法 - Google Patents
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Abstract
一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其包括如下步骤：1)冶炼、薄带连铸，铸带化学成分重量百分比为：C 0.01-0.25％，Si≤0.4％，Mn 0.6-2.0％，P≤0.015％，S≤0.01％，N≤0.006％，O≤0.008％，B0.0005-0.004％，Nb 0.005-0.1％，V 0.005-0.1％，Ti 0.005-0.1％，Mo0.05-0.5％，其余为Fe和不可避免杂质；在双辊连铸机中铸造厚度为1-5mm的铸带；2)铸带冷却，冷却速率大于20℃/s；3)热轧，热轧温度为1050-1250℃，压下率20-50％，形变速率＞20s-1；4)冷却、卷取；5)时效硬化处理，时效温度为500-800℃，加热时间为0.1-30分钟。本发明实现铸带热轧后奥氏体在线再结晶，获得的钢带具有分布均匀的贝氏体+针状铁素体组织，且组织中包含铌碳氮化物等纳米级析出物，从而使产品同时具有较高的强度和延伸率。
Description
技术领域
[0001] 本发明涉及薄带连铸工艺，特别涉及一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带 制造方法，获得的高强钢带的屈服强度彡380MPa，抗拉强度彡480MPa，延伸率彡15%，具有 优良的强塑性匹配。
背景技术
[0002] 目前，生产含有Nb、V、Ti、Mo等微合金元素的低碳高强薄规格钢带产品，主要是通 过传统热轧和冷轧工艺实现。但利用传统热轧或冷轧工艺进行生产，存在一些问题。
[0003] 首先，传统工艺流程长、能耗高、机组设备多、基建成本高，导致生产成本高。
[0004] 其次，利用传统热轧工艺生产含有Nb、V、Ti、Mo等微合金元素的微合金高强薄规 格产品时，由于微合金元素在热轧过程中不能保持为固溶体，发生部分析出，导致钢材强度 提高，因此会显著增加轧制载荷，增加能耗和辊耗，对装备的损伤较大，从而就限制了可经 济地和实际地生产热轧产品的厚度范围，通常是多2_。对传统热轧产品继续进行冷轧，可 进一步降低钢带厚度，然而热轧钢带的高强度导致冷轧也存在困难。一是高的冷轧载荷对 装备的要求较高，损伤较大；二是热轧产品中由合金元素析出的第二相，使冷轧后钢带的再 结晶退火温度显著增加。
[0005] 再次，利用传统热轧工艺生产含有Nb、V、Ti、Mo等微合金元素的微合金高强产品 时，通常是利用形变细化奥氏体晶粒原理，因此精轧的开轧温度通常低于950°C，终轧温度 在850°C左右，在较低温度下进行轧制，再加上随轧制过程进行形变量的增加，会导致钢带 强度显著增加，这也会显著增加热轧难度和消耗。
[0006] 总之，虽然利用传统热轧和冷轧工艺可以实现低碳微合金高强薄规格钢带产品的 生产，成本都相对较高，在商业上并不经济。
[0007] 薄带连铸技术是冶金及材料研宄领域内的一项前沿技术，它的出现为钢铁工业带 来一场革命，它改变了传统治金工业中钢带的生产过程，将连续铸造、乳制、甚至热处理等 整合为一体，使生产的薄带坯经过一道次在线热轧就一次性形成薄钢带，大大简化了生产 工序，缩短了生产周期，其工艺线长度仅50m左右。设备投资也相应减少，产品成本显著降 低。
[0008] 双棍薄带连铸工艺是薄带连铸工艺的一种主要形式，也是世界上唯一实现产业化 的一种薄带连铸工艺。在双辊薄带连铸过程中，熔融钢水从钢包经过长水口、中间包和浸入 式水口，被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔池之内，在移动的 辊面上形成凝固壳，凝固壳在结晶辊之间的辊隙处聚集在一起，形成从辊隙向下拉出的铸 带。之后通过摆动导板、夹送辊将铸带输送至辊道，再经过在线热轧机，喷淋冷却，飞剪直至 卷取机，完成薄带连铸产品的生产。
[0009] 利用薄带连铸技术生产低碳微合金高强薄规格钢带，主要的优点如下：
[0010] (1)薄带连铸省去了板坯加热、多道次反复热轧等复杂过程，对薄铸带直接进行一 道次在线热轧，生产成本大幅降低。
[0011] (2)薄带连铸的铸带厚度通常在l-5mm，通过在线热轧至期望产品厚度，通常在 1-3_，薄规格产品的生产不需要经过冷轧。
[0012] (3)薄带连铸工艺生产低碳微合金钢，所添加的Nb、V、Ti、Mo等合金元素，在热 轧过程中主要以固溶态存在，因此钢带强度相对较低，从而使单机架热轧压下率可高达 30-50 %，钢带减薄效率高。
[0013] (4)薄带连铸工艺生产低碳微合金钢，高温铸带直接热轧，所添加的Nb、V、Ti、Mo 等合金元素主要以固溶态存在，可提高合金利用率。从而克服传统工艺板坯冷却过程中发 生合金元素析出，板坯再加热时合金元素回溶不充分而降低合金元素利用率的问题。
[0014] 中国专利 200880023157. 9、200880023167. 2、200880023586. 6 中公开了一种利用 薄带连铸连轧工艺生产厚度在0. 3-3_的微合金钢薄带的方法。该方法采用C< 0. 25%， Mn0.20-2.0%,Si0. 05-0. 50 %,Al< 0. 01 %,Nb0.01-0. 20 %,V0. 01-0. 20 %,Mo 0.05-0. 50% (Nb、V、Mo至少包含一种）成分体系，在热轧压下率为20-40%，卷取温度 < 700°C工艺条件下，热轧带的显微组织为贝氏体+针状铁素体。该专利通过添加合金元素 抑制奥氏体热轧后发生再结晶，保持薄带连铸奥氏体晶粒粗大特征以提高淬透性，从而获 得了贝氏体+针状铁素体的室温组织。在专利中没有给出热轧所采用的温度范围。
[0015] 利用这种方法生产的薄带连铸低碳微合金钢产品，强度较高，在以上成分体系范 围内，屈服强度可达到650MPa，抗拉强度可达到750MPa，但最主要的问题是产品的延伸率 不高。导致延伸率不高主要原因是：通过薄带连铸工艺获得的铸带，奥氏体晶粒尺寸粗大， 且非常不均匀，小到几十微米，大到七八百微米甚至毫米量级。而薄带连铸工艺热轧压下率 通常不超过50%，通过形变细化晶粒的效果非常小，如果不通过再结晶细化奥氏体晶粒，粗 大的不均匀奥氏体不会在热轧后得到有效改善，由尺寸粗大的不均匀奥氏体相变后产生的 贝氏体+针状铁素体组织也很不均匀，因此延伸率不高。由此导致产品在一些要求较高延 伸率的领域应用受到限制，例如冲压用钢，汽车用钢等。
[0016] 中国专利02825466.X也公开，由于薄带连铸产品具有粗大奥氏体晶粒特征、铸带 中添加了Si、Cr、Ni、V、Nb等合金元素或微合金元素、乳制速率低等因素，在小于1050°C下 的低速率轧制，热轧后奥氏体再结晶只不过是局部的。最终产品的组织为具有粗大晶粒的 非均匀组织，对产品的性能不利。该专利为了改善薄带连铸微合金钢的强塑性匹配，提出 了另外一种利用薄带连铸连轧工艺生产厚度在1-6_的微合金钢薄带的方法。该方法所 采用的微合金钢成分体系为C0.02-0. 20%，Mn0• 1-1.6%，SiO. 02-2.0%，Al<0.05%， S< 0. 03%,P< 0. 1%,Cr0. 01-1. 5%,Ni0. 01-0. 5%,Mo< 0. 5%,N0. 003-0. 012%, Ti< 0. 03%，V< 0. 10%，Nb< 0. 035%，B< 0. 005%，其余为Fe和不可避免的杂质。铸 带的热轧温度在1150-(Arl-100) °C范围内，对应奥氏体区，奥氏体铁素体两相区，或者铁素 体区进行热轧，热轧压下率为15-80%。该方法在薄带连铸连轧机组后，设计了在线加热系 统，加热温度范围是670-1150°C，目的是使得铸带在不同相区热轧后，保温一段时间后发生 完全再结晶，从而使钢带获得较好的强塑性匹配。
[0017] 利用这种方法来生产薄带连铸低碳微合金钢产品，可以使钢带获得良好的强塑性 匹配，例如成分为C0• 048%，Mn0• 73%，Si0• 28%，Cr0• 07%，Ni0• 07%，Cu0• 18%， Ti0.01%，Mo0.02%，S0.002%，P0.008%，Al0.005%，N0.0065% 的钢带屈服强度为 260MPa，抗拉强度365MPa，延伸率为28%。但利用这种方法进行生产，需要在产线设计时增 加在线加热系统，而且由于加热时间的长短，取决于带速和加热炉长度，加热炉必须有足够 长度，才能保证加热均匀性。这不仅增加了投资成本，也会显著增加薄带连铸连轧产线的占 地面积，降低了该产线的优势。
发明内容
[0018] 本发明的目的在于提供一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，通 过合理的成分和工艺设计，在不增加生产装备情况下，实现铸带热轧后奥氏体在线再结晶， 细化奥氏体晶粒并改善奥氏体晶粒尺寸均匀性，同时提高再结晶后奥氏体的淬透性，获得 分布更加均匀的贝氏体加针状铁素体组织，通过时效处理使处于固溶态微合金元素以纳米 级碳氮化物形式析出，充分发挥其沉淀强化效果。从而使产品同时具有较高的强度和延伸 率。
[0019] 为达到上述目的，本发明的技术方案是：
[0020] 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其包括如下步骤：
[0021] 1)冶炼、薄带连铸
[0022] 高强钢带化学成分重量百分比为：C:0. 01-0. 25%，Si彡0. 4%，Mn:0. 6-2. 0%， P彡 0• 015%，S彡 0• 01%，N彡 0• 006%，O彡 0• 008%，B:0• 0005-0. 004%;还包含Nb、V、 Ti、Mo中一种以上，Nb0.005-0. 1%，V0.005-0. 1%，Ti0.005-0. 1%，Mo0.05-0. 5%，其 余为Fe和不可避免杂质；
[0023] 在双辊连铸机中铸造厚度为l_5mm的铸带；
[0024] 2)对铸带进行冷却，控制冷却速率大于20°C/s;
[0025] 3)热轧
[0026] 对铸带进行热轧，热轧温度为1050-1250°C，热轧压下率为20-50%，热轧形变速 率> 20s、热轧后钢带的厚度为0. 5-3.Omm;钢带热轧后发生奥氏体在线再结晶；
[0027] 4)冷却、卷取
[0028] 对热轧后钢带冷却、卷取，冷却速率为10-80°C/s，卷取温度为500-650°C;
[0029]5)时效硬化处理，
[0030]对钢带进行时效硬化处理，时效温度500-800°C，加热时间为0. 1-30分钟；
[0031] 最终获得钢带的显微组织主要由均匀的贝氏体和针状铁素体构成，且组织中包含 银碳氮化物等纳米级析出物。
[0032] 进一步，所述步骤1)中，C的含量范围为0.01-0. 1%，以重量百分比计。
[0033] 所述步骤1)中，B的含量范围为0. 0005-0. 003%，以重量百分比计。
[0034]所述步骤1)中，Nb、V、Ti的含量范围为0.005-0. 05%，或，Nb、V、Ti的含量范围 为0. 005-0. 01%，以重量百分比计。
[0035] 所述步骤1)中，Mo的含量范围为0. 05-0. 25%，以重量百分比计。
[0036] 又，所述步骤3)中，热轧温度为1100-1250°C，或热轧温度为1150-1250°C。热轧 压下率为30-50% ;热轧形变速率> 30s-1。
[0037] 另外，所述步骤4)中，热轧带冷却速率为30_80°C/s;卷取温度为500-600°C。
[0038] 所述步骤5)中，时效温度为550-750°C。
[0039] 本发明与前述现有工艺的最根本不同在于，采用不同的工艺技术路线，控制实现 热轧后奥氏体在线再结晶，生产出具有均匀的贝氏体加针状铁素体组织，且组织中包含铌 碳氮化物等纳米级析出物的钢带，从而具有良好的强度和延伸率匹配。
[0040] 本发明的技术构思如下：
[0041] (1)在低碳钢中适量添加微合金元素，主要发挥三方面作用：
[0042] 其一是发挥其沉淀析出作用，提高钢带强度；
[0043] 其二是通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上抑制奥氏体晶粒长大，从而 细化奥氏体晶粒，促进奥氏体再结晶。奥氏体晶粒尺寸越细小，形变时产生的位错密度越 高，形变储存能将越大，从而增大再结晶驱动力而促进再结晶过程的进行；而且再结晶核心 主要在原大角晶界处或其附近形核的，因此晶粒尺寸越细（晶界面积越大），再结晶形核越 容易，从而促进再结晶过程的进行；
[0044] 其三是提高再结晶后奥氏体的淬透性，以获得贝氏体加针状铁素体组织。
[0045] (2)适当提高在奥氏体区的热轧温度（形变再结晶温度），促进奥氏体再结晶。再 结晶形核率和长大速率均随形变温度的升高而呈指数型关系的增长（雍岐龙著，微合金 钢-物理和力学冶金），温度越高，越容易发生再结晶。
[0046] (3)控制热轧压下率（形变量）在合适的范围内，促进奥氏体再结晶。形变是发生 再结晶的基础，是再结晶的驱动力一一形变储存能的来源，由于必须超过一定的驱动力之 后才会发生再结晶，故只有超过一定的形变量之后才会发生再结晶。形变量越大，形变储存 能越大，而形变储存能越大，再结晶形核和长大速率均越大，即使在较低温度下也能足够迅 速地开始和完成再结晶。而且，形变量增大，还会减小奥氏体再结晶后的晶粒尺寸，这是因 为再结晶形核率随形变储存能的升高而呈指数型关系的增长（雍岐龙著，微合金钢-物理 和力学冶金），因此有利于获得更加细小的Y-a相变的产物，对提高钢带的强塑性都是 有利的。
[0047] (4)控制形变速率在合适的范围内，促进奥氏体再结晶。增大形变速率，将增大形 变储存能，从而增大再结晶驱动力，促进再结晶过程的进行。
[0048] 在本发明的化学成分设计中：
[0049] C:C是钢中最经济、最基本的强化元素，通过固溶强化和析出强化来提高钢的强 度。C是奥氏体转变过程中析出渗碳体必不可少的元素，因此C含量的高低在很大程度上决 定钢的强度级别，即较高的C含量对应较高的强度级别。但是，由于C的间隙固溶和析出对 钢的塑性和韧性有较大危害，因此C含量不能过高，钢的强度通过适当添加合金元素来弥 补。本发明采用的C含量范围是0.01-0. 25%。
[0050] Si:Si在钢中起固溶强化作用，且钢中加Si能提高钢质纯净度和脱氧，但Si含量 过高会损害钢的焊接性能。本发明采用的Si含量< 0. 4%。
[0051 ]Mn:Mn是价格最便宜的合金元素之一，它在钢中具有相当大的固溶度，通过固溶 强化提高钢的强度，同时对钢的塑性和韧性基本无损害，是在降低C含量情况下提高钢的 强度最主要的强化元素。但Mn含量过高会损害钢的焊接性能和抗腐蚀性能。本发明采用 的Mn含量范围是0. 6-2. 0%。
[0052] P:在通常情况下P是钢中有害元素，增加钢的冷脆性，使焊接性能变坏，降低塑 性，使冷弯性能变坏。在本发明中，P是作为杂质元素来控制，其含量< 〇. 015%。
[0053] S:在通常情况下S也是钢中有害元素，使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性， 在轧制时造成裂纹。S还会降低焊接性能和耐腐蚀性。在本发明中，S是作为杂质元素来控 制，其含量< 〇. 01%。
[0054] Nb:在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Nb是最强的抑制热轧后奥氏体再结 晶的合金元素。在传统控制轧制用的钢中，一般都添加Nb，一是起到强化的作用，二是抑制 热轧后奥氏体发生再结晶，实现形变细化奥氏体晶粒的目的。Nb可通过溶质原子拖曳机制， 以及所析出的碳氮化铌第二相质点钉扎机制而有效地阻止大角晶界及亚晶界的迀移，从而 显著地阻止再结晶过程，其中第二相质点阻止再结晶的作用更为显著。
[0055] 在薄带连铸工艺中，由于其独特的钢带快速凝固和快速冷却特性，可以使添加的 合金元素Nb主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几乎观察不到Nb的析 出。因此，尽管Nb元素可有效地抑制奥氏体再结晶，但仅靠溶质原子而不发挥第二相质点 的作用来阻止再结晶，在很多情况下是非常困难的，例如在形变温度较高、形变量较大的情 况下，即使添加Nb元素，奥氏体也会发生再结晶。
[0056] 另一方面，固溶于钢中的Nb元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度 上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，Nb对于促进奥氏体热轧后再 结晶是有利的。
[0057] 本发明既要发挥Nb的析出强化作用提高钢的强度，又要尽量降低Nb对再结晶的 抑制作用，设计其含量范围是0.005-0. 1%。
[0058] 优选的，Nb的含量范围是0.005-0. 05%，或者是0.005-0. 01%，钢带可具有更优 的强度和塑性配比。
[0059] V:在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，V对奥氏体再结晶的抑制作用最弱。 在再结晶控轧钢中，通常是添加V，既可以起到强化作用，同时对再结晶的抑制作用相对来 说又比较小，实现再结晶细化奥氏体晶粒的目的。
[0060] 在薄带连铸工艺中，V也主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几 乎观察不到V的析出。因此，V元素对奥氏体再结晶的抑制作用非常有限。在既要发挥合 金元素的析出强化作用提高钢的强度，又要降低合金元素对再结晶抑制作用的情况下，V是 比较理想的合金元素，最为符合本发明的构思。
[0061] 另一方面，固溶于钢中的V元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度上 抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，V对于促进奥氏体热轧后再结 晶是有利的。
[0062] 本发明采用V的含量范围是0. 005-0. 1 %。
[0063] 优选的，V的含量范围是0. 005-0. 05%，或者是0. 005-0. 01%，钢带可具有更优的 强度和塑性配比。
[0064]Ti:在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Ti对奥氏体再结晶的抑制作用次 于Nb，但高于Mo、V。从这一点上讲，Ti对促进奥氏体再结晶是不利的。但Ti有一个突出 的优点，它的固溶度很低，它可以在高温下形成相当稳定的尺寸约为IOnm左右的第二相质 点TiN，可阻止均热时奥氏体晶粒粗化，因此，在再结晶控轧钢中，通常添加微量Ti，细化奥 氏体晶粒。
[0065] 在薄带连铸工艺中，Ti主要以固溶态存在于热态钢带中，如果钢带冷却到室温，可 能观察到少许Ti的析出。因此，Ti元素对奥氏体再结晶的抑制作用是有限的。而且，在本 发明中，还要添加B提高钢的淬透性，通过Ti的析出来固定N，对于发挥B的淬透性作用是 很重要的。
[0066] 另一方面，固溶于钢中的Ti元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度 上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，对于促进奥氏体热轧后再结 晶是有利的。
[0067] 本发明既要发挥Ti的强化作用提高钢的强度，同时在一定程度上发挥其固N作 用，又要尽量降低Ti对再结晶的抑制作用，设计其含量范围是0. 005-0. 1 %。
[0068] 优选的，Ti的含量范围是0.005-0. 05%，或者是0.005-0. 01%，钢带可具有更优 的强度和塑性配比。
[0069]Mo:在常用的Nb、V、Ti、Mo四种微合金元素中，Mo对奥氏体再结晶的抑制作用相 对来说也是较弱的，仅高于V。
[0070] 在薄带连铸工艺中，Mo也主要以固溶态存在于钢带中，即使钢带冷却到室温，也几 乎观察不到Mo的析出。因此，Mo元素对奥氏体再结晶的抑制作用非常有限。
[0071] 另一方面，固溶于钢中的Mo元素，可通过溶质原子拖曳奥氏体晶界，在一定程度 上抑制奥氏体晶粒长大，从而细化奥氏体晶粒，从这一点上讲，对于促进奥氏体再结晶是有 利的。
[0072] 本发明采用Mo的含量范围是0.05-0. 5%。
[0073] 优选的，Mo的含量范围是0. 05-0. 25%，钢带可具有更优的强度和塑性配比。
[0074] B:B提高钢淬透性的能力极强，极少量的B就能显著提高钢的淬透性，其提高淬透 性的效果是锰、钼、铬、镍的几百倍乃至上千倍。B之所以会提高钢的淬透性，其原因是B原 子偏聚于奥氏体晶界，抑制了先共析铁素体的形成。B的淬透性效果会随着钢中碳含量和合 金元素含量的增加而下降，固B非常适宜用来提高低碳微合金钢的淬透性。只有固溶态的 B才能发挥淬透性作用，而B与钢中的C、0、N，特别是N的亲和力很强。若B与C、0、N发生 反应生成相应的化合物，尤其是与N发生反应生成BN，就对提高淬透性不起作用了，这是因 为反应生成的化合物可能优先成为铁素体转变的形核位置。为此，必须控制B含量在最佳 范围，同时添加与N亲和力更强的Ti来固N，此外控制N、0含量也是非常重要的。
[0075] 薄带连铸工艺具有独特的钢带快速凝固和快速冷却特性，不利于B的析出，而有 利于B保持固溶状态，从而有效地发挥其提高淬透性的作用。
[0076] 如前所述，本发明旨在通过铸带热轧后奥氏体在线再结晶，细化奥氏体晶粒并改 善奥氏体晶粒尺寸均匀性，这有助于钢带最终获得均匀的显微组织，改善钢带的塑性。但是 与未经过再结晶的粗大奥氏体晶粒相比，再结晶的细化奥氏体晶粒淬透性会降低，在后续 冷却过程中较容易转变为多边形铁素体和珠光体，对应钢带的强度会有所降低。添加微合 金元素B，可以显著提高钢的淬透性，即使奥氏体经过再结晶细化，其在随后冷却过程中，仍 然比较容易转变为贝氏体和针状铁素体组织，较通过未再结晶的粗大奥氏体转变而来的贝 氏体和针状铁素体组织更加均匀，从而具有良好的强度和延伸率匹配。
[0077] 为实现上述目的，本发明采用B的含量范围是0. 0005-0. 004 %。
[0078] 优选的，B的含量范围是0• 0005-0. 003%。
[0079] N:与C元素类似，N元素可通过间隙固溶提高钢的强度，但是，N的间隙固溶对钢 的塑性和韧性有较大危害，因此N含量不能过高。而且，降低N含量，有利于B保持固溶状 态。本发明采用的N含量< 0.006%。
[0080] O:钢中O含量直接决定夹杂物含量，为了控制钢中夹杂物的量，以及减少O和B的 反应，本发明采用的O含量< 0.008%。
[0081] 在本发明制造工艺中：
[0082] 薄带连铸，即钢水被引入到一对相对旋转且内部水冷的结晶辊和侧封板形成的熔 池之内，经过快速凝固后直接浇铸出厚度为1-5_的铸带。
[0083] 铸带冷却，铸带从结晶辊连铸出来后，经过密闭室，在密闭室内进行冷却。为了快 速降低铸带温度，以防止奥氏体晶粒在高温下长大过快，控制铸带的冷却速率大于20°C/ s。铸带冷却采用气冷方式，冷却气体的压力、流量和气喷嘴位置可以调节和控制。冷却气 体可以是氩气、氮气、氦气等惰性气体，或者是几种气体的混和气体。通过控制冷却气体的 类型、压力、流量，以及喷嘴到铸带之间的距离等，实现对铸带冷却速率的控制。
[0084] 铸带在线热轧，控制轧制温度为1050-1250°C，目的是实现热轧后奥氏体发生完 全再结晶，细化奥氏体晶粒。在本发明的化学成分设计中，添加了Nb、V、Ti、Mo、B合金元 素，如前所述，合金元素的添加对奥氏体再结晶有一定的抑制作用，尽管在薄带连铸工艺 下这种抑制作用会降低，但在低于1050°C下进行热轧，很难发生奥氏体完全再结晶。而 在高于1250°C下进行热轧，由于带钢强度低，使得热轧过程很难控制。因此本发明选择 1050-1250°C轧制温度范围。优选的，热轧温度范围是1100_1250°C，或者是1150-1250°C。 控制热轧压下率为20-50 %，热轧压下量增加会促进奥氏体再结晶，细化奥氏体晶粒，优选 的热轧压下率范围是30-50%。控制热轧形变速率> 20s'形变速率增加会促进奥氏体再 结晶，优选的，形变速率范围是> 30s'热轧后钢带的厚度范围是0.5-3. 0_。
[0085] 热轧带冷却，采用气雾冷却、层流冷却或者喷淋冷却等方式对热轧带进行冷却。冷 却水的流量、流速，以及出水口位置等可以调节，从而实现对热轧带冷却速率的控制。控制 热轧带的冷却速率为10-80°C/s，冷却热轧带到所需要的卷取温度。冷却速率是影响奥氏 体相变实际开始温度的重要因素之一，冷却速率越大，奥氏体相变实际开始温度越低，这样 相变后所获得的组织晶粒尺寸也就越细小，对提高钢带的强韧性都是有利的，优选的冷却 速率范围是30-80°C/s。
[0086] 热轧带卷取，控制热轧带的卷取温度为500_650°C，以使热轧带具有贝氏体和针状 铁素体组织特征。优选的，卷取温度范围是500-600°C。
[0087] 热轧带时效处理，通过薄带连铸工艺获得的热轧带，微合金元素主要处于固溶状 态，这是由于薄带连铸工艺中钢带的冷却速率极快，微合金元素来不及析出。处于固溶状态 的微合金元素，强化效果是有限的，以一定尺寸的颗粒形式沉淀析出后，才能充分发挥其沉 淀强化效果，固对热轧带进行时效处理。由于沉淀强化的效果随第二相质点的尺寸减小而 显著增大，因此，需严格控制时效析出温度条件，以获得最佳的沉淀强化效果。控制热轧带 的时效处理温度范围是500-800°C，加热时间范围是0. 1-30分钟，目的是控制热轧带中固 溶的合金元素以纳米级碳氮化物的形式析出。优选的，时效温度范围是550-700°C。
[0088] 与现有中国专利 200880023157. 9、200880023167. 2、200880023586. 6 相比，本发 明的不同之处在于：专利200880023157. 9、200880023167. 2、200880023586. 6通过添加微 合金元素抑制奥氏体热轧后的再结晶，保留粗大奥氏体晶粒的高淬透性，使钢带获得贝氏 体和针状铁素体组织，强度较高，延伸率较低。本发明通过控制微合金元素Nb、V、Ti、Mo添 加量、热轧温度、热轧压下率、热轧形变速率，实现热轧后奥氏体在线再结晶，细化奥氏体晶 粒；通过添加合金元素B，提高再结晶的细化奥氏体晶粒的淬透性，使钢带获得分布更加均 匀的贝氏体和针状铁素体组织，具有良好的强塑性匹配。
[0089] 与现有专利02825466.X相比，本发明的不同之处在于：专利02825466.X控制热轧 后奥氏体发生再结晶是通过增加在线加热系统实现的。本发明控制热轧后奥氏体发生再结 晶是通过控制微合金元素添加量、热轧温度、热轧压下率、热轧形变速率实现的。
[0090] 本发明的有益效果：
[0091] 本发明通过薄带连铸生产过程中合理的成分设计，合理的热轧温度、热轧压下率、 热轧形变速率设计，在不增加生产装备情况下，控制实现铸带热轧后奥氏体在线再结晶，同 时提高再结晶的细化奥氏体晶粒的淬透性，生产出具有分布均匀的贝氏体和针状铁素体组 织，且组织中包含铌的碳氮化物等纳米级析出物的钢带，从而具有良好的强度和延伸率匹 配。
附图说明
[0092] 图1为本发明薄带连铸工艺过程示意图。
具体实施方式
[0093] 参见图1，本发明的薄带连铸工艺过程为：大包1中的钢水经过长水口 2、中间包3 和浸入式水口 4,浇入到由两个相对旋转的水冷结晶辊5a、5b和侧封板6a、6b形成的熔池7 内，经过水冷结晶辊的冷却形成1-5_铸带11，铸带经过在密闭室10内的二次冷却装置8 控制其冷却速率，通过摆动导板9、夹送辊12将铸带送至热轧机13,热轧后形成0. 5-3_的 热轧带，再经三次冷却装置14,之后热轧带进入卷取机15。将钢卷从卷取机上取下后，自然 冷却至室温。
[0094] 本发明实施例1-10的钢水均采用电炉冶炼得到，具体化学成分如表1所示。薄 带连铸后得到的铸带厚度，铸带冷却速率，热轧温度，热轧压下率，热轧形变速率，热轧带厚 度，热轧带冷却速率，卷取温度，时效处理温度等工艺参数，以及钢带的拉伸性能见表2。
[0095] 钢带的屈服强度彡380MPa，抗拉强度彡480MPa，延伸率彡15%，具有优良的强塑 性匹配。
Claims (20)
1. 一种时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其包括如下步骤： 1) 冶炼、薄带连铸 冶炼，在双辊连铸机中铸造厚度为l-5mm的铸带，铸带化学成分重量百分比为： C:0.01-0. 25%, Si ^ 0.4%, Mn:0. 6-2. 0%, P ^ 0. 015 %,S ^ 0. 01 %,N ^ 0. 006 %, O彡0. 008%，B:0. 0005-0. 004%，此外，还包含Nb、V、Ti、Mo中一种以上的微合金元素， Nb: 0• 005-0. 1 %，V: 0• 005-0. 1 %，Ti : 0• 005-0. 1 %，Mo: 0• 05-0. 5 %，其余为 Fe 和不可避免 杂质； 在双辊连铸机中铸造厚度为1-5_的铸带； 2) 对铸带进行冷却，冷却速率大于20°C/s; 3) 热轧 对铸带进行热轧，热轧温度为1050-1250°C，热轧压下率为20-50%，热轧形变速率 >20s、热轧后钢带的厚度为0. 5-3.Omm;钢带热轧后发生奥氏体在线再结晶； 4) 冷却、卷取 对热轧钢带进行冷却、卷取，冷却速率为10_80°C/s，卷取温度为500-650°C; 5) 时效硬化处理 对钢带进行时效硬化处理，时效温度500-800°C，加热时间为0. 1-30分钟； 最终获得钢带的显微组织主要由均匀的贝氏体+针状铁素体组织构成，且组织中包含 银碳氮化物等纳米级析出物。
2. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤1)中，C的含量范围为0. 01-0. 1%，以重量百分比计。
3. 如权利要求1或2所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征 在于：所述步骤1)中，B的含量范围为0. 0005-0. 003%，以重量百分比计。
4. 如权利要求1或2所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征 在于：所述步骤1)中，Nb、V、Ti的含量范围为0.005-0. 05%，以重量百分比计。
5. 如权利要求3所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤1)中，Nb、V、Ti的含量范围为0.005-0. 05%，以重量百分比计。
6. 如权利要求1或2所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征 在于：Nb、V、Ti的含量范围为0. 005-0. 01 %。
7. 如权利要求3所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：Nb、V、Ti的含量范围为0• 005-0. 01 %。
8. 如权利要求1或2或5或7所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方 法，其特征在于：所述步骤1)中，Mo的含量范围为0. 05-0. 25%，以重量百分比计。
9. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤3)中，热轧温度为1100-1250°C。
10. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤3)中热轧温度为1150-1250°C。
11. 如权利要求1或10所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述步骤3)中，热轧压下率为30-50%。
12. 如权利要求1或10所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述步骤3)中，热轧形变速率>30s'
13. 如权利要求11所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤3)中，热轧形变速率>30s'
14. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤4)中，热轧带冷却速率为30-80°C/s。
15. 如权利要求1或13所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述步骤4)中，卷取温度为500-600°C。
16. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述步骤5)中，时效温度为550-750°C。
17. 如权利要求1所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特征在 于：所述钢带的厚度小于3mm〇
18. 如权利要求1或17所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述钢带的屈服强度至少为380MPa。
19. 如权利要求1或17所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述钢带的抗拉强度至少为480MPa。
20. 如权利要求1或17所述的时效硬化薄带连铸低碳微合金高强钢带制造方法，其特 征在于：所述钢带的延伸率为15%以上。
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