CN103289117B - 树脂发泡体片以及树脂发泡复合体 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种表观密度低、薄且柔软的、卷取时的稳定性（卷取稳定性）优异的树脂发泡体片，以及树脂发泡复合体。本发明的树脂发泡体片的特征在于，表观密度为0.02～0.30g/cm3、拉伸强度为0.5～3.0MPa、厚度为0.20～0.70mm、长度为5m以上、宽度为300mm以上、且在两面侧具有开口部。（厚度公差）/（厚度的中心值）×100（1）。

Description

树脂发泡体片以及树脂发泡复合体
技术领域
本发明涉及树脂发泡体片以及包含该树脂发泡体片的树脂发泡复合体。
背景技术
树脂发泡体作为运送时的缓冲材料、绝热材料、包装材料、建筑材料，以及电子设备的密封材料、缓冲材料来使用。近年，伴随着电子设备的小型化、画面的大型化，作为密封材料、缓冲材料而使用的树脂发泡体的面积也变小，对于树脂发泡体，要求即使面积小也能发挥充分的密封性、缓冲性的柔软性。另外，电子设备的薄层化也在进行，对于树脂发泡体也要求薄层化。
作为薄的树脂发泡体，已知有通过在发泡中或后工序中实施压缩处理、拉伸处理的方法、在发泡后实施涂覆处理的方法得到的发泡片（例如，参照专利文献1、专利文献2、专利文献3）；在聚烯烃系树脂发泡体片的单面上贴合了树脂薄膜的聚烯烃系树脂发泡层叠片（参照专利文献4）；通过实施切断或切削开孔发泡体（open-cell foam）的二次加工而形成为表背两面上的开孔开口的片状的开孔发泡片（参照专利文献5）。
但是，上述发泡片在表面具有发泡倍率低的表层，因而存在高度差追随性、柔软性以及冲击吸收性降低这样的问题。
另外，上述聚烯烃系树脂发泡层叠片材具有非发泡层的支撑体层作为其一部分，因而存在柔软性降低这样的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2009-190195号公报
专利文献2：日本特开2009-221237号公报
专利文献3：日本特开2010-1407号公报
专利文献4：日本特开2003-94378号公报
专利文献5：日本特开2010-100826号公报
发明内容
发明要解决的问题
在市场上流通时，树脂发泡体多被连续卷取，形成为“连续性卷”、“长条卷”等卷状形态。因此，树脂发泡体优选在卷取时不产生皱褶、断裂、伸长、收缩等，能够稳定地卷取。
对于上述发泡片，为了解决其高度差追随性、柔软性以及冲击吸收性降低这样的问题，提出了通过切片加工除去表层的方案。在上述发泡片的切片加工中，随着进行切片的厚度变薄，加工后的发泡片由于静电而吸附到原来的发泡片侧，因此需要在长度方向上施加张力来拉取。但是，存在由于拉取时的张力而产生发泡片的断裂、伸长、宽度的收缩这样的问题，另外，存在由于发泡片的断裂、伸长、宽度的收缩等导致切片加工后的发泡片的厚度精度降低这样的问题。进而，上述发泡片存在如下问题：在进行通过切片加工去除表层并且想要同时卷取加工后的发泡片时，由于卷取张力而产生发泡片的断裂、伸长、宽度的收缩等，无法稳定地卷取这样的问题。
上述聚烯烃系树脂发泡层叠片在卷取为卷状保存时，由于具有非发泡层的支撑体层作为其一部分，因而存在重量变大、卷的中心部分容易压坏这样的问题。
为了获得高透水性以及吸水性，上述开孔发泡片具有开孔结构、并以贯通孔直线贯通表背的方式来形成。另外，表面以及内部的开口部大。因此，上述开孔发泡片的拉伸强度小，若连续施加切片加工，则存在加工时产生断裂的问题，另外，若要连续卷取，则存在由于卷取张力而产生断裂的问题。
因此，本发明的目的在于提供一种表观密度低、薄且柔软的、卷取时的稳定性（卷取稳定性）优异的树脂发泡体片。
进而，近年来由于在安装有触摸面板的智能手机（smart phone）这样的电子设备中层叠有许多部件，因而不仅要求薄层化，而且要求各部件的厚度公差变小。因此，对于上述设备所使用的树脂发泡体，要求厚度精度高。需要说明的是，若树脂发泡体的厚度精度差，则有在装配到电子设备中时发生壳体的变形、显示不均匀这样的故障的可能性。
因此，本发明的另一目的在于提供一种树脂发泡体片，其表观密度低、薄且柔软、卷取稳定性优异，进而厚度精度优异。
用于解决问题的方案
本发明人等为了达成上述目的进行了深入的研究，结果发现，即使表观密度低、薄，只要增大拉伸强度，就能得到卷取稳定性优异的树脂发泡体片。进而，发现只要增大拉伸强度，表面的连续的切片加工变得容易，并且，容易获得厚度精度优异的树脂发泡体片。本发明是基于这些认识而完成的。
即，本发明提供一种树脂发泡体片，其特征在于，表观密度为0.02～0.30g/cm3、拉伸强度为0.5～3.0MPa、厚度为0.20～0.70mm、长度为5m以上、宽度为300mm以上、且在两面侧具有开口部。
优选的是，上述树脂发泡体片通过下述式(1)求出的值为30%以下。
（厚度公差）/（厚度的中心值）×100（1）
厚度公差：是指如下得到的值：在长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由前述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，所得的全部测定值的最大值与最小值之差。
厚度的中心值：是指将前述所得的全部测定值按照从小到大的顺序排列时处于中央位置的值。
优选的是，上述开口部通过切片加工形成。
优选的是，上述树脂发泡体片通过使树脂组合物发泡而形成。特别优选的是使用超临界流体使树脂组合物发泡而成。
进而，本发明提供一种树脂发泡复合体，其在树脂发泡体片的至少一面侧具有粘合剂层。
发明的效果
本发明的树脂发泡体片由于具有上述构成，因而表观密度低、薄且柔软、卷取时的稳定性优异。
附图说明
图1为连续切片装置的示意图。
图2为实施例1的长条树脂发泡体片的上表面的电子显微镜照片。
图3为实施例1的长条树脂发泡体片的截面的电子显微镜照片。
附图标记说明
1 连续切片装置（切片作业线）
11 输出辊
12 夹送辊
13 刃（切片刃）
14 导辊
15 卷取辊
16 树脂发泡体
具体实施方式
树脂发泡体片
本发明的树脂发泡体片为树脂发泡体的片状物。本发明的树脂发泡体片也可被卷取、为卷状（卷绕体）。需要说明的是，在本说明书中，有时将“表观密度为0.02～0.30g/cm3、拉伸强度为0.5～3.0MPa、厚度为0.20～0.70mm、长度为5m以上、宽度为300mm以上、且在两面侧具有开口部的树脂发泡体片”称为“本发明的长条树脂发泡体片”。
对本发明的长条树脂发泡体片没有特别的限定，优选通过将含有树脂的树脂组合物发泡成形而形成，特别是根据容易获得开口部的观点，更优选将树脂组合物发泡成形后对表面进行切片加工而形成。
本发明的长条树脂发泡体片具有气泡结构（气孔（cell）结构）。对该气泡结构没有特别的限定，根据强度的观点，优选闭孔结构、半开孔半闭孔结构（闭孔结构和开孔结构混合的气泡结构，对其比例没有特别的限定），更优选半开孔半闭孔结构。对本发明的长条树脂发泡体片的闭孔结构部分的比率没有特别的限定，从柔软性的观点出发，相对于本发明的长条树脂发泡体片的总体积（100%）优选为40%以下，更优选为30%以下。气泡结构例如可以在发泡成形时，通过要浸渗在树脂组合物中的发泡剂的量、压力来调节发泡倍率，由此进行控制。
对本发明的长条树脂发泡体片的气泡结构中的平均气孔直径（平均气泡直径）没有特别限制，例如优选为10～200μm，更优选为10～190μm，进一步优选为20～150μm。上述平均气孔直径为10μm以上时，变得易于获得良好的冲击吸收性（缓冲性），是优选的。另外，抑制切断阻力过大、防止切断时使用的刃具缺口等、变得易于获得良好的切片加工性，是优选的。另外，上述平均气孔直径为200μm以下时，成为具有细微的气孔结构的发泡体，变得更容易用于微小的间隙，易于获得良好的防尘性，是优选的。另外，在切片加工时能够抑制成为破碎、破损的原因的针孔（贯通孔）的发生，是优选的。另外，加工成狭窄宽度（例如宽度0.5mm等细的宽度）时可以保证截面方向的防尘性。
本发明的长条树脂发泡体片在两面侧具有开口部。即，本发明的长条树脂发泡体片的表面的两面侧均具有开口的气泡结构（气泡开口的结构）。本发明的长条树脂发泡体片由于在两面侧具有开口部，因而在压缩时内部的空气易于逃脱，显示了高的柔软性。需要说明的是，由于本发明的长条树脂发泡体片的气泡结构不规则，因而在厚度方向上要通过树脂发泡体片的物质无法呈直线通过，而是经过错综复杂的路径。因此，假设固体物质（例如颗粒等）要在厚度方向上通过时，上述固体物质容易在路径途中被捕捉。因此，本发明的长条树脂发泡体片虽然在两面侧具有开口部，但仍发挥防尘性。
对本发明的长条树脂发泡体片没有特别的限定，既可以仅在两面侧的一部分具有开口部，也可以在两面侧的整体具有开口部。
对这样的表面的开口部没有特别的限定，优选通过对表面进行切片加工而形成。本发明的长条树脂发泡体片更优选在将树脂组合物发泡成形而形成气泡结构之后，对表面进行切片加工而形成。
本发明的长条树脂发泡体片的表观密度(密度)为0.020～0.30g/cm3，优选为0.025～0.25g/cm3，更优选为0.030～0.20g/cm3。由于上述表观密度为0.020g/cm3以上，因而可确保强度，是优选的。另外，能够抑制因卷取时易产生的静电等而造成的吸引，在低卷取张力下卷取，是优选的。另外，由于上述表观密度为0.30g/cm3以下，因而可以获得良好的柔软性，是优选的。另外，抑制切断阻力变得过大，防止切断时使用的刃具缺口等，变得易于获得良好的切片加工性，是优选的。
本发明的长条树脂发泡体片的拉伸强度为0.50～3.0MPa、更优选为0.55～2.5MPa、进一步优选为0.60～2.0MPa。由于上述拉伸强度为0.50MPa以上，因而强度优异，另外，在制作、使用树脂发泡体片时，即使在长度方向上施加力，也可以抑制断裂、破碎、进而伸长、宽度的收缩，故而优选。另外，变得易于获得良好的卷取稳定性，是优选的。另外，若上述拉伸强度为3.0MPa以下，则切断时阻力不易变大，根据加工（例如切片加工等）的观点是优选的。
需要说明的是，上述拉伸强度为本发明的树脂发泡体片的长度方向上的拉伸强度，是基于JIS K6767求得的。
本发明的长条树脂发泡体片的厚度为0.20～0.70mm，优选为0.25～0.60mm。由于上述厚度为0.20mm以上，因而可以确保必要的强度，是优选的。另外，由于上述厚度为0.70mm以下，因而即使应用的空隙、间隙很小，也能抑制压缩时的回弹，是优选的。
上述厚度是指如下的值：在树脂发泡体片的长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由前述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，所得的全部测定值的平均值。
本发明的长条树脂发泡体片的长度为5m以上（例如5～1000m），优选为30m以上（例如30～500m），更优选为50m以上（50～300m）。
本发明的长条树脂发泡体片的宽度为300mm以上（例如300～1500mm），优选为400mm以上（400～1200mm）。由于上述宽度为300mm以上，因而可以进行高自由度的设计、加工，是优选的。
对本发明的长条树脂发泡体片的50%压缩时的压缩应力没有特别的限定，优选为5.0N/cm2以下，更优选为4.5N/cm2以下，进一步优选为4.0N/cm2以下。上述50%压缩时的压缩应力为5.0N/cm2以下时，变得易于获得良好的柔软性、易降低被压缩时的回弹力，是优选的。
需要说明的是，上述50%压缩时的压缩应力通过如下方法求出：基于JIS K6767，测定在树脂发泡体片的厚度方向上仅压缩了原始厚度的50%时的应力（N），并将该应力换算到每单位面积（cm2）。
对本发明的长条树脂发泡体片的通过下式（1）求出的值没有特别的限定，优选为30%以下，更优选为25%以下，进一步优选为23%以下。
（厚度公差）/（厚度的中心值）×100（1）
厚度公差：是指如下得到的值：在长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由前述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，所得的全部测定值的最大值与最小值之差。
厚度的中心值：是指在长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由前述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，将所得的全部测定值按照从小到大的顺序排列时处于中央位置的值。
若上述“通过式（1）求得的值”为30%以内，则能够抑制卷取时皱褶的发生、特别是抑制高速下卷取时皱褶的发生，获得更良好的卷取稳定性，是优选的。另外，可以获得高的厚度精度，故而优选。例如，若具有高的厚度精度，则将树脂发泡体片装配到电子设备中时，可以有效地抑制壳体的变形、显示不均匀这样的故障。需要说明的是，在本说明书中，卷取时的高速是指例如10～40m/分钟的速度。
根据上述，本发明的长条树脂发泡体片是经过将树脂组合物发泡成形的工序而形成的，作为该树脂组合物所包含的树脂，没有特别的限定，优选聚烯烃系树脂。即，本发明的长条树脂发泡体片优选经过将含有聚烯烃系树脂的树脂组合物发泡成形的工序而形成。因此，本发明的长条树脂发泡体片优选为长条聚烯烃系树脂发泡体片。需要说明的是，在本说明书中，有时将含有聚烯烃系树脂的树脂组合物称为“聚烯烃系树脂组合物”。
上述树脂组合物中，除树脂以外，也可以包含其它成分、添加剂。另外，上述树脂、上述其它成分、上述添加剂等可以单独使用也可以组合使用2种以上。需要说明的是，对上述树脂组合物中的树脂的含量没有特别限制，相对于树脂组合物总量（100重量%），优选为40重量%以上，更优选为50重量%以上，进一步优选为60重量%以上。
作为上述聚烯烃系树脂组合物中包含的上述聚烯烃系树脂，没有特别的限定，优选以α-烯烃作为必需的单体成分而构成（形成）的聚合物，即，分子中（1分子中）至少具有来自α-烯烃的构成单元的聚合物。上述聚烯烃系树脂例如既可以是仅由α-烯烃构成的聚合物，也可以是由α-烯烃与α-烯烃以外的单体成分构成的聚合物。
上述聚烯烃系树脂可以是均聚物（homopolymer）、也可以时包含2种以上单体的共聚物（copolymer）。另外，上述聚烯烃系树脂是共聚物时，也可以是无规共聚物、嵌段共聚物。上述聚烯烃系树脂可以是1种聚合物，也可以是2种以上聚合物组合而成的物质。
对上述聚烯烃系树脂没有特别的限定，从获得发泡倍率高的聚烯烃系树脂发泡体的观点出发，优选直链状的聚烯烃。
作为上述α-烯烃，例如可列举出碳原子数2～8的α-烯烃（例如，乙烯、丙烯、丁烯-1、戊烯-1、己烯-1、4-甲基-戊烯-1、庚烯-1、辛烯-1等）。需要说明的是，上述α-烯烃可以单独使用也可以组合使用2种以上。
作为上述α-烯烃以外的单体成分，例如可列举出醋酸乙烯酯、丙烯酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸、甲基丙烯酸酯、乙烯醇等乙烯性不饱和单体。需要说明的是，α-烯烃以外的单体成分可以单独使用也可以组合使用2种以上。
作为上述聚烯烃系树脂，例如可列举出低密度聚乙烯、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、线状低密度聚乙烯、聚丙烯（丙烯聚均聚物）、乙烯与丙烯的共聚物、乙烯与乙烯以外的α-烯烃的共聚物、丙烯与丙烯以外的α-烯烃的共聚物、乙烯与丙烯与乙烯以及丙烯以外的α-烯烃的共聚物、丙烯与乙烯性不饱和单体的共聚物等。
作为上述聚烯烃系树脂，从耐热性的观点出发，优选以丙烯作为必需的单体成分而构成的聚合物（聚丙烯系聚合物），即，至少具有来自丙烯的构成单元的聚合物。即，作为上述聚烯烃系树脂，例如可列举出聚丙烯（丙烯均聚物）、乙烯与丙烯的共聚物、丙烯与丙烯以外的α-烯烃的共聚物等聚丙烯系聚合物。上述丙烯以外的α-烯烃可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述α-烯烃的含量没有特别的限定，例如，相对于构成上述聚烯烃系树脂的单体成分总量(100重量%)，优选为0.1～10重量%，更优选为1～5重量%。
另外，在上述聚烯烃系树脂组合物中，除上述聚烯烃系树脂以外，也可以包含“橡胶和/或热塑性弹性体”作为其它成分。
作为上述橡胶，没有特别的限定，例如可列举出天然橡胶、聚异丁烯、异戊二烯橡胶、氯丁橡胶、丁基橡胶、丁腈橡胶等天然或合成橡胶。上述橡胶可以单独使用也可以组合使用2种以上。
作为上述热塑性弹性体，没有特别限制，例如可列举出：乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物、乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、聚丁烯、聚异丁烯、氯化聚乙烯等热塑性烯烃系弹性体；苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯共聚物、苯乙烯-异戊二烯-丁二烯-苯乙烯共聚物、它们的氢化物聚合物等热塑性苯乙烯系弹性体；热塑性聚酯系弹性体；热塑性聚氨酯系弹性体；热塑性丙烯酸类弹性体等。上述热塑性弹性体可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述聚烯烃系树脂组合物中的上述“橡胶和/或热塑性弹性体”的含量没有特别的限定，相对于上述聚烯烃系树脂组合物总量（100重量%），优选为0～75重量%，更优选为10～70重量%，进一步优选为15～60重量%。
进而，在上述聚烯烃系树脂组合物中，除上述聚烯烃系树脂以外，也可以包含“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物（组合物）”作为其它成分。“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物（组合物）”也可根据需要包含添加剂。需要说明的是，上述添加剂中不包括软化剂。例如上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”也可以是仅由橡胶与热塑性弹性体与软化剂形成的混合物、仅由橡胶与软化剂形成的混合物、仅由热塑性弹性体与软化剂形成的混合物等。进而，作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”例如可列举出包含橡胶与热塑性弹性体与软化剂的混合物、包含橡胶与软化剂的混合物、包含热塑性弹性体与软化剂的混合物等。进而，作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”，可优选列举出包含橡胶和/或热塑性弹性体、软化剂及添加剂（例如炭黑等后述的添加剂）的混合物等。
作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中的橡胶、热塑性弹性体，只要是可发泡的物质就没有特别的限定，例如可列举出周知惯用的橡胶、热塑性弹性体等。
作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中的橡胶，没有特别的限定，可优选列举出作为上述“橡胶和/或热塑性弹性体”的橡胶而例示出的上述橡胶。需要说明的是，该橡胶可以单独使用也可以组合使用2种以上。
另外，作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中的热塑性弹性体，没有特别的限定，可优选列举出作为上述“橡胶和/或热塑性弹性体”的热塑性弹性体而例示出的上述热塑性弹性体。需要说明的是，该热塑性弹性体可以单独使用也可以组合使用2种以上。
作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中的“橡胶和/或热塑性弹性体”优选烯烃系弹性体，特别优选具有聚烯烃成分与烯烃系橡胶成分微相分离的结构的烯烃系弹性体。作为具有该聚烯烃成分与烯烃系橡胶成分微相分离的结构的烯烃系弹性体，可优选例示出由聚丙烯树脂（PP）与乙烯-丙烯橡胶（EPM）或乙烯-丙烯-二烯橡胶（EPDM）形成的弹性体。需要说明的是，上述聚烯烃成分与烯烃系橡胶成分的质量比从相容性的观点出发，优选聚烯烃成分/烯烃系橡胶=90/10～10/90，更优选为80/20～20/80。
作为上述软化剂，没有特别的限定，可优选列举出一般用于橡胶制品的软化剂。通过含有上述软化剂，可以提高加工性、柔软性。需要说明的是，软化剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。
作为上述软化剂的具体例子，可举出操作油、润滑油、石蜡、液体石蜡、石油沥青、凡士林等石油系物质；煤焦油（coal tar）、煤焦油沥青等煤焦油类；蓖麻油，亚麻子油、菜籽油、大豆油、椰子油等脂肪油；妥尔油（tall oil）、蜜蜡、巴西棕榈蜡（Carnauba wax）、羊毛脂（lanolin）等蜡类；石油树脂、香豆酮-茚树脂（coumarone-indene resin）、无规聚丙烯（atactic polypropylene）等合成高分子物质；邻苯二甲酸二辛酯、己二酸二辛酯、癸二酸二辛酯等酯化合物；微晶蜡、油膏（factice）、液态聚丁二烯、改性液态聚丁二烯、液态聚硫橡胶、液态聚异戊二烯、液态聚丁烯、液态乙烯·α-烯烃系共聚物等。其中，优选石蜡系、环烷系、芳香族系的矿物油、液态聚异戊二烯、液态聚丁烯、液态乙烯·α-烯烃系共聚物，更优选液态聚异戊二烯、液态聚丁烯、液态乙烯·α-烯烃系共聚物。
对上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中软化剂的含量没有特别的限定，例如相对于100质量份聚烯烃成分，优选为1～200质量份，更优选为5～100质量份，进一步优选为10～50质量份。需要说明的是，若软化剂的含量过多，则有在与橡胶和/或热塑性弹性体混炼时引起分散不良的情况。
作为上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中的添加剂，没有特别的限定，例如可列举出防老剂、耐候剂、紫外线吸收剂、分散剂、增塑剂、炭黑、抗静电剂、表面活性剂、张力调节剂、流动性调节剂等。需要说明的是，上述软化剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”中上述添加剂的含量没有特别的限定，相对于100质量份聚烯烃成分，优选为0.01～100质量份，更优选为0.05～50质量份，进一步优选为0.1～30质量份。需要说明的是，添加剂的含量在0.01质量份以上时，添加剂的效果变得易于显现，是优选的。
对上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”的MFR（230℃）（230℃的熔体流动速率）没有特别的限定，根据上述聚烯烃系树脂组合物的成形性的观点，优选3～10g/分钟，更优选4～9g/10分钟。
对上述“包含橡胶和/或热塑性弹性体、及软化剂的混合物”的JIS A硬度没有特别的限定，优选30°～90°，更优选40°～85°。JIS A硬度为30°以上时，变得易于获得高发泡倍率的气泡结构，是优选的。JIS A硬度为90°以下时，变得易于获得柔软的发泡体，故而优选。需要说明的是，本说明书中“JIS A硬度”是指基于ISO7619(JIS K6253)所测定的硬度。
进而，在上述聚烯烃系树脂组合物中，在不损害本申请发明的效果的范围内，也可以包含添加剂。作为上述添加剂，例如可列举出气泡成核剂、结晶成核剂、增塑剂、润滑剂、着色剂(颜料、染料等)、紫外线吸收剂、抗氧化剂、防老剂、填充剂、增强剂、抗静电剂、表面活性剂、张力调节剂、防收缩剂、流动性调节剂、粘土、硫化剂、表面处理剂、阻燃剂等。需要说明的是，上述添加剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。
树脂组合物中包含上述气泡成核剂时，可以容易地获得具有均匀且细微的气孔结构的树脂发泡体。因此，优选上述聚烯烃系树脂组合物中包含气泡成核剂。
作为上述气泡成核剂，例如可列举出颗粒。作为该颗粒，例如可列举出滑石、二氧化硅、氧化铝、沸石、碳酸钙、碳酸镁、硫酸钡、氧化锌、氧化钛、氢氧化铝、氢氧化镁、云母、蒙脱土等粘土、碳颗粒、玻璃纤维、碳管等。需要说明的是，颗粒可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述聚烯烃系树脂组合物中的上述气泡成核剂的含量没有特别限制，相对于组合物中的树脂100重量份，优选为0.5～150重量份，更优选为0.5～125重量份，进一步优选为1～120重量份。
对上述颗粒的平均粒径（粒径）没有特别限制，优选为0.1～20μm。上述平均粒径低于0.1μm时，有时无法发挥作为气泡成核剂的功能，另一方面，粒径超过20μm时，有时会成为气泡成形时的放气的原因。
树脂组合物中包含上述阻燃剂时，树脂发泡体变得有阻燃性，可以用于电气或电子设备用途等要求阻燃性的用途。因此，上述聚烯烃系树脂组合物中也可以包含阻燃剂。
上述阻燃剂既可以是粉末状，也可以是粉末状以外的形态。作为粉末状的阻燃剂，优选无机阻燃剂。作为无机阻燃剂，例如可列举出溴系阻燃剂、氯系阻燃剂、磷系阻燃剂、锑系阻燃剂、无卤-无锑系无机阻燃剂等。此处，氯系阻燃剂、溴系阻燃剂在燃烧时产生对人体有害、对设备类具有腐蚀性的气体成分，另外，磷系阻燃剂、锑系阻燃剂存在有害性、爆炸性等问题。因此，作为无机阻燃剂，优选无卤-无锑系无机阻燃剂。作为无卤-无锑系无机阻燃剂，例如可列举出氢氧化铝、氢氧化镁、氧化镁·氧化镍的水合物、氧化镁·氧化锌的水合物等水合金属化合物等。需要说明的是，水合金属氧化物也可以进行表面处理。此外，阻燃剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。
从得到具有阻燃性、且发泡倍率高的树脂发泡体的观点出发，优选上述阻燃剂也具有作为气泡成核剂的功能。作为具有作为气泡成核剂功能的阻燃剂，例如可列举出氢氧化镁、氢氧化铝等。
对上述聚烯烃系树脂组合物中的上述阻燃剂的含量没有特别限制，相对于组合物中的树脂100重量份，优选为30～150重量份，更优选为60～120重量份。
另外，树脂组合物中包含上述润滑剂时，可以提高树脂组合物的流动性，可以抑制热老化。因此，上述聚烯烃系树脂组合物中也可以包含润滑剂。
作为上述润滑剂，没有特别限制，例如可列举出液体石蜡、固体石蜡、微晶蜡、聚乙烯蜡等烃系润滑剂；硬脂酸、山嵛酸、12-羟基硬脂酸等脂肪酸系润滑剂；硬脂酸丁酯、硬脂酸单甘油酯、季戊四醇四硬脂酸酯、氢化蓖麻油、硬脂酸硬脂酯等酯系润滑剂等。需要说明的是，润滑剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述聚烯烃系树脂组合物中的上述润滑剂的含量没有特别限制，相对于组合物中的树脂100重量份，优选为0.1～10重量份，更优选为0.5～5重量份。
对上述聚烯烃系树脂组合物没有特别的限定，也可将上述聚烯烃系树脂等树脂、根据需要添加的其它成分、根据需要添加的添加剂混炼来制作。另外，也可利用单轴（单螺杆）混炼挤出机、双螺杆混炼挤出机等公知的熔融混炼挤出装置，进行混炼并挤出而得到。
作为上述聚烯烃系树脂组合物的形状，没有特别的限定，例如可列举出股线（strand）状；片状；平板状；将股线通过水冷或空气冷却，裁断成适当的长度而成的颗粒状等。其中，从生产性的观点出发，优选预先混炼而进行颗粒化。
如上所述，本发明的长条树脂发泡体片优选是经过将上述树脂组合物（例如上述聚烯烃系树脂组合物）发泡成形而形成的。作为使其发泡的方法，没有特别的限定，例如可列举出物理发泡方法、化学发泡方法。上述物理发泡方法是使低沸点液体（发泡剂）浸渗（分散）在树脂组合物中，接着使发泡剂挥发从而形成气孔（气泡）的方法。另外，上述化学发泡方法是通过由添加在树脂组合物中的化合物的热分解而产生的气体来形成气孔的方法。其中根据避免树脂发泡体片的污染的观点、获得细微且均匀的气泡结构的容易程度的观点，优选物理发泡方法，更优选使用高压气体作为发泡剂的物理发泡方法。因此，本发明的长条树脂发泡体片特别优选使高压气体（例如后述的非活性气体）浸渗在上述聚烯烃系树脂组合物中后使其发泡而形成。
作为在物理发泡方法中所使用的上述发泡剂，没有特别的限定，从得到细微且气孔密度高的气泡结构的容易程度的观点出发，优选气体，特别优选对构成树脂发泡体片的树脂（上述树脂组合物含有的树脂，例如上述聚烯烃系树脂、“橡胶和/或热塑性弹性体”等）为非活性的气体（非活性气体）。
对上述非活性气体没有特别限制，例如可列举出二氧化碳、氮气、空气、氦气、氩气等。其中，从在树脂组合物中的浸渗量多、浸渗速度快的观点出发，上述非活性气体优选二氧化碳。需要说明的是，上述非活性气体可以单独使用也可以组合使用2种以上。
对上述发泡剂的混合量（含量、浸渗量）没有特别的限定，例如，相对于上述聚烯烃系树脂组合物的总重量（100重量%）优选2～10重量%。
从加速在树脂组合物的浸渗速度这样的观点出发，上述非活性气体优选在浸渗时为超临界状态。即，本发明的长条树脂发泡体片优选使用超临界流体使上述树脂组合物（例如上述聚烯烃系树脂组合物）发泡而形成。上述非活性气体为超临界流体（超临界状态）时，在树脂组合物中的溶解度增大，能够高浓度的浸渗（混入）。另外，由于能够以高浓度浸渗，因而在浸渗后压力急剧降低时，气泡核的产生增多，该气泡核生长而形成的气泡的密度即使在气孔率相同的情况下也会增大，因此能够得到微细的气泡。需要说明的是，二氧化碳的临界温度为31℃，临界压力为7.4MPa。
作为使用气体作为发泡剂的物理发泡方法，优选使高压气体（例如，非活性气体等）浸渗在树脂组合物中后，经减压（例如直至大气压）的工序（释放压力的工序）使其发泡从而形成的方法。具体而言，可列举出如下方法：通过将树脂组合物成形而得到未发泡成形物，使高压气体浸渗在该未发泡成形物中，然后经减压（例如直至大气压）的工序使其发泡，由此来形成的方法；或在加压状态下，使气体（例如非活性气体等）浸渗在熔融的树脂组合物中，然后减压（例如直至大气压）使其发泡并且进行成形而形成的方法等。
即，在形成本发明的长条树脂发泡体片时，可以通过间歇方式进行，或也可以通过连续方式进行，所述间歇方式将上述树脂组合物（例如上述聚烯烃系树脂组合物）成形为片状等适当的形状制成未发泡树脂成形体（未发泡成形物）后，使高压气体浸渗在该未发泡树脂成形体中，并释放压力，由此使其发泡，所述连续方式在高压条件下将上述树脂组合物与高压气体共同混炼并成形，与此同时释放压力，同时进行成形与发泡。
上述间歇方式中，对形成未发泡树脂成形体的方法没有特别的限定，例如可列举出使用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等挤出机将树脂组合物成形的方法；使用辊、凸轮、捏合机、班伯里型等设有叶片的混炼机将树脂组合物混炼均匀，利用加热板的压制等将其压制成形为规定的厚度的方法；使用注塑成形机将树脂组合物成形的方法等。另外，对未发泡树脂成形体的形状没有特别的限定，例如可列举出片状、卷状、板状等。上述间歇方式中，通过可得到所期望的形状、厚度的未发泡树脂成形体的适当的方法来将树脂组合物成形。
上述间歇方式中，经如下工序形成气泡结构：气体浸渗工序，在耐压容器中加入未发泡树脂成形体，注入（导入、混入）高压气体，使气体浸渗在未发泡树脂成形体中；减压工序，在使气体充分浸渗的时刻释放压力（通常直至大气压），使树脂组合物中生成气泡核。
另一方面，上述连续方式中，通过如下工序将树脂组合物发泡成形：混炼浸渗工序，通过一边使用挤出机（例如单螺杆挤出机、双螺杆挤出机等）、注塑成形机对树脂组合物进行混炼，一边注入（导入、混入）高压气体，使高压气体充分浸渗到树脂组合物中；成形减压工序，通过设置在挤出机前端的模具等挤出树脂组合物，由此释放压力（通常直至大气压），同时进行发泡与成形。
根据需要，上述间歇方式、连续方式也可设置通过加热使气泡核生长的加热工序。需要说明的是，也可以不设置加热工序，在室温下使气泡核生长。进而，也可以在使气泡生长之后，根据需要利用冷水等急速冷却，使形状固定。高压气体的导入可以连续进行，也可以不连续进行。需要说明的是，对使气泡核生长时的加热方法没有特别的限定，可列举出水浴、油浴、热辊、热风烘箱、远红外线、近红外线、微波等公知或惯用的方法。
在上述间歇方式的气体浸渗工序、上述连续方式的混炼浸渗工序中，考虑气体的种类、操作性等而适当选择使气体浸渗时的压力，例如，优选5MPa以上（例如5～100MPa），更优选7MPa以上（例如7～100MPa）。即，优选使压力5MPa以上（例如压力为5～100MPa）的气体浸渗在上述树脂组合物中，更优选使压力7MPa以上（例如压力为7～100MPa）的非活性气体浸渗在上述树脂组合物中。在气体的压力低于5MPa时，发泡时的气泡生长显著，气孔会变得过大，容易发生例如防尘效果下降等不良情况，是不优选的。这是因为，压力低时，与高压时相比气体的浸渗量相对较少，气泡核形成速度降低，所形成的气泡核数减少，因此单个气泡的气体量反而增加，气泡直径变得极大。另外，在低于5MPa的压力区域中，仅使浸渗压力稍微变化，气孔直径、气泡密度就会大幅变化，因此气孔直径和气泡密度的控制容易变困难。
另外，在上述间歇方式中的气体浸渗工序、上述连续方式中的混炼浸渗工序中，使气体浸渗时的温度（浸渗温度）根据所使用的气体、树脂的种类而不同，可以在大范围内进行选择，但在考虑操作性等的情况下，优选为10～350℃。更具体而言，间歇方式下的浸渗温度优选为10～250℃，更优选为40～240℃，进一步优选为60～230℃。另外，连续方式的浸渗温度优选为60～350℃，更优选为100～320℃，进一步优选为150～300℃。需要说明的是，使用二氧化碳作为高压气体的情况下，为了保持超临界状态，浸渗时的温度（浸渗温度）优选为32℃以上（特别是40℃以上）。另外，也可在使气体浸渗后、发泡成形之前，将浸渗了气体的树脂组合物冷却至适宜发泡成形的温度（例如150～190℃）。
进而，在上述间歇方式、上述连续方式中，对减压工序（释放压力的工序）下的减压速度没有特别的限定，从得到具有均匀且微细的气孔的气泡结构的观点出发，优选为5～300MPa/秒。
为了使气泡核生长而设置加热工序的情况下，加热温度例如优选为40～250℃，更优选为60～250℃。
需要说明的是，本发明的长条树脂发泡体片的气泡结构、密度、相对密度（发泡倍率）根据构成树脂的种类，通过选择树脂组合物发泡成形时的发泡方法、发泡条件（例如发泡剂的种类、量，发泡时的温度、压力、时间等）而进行调整。另外，通过调整构成的树脂的组成、气泡结构、密度从而调整拉伸强度。
作为具体的实施方式，没有特别的限定，可优选列举出使用超临界流体（特别是超临界二氧化碳），使包含上述聚烯烃系树脂以及上述“橡胶和/或热塑性弹性体”且相对于组合物总量（100重量%）、上述“橡胶和/或热塑性弹性体”为10～70重量%的聚烯烃系树脂组合物发泡。
根据上述，本发明的长条树脂发泡体片特别优选通过将树脂组合物发泡成形后对表面进行切片加工而形成。具体而言，优选使上述树脂组合物发泡得到发泡体（片状发泡体A）后，对该发泡体的两面侧的表面进行切片加工，由此形成。在表面附近，上述片状发泡体A（使上述树脂组合物发泡而得的发泡体）多具有与内部相比密度高的层状部分（与内部相比发泡倍率低的层状部分，表层）。通过切片加工可以除去该层状部分（表层），可以使内部的气泡结构露出在发泡体表面，设置开口部。另外，通过切片加工可以谋求厚度精度的提高。
另外，若通过使上述树脂组合物发泡而得到厚度大的片状发泡体A、并对该厚度大的片状发泡体A的表面进行切片加工来制作长条树脂发泡体片，则可以得到具有所期望的厚度、在两面侧上具有开口部、进而调整上述“通过式（1）所得的值”而厚度精密度优异的长条树脂发泡体片。进而，由于表面的厚度精度优异，因而卷取时的稳定性优异，可以抑制装配时的故障的发生。
本发明的长条树脂发泡体片的表观密度在规定的范围内，厚度在规定的范围内，因此薄且柔软。另外，拉伸强度在规定的范围内，因此即使在两面侧具有开口部，强度也优异。进而，即使增大卷取时的张力，也可以抑制卷取时的断裂、在宽度方向上的收缩（卷取时在长度方向上施加张力而产生的半永久的收缩）、向长度方向上的伸长（卷取时在长度方向上施加张力而产生的半永久的伸长）等。因此，卷取时的稳定性优异。由此，本发明的长条树脂发泡体片可以具有宽度大、长条的形态。
需要说明的是，对卷取时的卷取条件没有特别的限定，例如，本发明的长条树脂发泡体片的宽度为500mm时，卷取张力优选为1～50N，更优选为1～45N，进一步优选为2～40N。另外，宽度为1000mm时，卷取张力优选为2～100N，更优选为2～90N，进一步优选为4～80N。卷取张力过大时，存在在卷取时变得易于产生断裂，对卷取时的稳定性产生不良影响的担心。另外，卷取张力过小时，存在在卷取时容易产生偏移，对卷取时的稳定性产生不良影响的担心。
本发明的长条树脂发泡体片可以适宜地用于在规定的部位设置（安装）各种部件或组件时所使用的防尘材料、密封材料（发泡密封材料）、隔音材料、缓冲材料等用途。此外，本发明的长条树脂发泡体片也可以根据用途加工成各种形状。
树脂发泡复合体
本发明的树脂发泡复合体至少包含本发明的长条树脂发泡体片。本发明的树脂发泡复合体优选为层叠有本发明的长条树脂发泡体片与其它层的构成。需要说明的是，对本发明的树脂发泡复合体的形状没有特别限制，优选片状（薄膜状）、卷状。另外，也可以根据用途加工成各种形状。
上述其它层可以仅设置在本发明的长条树脂发泡体片的单面侧，也可以设置在两面侧。另外，至少设置1层上述其它层。进而，上述其它层可以是单层，也可以是多层形成的层叠体。
作为上述其它层，例如可列举出粘合剂层、中间层（例如提高密合性的底涂层）、基材层（例如薄膜层、无纺布层等）等。
其中，作为上述其它层，优选粘合剂层。即，本发明的树脂发泡复合体优选在本发明的长条树脂发泡体片的至少一面侧具有粘合剂层。具有粘合剂层时，有利于在被粘物上固定、暂时固定，在装配性方面有利。另外，可以在树脂发泡体片上介由粘合剂层设置加工用衬纸。
作为构成上述粘合剂层的粘合剂，没有特别限制，例如可列举出：丙烯酸类粘合剂、橡胶系粘合剂（天然橡胶系粘合剂、合成橡胶系粘合剂等）、有机硅系粘合剂、聚酯系粘合剂、氨基甲酸酯系粘合剂、聚酰胺系粘合剂、环氧系粘合剂、乙烯基烷基醚系粘合剂、氟系粘合剂等。上述粘合剂可以单独使用也可以组合使用2种以上。其中，上述粘合剂可以是乳液系粘合剂、溶剂系粘合剂、热熔型粘合剂、低聚物系粘合剂、固体系粘合剂等任意形态的粘合剂。
对上述粘合剂层的厚度没有特别限制，优选为2～100μm，更优选为10～100μm。粘合剂层越薄，则防止端部的杂物、尘埃附着的效果越高，因此优选厚度较薄。需要说明的是，粘合剂层可以为单层结构，也可以为层叠体。
另外，上述粘合剂层也可以介由至少1层的底层而形成在本发明的长条树脂发泡体片的至少一面侧。作为这样的底层，例如，可列举出上述粘合剂层以外的粘合剂层、中间层、底涂层、基材层等。其中，从提高断裂强度的观点出发，优选基材层，特别优选塑料薄膜层等薄膜层、无纺布层等。
对本发明的长条树脂发泡体片或本发明的树脂发泡复合体没有特别的限定，优选用于将各种部件或组件设置（安装）在规定的部位上的用途。特别适宜在电气或电子设备中将构成电气或电子设备的组件设置（安装）于规定的部位时使用。即，本发明的树脂发泡体片以及本发明的树脂发泡复合体优选为电气或电子设备用。
作为上述各种部件或组件，没有特别限定，例如可优选列举出电气或电子设备类中的各种部件或组件等。作为这样的电气或电子设备用的部件或组件，例如，可列举装配在液晶显示器、电致发光显示器、等离子显示器等图像显示装置中的图像显示部件（显示部）（尤其是小型的图像显示部件）、安装在所谓的“手机”、“移动信息终端”等移动通信装置中的照相机、透镜（特别是小型的照相机、透镜）等光学部件或光学组件等。
更具体而言，出于防尘、遮光、缓冲等目的，本发明的长条树脂发泡体片或本发明的树脂发泡复合体可以夹在LCD（液晶显示器）等的显示部周围、LCD（液晶显示器）等的显示部和壳体（窗部）之间使用。
另外，本发明的长条树脂发泡体片薄且柔软，进而可以提高厚度精度，因此即使将本发明的长条树脂发泡体片或本发明的树脂发泡复合体用于安装有触摸面板的智能手机这样的层叠有大量的组件、部件的电气或电子设备也不会产生高的回弹力，不会引起显示部的液晶显示不均匀等显示不良。
实施例
以下根据实施例来更详细地说明本发明，但本发明不受这些实施例限制。
实施例1
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将45重量份聚丙烯［商品名“EA9”，JapanPolypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、45重量份包含聚烯烃系弹性体及软化剂的混合物［熔体流动速率（MFR）：6g/10min，JIS A硬度：79°］、10重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”，Asahi Carbon Co.,Ltd.制造）、1.5重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入至日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机中，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为5.9重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风（airing）之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为75μm，厚度为2.0mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工，slit processing），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线，slice line）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.3mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
实施例2
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将40重量份聚丙烯［商品名“EA9”，Japan Polypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、55重量份包含已动态交联的聚烯烃系弹性体及软化剂的混合物［熔体流动速率（MFR）：2g/10min，JIS A硬度：69°］、10重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”，AsahiCarbon Co.,Ltd.制造）、0.8重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为4.8重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为90μm，厚度为2.0mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.5mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
实施例3
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将40重量份聚丙烯［商品名“EA9”，Japan Polypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、40重量份包含已动态交联的聚烯烃系弹性体及软化剂的混合物［熔体流动速率（MFR）：2g/10min，JIS A硬度：69°］、10重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”，Asahi Carbon Co.,Ltd.制造）、1.5重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为4.6重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为130μm，厚度为2.2mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.5mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
实施例4
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将45重量份聚丙烯［商品名“EA9”，Japan Polypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、45重量份包含聚烯烃系弹性体及软化剂的混合物［熔体流动速率（MFR）：6g/10min，JIS A硬度：79°］、90重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”，Asahi CarbonCo.,Ltd.制造）、1.5重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为2.5重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为50μm，厚度为1.5mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.3mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
实施例5
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将65重量份聚丙烯［商品名“EA9”，Japan Polypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、35重量份聚烯烃系弹性体［熔体流动速率（MFR）：6g/10min，JIS A硬度：79°］、120重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”，Asahi Carbon Co.,Ltd.制造）、1.5重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为3.0重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为88μm，厚度为2.2mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.4mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
比较例1
使用设有2片叶片的小型10L加压捏合机（Toshin Co.,Ltd.制造），在60℃的温度下，在由85重量份丙烯酸丁酯、15重量份丙烯腈、6重量份丙烯酸构成的丙烯酸类弹性体（丙烯酸5.67重量%、重均分子量：217万（PS换算））中，将75重量份3官能团丙烯酸酯（三羟甲基丙烷三甲基丙烯酸酯，商品名“NK ESTER TMPT”，新中村化学工业公司制造）、50重量份无机颗粒（氢氧化镁，商品名“EP1-A”，神岛化学工业公司）混炼约40分钟，由此得到树脂组合物。
边在60℃的温度气氛下利用单螺杆挤出机对该树脂组合物进行混炼，边以气体量3.6重量%、供给气体压力19MPa的条件向单螺杆挤出机中供给高压二氧化碳（CO2）从而使二氧化碳充分浸渗在树脂组合物中。接着，通过成形减压工序使其发泡，切割并展开成片状，得到发泡构造体，所述成形减压工序中，通过设置在单螺杆挤出机的前端的圆形模具，将树脂组合物挤出从而释放压力至大气压，同时进行成形与发泡。
接着在该发泡构造体的两面上照射电子射线（加速电压：250kV，照射能量：200kGy），使3官能团丙烯酸酯反应形成交联结构，由此固定气泡结构，得到平均气孔直径120μm、厚度2.1mm、片状的树脂发泡体。该树脂发泡体在两面侧具有表层。
对该树脂发泡体使用如图1所示的连续切片装置（切片作业线），以使目标厚度（目的厚度）为0.3mm的方式逐面剥离每个表面的表层，想要得到树脂发泡体片。但是利用连续切片装置加工的过程中发生断裂，无法得到长条且卷状的树脂发泡体片。
需要说明的是，可以通过已断裂的片求得表观密度、拉伸强度、50%压缩时的压缩应力。
比较例2
使用日本制钢所（JSW）公司制造的双螺杆混炼机，在200℃的温度下，将45重量份聚丙烯［商品名“EA9”，Japan Polypropylene Corporation制造，熔体流动速率（MFR）：0.5g/10min］、45重量份聚烯烃系弹性体［熔体流动速率（MFR）：6g/10min，JIS A硬度：79°］、10重量份氢氧化镁、10重量份碳（商品名“旭#35”Asahi Carbon Co.,Ltd.制造）、1.5重量份硬脂酸单甘油酯混炼后，挤出成股线状，水冷后成形为颗粒状。将该颗粒投入日本制钢所公司制造的单螺杆挤出机，在220℃的气氛下，以19（注入后为16）MPa的压力，注入二氧化碳气体。二氧化碳气体以相对于颗粒总量为5.9重量%的比率注入。使二氧化碳气体充分饱和后，冷却至适宜发泡的温度，然后从模具挤出成圆筒状，使其通过冷却发泡体的内侧表面的芯棒与冷却从挤出机的环状模具挤出的圆筒状的发泡体的外侧表面的发泡体冷却用通风之间，将直径的局部切断而展开成片状，卷取得到长条发泡体原卷。在该长条发泡体原卷中，气泡结构中的平均气孔直径为75μm，厚度为2.0mm。另外，该长条发泡体原卷在两面侧具有表层。需要说明的是，从模具挤出时，有意地通过机制螺栓（machine bolt）调整了间隙。因此所得到的长条发泡体原卷的厚度不均匀。
将该长条发泡体原卷切割成规定的宽度（切缝加工），用如图1所示的连续切片装置（切片作业线）逐面剥离每个表面的表层。即，为了除去表面的表层，使长条发泡体原卷通过连续切片装置2次。通过实施这样的连续切片加工，在两表面上形成开口部。需要说明的是，在切缝加工的前后、连续切片加工的前后，没有发生宽度的收缩。
在开口部形成后，卷取而得到长条树脂发泡体片。需要说明的是，以使目标厚度（目的厚度）为0.3mm的方式对该长条树脂发泡体片实施连续切片加工。
评价
对于上述实施例及比较例，进行下述测定或评价。结果示于表1。
表观密度
由树脂发泡体片，用宽度40mm、长度40mm的冲裁模进行冲裁，得到测定用样品。然后由上述测定用样品，根据JIS K6767求得表观密度（g/cm3）。
具体而言，测定上述测定用样品的宽度、长度，用测定端子直径()为20mm的1/100直读式厚度计（dial gauge）测定测定用样品的厚度（mm）。由这些测定值算出聚烯烃系树脂发泡体的体积（cm3）。接着，用最小刻度0.01g以上的上皿天平测定测定用样品的重量（g）。由上述的体积以及重量的测定值算出表观密度（g/cm3）。
拉伸强度
基于JIS K6767的拉伸强度以及伸长率的项目，测定树脂发泡体片的长度方向的拉伸强度（MPa）。
厚度、厚度公差（厚度范围）、厚度的中心值、“通过式（1）求得的值”
在树脂发泡体片的长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由前述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，由所得的全部测定值求得平均值、最大值、最小值。
在厚度的测定时，使用测定端子直径()为20mm的1/100直读式厚度计（dialgauge）。
将上述测定值的平均值作为树脂发泡体片的“厚度”（mm）。
将上述最大值与上述最小值的差作为“厚度公差（厚度范围）”（mm）。
将上述测定值按照从小到大的顺序排列时处于中央位置的值作为“厚度的中心值”（mm）。
另外，通过下述式（1）算出“通过式（1）求得的值”（%）。
（厚度公差）/（厚度的中心值）×100（1）
50%压缩时的压缩应力（50%压缩时的回弹应力）
基于JIS K6767，测定在树脂发泡体片的厚度方向上仅压缩了原始厚度的50%时的应力（N），并通过将该应力换算到每单位面积（cm2），作为50%压缩时的压缩应力（N/cm2）。
厚度精度
厚度精度由下述式（2）求得。
需要说明的是，目的值是作为目标的厚度的值（目标厚度的值、目的厚度的值）。例如，在实施例1中，将作为目标的厚度（目的厚度）设为0.3mm，以得到该厚度作为最终的厚度的方式实施2次连续切片加工。
厚度精度（%）=［（厚度公差）/2］/（目的值）×100（2）
卷取稳定性的评价
确认在制作树脂发泡体片时卷取的时候是否产生破碎、断裂，在卷取得到的卷绕体上是否产生皱褶（卷皱褶），以下述基准进行评价。
评价基准
“没有问题”：没有产生破碎、断裂，且没有产生皱褶。
“发生皱褶”：产生皱褶。
“发生断裂”：产生破碎或断裂，或者发生破碎以及断裂两者。
表1
产业上的可利用性
本发明的树脂发泡体片以及树脂发泡复合体可以用作将各种部件或组件组装（安装）在规定的部位时所使用的防尘材料、密封材料（发泡密封材料）、隔音材料、缓冲材料等。

Claims (5)

1.一种树脂发泡体片，其特征在于，表观密度为0.052～0.30g/cm3、拉伸强度为0.60～3.0MPa、厚度为0.20～0.70mm、长度为5m以上、宽度为300mm以上、平均气孔直径为75～200μm，且在两面侧具有开口部，
所述树脂发泡体片的由下述式(1)求得的值为30％以下；
(厚度公差)/(厚度的中心值)×100 (1)
厚度公差：是指如下得到的值：在长度方向的1点处，沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，进而在由所述长度方向的1点处沿长度方向移动1m的点处沿宽度方向从一端部到另一端部每隔10mm测定厚度，所得的全部测定值的最大值与最小值之差；
厚度的中心值：是指将所述所得的全部测定值按照从小到大的顺序排列时处于中央位置的值。
2.根据权利要求1所述的树脂发泡体片，其中，所述开口部是通过切片加工而形成的。
3.根据权利要求1所述的树脂发泡体片，其是使树脂组合物发泡而形成的。
4.根据权利要求3所述的树脂发泡体片，其是使用超临界流体使树脂组合物发泡而成的。
5.一种树脂发泡复合体，其在权利要求1～4中的任一项所述的树脂发泡体片的至少一面侧具有粘合剂层。
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