JP6055141B2 - ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物、ポリオレフィン系樹脂発泡体、発泡体製造方法、及び発泡シール材 - Google Patents
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
上記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、上記ポリオレフィン(B)の含有量が15〜75重量部であることを特徴とするポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物を提供する。
上記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、上記成分(C)の含有量が30〜200重量部であることが好ましい。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物は、少なくとも温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が0.2〜0.7g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が30cN以上であるポリオレフィン(A)、及び、温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が1.5〜10g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN以上であるポリオレフィン(B)を含む。さらに、ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、並びに軟化剤を含み、温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が3〜10g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN未満である成分(C)を含むことが好ましい。さらに、必要に応じて、その他の添加剤が含まれていてもよい。
なお、本明細書においては、「本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物」を「本発明の樹脂組成物」と称する場合がある。また、「温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が0.2〜0.7g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が30cN以上であるポリオレフィン(A)」を「ポリオレフィン(A)」と称する場合がある。また、「温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が1.5〜10g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN以上であるポリオレフィン(B)」を「ポリオレフィン(B)」と称する場合がある。また、「ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、並びに軟化剤を含み、温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が3〜10g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN未満である成分(C)」を「成分(C)」と称する場合がある。また、「温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)」を「MFR(230℃)」と称する場合がある。また、「温度190℃で測定した破断時の溶融張力」を「溶融張力(190℃、破断時)」と称する場合がある。
上記ポリオレフィン(A)は、特に限定されず、例えば、α−オレフィンを必須のモノマー成分として構成(形成)されたポリマー、即ち、分子中(1分子中)に、少なくともα−オレフィンに由来する構成単位を有するポリマーである。上記ポリオレフィン(A)は、例えば、α−オレフィンのみから構成されたポリマーであってもよいし、α−オレフィンと、α−オレフィン以外のモノマー成分から構成されたポリマーであってもよい。
(溶融張力(190℃、破断時)の測定条件)
溶融張力(190℃、破断時)は、例えば、測定サンプルを、温度190℃に設定したキャピラリレオメーターに充填し、一定の押出速度で押し出したサンプルを張力検出プーリーを通過させてロールに巻き取り、引き取り速度(巻き取り速度)を徐々に上げていき、破断した時の溶融張力(cN)として測定することができる。
具体的には、後述の(評価)の「(1)溶融張力(190℃、破断時)」に記載の方法によって測定することができる。
上記ポリオレフィン(B)は、特に限定されず、例えば、α−オレフィンを必須のモノマー成分として構成されたポリマー、即ち、分子中(1分子中)に、少なくともα−オレフィンに由来する構成単位を有するポリマーである。上記ポリオレフィン(B)は、例えば、α−オレフィンのみから構成されたポリマーであってもよいし、α−オレフィンと、α−オレフィン以外のモノマー成分から構成されたポリマーであってもよい。
上記成分(C)は、ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、並びに軟化剤を含む混合物(組成物)である。上記成分(C)は、必要に応じて、成分(C)における添加剤を含んでいてもよい。即ち、上記成分(C)としては、例えば、ゴムと熱可塑性エラストマーと軟化剤を含む混合物、ゴムと軟化剤を含む混合物、もしくは熱可塑性エラストマーと軟化剤を含む混合物が挙げられる。上記成分(C)としては、例えば、ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、並びに軟化剤のみからなる混合物(組成物)、ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、軟化剤、並びに成分(C)における添加剤(例えば、カーボンブラックなど)のみからなる混合物(組成物)などが好ましい。上記ゴムや熱可塑性エラストマーとしては、発泡可能なものであれば特に制限はなく、周知慣用のゴムや熱可塑性エラストマーを用いることができる。
また、本発明の樹脂組成物中の成分(C)の含有量は、特に限定されないが、本発明の樹脂組成物の総重量(100重量%)に対して、10〜60重量%が好ましく、より好ましくは12〜50重量%、さらに好ましくは13〜50重量%である。
本発明の樹脂組成物は、さらに成分(C)を混合して製造されたポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物であってもよい。成分(C)の添加量は、特に限定されないが、例えば、ポリオレフィン(A)100重量部に対して30〜200重量部が好ましく、より好ましくは35〜180重量部である。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体は、本発明の樹脂組成物を発泡(発泡成形)させることにより形成される。なお、本明細書においては、「本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体」を「本発明の発泡体」と称する場合がある。
さらに、本発明の樹脂組成物は、MFR(230℃)が高いにもかかわらず溶融張力(190℃、破断時)が比較的高いポリオレフィン(B)を含むので、分子同士の絡み合いが多い。このようなポリオレフィン(B)を含むことで、ポリオレフィン(A)を含むことによる上記特性に加え、分子同士が絡み合うことで、樹脂組成物の粘度が向上する。このため、発泡成形後のセル割れや、それに伴うセルの融合(セルの肥大化)が抑制され、均一で微細なセルを有するポリオレフィン系樹脂発泡体を形成できる。
このように、本発明の樹脂組成物は、ポリオレフィン(A)及びポリオレフィン(B)を含むため、高い発泡倍率で発泡成形が可能であり、発泡成形後のポリオレフィン系樹脂発泡体は厚くすることができる。また、形成されたポリオレフィン系樹脂発泡体は、柔軟性を有し、均一で微細なセルを有する。さらに、吐出速度が速い場合でも(生産スピードが速い場合でも)、均一で微細なセルを有するポリオレフィン系樹脂発泡体を形成できるため、生産効率が向上する。
本発明の発泡シール材は、本発明の発泡体を少なくとも含む。また、本発明の発泡シール材は、本発明の発泡体のみから構成されていてもよいし、本発明の発泡体と本発明の発泡体以外の層(「他の層」と称する場合がある。)が積層された構成であってもよい。なお、本発明の発泡シール材の形状は、特に限定されないが、シート状(フィルム状)やテープ状が好ましい。また、本発明の発泡体は、用途に応じて種々の形状に加工されていてもよい。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分 、溶融張力(190℃、破断時):18cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(I)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(I)の総重量(重量%)に対するポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)の含有量は、25重量%であった。また、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(I)の総重量(重量%)に対する成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)の含有量は、41重量%であった。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(I)を、日本製鋼所(JSW)社製の二軸混練機にて、温度200℃で混練した後、ストランド状に押し出し、水冷後ペレット状に成形した。このペレットを、日本製鋼所(JSW)社製の単軸押出機に投入し、温度220℃の雰囲気下で、圧力13MPaの二酸化炭素ガスを、注入した(含浸させた)。二酸化炭素ガスは、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物に含まれるポリプロピレン及びポリオレフィン系エラストマーと軟化剤の混合物の合計量(100重量部)に対して、5.6重量部の割合で注入した。含浸時の二酸化炭素ガスは、超臨界状態であった。注入後の圧力は12MPaであった。二酸化炭素ガスを十分飽和させた後、180℃まで冷却後、480kg/cm2・hの吐出速度でダイから押し出して、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「E110G」、株式会社プライムポリマープロ製、MFR(230℃):0.3g/10分、溶融張力(190℃、破断時):57cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分、溶融張力(190℃、破断時):18cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(II)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(II)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9FT」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):47cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分、溶融張力(190℃、破断時):18cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(III)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(III)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9FT」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):47cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB135HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):14cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(IV)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(IV)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分、溶融張力(190℃、破断時):18cN)25重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)125重量部、水酸化マグネシウム28重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)28重量部、ステアリン酸モノグリセリド2.8重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(V)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(V)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB135HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):14cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)70重量部、水酸化マグネシウム300重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)15重量部、ステアリン酸モノグリセリド2.3重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(XI)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(XI)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)100重量部、水酸化マグネシウム22重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)22重量部、ステアリン酸モノグリセリド2.2重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VI)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VI)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た
吐出速度を290kg/cm2・hに変更した以外は、比較例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「FY6」日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):2.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):9cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VII)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VII)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9FT」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.4g/10分、溶融張力(190℃、破断時):47cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「PF380A」、株式会社サンアロマ製、MFR(230℃):1.2g/10分、溶融張力(190℃、破断時):13cN)60重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)160重量部、水酸化マグネシウム35重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)35重量部、ステアリン酸モノグリセリド3.5重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VIII)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(VIII)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分、溶融張力(190℃、破断時):18cN)10重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)110重量部、水酸化マグネシウム24重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)24重量部、ステアリン酸モノグリセリド2.4重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(IX)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(IX)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
表1に示すように、ポリプロピレン(商品名「EA9」、日本ポリプロ株式会社製、MFR(230℃):0.5g/10分、溶融張力(190℃、破断時):40cN)100重量部、ポリプロピレン(商品名「WB140HMS」、ボレアリス社製、MFR(230℃):2.0g/10分、溶融張力(190℃、破断時):18cN)80重量部、成分(C)であるポリオレフィン系エラストマーと軟化剤(パラフィン系伸展油)の混合物(MFR(230℃):6g/10分、溶融張力(190℃、破断時):8.6cN、JIS A硬度:79°、軟化剤をポリオレフィン系エラストマー100質量部に対して30質量部配合)180重量部、水酸化マグネシウム40重量部、カーボン(商品名「旭♯35」、旭カーボン株式会社製)40重量部、ステアリン酸モノグリセリド4.0重量部を混合し、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(X)を調製した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物(X)を用いて、実施例1と同様にして、ポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
実施例、参考例、及び比較例の原料として用いたポリオレフィンおよびオレフィン系エラストマーと軟化剤の混合物、及び実施例、参考例、及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂発泡体について、下記の評価を行った。結果は表1に示した。
実施例、参考例、及び比較例の原料として用いたポリオレフィンおよびオレフィン系エラストマーと軟化剤の混合物を、ツイン・キャピラリー・レオメーター「RH7−2型」(ロザンドプレシジョン社製)を用いて、加熱温度190℃、オリフィス径1mmφの条件で、押出速度8.8mm/分で溶融ストランド状に押し出し、ストランドを引き取り速度0.5m/分で引き取った。引き取り速度を0.1m/分ずつ上げていき、ストランド状のポリオレフィンまたはオレフィン系エラストマーと軟化剤の混合物が破断した時の溶融張力を、「溶融張力(190℃、破断時)」とした。
ダイから押し出されたポリオレフィン系樹脂発泡体を36秒間採取し、重量を計量し、吐出量(kg)とした。吐出速度を、吐出量(kg)、吐出時間(h(時間))、及びダイ経(ダイの開口面積)(cm2)から、以下の式を用いて算出した。
吐出速度(kg/cm2・h)=吐出量(kg)/((ダイ径(cm2)×吐出時間(h))
実施例、参考例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂発泡体を、幅40mm×長さ40mmの打抜き刃型にて打抜き、測定用サンプル(a)とした。測定用サンプル(a)の幅、長さを測定し、測定端子の直径(φ)20mmである1/100ダイヤルゲージにて測定用サンプル(a)の厚さ(mm)を測定した。これらの測定値からポリオレフィン系樹脂発泡体の体積(cm3)を算出した。
次に、測定用サンプル(a)の重量(g)を、最小目盛り0.01g以上の上皿天秤にて測定した。上記体積及び重量の測定値よりポリオレフィン系樹脂発泡体の見かけ密度(g/cm3)を算出した。
実施例、参考例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂発泡体を、幅100mm×長さ100mmに切り抜き、測定用サンプル(b)とした。測定用サンプル(b)の厚さが、圧縮前の厚さに対して50%となるよう圧縮したときの、圧縮荷重(N/cm2)を測定し、圧縮荷重が3N/cm2以下のものを「柔軟性良好(○)」、圧縮荷重が3N/cm2より高いものを「柔軟性不良(×)」と評価した。
実施例、参考例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂発泡体を、厚さ方向に切断し、デジタルマイクロスコープ(商品名「VH−8000」、株式会社キーエンス製)により、倍率100倍で拡大した切断面(厚さ方向の切断面)の画像を取り込んだ。画像解析ソフト(商品名「Win ROOF」、三谷商事株式会社製)を用いて、画像解析することにより、切断面に観察される全セルのセル径を測定し、ポリオレフィン系樹脂発泡体の平均セル径(μm)を求めた。
なお、図1は、上記方法により取り込んだ実施例1のポリオレフィン系樹脂発泡体の厚さ方向の切断面の拡大画像である。図2は、上記方法により取り込んだ比較例1のポリオレフィン系樹脂発泡体の厚さ方向の切断面の拡大画像である。実施例1において、平均セル径の評価は、図1の画像に観察される全セルのセル径を測定して求めた。
実施例、参考例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂発泡体を、厚さ方向に切断し、デジタルマイクロスコープ(商品名「VH−8000」、株式会社キーエンス製)により、倍率100倍で拡大した切断面(厚さ方向の切断面)の拡大画像を取り込んだ。画像解析ソフト(商品名「Win ROOF」、三谷商事株式会社製)を用いて、画像解析することにより、切断面に観察される全セルのセル径を測定し、「厚さ方向の切断面における平均セル径(μm)」を求めた。
ポリオレフィン系樹脂発泡体の厚さ方向の切断面に、厚さ方向の切断面における平均セル径の3倍以上の直径を有するセルが観察されなかった場合を、セル均一性が「均一(○)」と判定した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体の厚さ方向の切断面に、厚さ方向の切断面における平均セル径の3倍以上の直径を有するセルが観察された場合を、セル均一性が「不均一(×)」と判定した。
一方、ポリオレフィン(B)を含まない樹脂組成物から形成されたポリオレフィン系樹脂発泡体は、均一なセルが得られなかった(比較例1〜3)。図2からわかるとおり、比較例1のポリオレフィン系樹脂発泡体は、厚さ方向の切断面の表面部には微細なセルを有するが、中央部には比較的大きいセルを有しており、表面部と中央部とでセルが不均一であった。また、MFR(230℃)が高く、溶融張力(190℃、破断時)も低いポリオレフィン(FY60)を含む樹脂組成物から形成されたポリオレフィン系樹脂発泡体は、セルが不均一な上、平均セル径が大きかった(比較例2)。ポリオレフィン系樹脂発泡体を形成する際の、吐出速度を下げることで、ポリオレフィン(B)を含まない樹脂組成物からも、柔軟性に優れ、均一で微細なセルを有するポリオレフィン系樹脂発泡体が形成できたが(参考例)、吐出速度を上げると、セルが不均一となった(比較例1)。
また、ポリオレフィン(B)の含有量が、ポリオレフィン(A)100重量部に対して15重量部未満又は75重量部より多い樹脂組成物から形成されたポリオレフィン系樹脂発泡体も、セルが不均一であった(比較例4、5)。
Claims (12)
- 温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が0.2〜0.7g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が30cN以上であるポリオレフィン(A)と、
温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が1.5〜2.5g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN以上であるポリオレフィン(B)と、
気泡核剤とを含み、
前記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、前記ポリオレフィン(B)の含有量が15〜75重量部であり、
前記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、前記気泡核剤の含有量が10〜300重量部である、ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物。 - さらに、ゴムおよび/または熱可塑性エラストマー、並びに軟化剤を含み、温度230℃におけるメルトフローレート(MFR)が3〜10g/10分かつ温度190℃で測定した破断時の溶融張力が10cN未満である成分(C)を含み、
前記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、前記成分(C)の含有量が30〜200重量部である請求項1に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物。 - 前記ポリオレフィン(A)の含有量が10〜32重量%である、請求項1または2に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物。
- 前記ポリオレフィン(A)100重量部に対する、前記気泡核剤の含有量が10〜35重量部である、請求項1から3のいずれか一つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物。
- 請求項1から4のいずれか一つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物を発泡させることにより形成されたポリオレフィン系樹脂発泡体。
- 見かけ密度が0.01〜0.15g/cm3である請求項5に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体。
- 平均セル径が10〜200μmである請求項5または6に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体。
- 半連続半独立気泡構造を有する請求項5から7のいずれか一つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体。
- 請求項5から8のいずれか一つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体の製造方法であって、
前記ポリオレフィン系樹脂発泡体用樹脂組成物に5MPa以上の不活性ガスを含浸させた後に当該樹脂組成物を発泡させる工程を含む、発泡体製造方法。 - 前記不活性ガスが二酸化炭素である請求項9に記載の発泡体製造方法。
- 含浸時の前記不活性ガスが超臨界状態である請求項9または10に記載の発泡体製造方法。
- 請求項5から8のいずれか一つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体を含む発泡シール材。
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