CN102883896B - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明目的在于提供一种成功兼顾了冰上性能与干地性能的充气轮胎。其在胎面部设置多个花纹块，在所述花纹块中的至少一个上形成刀槽花纹，所述刀槽花纹是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，所述一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及一种充气轮胎。尤其，本发明涉及一种具有形成了刀槽花纹的胎面表面的充气轮胎。
背景技术
要提高冰上性能及干地性能，可加大胎面图案中环岸部的边缘长度，或者提高该环岸部的刚性。然而，加大胎面图案中环岸部的边缘长度后，环岸部的刚性会降低，因此难以兼顾环岸部边缘长度的增加与环岸部刚性的提升。
过去，为兼顾冰上性能与干地性能，开发了在胎面表面形成三维状刀槽花纹的多种技术。然而，在胎面表面形成三维状刀槽花纹时，成本及制造技术等方面存在问题。根据该观点，作为通过在胎面表面形成多个刀槽花纹来提高轮胎各项性能的技术，有以下几种。
专利文献1中，公开了一种充气轮胎，其在胎面部设置多个花纹块，在该花纹块上至少设置1根往轮胎宽度方向延伸的波形曲线槽，同时连接该波形曲线槽振幅中心点的线形成为在轮胎周向上变化。根据该充气轮胎，由于轮胎周向的曲线槽成分比例增大，因此侧向阻力增大，从而能够提高冰雪路面的转弯性能，同时，由于曲线槽全长或密度增加，因此能够提高在冰雪路面上直行时的制动和驱动性能。
专利文献2中，公开了一种充气轮胎，其在胎面上具备由相互交叉的多根主槽形成的多个花纹块，所述花纹块上形成在轮胎宽度方向上具有波形状的至少1根刀槽花纹，所述刀槽花纹往深度方向及轮胎周向弯曲，该弯曲以轮胎赤道线为界，安装到车辆上时的内侧与外侧相反。根据该充气轮胎，能够进一步提高冰雪路面上的制动驱动性能及转弯性能。
现有技术文献
专利文献
【专利文献1】日本专利特开平04-173407号公报
【专利文献2】日本专利特开2006-096283号公报
发明概要
发明拟解决的问题
专利文献1、2中公开的均是在胎面表面形成刀槽花纹，从而提高轮胎各项性能的技术。然而，这些技术中采用的刀槽花纹整体形状是，在胎面踏面上只具有1个波峰部或波谷部，或者在轮胎宽度方向上呈一条直线。因此，刀槽花纹形状比较简单，可能无法充分实现冰上性能与干地性能的兼顾。
本发明鉴于上述情况开发完成，其目的在于提供一种成功兼顾了冰上性能与干地性能的充气轮胎。
发明内容
为解决上述问题并达成目的，本发明的充气轮胎在胎面部设置多个花纹块，在所述花纹块中的至少一个上形成刀槽花纹，其特征在于，所述刀槽花纹是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，所述一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。
该充气轮胎中，在花纹块内形成刀槽花纹，所述刀槽花纹是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，所述一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。这是指，在分别以轮胎宽度方向及轮胎周向为Y轴及X轴的坐标系中，刀槽花纹形状作为一个整体具有2个以上极值，并且，刀槽花纹中混合存在大小不同的2种波形，因此刀槽花纹形状得以复杂化。
通过该刀槽花纹形状的复杂化，将分散因刀槽花纹的存在而产生的环岸部歪斜方向，因此能够充分获得刀槽花纹周边环岸部的刚性。此外，通过刀槽花纹形状的复杂化，能够增加环岸部的边缘长度，因此能够充分确保图案边缘带来的抓地效果。因此，根据该充气轮胎，能够兼顾冰上性能与干地性能。
该充气轮胎中，当所述一次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ1、y1，以及当所述二次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ2、y2时，优选满足λ1≥2×(λ2)或y1＞y2。通过满足λ1≥2×(λ2)，在轮胎宽度方向上，1个波长的一次波形刀槽花纹中至少能够包含2个波长的二次波形刀槽花纹，从而能够增加刀槽花纹的长度及密度。此外，通过满足y1＞y2，能够相较于二次波形刀槽花纹的振幅而充分确保一次波形刀槽花纹的振幅，从而能够增加刀槽花纹的长度及密度。通过这种一次波形及二次波形的波长及振幅的优化，将能够由于刀槽花纹周边环岸部歪斜方向的分散化而提高环岸部的刚性，同时，能够由于环岸部边缘长度的增加而充分确保图案边缘带来的抓地效果，从而能够兼顾冰上性能与干地性能。
此外，该充气轮胎中，优选所述一次波形刀槽花纹的波长及所述一次波形刀槽花纹的振幅中的至少一个、以及所述二次波形刀槽花纹的波长及所述二次波形刀槽花纹的振幅中的至少一个，在轮胎宽度方向上变化。通过在轮胎宽度方向上适当改变这些决定刀槽花纹形状的因素，尤其能够由于在轮胎宽度方向上局部分散刀槽花纹周边环岸部的歪斜方向而提高环岸部的刚性，同时，能够由于环岸部边缘长度的增加而充分确保图案边缘带来的抓地效果。由此，能够调整环岸部边缘长度与花纹块刚性的平衡，从而能够兼顾冰上性能与干地性能。
此外，该充气轮胎中，优选所述一次波形刀槽花纹的振幅y1为1.5mm以上，所述二次波形刀槽花纹的振幅y2为0.8mm以上。通过所述一次波形刀槽花纹的振幅y1为1.5mm以上、以及所述二次波形刀槽花纹的振幅y2为0.8mm以上中的任意一种情况，尤其能够由于环岸部边缘长度的充分确保而提高图案边缘带来的抓地效果，从而能够进一步提高冰上性能及干地性能。
此外，该充气轮胎中，优选所述一次波形刀槽花纹的波长λ1为形成所述一次波形刀槽花纹的花纹块宽度的1/3倍以上，所述二次波形刀槽花纹的波长λ2为2.0mm以上。通过所述一次波形刀槽花纹的波长λ1为花纹块宽度的1/3倍以上、以及所述二次波形刀槽花纹的波长λ2为2.0mm以上中的任意一种情况，尤其能够充分确保极值之间的间隔，从而抑制轮胎宽度方向上刀槽花纹过密，改良对模具的脱模性。因此，如上适当设定波长λ1、λ2后，能够获得高精度形成刀槽花纹的充气轮胎。
此外，该充气轮胎中，优选所述刀槽花纹的至少一部分为三维状。通过所述一次波形刀槽花纹的至少一部分为三维状，尤其能够充分抑制刀槽花纹周边环岸部的歪斜，由此可进一步提高环岸部的刚性，从而能够进一步提高冰上性能与干地性能。
发明功效
根据本发明所述的充气轮胎，能够实现冰上性能与干地性能的兼顾。
附图说明
图1是表示实施例1所述充气轮胎中胎面部一例之主要部分的平面图。
图2是表示图1中刀槽花纹一次波形及二次波形之波长及振幅的说明图。
图3是表示实施例2所述充气轮胎中胎面部一例之主要部分的平面图。
图4是表示图3中刀槽花纹一次波形及二次波形之波长及振幅的说明图。
图5是表示本发明实施例所述充气轮胎之性能试验结果的图表。
具体实施例
以下，根据图示详细说明本发明的实施例。另外，本发明并不被该实施例限定。此外，在本实施例的构成要素中，包括该行业人士能够且容易置换的内容、或者实质上相同的内容。此外，该实施例中记载的多个改良例，可在本行业人士理解的范围内进行任意组合。另外，以下说明中，轮胎周向是指以轮胎旋转轴为中心轴的圆周方向。此外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向。
[实施例1]
图1是表示实施例1所述充气轮胎中胎面部一例之主要部分的平面图。该图所示的充气轮胎中，在胎面部1上配置大致往轮胎周向延伸的多根周向槽2、以及连通相邻2根周向槽2的多根横槽3。由此，在胎面部1上划分形成多个块状环岸部4。
在如此形成的块状环岸部4上，形成大致往轮胎宽度方向延伸的刀槽花纹群5。刀槽花纹群5由在轮胎周向上依次排列的8根刀槽花纹5a、5b、5c、5d、5e、5f、5g、5h构成。这些刀槽花纹5a～5h中，最靠近横槽3的刀槽花纹5a、5h形成于块状环岸部4中，分别不与位于块状环岸部4轮胎宽度方向两外侧的周向槽2相通。相对于此，距离横槽3较远的剩余刀槽花纹5b～5g则分别与位于块状环岸部4轮胎宽度方向两外侧的周向槽2相通。如此，通过在块状环岸部4内形成最靠近横槽3的刀槽花纹5a、5h，尤其能够充分确保块状环岸部4中靠近横槽3的部分的刚性。另一方面，通过将其他刀槽花纹5b～5g与周向槽2相通，尤其能够充分确保其他刀槽花纹5b～5g周边块状环岸部4的边缘长度。
此外，刀槽花纹5a～5d与刀槽花纹5e～5h如图1所示，其形状相对于块状环岸部4的轮胎周向中心线C而相互大致对称。具体而言，相对于轮胎周向中心线C，刀槽花纹5a与刀槽花纹5h、刀槽花纹5b与刀槽花纹5g、刀槽花纹5c与刀槽花纹5f、以及刀槽花纹5d与刀槽花纹5e分别大致对称。通过如此采用大致对称的形状，不仅在轮胎旋转方向为正向时，而且在反向时，也能够大致同等地发挥轮胎各项性能。所述正向是指安装了轮胎的车体前进时的轮胎旋转方向，所述反向是指该车体后退时的轮胎旋转方向。
这种结构下，图1所示的刀槽花纹群5中，代表性的刀槽花纹5b是如下构成。另外，以下，在以轮胎宽度方向为Y轴、以及以轮胎周向为X轴的坐标系中，将轮胎踏面上出现的刀槽花纹5b形状作为刀槽花纹的波形。此外，将该波形中的波长及振幅称作刀槽花纹5b的波长及振幅。进而，将整体观察轮胎踏面上出现的刀槽花纹5b时的波形称作刀槽花纹5b的一次波形，将局部观察刀槽花纹5b时的波形称作刀槽花纹5b的二次波形。并且，将上述坐标系中刀槽花纹5b的波峰部及波谷部称作刀槽花纹5b的极值(极大值及极小值)。
图2是表示图1中刀槽花纹一次波形及二次波形之波长及振幅的说明图。刀槽花纹5b是至少具有2个极值(该图所示部位具有3个极值)的一次波形刀槽花纹。具体而言，刀槽花纹5b在往轮胎宽度方向延伸的一次波形中具有2个极大值和1个极小值。如此，图2所示的刀槽花纹形状中，由于一次波形刀槽花纹至少具有2个极值，得以适当复杂化，因此不论轮胎的旋转方向如何，都能够实现块状环岸部4不至变形的较高刚性。另外，本实施例中，至少具有2个极值是指，至少在2个极值的轮胎宽度方向两外侧，也存在一次波形刀槽花纹。例如，在图2所示的例中，是指3个极值中，相对于位于轮胎宽度方向外侧的2个极大值，分别在轮胎宽度方向两外侧，也存在一次波形刀槽花纹。
此外，刀槽花纹5b是较上述一次波形刀槽花纹波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。如图2所示，二次波形刀槽花纹定义为大致M字型单元，通过这种单元连续多个集合，形成一次波形刀槽花纹。如此，图2所示的刀槽花纹形状也因为混合存在大小不同的2种波形，所以得以适当复杂化。
以这种刀槽花纹形状的复杂化为前提，刀槽花纹5b～5d进一步如下构成。即，刀槽花纹5b中，当一次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ1、y1，以及当二次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ2、y2时，满足λ1≥2×(λ2)或y1＞y2。
此处，一次波形刀槽花纹的波长λ1是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波峰之间或者波谷与波谷之间的水平距离。在图2所示的例中，一次波形刀槽花纹的波长λ1是指，2个极大值之间的水平距离。此外，一次波形刀槽花纹的振幅y1是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波谷之间垂直距离的1/2尺寸。在图2所示的例中，一次波形刀槽花纹的振幅y1是指，极大值的轮胎周向中点与极小值的轮胎周向中点之间垂直距离的1/2尺寸。另外，图2所示一次波形是将各波谷部的轮胎周向中点连接起来的假想曲线(实线)。
同样，二次波形刀槽花纹的波长λ2是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波峰之间或者波谷与波谷之间的水平距离，在图2所示的例中是指，存在于二次波形中的2个极大值之间的水平距离。此外，二次波形刀槽花纹的振幅y2是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波谷之间垂直距离的1/2尺寸，在图2所示的例中是指，存在于二次波形中的极大值的轮胎周向中点与极小值的轮胎周向中点之间垂直距离的1/2尺寸。另外，图2所示二次波形是将各波峰部及各波谷部的轮胎周向中点连接起来的假想直线(虚线)。
通过将一次波形刀槽花纹的波长λ1与二次波形刀槽花纹的波长λ2的关系设为λ1≥2×(λ2)，在轮胎宽度方向上，1个波长的一次波形刀槽花纹中至少能够包含2个波长的二次波形刀槽花纹。由此，能够在增加刀槽花纹长度的同时，增加刀槽花纹在块状环岸部4内的密度。另外，当一次波形刀槽花纹的波长λ1和二次波形刀槽花纹的波长λ2中至少一个在轮胎宽度方向上变化时，一次波形刀槽花纹的波长λ1最小值λ1min与二次波形刀槽花纹的波长λ2最大值λ2max的关系应满足λ1min≥2×(λ2max)。
此外，通过将一次波形刀槽花纹的振幅y1与二次波形刀槽花纹的振幅y2的关系设为y1＞y2，能够相较于二次波形刀槽花纹的振幅y2而充分确保一次波形刀槽花纹的振幅y1。由此，能够在增加刀槽花纹长度的同时，增加刀槽花纹在块状环岸部4内的密度。另外，当一次波形刀槽花纹的振幅y1和二次波形刀槽花纹的振幅y2中至少一个在轮胎宽度方向上变化时，一次波形刀槽花纹的振幅y1最小值y1min与二次波形刀槽花纹的振幅y2最大值y2max的关系应满足y1min＞y2max。
如此，通过将刀槽花纹5b的形状复杂化，进而适当设定一次波形的波长λ1与二次波形的波长λ2的关系、以及一次波形刀槽花纹的振幅y1与二次波形刀槽花纹的振幅y2的关系，增加刀槽花纹的长度及密度，将分散刀槽花纹周边环岸部的歪斜方向。因此，能够充分获得该环岸部的刚性。此外，通过如上设定各波形的振幅及波长，能够增加环岸部的边缘长度，因此能够充分确保图案边缘带来的抓地效果。
另外，上述说明是关于刀槽花纹5b的内容，如图1所示，刀槽花纹5a只是不具有位于上述刀槽花纹5b轮胎宽度方向两端的轮胎宽度方向延伸部，其余部分是与刀槽花纹5b相同的形状。此外，刀槽花纹5c、5d是在轮胎宽度方向上形成与刀槽花纹5b相同的形状。进而，刀槽花纹5e～5h是相对于块状环岸部4的轮胎周向中心线C，与刀槽花纹5a～5d形成对称形状。因此，刀槽花纹5a、5c～5h也和上述刀槽花纹5b一样，能够充分获得该刀槽花纹周边环岸部的刚性，此外，能够增加环岸部的边缘长度。
如上所述，实施例1的充气轮胎中，刀槽花纹5a～5h均是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，该一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。此外，实施例1的充气轮胎中，当一次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ1、y1，以及当二次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ2、y2时，满足λ1≥2×(λ2)或y1＞y2。因此，由于刀槽花纹5a～5h周边块状环岸部4歪斜方向的分散化，能够提高块状环岸部4的刚性，同时，由于块状环岸部4边缘长度的增加，能够充分确保图案边缘带来的抓地效果，所以能够兼顾冰上性能与干地性能。
此处，冰上性能是指轮胎在冰上的各种性能，尤其是指在光滑冻结路面上的驱动性能及制动性能。此外，干地性能是指轮胎在干燥路面上的各种性能，尤其是指在干燥路面上的驱动性能及制动性能。
实施例1的充气轮胎中，刀槽花纹5a～5h均优选将一次波形刀槽花纹的振幅y1设为1.5mm以上，并且将二次波形刀槽花纹的振幅y2设为0.8mm以上。通过如此设定振幅y1、y2，尤其能够充分确保环岸部的边缘长度，由此可提高图案边缘带来的抓地效果，因此能够进一步提高冰上性能及干地性能。
此外，实施例1的充气轮胎中，刀槽花纹5a～5h均优选将一次波形刀槽花纹的波长λ1设为形成该刀槽花纹的花纹块宽度的1/3倍以上，将二次波形刀槽花纹的波长λ2设为2.0mm以上。此处，花纹块宽度是指胎面部1上形成的各块状环岸部4的轮胎宽度方向最大长度。在图1所示的例中，块状环岸部4的轮胎宽度方向长度即为花纹块宽度。通过如此设定波长λ1、λ2，尤其能够在刀槽花纹的一次波形及二次波形两者中，充分确保极值之间的间隔，从而抑制轮胎宽度方向上刀槽花纹过密，改良对模具的脱模性。因此，如上设定波长λ1、λ2后，能够在充气轮胎的胎面部1上高精度地形成刀槽花纹。
此外，实施例1的充气轮胎中，刀槽花纹5a～5h均优选将刀槽花纹的至少一部分设为三维状。此处，刀槽花纹为三维状是指，刀槽花纹在块状环岸部4的深度方向上弯曲等。通过如此将刀槽花纹5a～5h的至少一部分设为三维状，尤其能够充分抑制刀槽花纹周边环岸部的歪斜，可进一步提高环岸部的刚性，因此能够进一步提高冰上性能与干地性能。
此外，实施例1的充气轮胎中，刀槽花纹5a～5h均是其二次波形为三角波，但并不仅限于此。刀槽花纹5a～5h的二次波形例如也可以是正弦波。另外，如图2所示，将刀槽花纹5a～5h的二次波形设为三角波时，由于刀槽花纹具有角，因此尤其在轮胎使用初期，边缘效果将增大。
同样，刀槽花纹5a～5h均是其一次波形为正弦波，但并不仅限于此。刀槽花纹5a～5h的一次波形例如也可以是三角波。另外，如图2所示，将刀槽花纹5a～5h的一次波形设为正弦波时，由于极大值及极小值中的刀槽花纹角度变化变得平缓，可加粗刀槽花纹间隔，因此模具的脱模性得到改良，从而能够高精度地形成刀槽花纹。
[实施例2]
下面，详细说明上述实施例1之外的其他合适实施例2。实施例2与实施例1不同，其一次波形刀槽花纹的波长λ1及一次波形刀槽花纹的振幅y1中的至少一个、以及二次波形刀槽花纹的波长λ2及二次波形刀槽花纹的振幅y2中的至少一个，在轮胎宽度方向上变化。
图3是表示实施例2所述充气轮胎中胎面部一例之主要部分的平面图。以下，针对图3所示的充气轮胎，仅详细说明与图1所示充气轮胎的不同点。另外，图3中赋予了符号的要素中，赋予与图1中相同符号的要素表示是与图1所示要素相同的要素。
图3所示的充气轮胎中，在胎面部1上形成的块状环岸部4内，形成大致往轮胎宽度方向延伸的刀槽花纹群6。刀槽花纹群6由在轮胎周向上依次排列的8根刀槽花纹6a、6b、6c、6d、6e、6f、6g、6h构成。这些刀槽花纹6a～6h中，最靠近横槽3的刀槽花纹6a、6h形成于块状环岸部4中，分别不与位于块状环岸部4轮胎宽度方向两外侧的周向槽2相通。相对于此，距离横槽3较远的剩余刀槽花纹6b～6g则分别与位于块状环岸部4轮胎宽度方向两外侧的周向槽2相通。如此，通过在块状环岸部4内形成最靠近横槽3的刀槽花纹6a、6h，能够充分确保块状环岸部4中靠近横槽3的部分的刚性。另一方面，通过将其他刀槽花纹6b～6g与周向槽2相通，能够充分确保刀槽花纹6b～6g周边块状环岸部4的边缘长度。
此外，刀槽花纹6a～6d与刀槽花纹6e～6h的波形不同。具体而言，如图3所示，刀槽花纹6a～6d在块状环岸部4的轮胎宽度方向中心附近呈波峰状，与此相对，刀槽花纹6e～6h在块状环岸部4的轮胎宽度方向中心附近呈波谷状。此外，根据这种轮胎宽度方向中心附近的形状，刀槽花纹6a～6d与刀槽花纹6e～6h在直到位于块状环岸部4轮胎宽度方向两侧的周向槽2的范围内，波峰状与波谷状呈几乎颠倒的形状。通过如此设为颠倒形状，不仅在轮胎旋转方向为正向时，而且在反向时，也能够大致同等地发挥轮胎各项性能。
这种结构下，图3所示的刀槽花纹群6中，刀槽花纹6b是如下构成。图4是表示图3中刀槽花纹一次波形及二次波形之波长及振幅的说明图。刀槽花纹6b是至少具有2个极值(该图所示部位具有3个极值)的一次波形刀槽花纹。具体而言，刀槽花纹6b在往轮胎宽度方向延伸的一次波形中，具有2个极大值和1个极小值。如此，图4所示的刀槽花纹形状中，为实现不论轮胎的旋转方向如何，都能够实现块状环岸部4不至变形的较高刚性，通过一次波形刀槽花纹至少具有2个极值，得以适当复杂化。
此外，刀槽花纹6b是较上述一次波形刀槽花纹波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。如图4所示，二次波形刀槽花纹定义为W字型单元，通过这种单元连续多个集合，形成一次波形刀槽花纹。如此，图4所示的刀槽花纹形状也因为混合存在大小不同的2种波形，所以得以适当复杂化。
以这种刀槽花纹形状的复杂化为前提，刀槽花纹6b进一步如下构成。即，刀槽花纹6b中，一次波形刀槽花纹的波长λ1及一次波形刀槽花纹的振幅y1中的至少一个、以及二次波形刀槽花纹的波长λ2及二次波形刀槽花纹的振幅y2中的至少一个，在轮胎宽度方向上变化。在图4所示的例中，波长λ1、振幅y1、波长λ2、以及振幅y2均在轮胎宽度方向上变化。
此处，一次波形刀槽花纹的波长λ1是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波峰之间或者波谷与波谷之间的水平距离，在图4所示的例中是指，2个极大值之间的水平距离。此外，一次波形刀槽花纹的振幅y1是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波谷之间垂直距离的1/2尺寸，在图4所示的例中是指，极大值的轮胎周向中点与极小值的轮胎周向中点之间垂直距离的1/2尺寸。另外，图4所示一次波形是将各波谷部的轮胎周向中点连接起来的假想曲线(实线)。
同样，二次波形刀槽花纹的波长λ2是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波峰之间或者波谷与波谷之间的水平距离，在图4所示的例中是指，2个极小值之间的水平距离。此外，二次波形刀槽花纹的振幅y2是指，刀槽花纹波形中，相邻波峰与波谷之间垂直距离的1/2尺寸，在图4所示的例中是指，极小值的轮胎周向中点与极大值的轮胎周向中点之间垂直距离的1/2尺寸。另外，图4所示二次波形是将各波谷部的轮胎周向中点连接起来的假想直线(虚线)。
通过使一次波形刀槽花纹的波长λ1及一次波形刀槽花纹的振幅y1中的至少一个、以及二次波形刀槽花纹的波长λ2及二次波形刀槽花纹的振幅y2中的至少一个，在轮胎宽度方向上变化，尤其能够在局部增加刀槽花纹长度的同时，局部增加刀槽花纹在轮胎宽度方向上的密度。由此，能够调整环岸部边缘长度与花纹块刚性的平衡。
例如，如图4所示，当相对于块状环岸部4的轮胎宽度方向中央附近，在轮胎宽度方向外侧附近增大一次波形刀槽花纹的波长λ1，且减小振幅y1时，将在轮胎宽度方向外侧附近加粗刀槽花纹间隔。因此，能够提高块状环岸部4中轮胎宽度方向外侧的刚性。此外，如图4所示，当相对于块状环岸部4的轮胎宽度方向中央附近，在轮胎宽度方向外侧附近增大二次波形刀槽花纹的波长λ2，且减小振幅y2时，将在轮胎宽度方向外侧附近加粗刀槽花纹间隔。因此，能够提高块状环岸部4中轮胎宽度方向外侧的刚性。根据具有图4所示这种结构的刀槽花纹的块状环岸部4，能够在轮胎宽度方向外侧确保充分的刚性，因此尤其能够提高干地性能。
如此，将刀槽花纹6b的形状复杂化，进而使一次波形及二次波形的振幅及波长在轮胎宽度方向的特定位置变化，能够在轮胎宽度方向的至少一部分上增加刀槽花纹的长度及密度。由此，将在特定范围内分散刀槽花纹周边环岸部的歪斜方向，因此能够局部性地充分获得刀槽花纹周边环岸部的刚性。此外，通过如上设定各波形的振幅及波长，能够在特定范围内增加环岸部的边缘长度，因此能够局部性地充分确保图案边缘带来的抓地效果。因此，能够适当调整环岸部边缘长度与花纹块刚性的平衡。
另外，上述说明是关于刀槽花纹6b的内容，如图3所示，刀槽花纹6a只是不具有位于上述刀槽花纹6b轮胎宽度方向两端的轮胎宽度方向延伸部，其余部分是与刀槽花纹6b相同的形状。此外，刀槽花纹6c、6d是在轮胎宽度方向上形成与刀槽花纹6b相同的形状。进而，刀槽花纹6e～6h是在从块状环岸部4的轮胎宽度方向中心附近直到位于其轮胎宽度方向两侧的周向槽2的范围内，相对于刀槽花纹6a～6d，波峰状与波谷状呈几乎颠倒的形状。因此，刀槽花纹6a、6c～6h也和上述刀槽花纹6b一样，能够充分获得该刀槽花纹周边环岸部的刚性，此外，能够增加块状环岸部4的边缘长度。
如上所述，实施例2的充气轮胎中，刀槽花纹6a～6h均是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，该一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体。此外，实施例2的充气轮胎中，一次波形刀槽花纹的波长λ1及一次波形刀槽花纹的振幅y1中的至少一个、以及二次波形刀槽花纹的波长λ2及二次波形刀槽花纹的振幅y2中的至少一个，在轮胎宽度方向上变化。因此，由于能够在轮胎宽度方向的特定范围内，分散因刀槽花纹的存在而产生的环岸部歪斜方向，因此可局部提高环岸部的刚性，同时，由于能够在轮胎宽度方向的特定范围内增加环岸部的边缘长度，因此可局部性地充分确保图案边缘带来的抓地效果。因此，能够调整环岸部边缘长度与花纹块刚性的平衡，从而能够兼顾冰上性能与干地性能。
实例
制作本实施例、常规例、以及比较例的充气轮胎，并进行评估。另外，根据本实施例制作的，即为实例。比较例不表示常规例。
分别制作实例1～3、常规例1、比较例1、以及比较例2的充气轮胎，其轮胎尺寸为195/65R15，在轮胎全周具备一般的块状花纹，其中，在各块状环岸部上形成图5所示的刀槽花纹群。另外，各例充气轮胎中的一次波形极值数、波形数、一次波形及二次波形各自有无波形变化、以及y1/y2是如图5所示。另外，图5中，关于一次波形及二次波形的变化，“有”是指各波形的波长及振幅两者具有变化的情形，“无”是指各波形的波长及振幅均没有变化的情形。
将这些各试验轮胎组装到轮辋尺寸15×6JJ的轮辋上，胎压设为230kPa，根据以下所示测量条件，对冰上性能(冰上驱动性能及冰上制动性能)以及干地性能(干燥路面制动性能)进行评估试验。此外，车辆是采用1500cc等级(Corolla Axio)的普通乘用车。
针对冰上驱动性能，是在光滑的冻结路面(冰上路面)上测量行驶0m～30m区间时的通过时间。针对冰上制动性能，是在上述冰上路面上测量从初速度40km/h开始的制动停止距离。此外，针对干地性能，是在干燥路面上测量从初速度100km/h开始的制动停止距离。
关于这些性能，均是以常规例1的充气轮胎为100，算出相对指数。这些指数越大，表示各项性能越优异。以上各评估结果一并记载于图5中。
由图5可明确，本发明范围内的实例1～3的充气轮胎，其冰上驱动性能及干燥路面制动性能全部超过100，获得了优异的结果。此外，除了实例3以外，其他的冰上制动性能也超过100，获得了优异的结果。这是因为，实例1～3的充气轮胎中，刀槽花纹是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，该一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体，进而满足y1＞y2。
分别观察实例1～3的充气轮胎可知，实例2的充气轮胎中，一次波形及二次波形的波长及振幅在轮胎宽度方向的特定范围内变化，由此，较之实例1的充气轮胎，提高了干燥路面制动性能。此外，实例3中，虽然二次波形的波长及振幅在轮胎宽度方向的特定范围内变化了，但一次波形的极值为2个，因此较之一次波形极值为3个的实例1、2，各项性能均为相同或者较差。
相对于此，本发明范围外的比较例1、2的充气轮胎，其冰上驱动性能、冰上制动性能、以及干燥路面制动性能中至少有1个是与常规例1相同的结果。这是因为，比较例1中，虽然一次波形的极值为3个，但没有满足y1＞y2，进而一次波形的波长及振幅没有在轮胎宽度方向的特定范围内变化，所以未能获得各项性能均优异的结果。此外，比较例2中，因为一次波形的极值为1个，所以尤其冰上驱动性能未能获得优异的结果。
符号说明
1 胎面部
2 周向槽
3 横槽
4 块状环岸部
5、6刀 槽花纹群
5a、5b、5c、5d、5e、5f、5g、5h、6a、6b、6c、6d、6e、6f、6g、6h刀槽花纹
C 块状环岸部的轮胎周向中心线
λ1 一次波形刀槽花纹的波长
λ2 二次波形刀槽花纹的波长
y1 一次波形刀槽花纹的振幅
y2 二次波形刀槽花纹的振幅

Claims (7)

1.一种充气轮胎，其在胎面部设置多个花纹块，在所述花纹块中的至少一个上形成刀槽花纹，其特征在于，
所述刀槽花纹是在胎面踏面上作为一个整体而分别至少具有1个波峰部及波谷部的一次波形刀槽花纹，同时，所述一次波形刀槽花纹是波长更短的二次波形刀槽花纹的集合体，并且，
当所述一次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ1、y1，以及当所述二次波形刀槽花纹的波长及振幅分别为λ2、y2时，在所述刀槽花纹中，所述一次波形刀槽花纹的波长λ1及所述一次波形刀槽花纹的振幅y1中的至少一个、以及所述二次波形刀槽花纹的波长λ2及所述二次波形刀槽花纹的振幅y2中的至少一个，在1个所述花纹块内在轮胎宽度方向上变化。
2.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，满足λ1≥2×(λ2)或y1＞y2。
3.如权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，所述一次波形刀槽花纹的振幅y1为1.5mm以上，所述二次波形刀槽花纹的振幅y2为0.8mm以上。
4.如权利要求2所述的充气轮胎，其特征在于，所述一次波形刀槽花纹的振幅y1为1.5mm以上，所述二次波形刀槽花纹的振幅y2为0.8mm以上。
5.如权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述一次波形刀槽花纹的波长λ1为形成所述一次波形刀槽花纹的花纹块宽度的1/3倍以上，所述二次波形刀槽花纹的波长λ2为2.0mm以上。
6.如权利要求1至4中任一项所述的充气轮胎，其特征在于，所述刀槽花纹的至少一部分为三维状。
7.如权利要求5所述的充气轮胎，其特征在于，所述刀槽花纹的至少一部分为三维状。
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