CN102725344A

CN102725344A - 交联聚烯烃组合物、直流电力电缆和直流电力线路的施工方法

Info

Publication number: CN102725344A
Application number: CN201180007567.6A
Authority: CN
Inventors: 樱井贵裕; 田中俊哉
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Fujikura Ltd
Priority date: 2010-01-28
Filing date: 2011-01-21
Publication date: 2012-10-10
Anticipated expiration: 2031-01-21
Also published as: WO2011093211A1; JPWO2011093211A1; HK1176371A1; CN102725344B; KR101454092B1; KR20120115345A

Abstract

本发明提供即使在高温热历程后电气性能也不会降低的直流电力电缆。本发明中，可通过使用下述交联聚烯烃组合物作为绝缘层来得到即使在高温热历程后电气性能也不会降低的直流电力电缆。所述的交联聚烯烃组合物为在聚烯烃中配合了有机过氧化物交联剂而成的交联聚烯烃组合物，进一步地，该交联聚烯烃组合物中，相对于(1)100质量份的聚烯烃，配合有(2)0.1质量份～5质量份的炭黑，以及(3)0.02质量份～2质量份的选自三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯中的至少一种以上的化合物，并进一步配合有(4)规定量的有机过氧化物交联剂。

Description

交联聚烯烃组合物、直流电力电缆和直流电力线路的施工方法

技术领域

本发明涉及交联聚烯烃组合物、利用交联聚烯烃组合物形成了绝缘层的直流用电力电缆(在本申请中称为“直流电力电缆”)以及使用直流电力电缆的直流电力线路的施工方法。

背景技术

使用交联聚乙烯(XLPE)系组合物形成有绝缘层的挤出绝缘电缆(下文称为XLPE系电缆)被广泛用于交流用电力电缆(在本申请中称为“交流电力电缆”)中。但是，XLPE系电缆在高电压直流电力电缆中的应用例较少。作为22V以上的高电压直流电力电缆，一般使用油浸电缆(OF电缆、MI电缆)。

XLPE系电缆在高电压直流电力电缆中的应用例少的理由在于，在XLPE系电缆中，过氧化二异丙苯(DCP)的分解残渣(苯乙酮、枯基醇)在施加直流高电压时会形成空间电荷，会使直流特性显著下降。此处，过氧化二异丙苯(DCP)为进行聚乙烯的交联时广泛使用的交联剂。

作为抑制上述空间电荷的手段，进行了向XLPE系组合物中配合某种无机填充剂的研究。例如，在专利文献1中记载了，在XLPE系电缆中，通过在形成绝缘层的XLPE系组合物中配合某种炭黑来提高直流特性。

另外，在专利文献2中记载了，在交流电力电缆中配合三烯丙基异氰脲酸酯作为交联助剂。已知通过配合交联助剂可以减少交联剂的配合量。

并且，在专利文献3中记载了下述内容：在直流电力电缆中，使在聚烯烃中配合有三烯丙基异氰脲酸酯和二烯系聚合物的树脂组合物发生交联从而形成绝缘体层；通过将有机过氧化物交联剂抑制在一定量以下并同时配合三烯丙基异氰脲酸酯和二烯系聚合物，由此可以抑制由交联剂分解残渣导致的空间电荷的形成。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第3602297号公报

专利文献2：日本特开昭57-49635号公报

专利文献3：日本特开2001-325834号公报

发明内容

发明所要解决的课题

但是，本发明人对于利用配合有炭黑的XLPE系组合物形成了绝缘层的直流电力电缆的电气性能进行了评价。结果可知，在施加一定时间的热历程后，不一定能得到充分的电气性能。例如，在160℃下进行10小时以上的加热后所进行评价的直流破坏特性降低至接近加热前特性的约70%。

在以XLPE系电缆彼此的连接部或终端部为作成模铸接头(モールドジョイント、mold joint)的情况下，在对覆盖电缆的连接部或终端部的半导电层或绝缘层进行加热成型时，在其附近施加了上述那样的高温热历程。因此，对于施加热历程后直流电气性能降低的XLPE系电缆，对连接部或终端部附近的性能会有影响，不利于直流电力传输。

本发明的课题在于对上述专利文献1(日本专利第3602297号公报)所公开的直流电力电缆用绝缘材料进行改良，提供可抑制热历程所致直流电气性能的降低的XLPE系直流电力电缆。即，提供可用于更高电压的电力传输的XLPE系直流电力电缆。

用于解决课题的手段

为了解决上述课题，本发明为在聚烯烃中配合了有机过氧化物交联剂的交联聚烯烃组合物，该交联聚烯烃组合物的特征在于，

相对于(1)100质量份的聚烯烃，进一步配合有：

(2)0.1～5质量份的炭黑；以及

(3)0.02～2质量份的选自三烯丙基异氰脲酸酯(triallyl isocyanurate)或三甲代烯丙基异氰脲酸酯(trimethallyl isocyanurate)中的至少一种以上的化合物。

并且，本发明所涉及的直流电力电缆的特征在于，其利用上述交联聚烯烃组合物来形成绝缘层。

另外，本发明所涉及的直流电力线路的制造方法的特征在于，将连接上述直流电力电缆的部分利用绝缘材料覆盖并进行加热处理，从而形成绝缘层。

发明效果

根据本发明，可以提供下述的XLPE系直流电力电缆，该XLPE系直流电力电缆即使在经受了热历程的情况下直流电气性能的降低也较小，能够用于更高电压的电力传输。

本发明可通过下述详细说明和所附的附图更为充分地理解，但它们主要用于进行说明，而并非对本发明的范围进行限定。

附图说明

图1为所制作的直流电缆10的截面图。

图2为电缆连接部的截面图。

具体实施方式

下面使用附图对用于实施本发明的优选方式进行说明。但是，在以下所述的实施方式中，为实施本发明，附加了技术上优选的各种限定，但本发明的范围并不限于以下的实施方式和图示例。

本发明的交联聚烯烃组合物是相对于(1)100质量份的聚烯烃配合(2)0.1～5质量份的炭黑、以及(3)0.02～2质量份作为交联助剂的选自三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯中的至少一种以上的化合物，进一步配合(4)规定量的有机过氧化物交联剂而成的。此处，“质量份”的用语表示所配合的各原料的质量比，在以下的说明中，表示相对于聚烯烃100质量份的质量份。

〔聚烯烃〕

聚烯烃为本发明交联聚烯烃组合物的基础材料(ベース)。作为聚烯烃，可以使用例如：低密度聚乙烯(LDPE)、高密度聚乙烯(HDPE)、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、乙烯丙烯酸乙酯共聚物、聚丙烯、乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯-二烯共聚物；或它们的2种以上的混合物等。

〔炭黑〕

炭黑优选平均一次粒径为10nm～100nm的纳米分散颗粒。这是由于若为这样的纳米分散颗粒，则可发挥出空间电荷抑制作用。

使各粒径区间的颗粒数为Ni、粒径径区间的中心值为Di时，平均一次粒径由下式获得。

平均一次粒径=ΣNi·Di/ΣNi

该平均一次粒径为10nm～100nm尺寸的炭黑为不会扰乱聚乙烯等绝缘体的结晶结构的最佳值。若结晶结构被扰乱，则绝缘体的电学性能会降低。并且，若粒径大于该值，炭黑的分散或混合状况恶化。另外，在小于该值的情况下，难以进行制造，是不现实的。

炭黑的配合量优选为0.1质量份～5质量份。若小于0.1质量份，则无法得到直流特性的改善效果。并且，若多于5质量份，则直流特性降低。另外，若多于5质量份，则填充剂的量多，因而长尺挤出特性受损。

炭黑中，优选粒径为300nm以上的炭黑颗粒的存在比例为1重量%以下。通过使粒径为300nm以上的炭黑颗粒的存在比例为1重量%以下，可以提高雷电冲击破坏电压。冲击破坏多为以导电性突起为破坏起点的情况。若粒径为300nm以上的大的碳颗粒的存在比例多，则碳颗粒凝集而得到的凝集体当然也会变大。利用本发明的交联聚烯烃组合物形成电缆的绝缘层的情况下，若绝缘层中存在的凝集体变大，则与绝缘层相邻的内部半导电层或外部半导电层与该凝集体接触或接近的概率也增大。因此认为，这样的内部半导电层附近或外部半导电层附近的碳凝集体会对电缆的冲击破坏带来影响。

并且，对于炭黑，优选矿物油的吸油量(cc/100g)相对于由BET法测定的比表面积(m²/g)的比为0.7以上、3.5以下。此处，所谓BET法为利用气相吸附法进行的粉体的表面积测定法之一，其为由吸附等温线求出1g试样所具有的总表面积、即比表面积的方法。通常作为吸附气体多使用氮气，由被吸附气体的气压、或容积的变化来测定吸附量的方法是最多使用的。在表示多分子吸附的等温线中，最著名的为Brunauer、Emmett、Teller式，被称为BET式。BET式在表面积确定中广泛使用。基于BET式求得吸附量，乘以1个吸附分子在表面所占的面积，得到表面积。

通过使矿物油的吸油量(cc/100g)相对于比表面积(m²/g)的比为0.7以上、3.5以下，可以促进空间电荷的漏出。下面对其理由进行说明。

已知若交联聚乙烯组合物的电阻率(比电阻)为ρ(Ω·m)、绝缘电阻的温度系数为α(1/℃)、电场系数(绝缘电阻的应力系数)为β(mm/kv)、施加至绝缘体的电场强度为E(kv/mm)，则下述关系成立。

ρ=ρ0exp-(αT+βE)···(1)

并且，若配合炭黑，则电场系数β增加，另外温度系数α减少，促进绝缘体组合物中空间电荷的漏出。其原因在于，若电场系数β增加则电阻率ρ降低，因而高应力部(施加强电场的部分)的电场得到缓和。并且由于，若温度系数α减少，则在导体温度高时，在屏蔽侧所出现的最大电场Emax会减少。如此，绝缘体组合物内的电场分布朝向均一化的方向移动，空间电荷的蓄积降低。

若增加炭黑的配合量，则颗粒间的距离缩短，在高电场下，在颗粒间由于隧道效应而有电流流动。因此，电场系数β增大至必要以上，成为促进热破坏的原因。从而，需要以较少的配合量来使(1)式的电阻率ρ降低。另外，对于吸油量相对于比表面积的比值大的炭黑，以少量即可降低电阻率ρ，若该比值为0.7以上，则得到良好的结果。

另一方面，若该比值大于3.5，则颗粒的凝集度增加，表观(凝集体的)粒径增大，与聚乙烯等热塑性树脂的混合状况恶化。特别是在乙炔碳中，颗粒以链状连结，因而该影响大。

需要说明的是，在使用作为炉法炭黑系的SAF、ISAF、I-ISAF、CF、SCF、HAF碳中的任意一种炭黑时，上述比值为0.7～1.5的范围经实验确认为特别良好。

进一步地，对于炭黑，优选碳含有率为97重量%以上。炭黑中含有灰分、O₂、H₂等杂质，若这些杂质多，则电气特性会降低。因而，碳的纯度越高越好。

〔交联助剂〕

本发明的交联聚烯烃组合物最具特征的一点为，作为交联助剂，配合选自三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯中的至少一种以上的化合物。配合比为0.02质量份～2质量份。若小于0.02质量份，则得不到抑制由高温热历程所致的绝缘性能降低的效果。另一方面，若大于2质量份，则在对交联聚烯烃组合物进行挤出时，在挤出机内会产生滑移(スリップ)或树脂焦烧(焼け)。若发生树脂焦烧，则在挤出中树脂压力上升，无法稳定进行直流电力电缆的制造。并且，直流电缆的电气性能也会降低。上述交联助剂进一步优选的配合量为0.1质量份～2质量份。通过配合0.1质量份以上，可以减少有机过氧化物交联剂的配合量，也可以得到抑制挤出机内的树脂焦烧的效果。

〔有机过氧化物交联剂〕

作为有机过氧化物交联剂，只要为通常用于交联的有机过氧化物即可。例如，可以使用过氧化二异丙苯(DCP)、过氧化叔丁基异丙苯、α,α’-双(叔丁基过氧化间异丙基)苯等。在过氧化叔丁基异丙苯、α,α’-双(叔丁基过氧化间异丙基)苯的分解残渣中，与DCP的分解残渣同样地含有具有羟基等极性基团的化合物，与使用DCP的情况同样地会发生上述问题；而利用本发明可解决该问题。

有机过氧化物交联剂的配合量可以通过所使用的有机过氧化物、聚烯烃的种类等进行适当调整。优选为0.1质量份～5质量份、更优选为0.5质量份～3质量份。有机过氧化物交联剂的配合量若过少，则交联不充分，绝缘层的机械特性和耐热性降低。另一方面，有机过氧化物交联剂的配合量若过多，则在进行交联聚烯烃组合物的挤出时，在挤出机内会产生树脂焦烧。若产生树脂焦烧，则在挤出中树脂压力上升，无法稳定制造直流电力电缆。并且，直流电力电缆的电气性能也降低。

〔抗氧化剂〕

另外，可根据需要在交联聚烯烃组合物中配合抗氧化剂。作为抗氧化剂，可以适当选择通常所用的抗氧化剂来进行配合。优选酚系、亚磷酸酯系、硫醚系的抗老化剂。特别是4,4’-硫代双(3-甲基-6-叔丁基苯酚)在进行交联聚烯烃组合物的挤出时具有抑制交联反应的效果，优选该4,4’-硫代双(3-甲基-6-叔丁基苯酚)。

抗氧化剂的配合量可以考虑所使用的抗氧化剂的种类、耐氧化性能来进行适当调整，优选为0.1质量份～1.0质量份。

(实施例)

下面基于实施例进一步详细说明本发明。

〔电力电缆〕

图1为所制作的直流电缆10的截面图。如图1所示，直流电力电缆10是通过在导体11的外侧依序形成内部半导电层12、绝缘层13、外部半导电层14、金属屏蔽层15、护套16而构成的。导体11的截面积为200mm²，绝缘层13的厚度为3mm，内部半导电层12和外部半导电层14的厚度分别为1mm。

(1)内部半导电层

内部半导电层12是使用将乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、有机过氧化物交联剂(DCP)、炭黑(乙炔黑)、抗氧化剂(4,4’-硫代双(3-甲基-6-叔丁基苯酚))配合得到的组合物(半导电性树脂组合物)而形成的。

(2)绝缘层

绝缘层13是使用本发明的交联聚乙烯组合物而形成的。聚烯烃、炭黑、交联助剂、有机过氧化物交联剂的配合比(质量份)如表1～4所示。

聚烯烃使用LDPE(DOW社制造的NUC-9026)。对于炭黑，使用炉法炭黑系的SAF，其由BET法测定的比表面积为140m²/g、矿物油的吸油量114cc/100g、碳含量为97.5质量%、一次颗粒的平均粒径为18nm、300nm以上的粗粒含量为1%以下。矿物油的吸油量(cc/100g)相对于比表面积(m²/g)的比为0.8。

交联助剂使用三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯。

有机过氧化物交联剂使用DCP、过氧化叔丁基异丙苯、α,α’-双(叔丁基过氧化间异丙基)苯。

利用班伯里混炼机对上述材料进行混炼，通过网孔34μm的金属制筛网，进一步利用亨舍尔混合机进行DCP的混合，从而制作交联聚乙烯组合物。

(3)外部半导电层

外部半导电层14采用与内部半导电层12同样配合而成的半导电性树脂组合物来形成。

将(1)～(3)的组合物同时挤出到导体11的外周部，在氮气气氛下进行压力10kg/cm²、温度280℃的加压加热，采用有机过氧化物交联剂作为引发剂，通过自由基反应进行交联。接下来，按常规方法设置金属屏蔽层和护套，制作直流电力电缆。

〔电缆连接部的结构〕

直流电力线路是将通过上述工序制作的直流电力电缆10进行连接而制造的。电缆连接部的示意性截面示于图2。对于电缆连接部，如图2所示为下述结构：对于2根直流电力电缆10、10，在端部使导体11、11彼此相向地对接(图中符号21)，对于其周围依序利用内部半导电层22、绝缘层23、外部半导电层24来进行覆盖。

内部半导电层22、绝缘层23是通过下述方法形成的：在对接的导体11、11上依次卷绕半导电性带、绝缘带直至达到规定厚度后对卷绕的带进行加热粘合，由此来形成内部半导电层22、绝缘层23。外部半导电层24是使用半导电性收缩管而形成的。半导电性带、半导电性收缩管是使用与直流电力电缆10的内部半导电层12、外部半导电层14同样的半导电性树脂组合物(交联前的物质)而形成的。对于绝缘带，使用与直流电力电缆10的绝缘层13同样组合的交联聚乙烯组合物(交联前的物质)，利用单螺杆挤出机挤出加工成厚度0.1mm、宽20mm、长度150m的带状，由此来进行制作。

〔电缆的连接方法〕

下面对电缆的连接方法进行说明。

首先，对于2根直流电力电缆10、10的终端部，依序剥离护套16、金属屏蔽层15、外部半导电层14、绝缘层13、内部半导电层12成阶梯状，加工成大致圆锥状。接下来，将2根直流电缆10、10的导体11、11彼此接合而进行连接，形成导体连接部21。然后，通过将半导电性带卷绕在导体连接部21上，并进行加热粘合，由此来制作内部半导电层22。

接下来，将绝缘带卷绕在内部半导电层22上，进一步利用半导电性收缩管覆盖其外周。在其上，进一步被覆半导电性收缩管，进行加热使之收缩。

随后，利用气体阻隔层被覆半导电性收缩管的外周，利用加热器被覆气体阻隔层的外周。进一步地，在加热器的外侧安装由分成2半的金属模具和两端部的密封垫构成的交联管。需要说明的是，交联管使用了与2根直流电力电缆10、10的外部半导电层14、14间的距离(图2中A～C的范围)相比足够长的交联管。在该实施例中，外部半导电层14、14间的距离为760mm，交联管使用覆盖图2中A～D的长度为1150mm的管。

其后，利用氮气使交联管内的内压为0.8MPa，利用加热器进行升温，在220℃保持3小时，从而形成绝缘层23、外部半导电层24。

〔评价〕

(1)对于所制造的电力电缆的交联度，由电缆绝缘体厚度方向的中间部分采取试验片，基于JISC 3005 4.25项进行测定。

(2)计量所连接的直流电力电缆的直流破坏电压(kV)。相对于包括电缆连接部的全长20m的直流电力电缆，从-60kV的起动电压以-20kV/10分钟的阶跃(ステップアップ)使电压上升，测定破坏电压。将通电中的导体温度调整为90℃。需要说明的是，连接前的直流电力电缆的直流破坏电压为平均-320kV。

(3)在破坏后对连接部进行分解，确定破坏部位。在绝缘层23的两端部23A、23A之间被破坏的情况下将破坏部位记为A；在绝缘层23的两端部23A、23A被破坏的情况下将破坏部位记为B；在绝缘层23的端部23A与外部半导电层14的端部14A之间被破坏的情况下将破坏部位记为C；在外部半导电层14的端部14A与交联管的端部之间被破坏的情况下将破坏部位记为D。

结果示于表1～4。

(4)在制造直流电力电缆时，利用安装在绝缘层挤出机螺杆前端的网孔34μm的金属制筛网的网孔部分测定挤出树脂压力。由从挤出开始经过了5小时的时刻树脂压力的上升倾向对挤出特性进行评价。评价基准如下。另外，将在挤出机中产生滑移无法稳定挤出的情况表示为×。

-：几乎没有确认到树脂压力的上升。

+：确认到了树脂压力的上升，但在长尺电缆制造方面完全没有问题。

++：确认到了树脂压力的上升，但能进行长尺电缆的制造。

+++：确认到了树脂压上升，难以进行长尺电缆的制造。

[表1]

LDPE：DOW制NUC-9026

A：连接部中央、B：带绝缘层立上部、C：电缆外导处理部、D：电缆再加热部

[表2]

LDPE：DOW制NUC-9026

[表3]

LDPE：DOW制NUC-9026

[表4]

LDPE：DOW制NUC-9026

在交联助剂的配合量为0.02质量份～2质量份的范围内，在作为交联助剂使用三烯丙基异氰脲酸酯的情况下(实施例1～6和12～17)、使用三甲代烯丙基异氰脲酸酯的情况下(实施例7～11)的直流破坏电压为-320kV～-260kV，均显示出优异的直流电气性能。破坏部位为A部或B部，即为连接部的绝缘层23的范围。

另一方面，在交联助剂的配合量为0.01质量份的情况下(比较例1、5、8和10)，直流破坏电压以绝对值计为200以下，直流电气性能差。破坏部位相比于外部半导电层14的端部14A为较外侧的D部。在这样的部位产生破坏的原因在于，使作为连接部绝缘层23的交联聚乙烯组合物发生交联所用的加热处理使得直流电力电缆的绝缘层13的直流电气性能降低。

实施例4与比较例1、实施例10与比较例5、实施例13与比较例8、实施例16与比较例10中的交联剂配合量相同。但是，即使进行用于使作为连接部的绝缘层23的交联聚乙烯组合物发生交联的加热处理，与比较例1、5、8、10相比，实施例4、10、13、16中直流电气性能的降低也较小。由该结果可知，若使三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯以0.02质量份以上进行配合，则再加热时防止直流电气性能降低的效果显著。

三烯丙基异氰脲酸酯等的配合量为2.5质量份的情况下(比较例2、6、比较例9、比较例11)，由于在挤出中产生滑移，因而无法进行直流电力电缆的制造。

在炭黑的配合量少的比较例3、配合量多的比较例4中，直流破坏电压均为低值，直流电气性能不充分。

比较例7为配合间亚苯基双马来酰亚胺作为交联助剂的示例。在比较例7中，电缆D部于-160kV被破坏。产生该破坏的原因在于，因使作为连接部的绝缘层23的交联聚乙烯组合物发生交联所用的加热处理而使直流电力电缆的绝缘层13的直流电气性能降低。由该结果可知，间亚苯基双马来酰亚胺并没有三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯那样的效果。

如以上所说明的那样，通过使用本发明的交联聚乙烯组合物，可以得到即使受到热历程，电气性能的降低少的直流电力电缆。并且，该直流电力电缆可用于更高电压的直流电力传输。

需要说明的是，在上述实施例中，作为〔电缆的连接方法〕，对于缠上绝缘带使其加热交联来形成绝缘层的方法进行了说明，但对于本发明的直流电力线路的制造方法中所用的连接方法，只要为利用绝缘材料覆盖连接部并进行加热处理的方法，也可以采用其它方法。例如，在本发明的直流电力线路的制造方法中，可以采用所谓挤出成型法(EMJ)作为连接方法，该挤出成型法是使用挤出机挤出绝缘材料并对其进行加热交联由此来形成绝缘层的。并且，对于用于电缆的连接的绝缘材料，只要为直流用绝缘材料，也可以与实施例中所示电缆绝缘体中所用的绝缘材料为不同组成。

2010年1月28日提交的日本专利申请第2010-016111号包括其说明书、权利要求、附图、摘要的全部公开内容通过引用的方式并入到本发明中。

尽管示出了各种典型的实施方式并进行了说明，但本发明并不限于上述实施方式。因而，本发明的范围仅由所述权利要求书限定。

符号的说明

10直流电力电缆

11导体

12、22内部半导电层

13、23绝缘层

14、24外部半导电层

14A端部

21导体连接部

23A两端部

权利要求书(按照条约第19条的修改)

1.一种直流电力电缆，其特征在于，其由交联聚烯烃组合物形成绝缘层，所述交联聚烯烃组合物在聚烯烃中配合了有机过氧化物交联剂，进一步地，

相对于(1)100质量份的聚烯烃，配合有：

(2)0.1质量份～5质量份的炭黑；以及

(3)0.02质量份～2质量份的选自三烯丙基异氰脲酸酯或三甲代烯丙基异氰脲酸酯中的至少一种以上的化合物。

2.如权利要求1所述的直流电力电缆，其特征在于，所述炭黑满足下述特性：

(1)矿物油的吸油量相对于由BET法测定的比表面积的比为0.7以上、3.5以下，所述吸油量以cc/100g为单位，所述比表面积以m²/g为单位；

(2)碳含有率为97重量%以上；

(3)粒径为300nm以上的炭黑颗粒的存在比例为1重量%以下。

3.一种直流电力线路的制造方法，其特征在于，将连接权利要求1或2所述的直流电力电缆的部分利用绝缘材料覆盖并进行加热处理，从而形成绝缘层。

Claims

1.一种交联聚烯烃组合物，其为在聚烯烃中配合了有机过氧化物交联剂的交联聚烯烃组合物，其特征在于，

相对于(1)100质量份的聚烯烃，进一步配合有：

(2)0.1质量份～5质量份的炭黑；以及

2.一种直流电力电缆，其特征在于，其利用权利要求1所述的交联聚烯烃组合物来形成绝缘层。

3.一种直流电力线路的制造方法，其特征在于，将连接权利要求2所述的直流电力电缆的部分利用绝缘材料覆盖并进行加热处理，从而形成绝缘层。