CN102536489B - 用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备 - Google Patents

Abstract

波形检测器(S30)基于燃料压力传感器(20)的检测值将由喷射所产生的燃料压力中的变化检测为燃料压力波形(Wb)。微分计算器(S32)计算表示燃料压力波形的微分值中的变化的微分波形。当微分波形具有高于预定的上限阈值(A2、B2、C2)的值时或者当微分波形具有低于预定的下限阈值(A1、B1、C1)的值时，噪声确定器(S33、S34、S35)确定噪声与所述燃料压力波形重叠。

Description

用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备

技术领域

本发明涉及用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备。

背景技术

JP-A-2008-144749(US 2008/0228374)、JP-A-2009-74535(US 2009/0056678)、或JP-A-2010-223185(US 2010/0250095)描述了一种燃料压力传感器，其检测共轨(蓄压容器)下游的燃料压力。将燃料喷射所生成的燃料压力的变化检测为燃料压力波形。基于所检测到的波形来分析燃料的喷射速率的变化以作为喷射状态。

例如，检测在波形中出现的燃料压力开始下降的拐点，并且可以基于该拐点出现的时间来计算喷射开始时间。此外，检测在波形中出现的燃料压力的下降速度(倾斜度)，并且可以基于该下降速度来计算喷射速率中的上升速度(倾斜度)。

如果通过分析已知实际的喷射状态，则可以基于该喷射状态来针对燃料喷射阀的操作执行反馈控制，以便可以高精确度地控制燃料喷射状态。

然而，因为诸如电节流阀和EGR阀之类的电致动器存在于传感器附近，因此电噪声可能与用传感器检测到的燃料压力波形重叠。当传感器的信号线位于电致动器的电源线附近时，很可能会产生噪声重叠。当噪声以这种方式重叠在燃料压力波形上时，喷射状态的分析精确度会变低，并且变得无法高精确度地控制燃料喷射状态。

可以使用低通滤波器电路将高频噪声从燃料压力波形中移除。然而，虽然这种滤波器电路可以降低高频噪声的振幅，但是基于该电路的特性，完全移除噪声是困难的。

仅使用低通滤波器电路无法获知噪声重叠。

发明内容

鉴于上述问题做出了本发明，并且本发明的目的是提供一种用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备。该设备能够通过确定噪声是否与燃料压力波形重叠来保持燃料喷射控制的高精确度。

根据本发明的示例，用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备包括：燃料喷射阀、燃料压力传感器、波形检测器、微分计算器、以及噪声确定器。燃料喷射阀喷射在蓄压器(accumulator)中蓄压的燃料。燃料压力传感器检测从蓄压器到燃料喷射阀的喷射口的燃料供应通道中的燃料压力。当由燃料喷射产生变化时，波形检测器基于燃料压力传感器的检测值来检测燃料压力中的该变化。所检测到的燃料压力的变化被输出为燃料压力波形。微分计算器计算表示燃料压力波形的微分值中的变化的微分波形。当微分波形具有高于预定上限阈值的值或者当微分波形具有低于预定下限阈值的值时，噪声确定器确定噪声与燃料压力波形重叠。

因此，可以通过噪声存在诊断设备来检测噪声重叠。

附图说明

根据下面参考附图做出的详细描述，本发明的上述和其它目的、特征以及优点将变得更加显而易见。在附图中：

图1是示出根据本发明的实施例的具有噪声存在诊断设备的燃料喷射系统的轮廓的结构图；

图2A是示出发送到燃料喷射阀的喷射命令信号的图，图2B是示出指示燃料喷射速率中的变化的喷射速率波形的图，图2C是示出指示燃料压力中的变化的燃料压力波形的图，以及图2D是示出指示微分值中的变化的微分值波形的图；

图3是建立喷射速率参数的学习和喷射命令信号的设置的ECU的功能框图；

图4是示出喷射速率参数的计算过程的流程图；

图5A是示出喷射-时间燃料压力波形的图，图5B是示出非喷射-时间燃料压力波形的图，以及图5C是示出喷射波形的图；

图6是示出噪声存在的确定过程的流程图；以及

图7A是示出具有噪声的燃料压力波形的图，图7B是示出图7A的燃料压力波形的微分值的图，以及图7C是图7A的链线圈(chain line circle)的修改示例。

具体实施方式

将描述根据本发明的用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备的实施例。燃料喷射系统应用于具有四个汽缸#1-#4的内燃机(柴油机)，其中，通过喷射高压燃料来产生压缩自点火燃烧。

如图1中所示，燃料喷射阀10被提供给发动机的每个汽缸。燃料压力传感器20被提供给每个燃料喷射阀10。电子控制单元(ECU)安装在具有该发动机的车辆上。

将解释燃料喷射系统。通过燃料泵41来泵送燃料箱40中的燃料，并且所述燃料在共轨(蓄压器)42中蓄压以被供应给每个燃料喷射阀10(#1-#4)。燃料喷射阀10(#1-#4)按照预定的次序顺序地执行燃料喷射。燃料泵41是间歇地释放高压燃料的柱塞泵。

燃料喷射阀10具有主体11、针状阀12、和致动器13等。主体11定义了高压通道11a和喷射口11b。针状阀12被安置在主体11内以打开/关闭喷射口11b。

主体11定义了背压室11c，高压通道11a和低压通道11d与背压室11c相连通。控制阀14在高压通道11a和低压通道11d之间切换，以使高压通道11a与背压室11c连通或者低压通道11d与背压室11c连通。

在图1中，当致动器13被通电时，控制阀14向下移动，并且背压室11c与低压通道11d连通，以使背压室11c中的燃料压力减小。因此，施加到针状阀12的背压减小以使针状阀12升起(被打开)。

在图1中，当致动器13被断电时，控制阀14向上移动，并且背压室11c与高压通道11a连通，以使背压室11c中的燃料压力增加。因此，施加到针状阀12的背压增加以使阀体12降下(被关闭)。

ECU 30控制驱动针状阀12的致动器13。当针状阀12打开喷射口11b时，高压通道11a中的高压燃料通过喷射口11b被喷射到发动机的燃烧室(未示出)中。

燃料压力传感器20包括阀杆21(测压元件)、压力传感器元件22和模制(mold)IC 23。阀杆21被提供给主体11。阀杆21具有隔膜21a，隔膜21a响应于高压通道11a中的高燃料压力而弹性地变形。压力传感器元件22被安装在隔膜21a上，以根据隔膜21a的弹性变形来输出压力检测信号。

模制IC 23包括将从压力传感器元件22传输的压力检测信号进行放大的放大器电路，并且包括传输压力检测信号的传输电路。主体11上具有连接器15。模制IC 23、致动器13和ECU 30通过连接到连接器15的导线16(信号线)彼此电连接。将所放大的压力检测信号传输到ECU 30。对于每一个汽缸都执行这种信号通信处理。

ECU 30基于从加速器位置得出的发动机负荷和发动机速度NE来计算目标燃料喷射状态(燃料喷射的阶段号、燃料喷射开始时间、燃料喷射结束时间、燃料喷射量等)。例如，ECU30将关于发动机负荷和发动机速度的最佳燃料喷射状态存储为燃料喷射状态映射。然后，基于当前发动机负荷和发动机速度，参考燃料喷射状态映射来计算目标燃料喷射状态。

此外，ECU 30基于下文描述的喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”来生成对应于计算出的目标燃料喷射状态的燃料喷射命令信号“t1”、“t2”、“Tq”(见图2A)。通过输入这些信号来控制燃料喷射阀10。

由于喷射阀10的老化退化，例如喷射口11b的磨损或阻塞，实际喷射状态相对于喷射命令信号而改变。

如图2C中所示，基于传感器20的检测值来检测燃料压力波形，并且该燃料压力波形对应于燃料压力中的变化(在该变化是由燃料喷射产生时)。此外，如图2B中所示，基于检测到的燃料压力波形来计算喷射速率波形，并且该喷射速率波形表示燃料的喷射速率中的变化。通过对喷射速率波形的计算来检测燃料喷射状态。学习指定所检测的喷射速率波形(喷射状态)的喷射速率“Rα”、“Rβ”和“Rmax”。此外，学习指定喷射命令信号(脉冲启动时间“t1”、脉冲停止时间“t2”、以及通电时间段“Tq”)和喷射状态之间的关系的喷射速率参数“td”、“te”。具体地讲，如图2B中所示，学习喷射状态延迟时间段“td”、喷射结束延迟时间段“te”、喷射速率增加斜度“Rα”、喷射速率降低斜度“Rβ”、以及最大喷射速率“Rmax”。

如图3中所示，ECU 30包括对应于喷射状态分析器的喷射速率参数计算器31，其基于由传感器20所检测到的燃料压力波形来计算喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”。

学习部件32学习并更新存储器中的计算出的参数。该参数根据供应燃料压力(共轨42中的压力)的变化而变化。因此，所述参数的学习可以与供应燃料压力或下面所描述的基础压力Pbase相关。此外，除了最大喷射速率Rmax之外，还可以获取与喷射量相关的其它参数。在图3中，将对应于燃料压力的喷射速率参数值存储在喷射速率参数映射M中。

信号设置部件33从映射M中获得对应于目前燃料压力的所学习的参数，并且基于该参数来设置对应于目标喷射状态的信号t1、t2、Tq。由传感器20检测在阀门10被信号激活时获取的燃料压力波形。计算器31基于所检测到的燃料压力波形来计算参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”。

也就是说，检测并学习对应于喷射命令信号的实际喷射状态(即，喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”)。基于所获取的值来与目标喷射状态相对应地设置新的喷射命令信号。因此，基于实际喷射状态来执行对命令信号的反馈控制，以便即使产生老化退化时，也能够高精确度地控制燃料喷射状态。

将参考图4描述根据图2C中所检测到的波形来计算图2B的喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”的处理。每当进行单次喷射时，便由ECU 30的微计算机来执行该处理。燃料压力波形表示用预定的采样循环获得的传感器20的检测值的集合。

在图4的S10中，计算要用于计算喷射速率参数的喷射波形Wb(修正的燃料压力波形)。将燃料从阀门10喷射到其中的汽缸被定义为喷射时间汽缸。当在喷射时间汽缸中执行燃料喷射时，未将燃料从阀门10喷射到其中的汽缸被定义为非喷射时间汽缸。对应于喷射时间汽缸的传感器20被定义为喷射时间燃料压力传感器。对应于非喷射时间汽缸的传感器20被定义为非喷射时间燃料压力传感器。

图5A的喷射时间燃料压力波形Wa不表示仅受喷射影响的波形。而是，喷射时间波形Wa包括由除了下面例示的喷射以外的影响所导致的波形分量。例如，在用于将燃料箱40中的燃料泵送到共轨42的燃料泵41像柱塞泵一样间歇地泵送燃料的情况中，如果在燃料喷射期间执行泵送，则波形Wa的压力在该燃料喷射期间增加。也就是说，图5A的喷射时间波形Wa包括指示由于喷射而造成的燃料压力变化的图5C的喷射波形分量Wb，以及指示由于泵送而造成的燃料压力增加的图5B的非喷射时间波形分量Wu。

即使没有在燃料喷射期间执行泵送，但是在执行燃料喷射之后，整个喷射系统中的燃料压力也会立即减小所喷射的量。因此，喷射时间波形Wa变成具有总体上减小的压力的波形。也就是说，喷射时间波形Wa包括指示由于喷射而造成的燃料压力变化的波形分量Wb和指示整个喷射系统中燃料压力下降波形分量Wu′(指代图5B中的虚线)。

在图4的S10中，因为非喷射时间波形Wu(Wu′)表示共轨(整个喷射系统)中的燃料压力的变化，因此通过从喷射时间波形Wa中减去非喷射时间波形Wu(Wu′)来计算波形Wb。图2C中示出的燃料压力波形表示喷射波形Wb。

在S11中，基于喷射波形Wb的基础波形中的燃料压力的平均值来计算基础压力Pbase。基础波形被定义成对应于在喷射开始时开始和在燃料压力开始减小时结束的时间段。例如，基础波形可以设置成对应于图2C中从喷射开始命令时间t1所经过的时间段TA。可替换的，基于图2D的微分值来计算图2C的下降波形的拐点P1，并且基础波形可以设置成对应于一时间段，该时间段被限定为从喷射开始命令时间t1到在拐点P1之前预定的时间段的时间。

在S12中，基于对应于当燃料压力依照喷射速率中的增加而减小时的时间段的喷射波形Wb的下降波形来计算下降波形的近似线Lα。例如，下降波形可以设置成对应于图2C的时间段TB。当从时间t1起经过了预定的时间段时，时间段TB开始。可替换的，基于图2D的微分值来计算下降波形的拐点P1和拐点P2，并且下降波形可以设置成对应于拐点P1和拐点P2之间的时间段。然后，可以根据构成下降波形的燃料压力的多个检测(采样)值使用最小二乘近似法来计算近似线Lα。可替换的，在当下降波形的微分值变成最小时的时刻，可以将切线用作近似线Lα。

在S13中，基于对应于当燃料压力依照喷射速率的减小而增加时的时间段的喷射波形Wb的上升波形来计算上升波形的近似线Lβ。例如，上升波形可以设置成对应于在从时间t2起经过预定的时间段时开始的时间段TC。可替换的，基于图2D的微分值来计算上升波形的拐点P3和拐点P5，并且上升波形可以设置成对应于拐点P3和拐点P5之间的时间段。然后，可以根据构成上升波形的燃料压力的多个检测(采样)值使用最小二乘近似法来计算近似线Lβ。可替换的，在当上升波形的微分值变为最大时的时刻，可以将切线用作近似线Lβ。

在S14中，基于基础压力Pbase来计算图2C的基础值Bα、Bβ。例如，将基础值Bα、Bβ设置成比基础压力Pbase小预定的值。基础值Bα和基础值Bβ不总是相同的。例如，所述预定的值可以根据基础压力Pbase或燃料的温度而变化。

在S15中，如图2C中所示，将近似线Lα和基础值Bα之间的交叉点计算为交叉时间LBα。因为交叉时间LBα和喷射开始时间R1具有密切的对应关系，因此基于交叉时间LBα来计算喷射开始时间R1。例如，可以将喷射开始时间R1设置在交叉时间LBα之前预定的延迟时间段Cα。

在S16中，如图2C中所示，将近似线Lβ和基础值Bβ之间的交叉点计算为交叉时间LBβ。因为交叉时间LBβ和喷射结束时间R4具有密切的对应关系，因此基于交叉时间LBβ来计算喷射结束时间R4。例如，可以将喷射结束时间R4设置在交叉时间LBβ之前预定的延迟时间段Cβ。例如，所述预定的延迟时间段Cα、cβ可以根据基础压力Pbase或燃料温度而变化。

在S17中，因为近似线Lα的倾斜度与喷射速率的增加的倾斜度具有密切的对应关系，因此基于近似线Lα的倾斜度来计算指示图2B的喷射速率波形的喷射增加的线Rα的倾斜度。例如，可以通过将近似线Lα的倾斜度与预定的系数相乘来计算线Rα的倾斜度。能够基于在S15处计算的喷射开始时间R1和在S17处计算的线Rα的倾斜度来指定指示与喷射命令信号有关的喷射速率波形的增加的部分的线Rα。

此外，在S17中，因为近似线Lβ的倾斜度与喷射速率的减小的倾斜度具有密切的对应关系，因此基于近似线Lβ的倾斜度来计算指示喷射速率波形的喷射减少的线Rβ的倾斜度。例如，可以通过将近似线Lβ的倾斜度与预定的系数相乘来计算线Rβ的倾斜度。能够基于在S16处计算的喷射结束时间R4和在S17处计算的线Rβ的倾斜度来指定指示与喷射命令信号有关的喷射速率波形的减少的部分的线Rβ。例如，所述预定的系数可以根据基础压力Pbase或燃料温度而变化。

在S18中，基于在S17处计算出的喷射速率波形的线Rα、Rβ来计算阀门关闭操作开始时间R23。当命令喷射结束时，在阀门关闭操作开始时间R23，阀门12开始关闭。具体地讲，计算线Rα和线Rβ之间的交叉点，并且计算出的交叉点对应于阀门关闭操作开始时间R23。

在S19中，相对于喷射开始命令时间t1来计算在S15处计算的喷射开始时间R1的喷射开始延迟时间“td”。此外，相对于喷射结束命令时间t2来计算在S18处计算的阀门关闭操作开始时间R23的喷射结束延迟时间“te”。

在S20中，根据喷射波形Wb来计算图2C的最大下降量ΔP，并且因为最大下降量ΔP和最大喷射速率Rmax具有密切的对应关系，因此基于所计算出的最大下降量ΔP来计算最大喷射速率Rmax。例如，通过将最大下降量ΔP与预定的系数相乘来计算最大喷射速率Rmax。预定系数可以根据例如基础压力Pbase或燃料温度而变化。

因而，由于图4的处理，可以根据喷射波形Wb来计算喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”。此外，可以基于喷射速率参数“td”、“te”、“Rα”、“Rβ”和“Rmax”来计算与图2A的喷射命令信号相对应的图2B的喷射速率波形。所计算的喷射速率波形的图2B的阴影区域对应于喷射量，因此可以基于喷射速率参数来计算喷射量。当喷射命令时间段Tq足够长时，并且当在达到最大喷射速率之后保持阀门打开状态时，喷射速率波形具有梯形形状，如图2B中所示。相反地，当在达到最大喷射速率之前阀门开始关闭时，喷射较少并且喷射速率波形具有三角形状。

因为诸如电节流阀和EGR阀之类的许多电致动器被安排在车辆的发动机室中，因此噪声可能与由传感器20检测到的压力检测信号重叠。当传感器20的导线16位于致动器的电源线的附近时，有很高的可能性发生噪声重叠。

图5A、5B和5C中的码Na、Nb、Nu表示噪声。如果基于与噪声Na、Nb、Nu重叠的燃料压力波形来计算喷射速率参数，则会产生较大的计算误差。根据实施例，通过图6的处理来确定噪声存在。如果确定存在噪声，则禁止学习喷射速率参数。每当在图4的S10处计算喷射波形Wb时，便由ECU 30的微计算机来执行图6的处理。

如图6中所示，在对应于燃料压力波形检测器的S30中，获得图5A的喷射时间燃料压力波形Wa和图5B的非喷射时间燃料压力波形Wu。在S31中，通过从喷射时间燃料压力波形Wa中减去非喷射时间燃料压力波形Wu来计算图5A或图2C的喷射波形Wb。

在对应于微分计算器的S32中，计算所计算出的喷射波形Wb的微分值。并非对于喷射波形Wb的所有区域执行微分值的计算，而是仅针对用于计算基础压力Pbase的基础波形、用于计算近似线Lα的减少波形、以及用于计算近似线Lβ的增加波形来执行微分值的计算。也就是说，针对时间段TA的基础波形、时间段TB的下降波形以及时间段TC的上升波形中的每一个来计算微分值。

在对应于噪声确定器的S33中，确定在时间段TA中计算的微分值是否在预定的范围中。该预定的范围被限定在图2D中的下限阈值A1和上限阈值A2之间。下限阈值A1具有正值，而上限阈值具有负值。在图2D的例子中，阈值A1、A2的绝对值被设置为相同，但不限于相同。

当确定有在预定的范围之外的微分值时(S33：否)，确定在基础波形中存在噪声，并且在S37处禁止基于对应的波形Wb计算出的喷射速率参数的学习。当确定时间段TA中的基础波形的微分值被确定为在预定的范围之内时(S33：是)，执行S34。

在对应于噪声确定器的S34中，确定时间段TB中计算出的微分值是否在预定的范围之内。该预定的范围被限定在下限阈值B1和上限阈值B2之间。下限阈值B1具有正值，而上限阈值B2具有负值。上限阈值B2的绝对值被设置为小于下限阈值B1的绝对值。

当确定有在预定的范围之外的微分值时(S34：否)，确定在下降波形中存在噪声，并且在S37处禁止学习基于对应的波形Wb计算出的喷射速率参数。当确定时间段TB中的下降波形的微分值被确定为在预定的范围之内(S34：是)，执行S35。

在对应于噪声确定器的S35，确定时间段TC中计算出的微分值是否在预定的范围之内。该预定的范围被限定在下限阈值C1和上限阈值C2之间。下限阈值C1具有正值，而上限阈值C2具有负值。下限阈值C1的绝对值被设置为小于上限阈值C2的绝对值。

当确定有在预定的范围之外的微分值时(S35：否)，确定在上升波形中存在噪声，并且在S37处禁止学习基于对应的波形Wb计算出的喷射速率参数。当确定时间段TC中的上升波形的微分值被确定为在预定的范围之内时(S35：是)，执行S36。

在S36中，允许学习基于对应的波形Wb计算出的喷射速率参数。

分别布置在不同汽缸中的传感器20可以输出具有相同形状的噪声的信号。例如，图5A的喷射时间波形Wa的噪声Na具有与图5B的非喷射时间波形Wu的噪声Nu类似的形状，并且在相同时间发生噪声的重叠。因此，在图6的S31中，噪声Na被从喷射波形Wb中除去，喷射波形Wb是通过从喷射时间波形Wa中减去非喷射时间波形Wu而获得的。

相反地，噪声Nb不与非喷射时间波形Wu重叠，因此噪声Nb出现在喷射波形Wb中而没有被除去。也就是说，无法通过减去非喷射时间波形Wu来除去噪声Nb，因此针对该噪声Nb执行图6的S33-S35的确定处理。

图7A是指示喷射波形Wb的图5C的单链圈的放大图。图7B是波形Wb的微分值的波形，并且对应于在图6的S32处计算的时间段TB中的微分值。如果噪声Nb与波形Wb重叠，则微分值具有较大的变化，使得该微分值超过下限阈值B1和上限阈值B2之间的预定的区域。因此，如果将下限阈值B1和上限阈值B2设置成稍微大于在噪声没有重叠时所获得的值，则可以用高精确度地确定噪声Nb的存在。

下面将描述该实施例的优点。

当喷射波形Wb的微分值具有超过上限阈值或下限阈值的值时，确定存在噪声重叠。如图7B中所示，当产生噪声Nb的重叠时，微分值波形具有较大的变化。因此，在该实施例中可以高精确度地检测噪声。

当确定在波形Wb中有噪声时，禁止基于波形Wb计算的喷射速率参数的学习。因此，可以限制对燃料喷射状态的控制变差。

在相同时间检测非喷射时间波形Wu和喷射时间波形Wa，并且相对于通过将非喷射时间波形Wu从喷射时间波形Wa中减去而获得的经修正的波形Wb来执行噪声检测。因此，可以通过除去具有相同形状的与波形Wa、Wu二者重叠的噪声Na、Nu。针对无法通过修正来除去的噪声Nb来执行噪声检测。从而，可以提升噪声存在的确定的精确度。

对基础波形、下降波形和上升波形中的每一个执行微分计算。因此，可以减少图6的S32处的微分计算的负荷。此外，可以使噪声确定的区域变窄，使得可以减小图6的S33-S35处的噪声确定的负荷。

与基础波形、下降波形和上升波形中的每一个对应地设置上限阈值和下限阈值。将这些阈值设置成适当地接近于不具有噪声的波形的值，以便可以减少错误确定。

具体地讲，将下降波形的上限阈值B2的绝对值设为小于下限阈值B1的绝对值，并且将上升波形的下限阈值C1的绝对值设为小于上限阈值C2的绝对值。因此，将上限阈值B2、C2和下限阈值B1、C1设置成适当地接近于不具有噪声的波形的值，以便可以减少错误确定。

在基础波形中燃料压力变化较小，从而微分值稳定地接近于0，因此在基础波形中将阈值设置成接近于0。

在实际的燃料压力变化期间的下降波形中微分值具有负值，以使当下降波形的上限阈值被设置成具有较小的正值时，错误确定的可能性较小。相反地，当下降波形的下限阈值的绝对值被设置成具有较小的值时，错误确定的可能性增加。因此，对应于下降波形的上限阈值B2具有设置成比对应于下降波形的下限阈值B1的绝对值小的绝对值。

在实际的燃料压力变化期间的上升波形中微分值具有正值，以使当上升波形的下限阈值被设置成具有较小的负值时，错误确定的可能性较小。相反地，当上升波形的上限阈值的绝对值被设置成具有较小的值时，错误确定的可能性增加。因此，对应于上升波形的下限阈值C1具有设置成比对应于上升波形的上限阈值C2的绝对值小的绝对值。

(其它实施例)

本发明不局限于上面实施例的描述，并且可以在下面修改的情况中实施。

如示出了图7A的单链线圈的修改示例的图7C中所示，当确定存在噪声时，可以将噪声Nb从波形Wb中消除。例如，以将燃料压力的倾斜度(微分值)变成在预定的范围之内(诸如在阈值B1和阈值B2之间)的方式来处理波形Wb的微分值超过阈值B1、B2的部分。

可替换的，可以将波形Wb的微分值超过阈值B1、B2的部分删除，并且使用其它燃料压力值来进行修正。也即是说，根据本实施例，可以指定噪声Nb与波形Wb重叠的位置，以便可以容易地将噪声Nb除去。

可以使上限阈值A1、B1、C1彼此相同，并且可以使下限阈值A2、B2、C2彼此相同。可以使上限阈值A1、B1、C1的绝对值与下限阈值A2、B2、C2的绝对值相同。

可以针对喷射波形Wb的整个区域来计算微分值，而不是分成基础波形、下降波形和上升波形。可以针对喷射波形Wb的整个区域来执行噪声确定。

可以通过计算相对于喷射时间燃料压力波形Wa的微分值波形来执行噪声确定，而不减去非喷射时间燃料压力波形Wu。

在上面的描述中，燃料压力传感器20安装到燃料喷射阀10。传感器20被放置用以检测从共轨42的出口42a延伸到喷射口11b的燃料供应通道中的燃料的压力。例如，燃料压力传感器可以布置在高压管42b中，高压管42b将共轨42连接到燃料喷射阀10。也就是说，高压管42b或高压通道11a可以对应于燃料通道。

这些改变和修改应当被理解为在所附权利要求所定义的本发明的范围之内。

Claims (4)

1.一种用于燃料喷射系统的噪声存在诊断设备，包括：

燃料喷射阀（10），其喷射在蓄压器（42）中蓄压的燃料；

燃料压力传感器（20），其检测从所述蓄压器（42）到所述燃料喷射阀（10）的喷射口（11b）的燃料供应通道中的燃料压力；

波形检测器（S30），其基于所述燃料压力传感器的检测值将所述燃料压力中的变化检测为当由燃料喷射产生所述变化时的燃料压力波形；

微分计算器（S32），其计算表示所述燃料压力波形的微分值中的变化的微分波形；

噪声确定器（S33、S34、S35），当所述微分波形具有高于预定的上限阈值（A2、B2、C2）的值时或者当所述微分波形具有低于预定的下限阈值（A1、B1、C1）的值时，所述噪声确定器确定噪声与所述燃料压力波形重叠；以及

分析器（31），其基于由所述波形检测器检测到的所述燃料压力波形来分析喷射状态，其中，

所述燃料压力波形具有：

标准波形，其对应于在所述燃料压力开始根据燃料喷射的开始而下降之前的时间段（TA），

下降波形，其对应于当所述燃料压力根据喷射速率的增加而下降时的时间段（TB），以及

上升波形，其对应于当所述燃料压力根据所述喷射速率的下降而上升时的时间段（TC），

所述微分计算器计算关于所述标准波形、所述下降波形和所述上升波形中的每一个的所述微分波形，并且

所述上限阈值和所述下限阈值被设置成对应于所述标准波形、所述下降波形和所述上升波形中的每一个，并且被设置成在所述标准波形、所述下降波形和所述上升波形之中是不同的。

2.根据权利要求1所述的噪声存在诊断设备，其中

所述燃料喷射系统安装在多汽缸内燃机上，

所述燃料喷射阀将燃料喷射到喷射汽缸中，并且当燃料被喷射到所述喷射汽缸中时不将燃料喷射到非喷射汽缸中，

所述燃料压力传感器具有对应于所述喷射汽缸的喷射时间传感器和对应于所述非喷射汽缸的非喷射时间传感器，

所述波形检测器在大约相同的时间基于所述喷射时间传感器的检测值来检测喷射时间燃料压力波形（Wa）和基于所述非喷射时间传感器的检测值来检测非喷射时间燃料压力波形（Wu），以及

所述波形检测器通过将所述非喷射时间燃料压力波形（Wu）从所述喷射时间燃料压力波形（Wa）中减去来修正所述燃料压力波形，以及

所述微分计算器计算关于所修正的燃料压力波形（Wb）的所述微分波形。

3.根据权利要求1所述的噪声存在诊断设备，其中

对应于所述下降波形的所述上限阈值（B2）具有被设置成比对应于所述下降波形的所述下限阈值（B1）的绝对值小的绝对值。

4.根据权利要求1所述的噪声存在诊断设备，其中

对应于所述上升波形的所述下限阈值（C1）具有被设置成比对应于所述上升波形的所述上限阈值（C2）的绝对值小的绝对值。