CN102441686A - 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 - Google Patents
硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102441686A CN102441686A CN2011102791935A CN201110279193A CN102441686A CN 102441686 A CN102441686 A CN 102441686A CN 2011102791935 A CN2011102791935 A CN 2011102791935A CN 201110279193 A CN201110279193 A CN 201110279193A CN 102441686 A CN102441686 A CN 102441686A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- layer
- inclination angle
- crystal grain
- degrees
- mentioned
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title abstract description 30
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title abstract description 30
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 228
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 137
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 19
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 15
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 29
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims description 26
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 claims description 15
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 10
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 9
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims description 7
- PIZYHTQSHRQOBI-UHFFFAOYSA-N [C].O=[N] Chemical compound [C].O=[N] PIZYHTQSHRQOBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 241000446313 Lamella Species 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 6
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 6
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 25
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 25
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 20
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 238000005270 abrasive blasting Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 208000037656 Respiratory Sounds Diseases 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
本发明提供一种硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具。在工具基体的表面蒸镀形成至少包括TiCN层的Ti化合物层作为(a)下部层，蒸镀形成α型Al2O3层作为(b)上部层的表面包覆切削工具中，对于下部层的TiCN层，用场致放射型扫描电子显微镜测定{110}面的法线形成的倾斜角并作成倾斜角度数分布图表时，具有0～10度范围内的倾斜角的TiCN{110}晶粒占度数整体的50％以上，另外，对于上部层的α型Al2O3层，测定(0001)面的法线形成的倾斜角并作成倾斜角度数分布图表时，具有35～45度范围内的倾斜角的Al2O3(11-26)晶粒占度数整体的60％以上的比例，进一步在与层厚方向垂直的面内观察时，Al2O3(11-26)晶粒粗大，Al2O3(11-26)晶粒的平均结晶粒径为Al2O3(11-26)晶粒以外的晶粒的2～5倍。
Description
技术领域
本发明涉及一种表面包覆切削工具(以下称为包覆工具)，特别是在伴随高热产生并且冲击性且断续性负载作用于刀刃的高速断续切削条件下进行各种钢或铸铁等的被切削材料的切削加工时，硬质包覆层也会在长期使用中发挥优异的耐崩刀性。
背景技术
以往，通常已知有在由碳化钨(以下用WC表示)基硬质合金或碳氮化钛(以下用TiCN表示)基金属陶瓷构成的基体(以下将这些总称为工具基体)的表面上蒸镀形成由下述(a)、(b)构成的硬质包覆层的包覆工具，
(a)下部层为由Ti的碳化物(以下用TiC表示)层、氮化物(以下同样用TiN表示)层、碳氮化物(以下用TiCN表示)层、碳氧化物(以下用TiCO表示)层及碳氮氧化物(以下用TiCNO表示)层中的两层以上构成，且具有3～20μm的整体平均层厚的Ti化合物层，
(b)上部层为具有2～15μm的平均层厚且在化学蒸镀的状态下具有α型结晶结构的氧化铝(以下称为α型Al2O3)层，已知该包覆工具例如用于各种钢或铸铁等的连续切削或断续切削中。
另外，例如专利文献1所示，将上述(a)的Ti化合物层之中的至少一层TiCN层通过下述条件的化学蒸镀形成时，
以反应气体组成-体积％计为TiCl4：0.2～1％、CH3CN：0.3～2％、C2H4：1～3％、N2：10～30％、H2：剩余，
反应气氛温度：700～780℃，
反应气氛压力：25～40kPa，
该TiCN层(以下称为现有TiCN层)具备优异的高温强度与耐冲击性，另外，对于该现有TiCN层，测定晶粒的{110}面的法线与其表面研磨面的法线形成的倾斜角，作成倾斜角度数分布图表时，形成了0～10度的倾斜角分区的TiCN晶粒(以下用TiCN{110}晶粒表示)占度数整体的50～75％的比例的现有TiCN层，已知该包覆工具(以下称为现有包覆工具1)具有优异的耐崩刀性。
另外，例如专利文献2所示，将上述(b)的α型Al2O3层在下述低温条件下进行化学蒸镀，
以反应气体组成：体积％计为AlCl3：3～10％、CO2：0.5～3％、C2H4：0.01～0.3％、SF6：0.01～0.2％、H2：剩余，
反应气氛温度：750～900℃，
反应气氛压力：3～13kPa，
经由实施加热处理的Al2O3晶核，在通常的化学蒸镀条件下形成α型Al2O3层时，该α型Al2O3层具备优异的耐冲击性，另外，对于该α型Al2O3层，测定(0001)面的法线与表面研磨面的法线形成的倾斜角，作成倾斜角度数分布图表时，形成了33～43度的倾斜角分区的α型Al2O3晶粒占度数整体的45％以上的比例的α型Al2O3层，已知该包覆工具(以下称为现有包覆工具2)仍表现出优异的耐崩刀性。
此外，所述加热处理Al2O3晶核的分布比例在平均值为5～200个/μm2的范围内。
专利文献1：日本专利公开2006-231433号公报
专利文献2：日本专利公开2006-43791号公报
现状如下：近年来的切削装置的高性能化显著，另一方面对切削加工的节省劳力化以及节能化，进而低成本化的要求加强，伴随这一点，切削加工逐渐具有高速化的倾向，但在上述现有包覆工具1、2中，将其用于钢或铸铁等的通常的条件下的连续切削或断续切削中时没有问题，但特别将其用于伴随高发热并且冲击性且断续性负载作用于刀刃的高速断续切削条件下时，硬质包覆层的高温强度与耐冲击性并不充分，另外，因冲击等一旦造成硬质包覆层产生裂纹时，由于层中的内部应力促进裂纹的发展，易于发生崩刀、缺损，其结果是在较短的时间内达到使用寿命。
发明内容
因此，本发明人们从上述观点出发，对实现硬质包覆层的高温强度和耐冲击性的提高进行了深入研究，结果得到如下见解。
首先，本发明人们在上述现有包覆工具1(专利文献1记载的具备在倾斜角度数分布图表中，0～10度的倾斜角分区中占度数整体的50～75％的比例的TiCN晶粒存在的至少一层的现有TiCN层作为下部层)中，作为其上部层，在专利文献2所述的蒸镀条件下蒸镀形成α型Al2O3层(在倾斜角度数分布图表中，33～43度的倾斜角分区中占度数整体的45％以上的比例的α型Al2O3晶粒存在的α型Al2O3层)后，对于通常的切削条件下的耐崩刀性、耐缺损性，确认了某种程度的提高，但是在伴随高热产生并且断续性、冲击性负载作用于刀刃的高速断续切削中，虽然显示了优异的高温强度，但是并不能抑制得到可充分满足防止发生崩刀、缺损等的程度。
因此，本发明人们对于Ti化合物层之中的至少一层TiCN层与由α型Al2O3层构成的上部层进一步进行了研究，将具有上述专利文献1所述的TiCN{110}晶粒的至少一层的现有TiCN层例如作为第一阶段，在下述条件下进行1小时化学蒸镀，
以反应气体组成-体积％计为TiCl4：0.2～1％、CH3CN：0.01～0.05％、C2H4：0.05～0.1％、N2：10～30％、H2：剩余，
反应气氛温度：700～780℃，
反应气氛压力：25～45kPa，
之后，作为第二阶段，在下述条件下通过化学蒸镀形成时，
以反应气体组成-体积％计为TiCl4：0.2～1％、CH3CN：0.3～2％、C2H4：0.05～3％、N2：10～30％、H2：剩余，
反应气氛温度：700～780℃，
反应气氛压力：25～45kPa，
该TiCN层(以下称为改性TiCN层)具备优异的高温强度与耐冲击性，另外，对于该改性TiCN层，测定晶粒的{110}面的法线与工具基体的表面的法线形成的倾斜角，作成倾斜角度数分布图表时，形成了0～10度的倾斜角分区的TiCN晶粒(以下用TiCN{110}晶粒表示)占度数整体的40～70％的比例的改性TiCN层。
在此基础上，发现例如在特定的两阶段的蒸镀条件下形成α型Al2O3层(以下称为改性α型Al2O3层)时，在由改性TiCN层构成的下部层的TiCN{110}晶粒外延的位置可形成具有由相对粗粒的α型Al2O3晶粒构成的组织结构的上部层。
例如，上述两阶段的蒸镀条件如下所示。
作为第一阶段，在下述条件下进行30分钟化学蒸镀，
反应气体组成(体积％)：
AlCl3：11～15％、
CO2：9～12％、
HCl：5～7％、
H2：剩余、
反应气氛温度：1040～1060℃、
反应气氛压力：6～10kPa，
接着，作为第二阶段，
反应气体组成(体积％)：
AlCl3：2～5％、
CO2：3～9％、
HCl：1～5％、
H2S：0.25～0.6％，
H2：剩余、
反应气氛温度：960～1000℃、
反应气氛压力：6～10kPa、
通过在两阶段的条件下进行蒸镀，从而能够形成由改性α型Al2O3层构成的上部层。
而且，发现对于通过上述两阶段蒸镀形成的改性α型Al2O3层，用场致放射型扫描电子显微镜，对存在于其截面研磨面的测定范围内的具有六方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的(0001)面的法线与工具基体的表面的法线形成的倾斜角，将位于所述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有35～45度范围内的倾斜角的晶粒(以下将其称为Al2O3(11-26)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的60％～85％的比例，具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(以下将其称为Al2O3(0001)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的15％～25％的比例，另外，Al2O3(11-26)晶粒从层厚方向来看形成在下部层(改性TiCN层)的TiCN{110}晶粒外延的位置，进而通过场致放射型扫描电子显微镜对该Al2O3(11-26)晶粒进行组织观察时，在与层厚方向垂直的面内具有由粗大的晶粒构成的组织结构，而且，Al2O3(11-26)晶粒的平均结晶粒径为Al2O3(11-26)晶粒以外的晶粒的平均结晶粒径的2～5倍，且为相对粗粒的晶粒。
由上述改性α型Al2O3层构成的上部层其自身具备耐崩刀性、耐缺损性优异的特性，但作为硬质包覆层形成后的后处理，例如对上部层(改性α型Al2O3层)的表面实施湿喷砂处理时，Al2O3(11-26)晶粒形成微细的裂纹，其结果是存在于上部层(改性α型Al2O3层)的内部的残留应力得到缓解，对断续性冲击显示出更优异的耐崩刀性、耐缺损性。
因此，本发明的包覆工具通过蒸镀形成由包含上述改性TiCN层的下部层、以及上述改性α型Al2O3层构成的硬质包覆层，从而即使用于伴随高发热并且冲击性且断续性负载作用于刀刃的高速断续切削条件下时，硬质包覆层也具备更优异的耐冲击性、耐崩刀性，在长期使用中发挥优异的切削性能。
本发明是基于上述见解而完成的，具有如下特征：
(1)一种表面包覆切削工具，其特征在于，在由碳化钨基硬质合金或碳氮化钛基金属陶瓷构成的工具基体的表面蒸镀形成由下述(a)、(b)构成的硬质包覆层，
(a)下部层为具有3～20μm的合计平均层厚且包括化学蒸镀形成的至少一层的Ti的碳氮化物层的Ti化合物层，
(b)上部层为具有2～15μm的平均层厚且在化学蒸镀的状态下具有α型结晶结构的氧化铝层，
(c)对于上述(a)的下部层之中的至少一层的Ti的碳氮化物层，由具有以下结构的Ti的碳氮化物构成，用场致放射型扫描电子显微镜，对存在于上述工具基体的截面研磨面的测定范围内的具有立方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的{110}面的法线与上述工具基体表面的法线形成的倾斜角，将位于所述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(用TiCN{110}晶粒表示)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的40～70％的比例，
(d)对于上述(b)的上部层，用场致放射型扫描电子显微镜，由具有以下结构的氧化铝构成，对存在于上述工具基体的截面研磨面的测定范围内的具有六方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的(0001)面的法线与工具基体表面的法线形成的倾斜角，将位于所述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有35～45度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(11-26)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的60～85％的比例，具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(0001)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的15％～25％的比例，
(e)上述Al2O3(11-26)晶粒通过场致放射型扫描电子显微镜进行组织观察时，在与层厚方向垂直的面内具有由粗大的晶粒构成的组织结构，进一步地，上述Al2O3(11-26)晶粒的平均结晶粒径为Al2O3(11-26)晶粒以外的晶粒的平均结晶粒径的2～5倍。
(2)根据前述(1)所述的表面包覆切削工具，其特征在于，上述(a)的Ti化合物层包括Ti的碳化物层、氮化物层、碳氧化物层及碳氮氧化物层之中的一层或两层以上、以及至少一层的Ti的碳氮化物层。
(3)根据前述(1)或(2)所述的表面包覆切削工具，其特征在于，上述Al2O3(11-26)晶粒从层厚方向来看形成在上述(c)的TiCN{110}晶粒形成的位置的正上方或层厚方向延长线上。
以下对本发明的包覆工具的硬质包覆层进行详细说明。
(a)下部层的Ti化合物层
下部层的Ti化合物层由Ti的碳化物(TiC)层、氮化物(TiN)层、碳氮化物(TiCN)层、碳氧化物(TiCO)层及碳氮氧化物(TiCNO)层之中的一层或两层以上构成，且其中的至少一层由在测定晶粒的{110}面的法线形成的倾斜角作成的倾斜角度数分布图表中，具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(TiCN{110}晶粒)占度数整体的40～70％的比例的改性TiCN层构成。
上述的改性TiCN层，即TiCN{110}晶粒占度数整体的40～70％的比例的TiCN层例如可以通过以下条件的化学蒸镀进行成膜。
即，作为第一阶段，在下述条件下进行1小时化学蒸镀，
以反应气体组成-体积％计为TiCl4：0.2～1％、CH3CN：0.01～0.05％、C2H4：0.05～0.1％、N2：10～30％、H2：剩余，
反应气氛温度：700～780℃，
反应气氛压力：25～45kPa，
之后，作为第二阶段，通过下述条件的化学蒸镀，
以反应气体组成-体积％计为TiCl4：0.2～1％、CH3CN：0.3～2％、C2H4：0.05～3％、N2：10～30％、H2：剩余，
反应气氛温度：700～780℃，
反应气氛压力：25～45kPa，
能够形成高温强度和耐冲击性优异的改性TiCN层。
另外，TiCN{110}晶粒的度数比例按如下求出。
用场致放射型扫描电子显微镜对存在于包覆改性TiCN层的工具基体的截面研磨面的测定范围内的具有立方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的{110}面的法线与上述工具基体表面的法线形成的倾斜角，将位于所述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且作成对存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表，在该倾斜角度分布图表中，求出存在于0～10度范围内的倾斜角分区的晶粒(TiCN{110}晶粒)的度数，另一方面，求出位于测定倾斜角范围0～45度范围内的全部度数，计算出所述TiCN{110}晶粒的度数占全部度数的比例，从而能够求出TiCN{110}晶粒的度数比例。
由至少包括上述改性TiCN的Ti化合物层构成的下部层作为α型Al2O3层的下部层而存在，除了因自身具备的优异的高温强度有助于提高硬质包覆层的高温强度以外，还牢固地附着于工具基体和α型Al2O3层，具有提高硬质包覆层对工具基体的附着性的作用，特别是上述改性TiCN层具有优异的高温强度与优异的耐冲击性，有助于提高下部层的高温强度，提高耐崩刀性，但如果下部层的平均层厚不到3μm，就无法充分发挥前述作用，另一方面，若其平均层厚超过20μm，特别是在伴随高热产生的切削加工中容易引起热塑性变形，这成为不均匀磨损的原因，所以将其平均层厚定为3～20μm。
(b)上部层的改性α型Al2O3层
在包括具有上述TiCN{110}晶粒的至少一层的改性TiCN层的下部层的表面，通过以下两阶段蒸镀，能够蒸镀形成由改性α型Al2O3层构成的上部层。
即，作为第一阶段，在下述条件下进行30分钟化学蒸镀，
反应气体组成(体积％)：
AlCl3：11～15％、
CO2：9～12％、
HCl：5～7％、
H2：剩余、
反应气氛温度：1040～1060℃、
反应气氛压力：6～10kPa，
接着，作为第二阶段，在下述条件下进行蒸镀，从而能够形成由改性α型Al2O3层构成的上部层，
反应气体组成(体积％)：
AlCl3：2～5％、
CO2：3～9％、
HCl：1～5％、
H2S：0.25～0.6％，
H2：剩余、
反应气氛温度：960～1000℃、
反应气氛压力：6～10kPa。
而且，对于通过上述两阶段蒸镀形成的改性α型Al2O3层形成以下的改性α型Al2O3层，用场致放射型扫描电子显微镜，对存在于其截面研磨面的测定范围内的具有六方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的(0001)面的法线与工具基体的表面的法线形成的倾斜角，将位于所述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有35～45度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(11-26)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的60～85％的比例，具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(0001)晶粒)存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的15～25％的比例。
用场致放射型扫描电子显微镜观察上述改性α型Al2O3层的纵截面时，可知在下部层的改性TiCN层的TiCN{110}晶粒外延的位置形成有Al2O3(11-26)晶粒。
另外，对于与膜厚方向垂直的面内的改性α型Al2O3层，同样用场致放射型扫描电子显微镜进行组织观察时，如图1所示，观察到存在于该面内的上述Al2O3(11-26)晶粒的平均结晶粒径为Al2O3(11-26)晶粒以外的晶粒的平均结晶粒径的2～5倍，Al2O3(11-26)晶粒为相对粗粒。
由上述改性α型Al2O3层构成的上部层在通常的Al2O3层具有的高硬度与耐热性的基础上，通过以倾斜角度数分布图表中的度数比例存在60～85％的上述Al2O3(11-26)晶粒、15％～25％以上的上述Al2O3(0001)晶粒，从而在伴随着高热产生且断续性、冲击性负载作用的高速断续切削加工中，发挥更优异的耐崩刀性、耐缺损性。
然而，上部层的平均层厚不到2μm时，无法充分发挥希望的优异耐磨损性，另一方面，因其平均层厚超过15μm而过厚时，容易发生崩刀，所以其平均层厚定为2～15μm。
在本发明的包覆工具中，作为硬质包覆层，通过蒸镀形成包括至少一层的改性TiCN层的下部层、以及由改性α型Al2O3层构成的上部层，从而发挥优异的耐崩刀性，但作为硬质包覆层形成后的后处理，例如通过对改性α型Al2O3层表面实施湿喷砂处理，从而使上述Al2O3(11-26)晶粒生成微细的裂纹，由此缓解改性α型Al2O3层的内部残留应力，从而在高速断续切削加工中，能够进一步提高耐崩刀性、耐缺损性。
本发明的包覆工具即使在伴随高热产生并且断续性、冲击性负载作用于刀刃的高速断续切削条件下进行各种钢或铸铁等的切削时，硬质包覆层的下部层也具备优异的高温强度、耐冲击性，硬质包覆层的上部层在高硬度和耐热性的基础上，也具备优异的耐崩刀性、耐缺损性，从而能够在长期使用中发挥优异的切削性能，进一步延长使用寿命。
附图说明
图1(a)表示与本发明包覆工具11的上部层(改性α型Al2O3层)的层厚方向平行的面内的组织示意图，另外图1(b)表示与本发明包覆工具11的上部层(改性α型Al2O3层)的层厚方向垂直的面内的组织示意图。
图2表示对本发明包覆工具2的下部层的改性TiCN层的{110}面测定的倾斜角度数分布图表。
图3表示对本发明包覆工具2的上部层的改性α型Al2O3层的(0001)面测定的倾斜角度数分布图表。
具体实施方式
接着，通过实施例具体说明本发明的包覆工具。
作为原料粉末，准备均具有1～3μm的平均粒径的表1所示的粉末，将这些原料粉末配合成表1所示的配合组成，并且加入石蜡在丙酮中球磨混合24小时，减压干燥之后，以98MPa的压力挤压成型为预定形状的压坯，在5Pa的真空中，在1370～1470℃的范围内的预定温度中保持1小时的条件下真空烧结该压坯，烧结之后，通过对刀刃部施加R：0.07mm的珩磨加工来分别制作具有ISO·CNMG160412规定的多刀刃片形状的WC基硬质合金制工具基体1～10。
另外，作为原料粉末，准备均具有0.5～2μm的平均粒径的表2所示的粉末，将这些原料粉末配合成表2所示的配合组成，用球磨机进行24小时湿式混合，干燥之后，以98MPa的压力挤压成型为压坯，在1.3kPa的氮气气氛中，在以温度：1540℃中保持1小时的条件下烧结该压坯，烧结之后，通过对刀刃部施加R：0.07mm的珩磨加工来制作具有ISO规格·CNMG160412的刀片形状的TiCN基金属陶瓷制工具基体11～16。
接着，将这些工具基体1～10及工具基体11～16分别装入通常的化学蒸镀装置中，用表3(表3中的l-TiCN表示日本专利公开平6-8010号公报中记载的具有纵向生长结晶组织的TiCN层的形成条件，除此以外表示通常的粒状结晶组织的形成条件)所示的条件和表5所示的改性TiCN层的形成条件，以表7所示的目标层厚蒸镀形成Ti化合物层作为硬质包覆层的下部层，
接着，用表6所示的两阶段蒸镀条件，以表7所示的目标层厚蒸镀形成改性α型Al2O3层作为硬质包覆层的上部层，从而分别制造本发明包覆工具1～16。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
对于上述本发明包覆工具1～16的改性TiCN层、改性α型Al2O3层，用场致放射型扫描电子显微镜和电子背散射衍射装置，分别作成倾斜角度数分布图表。
即，对于上述改性TiCN层的倾斜角度数分布图表，在将改性TiCN层的截面作为研磨面的状态下，放置在场致放射型扫描电子显微镜的镜筒内，对所述研磨面以70度的入射角、1nA的照射电流对存在于上述截面研磨面的测定范围内的每个晶粒照射15kV的加速电压的电子束，用电子背散射衍射装置在30×50μm的区域以0.1μm/step的间隔，测定作为所述晶粒的结晶面的{110}面的法线与工具基体表面的法线形成的倾斜角，基于该测定结果，将位于上述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且通过对存在于各分区内的度数进行总计而作成，根据该倾斜角度数分布图表，求出具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(TiCN{110}晶粒)的度数比例。
表7示出了这些值。
同样地，对于上述改性α型Al2O3层的倾斜角度数分布图表，在将上述改性α型Al2O3层的表面作为研磨面的状态下，放置在场致放射型扫描电子显微镜的镜筒内，对所述研磨面以70度的入射角、1nA的照射电流对存在于上述截面研磨面的测定范围内的每个晶粒照射15kV的加速电压的电子束，用电子背散射衍射装置在30×50μm的区域以0.1μm/step的间隔，测定作为所述晶粒的结晶面的(0001)的法线与工具基体的表面的法线形成的倾斜角，基于该测定结果，将位于上述测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且通过对存在于各分区内的度数进行总计而作成，根据该倾斜角度数分布图表，求出具有35～45度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(11-26)晶粒)的度数比例与具有0～10度范围内的倾斜角的晶粒(Al2O3(0001)晶粒)的度数比例。表7示出这些值。
此外，图2作为一例表示对本发明包覆工具2的下部层的改性TiCN层的{110}面测定的倾斜角度数分布图表。
另外，图3作为一例表示对本发明包覆工具2的上部层(改性α型Al2O3层)的(0001)面测定的倾斜角度数分布图表。
另外，对于本发明包覆工具1～16的改性α型Al2O3层，用场致放射型扫描电子显微镜观察与膜厚方向平行的面及垂直的面的组织，确认Al2O3(11-26)晶粒的形状，并且测定了其平均结晶粒径。
上述平均结晶粒径测定在通过场致放射型扫描电子显微镜观察到的与膜厚方向垂直的面的组织中，在与膜厚方向垂直的方向上以50μm的幅度，从上部层改性α型Al2O3层的最表面在膜厚方向上以上部层的膜厚的1/2的距离引出与膜厚方向垂直的直线，求出该直线与形成上部层的改性α型Al2O3层的Al2O3(11-26)晶粒的交点的距离d，将以上述相同方法在5处不同的与膜厚方向垂直的方向上以50μm的幅度求出的距离d的平均值作为Al2O3(11-26)晶粒的平均粒径。
另外，对于上述本发明包覆工具1～16之中的几个包覆工具使用湿喷砂，作为喷射研磨剂，在投射压1～10MPa的条件下以氧化铝磨粒(#100～1000)对上部层(改性α型Al2O3层)表面实施湿喷砂处理，形成微细裂纹。
为了比较，对于上述工具基体1～6，用表3所示的条件和表4所示的现有TiCN层的形成条件，蒸镀形成表9所示的目标层厚的Ti化合物层作为硬质包覆层的下部层，接着，用表3所示的条件，以目标层厚蒸镀形成α型Al2O3层作为硬质包覆层的上部层，从而制造比较包覆工具1～6。
另外，对于上述工具基体7～12，用表3所示的条件，蒸镀形成表9所示的目标层厚的Ti化合物层作为硬质包覆层的下部层，接着，用表8所示的蒸镀条件，蒸镀形成表9所述的目标层厚的α型Al2O3层作为硬质包覆层的上部层，从而制造比较包覆工具7～12。
进一步地，对于上述工具基体13～16，用表3所示的TiCN的形成条件和表4所示的现有TiCN层的形成条件，蒸镀形成表9所示的目标层厚的Ti化合物层作为硬质包覆层的下部层，接着，用表8所示的蒸镀条件，蒸镀形成表9所示的目标层厚的α型Al2O3层作为硬质包覆层的上部层，从而分别制造参考包覆工具13～16。
接着，对于构成上述比较包覆工具1～12和参考包覆工具13～16的硬质包覆层的下部层(包括现有TiCN层、表3所述的TiCN层、1-TiCN层)和上部层(α型Al2O3层)，与本发明包覆工具1～16的情况同样用场致放射型扫描电子显微镜和电子背散射衍射装置，分别作成倾斜角度数分布图表，求出TiCN{110}晶粒、Al2O3(11-26)晶粒和Al2O3(0001)晶粒的度数比例。
表9示出了这些值。
进一步地，对于比较包覆工具1～12和参考包覆工具13～16的上部层(α型Al2O3层)，用场致放射型扫描电子显微镜观察其组织，测定了Al2O3(11-26)晶粒的有无、形状及其平均结晶粒径。
表9示出了观察结果。
[表8]
*Al2O3晶核形成后，以表3所述的通常α型Al2O3层的形成条件下在成膜后实施加热处理
由表7和表9的比较得知，将本发明包覆工具1～16的上部层的改性α型Al2O3层中的Al2O3(11-26)晶粒的度数比例、Al2O3(0001)晶粒的度数比例与比较包覆工具1～6的上部层的α型Al2O3层进行比较时，本发明包覆工具1～16的Al2O3(11-26)晶粒的度数比例为60～85％，Al2O3(0001)晶粒的度数比例为15％～25％，与此相对，比较包覆工具1～6的现有TiCN层的TiCN{110}晶粒的度数比例为50％以上，上部层Al2O3层的Al2O3(11-26)晶粒的度数比例不到30％，Al2O3(0001)晶粒的度数比例不到10％，在比较包覆工具7～12中，1-TiCN层的TiCN{110}晶粒的度数比例不到10％，上部层Al2O3层的Al2O3(11-26)晶粒的度数比例为45％以上，Al2O3(0001)晶粒的度数比例不到10％(0％)，另外，参考包覆工具13～16的现有TiCN层的TiCN{110}晶粒的度数比例为60％以上，上部层Al2O3层的Al2O3(11-26)晶粒的度数比例为60％以上，Al2O3(0001)晶粒的度数比例不到10％(0％)。
接着，对于上述本发明包覆工具1～16、比较包覆工具1～12以及参考包覆工具13～16，均以固定夹具在工具的钢制切刀的前端部拧紧的状态，以下述条件(称为切削条件A)进行碳素钢的湿式高速断续切削试验(通常的切削速度为300m/min)，
被切削材料：JIS·S30C沿长度方向等间隔配置的4条有纵槽圆棒、
切削速度：480m/min、
吃刀深度：1.0mm、
进给速度：0.2mm/rev、
切削时间：8分钟；
以下述条件(称为切削条件B)进行合金钢的湿式高速断续切削试验(通常的切削速度为300m/min)，
被切削材料：JIS·SCM415沿长度方向等间隔配置的4条有纵槽圆棒、
切削速度：450m/min、
吃刀深度：1.2mm、
进给速度：0.2mm/rev、
切削时间：8分钟；
以下述条件(称为切削条件C)进行铸铁的干式断续高吃刀深度切削试验(通常的切削速度为300m/min)，
被切削材料：JIS·FCD450沿长度方向等间隔配置的4条有纵槽圆棒、
切削速度：400m/min、
吃刀深度：1.5mm、
进给速度：0.15mm/rev、
切削时间：8分钟，
在所有的切削试验中测定了刀刃的后刀面磨损宽度。表10示出其测定结果。
[表10]
比较包覆工具以及参考包覆工具的切削试验结果表示崩刀或后刀面磨损(寿命判定基准0.5mm)为原因达到寿命的切削时间(分钟)。
此外，栏中的*标记表示崩刀为原因达到寿命的情况。
从表7、9、10所示的结果可知，本发明包覆工具1～16特别是其上部层由改性α型Al2O3层构成，在通常的Al2O3层具有的高硬度与耐热性的基础上，通过以倾斜角度数分布图表中的度数比例存在60％以上的上述Al2O3(11-26)晶粒、15％以上的上述Al2O3(0001)晶粒，从而在伴随着高热产生且断续性、冲击性负载作用的高速断续切削加工中，发挥更优异的耐崩刀性、耐缺损性。
可知，特别是对上部层实施湿喷砂处理，在Al2O3(11-26)晶粒形成了微细裂纹的本发明包覆工具1、2、3、15、16中，发挥更优异的耐崩刀性、耐缺损性。
本发明工具在下部层的改性TiCN层中，TiCN{110}晶粒占度数整体的40～70％的比例，且在上部层的改性Al2O3层中，Al2O3(11-26)晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的60～85％的比例，Al2O3(0001)晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的15～25％的比例，从而与具有下部层中TiCN{110}晶粒占度数整体的50～70％的比例的现有TiCN层的比较包覆工具1～6和上具有部层中Al2O3(11-26)晶粒占度数整体的45％的比例的Al2O3层的比较包覆工具7～12相比较，具有优异的耐崩刀性，可以认为大概是由于本发明工具通过上述上部层与下部层的组合，上部层中存在Al2O3(11-26)粗大粒，从而缓解了上部层的拉伸应力。
另外，参考包覆工具13～16在下部层的改性TiCN层中，TiCN{110}晶粒占度数整体的50～70％的比例，且在上部层的改性Al2O3层中，Al2O3(11-26)晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的45％的比例，但认为由于Al2O3(0001)晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计低至不到10％，因此与本发明工具比较时，在高速断续切削时因耐崩刀性而在短时间内达到工具寿命。
产业可利用性
如上所述，本发明的包覆工具不仅在各种钢或铸铁等的通常的条件下的连续切削或断续切削，而且特别在伴随着高热产生断续性、冲击性负载作用于刀刃的高速断续切削加工中也显示优异的耐崩刀性，在长期中发挥优异的切削性能，因此能够充分满足并对应切削装置的高性能化以及切削加工的节省劳力化和节能化，进而低成本化。
Claims (3)
1.一种表面包覆切削工具，其特征在于，在由碳化钨基硬质合金或碳氮化钛基金属陶瓷构成的工具基体的表面蒸镀形成由下述(a)、(b)构成的硬质包覆层，
(a)下部层为具有3～20μm的合计平均层厚且包括化学蒸镀形成的至少一层的Ti的碳氮化物层的Ti化合物层，
(b)上部层为具有2～15μm的平均层厚且在化学蒸镀的状态下具有α型结晶结构的氧化铝层，
(c)对于上述(a)的下部层之中的至少一层的Ti的碳氮化物层，由具有以下结构的Ti的碳氮化物构成，用场致放射型扫描电子显微镜，对存在于上述工具基体的截面研磨面的测定范围内的具有立方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的{110}面的法线与上述工具基体表面的法线形成的倾斜角，将位于测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有0～10度范围内的倾斜角的、以TiCN{110}晶粒表示的晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的40～70％的比例，
(d)对于上述(b)的上部层，由具有以下结构的氧化铝构成，用场致放射型扫描电子显微镜，对存在于上述工具基体的截面研磨面的测定范围内的具有六方晶格的每个晶粒照射电子束，测定作为所述晶粒的结晶面的(0001)面的法线与上述工具基体表面的法线形成的倾斜角，将位于测定倾斜角之中的0～45度范围内的测定倾斜角以每0.25度的间距进行分区，并且以存在于各分区内的度数进行总计而成的倾斜角度数分布图表表示时，具有35～45度范围内的倾斜角的称为Al2O3(11-26)晶粒的晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的60％～85％的比例，具有0～10度范围内的倾斜角的称为Al2O3(0001)晶粒的晶粒存在于该倾斜角分区的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的15％～25％的比例，
(e)上述Al2O3(11-26)晶粒通过场致放射型扫描电子显微镜进行组织观察时，在与层厚方向垂直的面内具有由粗大晶粒构成的组织结构，进而，上述Al2O3(11-26)晶粒的平均结晶粒径为Al2O3(11-26)晶粒以外的晶粒的平均结晶粒径的2～5倍。
2.根据权利要求1所述的表面包覆切削工具，其特征在于，上述(a)的Ti化合物层包括Ti的碳化物层、氮化物层、碳氧化物层及碳氮氧化物层之中的一层或两层以上、以及至少一层的Ti的碳氮化物层。
3.根据权利要求1或2所述的表面包覆切削工具，其特征在于，上述Al2O3(11-26)晶粒从层厚方向来看形成在上述(c)的TiCN{110}晶粒形成的位置的正上方或层厚方向延长线上。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010-221056 | 2010-09-30 | ||
| JP2010221056A JP5483110B2 (ja) | 2010-09-30 | 2010-09-30 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102441686A true CN102441686A (zh) | 2012-05-09 |
| CN102441686B CN102441686B (zh) | 2015-09-02 |
Family
ID=46004896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201110279193.5A Expired - Fee Related CN102441686B (zh) | 2010-09-30 | 2011-09-20 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5483110B2 (zh) |
| CN (1) | CN102441686B (zh) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103658707A (zh) * | 2012-09-13 | 2014-03-26 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103801718A (zh) * | 2012-11-13 | 2014-05-21 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103894636A (zh) * | 2012-12-27 | 2014-07-02 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN104108014A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN104511731A (zh) * | 2013-09-30 | 2015-04-15 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN104801941A (zh) * | 2014-01-29 | 2015-07-29 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN105142832A (zh) * | 2013-03-28 | 2015-12-09 | 钴碳化钨硬质合金公司 | 用于切削工具的多层结构化涂层 |
| CN105517738A (zh) * | 2013-08-27 | 2016-04-20 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN103567735B (zh) * | 2012-07-25 | 2017-05-24 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN106794522A (zh) * | 2014-08-28 | 2017-05-31 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN106715012B (zh) * | 2014-09-24 | 2018-10-23 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN110760797A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-02-07 | 宁波工业技术研究院 | 一种表面强韧抗冲蚀防护涂层及其制备方法与应用 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5472529B2 (ja) | 2011-03-31 | 2014-04-16 | 日立ツール株式会社 | 硬質皮膜被覆部材及びそれを具備する刃先交換式回転工具 |
| JP5999350B2 (ja) * | 2012-11-13 | 2016-09-28 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性、耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
| EP3085478B1 (en) * | 2013-12-17 | 2019-04-10 | Kyocera Corporation | Coated tool |
| CN104816141B (zh) * | 2014-01-31 | 2018-06-19 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| JP6191873B2 (ja) * | 2014-03-20 | 2017-09-06 | 三菱マテリアル株式会社 | すぐれた耐チッピング性を有する表面被覆切削工具 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006043791A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2006297517A (ja) * | 2005-04-19 | 2006-11-02 | Mitsubishi Materials Corp | 高硬度鋼の高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2006326730A (ja) * | 2005-05-25 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2007160464A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2009056561A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
-
2010
- 2010-09-30 JP JP2010221056A patent/JP5483110B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2011
- 2011-09-20 CN CN201110279193.5A patent/CN102441686B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006043791A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2006297517A (ja) * | 2005-04-19 | 2006-11-02 | Mitsubishi Materials Corp | 高硬度鋼の高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2006326730A (ja) * | 2005-05-25 | 2006-12-07 | Mitsubishi Materials Corp | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2007160464A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
| JP2009056561A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103567735B (zh) * | 2012-07-25 | 2017-05-24 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103658707A (zh) * | 2012-09-13 | 2014-03-26 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103658707B (zh) * | 2012-09-13 | 2017-06-30 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103801718B (zh) * | 2012-11-13 | 2017-09-15 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103801718A (zh) * | 2012-11-13 | 2014-05-21 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN103894636A (zh) * | 2012-12-27 | 2014-07-02 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN103894636B (zh) * | 2012-12-27 | 2017-09-01 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN105142832A (zh) * | 2013-03-28 | 2015-12-09 | 钴碳化钨硬质合金公司 | 用于切削工具的多层结构化涂层 |
| CN104108014A (zh) * | 2013-04-18 | 2014-10-22 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN105517738A (zh) * | 2013-08-27 | 2016-04-20 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN105517738B (zh) * | 2013-08-27 | 2017-11-10 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN104511731A (zh) * | 2013-09-30 | 2015-04-15 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
| CN104801941A (zh) * | 2014-01-29 | 2015-07-29 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| CN106794522A (zh) * | 2014-08-28 | 2017-05-31 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| CN106794522B (zh) * | 2014-08-28 | 2018-10-09 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| US10369632B2 (en) | 2014-08-28 | 2019-08-06 | Kyocera Corporation | Coated tool |
| CN106715012B (zh) * | 2014-09-24 | 2018-10-23 | 京瓷株式会社 | 被覆工具 |
| US10370758B2 (en) | 2014-09-24 | 2019-08-06 | Kyocera Corporation | Coated tool |
| CN110760797A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-02-07 | 宁波工业技术研究院 | 一种表面强韧抗冲蚀防护涂层及其制备方法与应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102441686B (zh) | 2015-09-02 |
| JP2012076155A (ja) | 2012-04-19 |
| JP5483110B2 (ja) | 2014-05-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102441686A (zh) | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 | |
| JP4518260B2 (ja) | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| CN102355968A (zh) | 表面包覆切削工具 | |
| CN104582881A (zh) | 表面包覆切削工具 | |
| CN103128326B (zh) | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 | |
| CN105705281A (zh) | 被覆切削工具 | |
| CN102581324A (zh) | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 | |
| CN104789938A (zh) | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 | |
| JP4984513B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具の製造方法 | |
| JP2009006426A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP4811782B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| CN104801941A (zh) | 表面包覆切削工具 | |
| CN102398049B (zh) | 耐崩刀的表面包覆切削工具 | |
| JP2006326730A (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2020131424A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2007260787A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ | |
| CN102463358A (zh) | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 | |
| JP2006000970A (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2005238437A (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4747338B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| CN102398050B (zh) | 耐崩刀的表面包覆切削工具 | |
| JP4747386B2 (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4747387B2 (ja) | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP4753076B2 (ja) | 難削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ | |
| JP2005279915A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20150902 |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |