CN102417130B - 紧急制动装置以及使用该紧急制动装置的电梯 - Google Patents

Abstract

即使在高速和大容量规格的电梯中也能够稳定地产生制动力，使得能够在抑制导轨表面受到损伤的同时，防止陶瓷片的叠层之间发生剥离。提供一种电梯用紧急制动装置，其为了使电梯轿厢停止，通过制动件以滑动的方式按压设置在升降通道内的导轨(7)，由此产生制动力，该电梯用紧急制动装置具有摩擦构件(3)和支撑体(2)，该摩擦构件(3)具有陶瓷片(42)，该陶瓷片的端面设置在制动件(1)的在导轨(7)上滑动的滑动面上，并且在导轨的宽度方向上层叠有多片陶瓷片(42)，该支撑体(2)沿着陶瓷片(42)的层叠方向对摩擦构件(3)施加压缩力，由此来固定该摩擦构件(3)。

Description

紧急制动装置以及使用该紧急制动装置的电梯

技术领域

本发明涉及一种电梯用的紧急制动装置，尤其是涉及一种在高速和大容量的电梯中也能够稳定地产生制动力的紧急制动装置。

背景技术

在现有的电梯中设置有作为安全装置的紧急制动装置，当电梯轿厢以一定速度以上的速度下降时，该紧急制动装置以适当的减速度使电梯轿厢停止。

当电梯轿厢的速度达到规定的速度以上时，紧急制动装置使设置有二个梯形的摩擦构件的制动件夹住设置在升降通道的墙壁上的导轨，用弹簧按压该导轨，利用因弹簧的弹性变形而产生的力来产生制动力。制动件通常由具有适当的摩擦系数和耐磨耗性的铸铁和铜类烧结合金等的材料形成。

由于电梯的速度和容量在不断地提高，所以要求紧急制动装置在因制动件与导轨之间的摩擦热而形成的高温环境下也能够稳定地产生制动力。

此外，例如在专利文献1中公开了一种技术，其为了确保摩擦构件在偏置的制动力作用在作为制动片的摩擦构件上时也能够产生规定的摩擦力而不会产生旋转，采用圆柱状的陶瓷制摩擦构件来按压导轨。

另外，例如还在专利文献2中公开了一种技术，其发现了与将硬质粒子埋设在露出在制动部分表面的众多的细微纤维中时所获得的效果相同的效果，并且在板状的陶瓷母材的与制动靴相对向的面中，以露出该面的方式在与该面垂直的方向上埋设陶瓷纤维或者陶瓷纤维束，使得所脱落的硬质粒子等粒子不会损伤导轨，并且能够获得稳定的摩擦磨耗特性。

专利文献1日本国专利特开2007-302450号公报

专利文献2日本国专利特开平09-71769号公报

在上述现有技术中，将圆柱状的陶瓷制摩擦构件按压在导轨上，由于陶瓷的硬度比作为导轨材料的普通结构用轧制钢的硬度高出很多，并且其硬度在高温区域也几乎不发生变化，所以在使用大的按压力时，会导致导轨的表面产生磨损。在导轨的表面产生了磨损，或者导轨表面的凹凸变得非常粗时，电梯轿厢的振动加大，电梯的乘坐舒适性降低，严重时不得不更换导轨。在高层建筑中进行导轨的更换作业时，需要花费大量的时间和昂贵的费用。

在专利文献2所公开的技术中，使陶瓷母材中含有纤维，在添加纤维时所含的粘接剂的作用下，宏观硬度降低，由此能够减少导轨的损耗。可是，由于其将最大的纤维含量控制在30％，所以难以得到显著的硬度降低效果。此外，如果进一步增加纤维的含有量，则无法确保必要的机械强度，导致摩擦构件因承受不了摩擦力而损坏。因此，随着电梯的高速化和大容量化，变得难以产生所需的制动力。

发明内容

本发明的目的在于解决上述现有技术中所存在的课题，使得即使在高速和大容量规格的电梯中也能够稳定地并且可靠地产生制动力，在抑制导轨表面损伤的同时，抑制摩擦构件受到损伤。

为了实现上述目的，本发明提供一种电梯用紧急制动装置，其为了使电梯轿厢停止，通过制动件以滑动的方式按压设置在升降通道内的导轨，由此来产生制动力，所述电梯用紧急制动装置具有摩擦构件和支撑体，该摩擦构件具有陶瓷片，该陶瓷片的端面设置在所述制动件的在所述导轨上滑动的滑动面上，并且在所述导轨的宽度方向上层叠有多片陶瓷片，该支撑体沿着所述陶瓷片的层叠方向对所述摩擦构件施加压缩力，由此来固定该摩擦构件。

发明效果

根据本发明，能够获得一种高可靠性的电梯用紧急制动装置，由于通过在陶瓷片的层叠方向上对摩擦构件施加压缩力来固定该摩擦构件，所以能够在抑制摩擦构件发生破损以及导轨表面发生损伤的同时，切实地使电梯轿厢停止。

附图说明

图1是表示本发明的一实施方式所涉及的制动件的立体图。

图2是表示本发明的一实施方式所涉及的紧急制动装置(动作前)的主视图。

图3是表示本发明的一实施方式所涉及的紧急制动装置(动作后)的主视图。

图4是表示本发明的一实施方式所涉及的紧急制动装置(二段的紧急制动装置，动作后)的主视图。

图5是表示本发明的一实施方式所涉及的紧急制动装置部分的局部立体图。

图6是表示一实施方式所涉及的摩擦构件的结构的俯视图(a)和侧视图(b)。

图7是表示一实施方式中的图5的摩擦构件的材料的切割方向的俯视图和立体图。

图8是表示一实施方式中的摩擦构件和支撑体的安装结构的立体图。

图9是表示发生在一实施方式中的摩擦构件上的应力分布的解析结果的立体图。

图10是表示将一实施方式的摩擦构件安装在支撑体上的结构部件的展开立体图。

图11是表示一实施方式中的制动件的横截面图。

图12是表示一实施方式中的楔子构件的安装姿势的纵向侧视图。

图13是摩擦试验时的层间剥离程度的比较图。

图14是表示一实施方式中的制动件和摩擦构件的尺寸关系的立体图。

图15是表示其他实施方式中的制动件的横截面图。

符号说明

1 制动件

2 支撑体

3 摩擦构件

4 楔子构件

5  缓冲构件

7  导轨

14 纵向股线

15 横向股线

17 切割面

18 端面

19 层叠方向

42 陶瓷片

具体实施方式

以下参照附图对一实施方式进行说明。

图1表示紧急制动装置的制动件1。制动件1呈上端侧43为短边且下端侧44为长边的截面为梯形的四角形柱。制动件1的支撑体2由铸铁构成，在与未图示的导轨7相对向的面上隔开规定的间隔埋设有多个块状的摩擦构件3(图中为6个摩擦构件3)。

摩擦构件3由陶瓷纤维结合而成(以下称为“陶瓷片”)，摩擦构件3和支撑体2在摩擦构件3的前端部从制动件1的表面略微突出的状态下结合。摩擦构件3在导轨7上滑动。在左右的摩擦构件之间埋设有用于固定摩擦构件3的楔子构件4。

图2是紧急制动装置的纵截面图，紧急制动装置6隔着导轨7在左右对称地设置。一对制动件1以可夹持导轨7的方式，并且与导轨7之间具有微小的间隙大致平行地设置。制动件1的背面为上方较窄的楔状的平滑倾斜面。

为了使制动件1移动到规定的位置而对制动件1的移动进行引导的引导板8设置在引导构件11上。引导构件11的内侧是与制动件1的倾斜面平行的倾斜面，外侧是垂直面，垂直面的外侧由弹性体10夹住。引导构件11的外周部被形成为U字状的与导轨7相对向的一侧开放的弹性体10围住(图4)。制动件1、引导板8、引导构件11和弹性体10容纳在框体9内，制动件1的一端与用于驱动紧急制动装置6的未图示的驱动装置所具有的提起棒连接。

图3表示紧急制动装置进行了动作后的状态，在紧急制动装置进行动作时，制动件1沿着引导板相对于引导构件11被提起，制动件1以相互之间的距离变窄的方式移动。此时，制动件1使引导构件11和弹性体10朝向箭头13所示的方向张开。引导构件11和弹性体10张开时所产生的反作用力作用在制动件1上，由此将导轨7夹住。

紧急制动装置根据电梯的规格有时需要设置多组。以规定的减速度使电梯轿厢停止时所需的制动力F通过下式求出。

F＝4μN＝m×(a+g)

式中的μ表示制动件与导轨之间的摩擦系数，N表示弹性体的按压力(N)，m表示落下质量(kg)，a表示减速度(m/s²)，g表示重力加速度(9.8m/s²)。

在紧急制动装置为一段的紧急制动装置时，制动件的块数为4块(2块/导轨×2根导轨)。因此，制动力为4倍。制动力F与落下质量成正比。因制造方面的原因，弹性体能够产生的力存在极限，所以当落下质量变重时，需要在上下方向安装多段的紧急制动装置来确保制动力。此外，额定速度越高，制动件与导轨之间的摩擦系数越小，所以在高速区域，即使落下质量不重，也必须使用多段的紧急制动装置。因此，在具有上下二层电梯轿厢的双层电梯或者高层建筑使用的电梯中均使用多段的紧急制动装置。例如，以5.88m/s²的减速度使落下质量为25,000kg的电梯停止时所需的制动力为392kN。假设μ＝0.2，且最大按压力Fmax为400kN时，如果使用一段的紧急制动装置，则制动力的不足量为72kN，需要使用二段的紧急制动装置。又，在市场需求量最多的低层建筑用电梯(速度区域在30～240m/min之间)中，绝大多数的场合都使用一段的紧急制动装置。

图4是二段的紧急制动装置的纵截面图。二段的紧急制动装置由图2所示的紧急制动装置在上下重叠而成，框体9与框体9之间采用固定螺钉34固定。上下的制动件1的一端与用于驱动二段的紧急制动装置33的未图示的驱动装置所具有的提升杆连接，通过实质上同时提起上下的制动件来夹住导轨7。由此，能够获得大约8倍的制动力，能够满足高速化和大容量化的电梯的需要。

图5是表示具有紧急制动装置的电梯轿厢大致结构的立体图。

供乘客乘坐的电梯轿厢46通过吊索45与建筑物最上层的未图示的驱动系统连接。在图5中省略了电梯门开闭装置和外部框架等的图示。在升降通道的两侧设置有对电梯轿厢46的升降进行引导的导轨7。紧急制动装置6以能够夹住导轨7的方式设置在电梯轿厢46的下端部。作为紧急制动装置6，在相反侧的导轨上也设置有未图示的紧急制动装置，两者由未图示的连接机构连接。此外，图中省略了紧急制动装置6的框体等的详细图示。

在此，将导轨7的长度方向定义为导轨铅直方向41，将制动件1隔着导轨相对向的方向定义为导轨厚度方向40，将左右的导轨7彼此相对向的方向定义为导轨宽度方向39。

以下参照图3和图4对紧急制动装置的动作进行说明。

当电梯轿厢的移动速度达到超过额定速度的设定速度时，设置在最上层的未图示的速度传感器动作，制动件1被提起而使得制动件1夹住设置在电梯轿厢两侧的升降通道墙壁上的导轨7。此时，制动件1使U字形的弹性体10张开而产生弹性变形，由此在导轨7与制动件1之间产生摩擦力，使电梯轿厢停止。

图6表示作为摩擦构件3的陶瓷片42所使用的材料的概况。陶瓷片42通过使陶瓷纤维相互络合或者捻合而形成股线，并将股线形成为布状而制成。图6(a)是陶瓷片42的俯视图，陶瓷片42通过编织由陶瓷纤维捻合而成的纵向股线14和横向股线15而形成片状的平纹织物，并将片状的平纹织物形成为块状的陶瓷片42而制成。因此，即使陶瓷纤维的含量较高，也能够通过对股线进行编织来确保机械强度。从上方观察时，垂直方向(图6(a)中与纸面的垂直方向)的强度与其他方向的强度相比较低，但如后述那样，通过将摩擦构件3的支撑结构设置成适当的结构，并且在垂直方向上施加压缩力，能够防止摩擦构件3产生破损。

图6(b)是陶瓷片的侧视图。从截面看，横向股线15以缝合纵向股线14的方式并列地设置(平纹织物，其是由横向股线和纵向股线上下交替编织而成的织物)。此外，也可以采用不同的织物编织方法来形成与上述结构不同的结构，例如可以是斜纹织物(使二根或者三根纵向股线在上方与横向股线交叉，使一根纵向股线在下方与横向股线交叉而成的织物)，或者也可以是缎纹织物(以使横向股线和纵向股线在上下交替编织，并且减少横向股线和纵向股线中的任一方的股线在上方的根数的方式编织而成的织物)，并且也可以是不对纤维进行编织而使纤维络合而成的片状的无纺布。

陶瓷片42是通过在高温下进行热压而制成的结合体。陶瓷纤维具有很高的力学特性和优异的耐热性，所以陶瓷片42也具有优异的力学强度和耐热性。并且，与将精细陶瓷作为母材的材料相比，由于包含低硬度的粘接材料，所以宏观硬度降低。例如，氮化硅的硬度大约为1400HV，而陶瓷片42的硬度的换算值大约为1000HV(100HS)。

对方构件的磨耗与摩擦构件3的硬度成正比地增加，所以降低摩擦构件3的硬度能够抑制导轨发生损伤。通过摩擦试验知道，在陶瓷片42与导轨构件发生摩擦时，导轨的损伤在可允许的范围内。

图7(a)表示陶瓷片材料的切割方向。在制作摩擦构件3时，优选如切割线16所示，从上方观察时，相对于纵向股线14和横向股线15在斜方向(在图7(a)，相对于纤维长度方向大约为45度)切割陶瓷片材料，并且使切割端面在导轨7上滑动。

图7(b)表示根据图7(a)进行了切割后的陶瓷片的立体图，切割后的陶瓷片42呈长方体。因此，如图所示，在与切割面17相邻的二个方向的纤维截面的表面中，纵向股线和横向股线的各自的纤维的端面18大致呈椭圆形状。

图8表示陶瓷片在支撑体2中的埋设方向，切割后的陶瓷片42的端面的长度方向为导轨铅直方向41，陶瓷片42以从支撑体2突出规定量的方式埋设在支撑体2中，使得其端面在导轨7上滑动。也就是说，通过在纵向股线以及横向股线的端面与导轨7之间产生的粘着和切削阻力来产生摩擦力，由此来获得制动力。通过使用陶瓷片42作为摩擦构件3，即使用于高速化和大负载量的电梯中，也能够防止摩擦构件3因滑动时的滑动热而发生软化或烧结，从而能够确保规定的制动力。

由于陶瓷片42由陶瓷纤维的集合体构成，所以能够抑制导轨7受到损伤，并且能够确保规定的摩擦特性和磨耗特性，能够切实地使电梯轿厢停止。另一方面，陶瓷片42通过在导轨宽度方向39上层压多块陶瓷片而成，并且由楔子构件4夹住而被固定在支撑体2上。摩擦构件在纤维编织方向即陶瓷片的面内方向上的强度大于在陶瓷片通过粘接剂进行层叠的层叠方向上的强度。因此，使用楔子构件4在陶瓷片42的层叠方向19(导轨宽度方向39)上施加压缩力。

陶瓷片42的层叠方向19为导轨宽度方向39，所以在剥离方向上几乎没有摩擦力作用在叠层之间，从而能够防止陶瓷片42发生剥离损伤。此外，由于通过楔子构件4在层叠方向上施加压缩力，所以即使在剥离方向上有拉伸应力作用在叠层之间，也能够通过压缩力来抵消该拉伸应力，所以能够防止陶瓷片42受到损伤。

图9表示使用有限要素法(finite element method)对摩擦构件进行应力解析而得到的结果。在进行该解析时，假设在支撑体中埋设有摩擦构件3的状态下，有按压力24和摩擦力25作用在摩擦构件上，没有输入热量，并且材料具有各向同性的特性。此外，以摩擦材料3的宽度方向的对象面30的一半区域作为解析对象，对摩擦材料在宽度方向受到约束的场合和不受到约束的场合进行了分析。

在作为解析结果的应力分布中，灰度值较浓的部分表示拉伸应力，灰度值较淡的部分表示压缩应力。图9表示在宽度方向上发生的应力的分布。图9(a)表示在宽度方向上不受到约束的场合，图9(b)表示在宽度方向上受到约束28的场合。

从图中可以知道，当在宽度方向上不受到约束时，摩擦构件的上边附近的区域26在层间剥离方向19(层叠方向)上产生很大的拉伸应力。其原因是，当有按压力24和摩擦力25作用在摩擦构件3上时，有时摩擦构件的上边会因受到支撑体的约束而难以产生变形，由此使得摩擦构件3在与上边垂直的宽度方向上产生变形，从而产生与该变形相当的应力。在受到约束时，在上边附近的部位26发生压缩应力27。该压缩应力27是因为宽度方向上的变形受到约束而作为压缩力表现出来的压缩应力。

如上所述，为了在与摩擦力的作用方向相垂直的宽度方向上抑制层间剥离，在宽度方向上对摩擦构件进行约束，使得产生压缩力，通过该压缩力能够有效地抵消拉伸力。

图10表示将支撑体和摩擦构件的组装构件拆开为各个部件时的立体图。

支撑体2上开设有用于埋设摩擦构件3的矩形凹陷部分20。在摩擦构件3与摩擦构件3之间设置有楔子构件4，在各个摩擦构件3与楔子构件4之间设置有作为缓冲材料的缓冲构件5。楔子构件4通过螺钉12(在图中为3个)固定在支撑体2上。各个部件的导轨铅直方向的长度基本相同。

图11是制动件的横截面图。图11表示各个构成部件的位置关系。

设置在左右的摩擦构件3之间的楔子构件4如图所示呈上边(滑动面侧)比下边(主体侧)长且在支撑体2的深度方向上呈锐利状的梯形。楔子构件4上开设有供螺钉12穿过的开孔，且加工成螺钉头部比楔子构件4的上边低的形状。如图11所示，在楔子构件4安装后，其上边的高度低于摩擦构件3的高度，支撑体2的供摩擦构件3插入的部位设置有凹陷部分，并且供楔子构件4插入的部位21的深度比摩擦构件3的厚度更深。也就是说，将楔子构件4和支撑体2设置成彼此相互搭接的结构，使得楔子构件4的下表面的位置如图11所示那样位于比摩擦构件3的下表面更靠下方的位置。也就是说，使楔子构件4在支撑体2中的埋入深度比摩擦构件3在支撑体2中的埋入深度更深。

供楔子构件4插入的部位设置有雌螺纹部分22，通过使雄螺钉12与雌螺纹部分22螺合而利用楔子构件4将摩擦构件3固定在支撑体2上，并使得能够在摩擦构件3的陶瓷片的层叠方向上向摩擦构件3施加压缩力。楔子构件4与支撑体2在该凹陷部分搭接。设置在楔子构件4与摩擦构件3之间的缓冲构件5为长方体，其端面与摩擦构件3抵接，并且其相对向的面与楔子构件4抵接。

在将楔子构件4插入到支撑体2中时，楔子构件4的倾斜面与缓冲构件5之间的接触力逐渐增加。其结果，缓冲构件5产生变形，使得与楔子构件4的倾斜面之间的接触区域变宽，从而能够实现稳定的固定。缓冲构件5的材质优选比楔子构件4的材质柔软。例如，在楔子构件采用铁或不锈钢形成时，缓冲构件优选采用铜或铝等来形成。

采用使楔子构件4和支撑体2搭接的结构的理由在于，当有左右方向的力作用在摩擦构件3上时，通过与支撑体2的搭接部分接触，能够使该搭接部分承受一部分作用在楔子构件4上的力。由此，作用在左右的摩擦构件上的左右方向的力没有必要完全由支撑体2的端部23来承受，即使降低支撑体2的端部23的刚性，也不会使得该端部受到损伤。也就是说，能够缩小支撑体2的端部23而加宽摩擦构件3的左右方向的宽度，从而能够获得更大的制动力。

图12表示摩擦构件有加工精度的误差和无加工精度的误差时与楔子构件的姿势的关系。如图12(a)所示，在摩擦构件3的长度方向上，如果宽度尺寸W1几乎没有加工误差，则楔子构件4实质上水平地插入支撑体2，从而能够在摩擦构件的宽度方向施加均匀的压缩力。与此相对，图12(b)表示摩擦构件3的长度方向上的宽度尺寸出现了误差(w1＞w2)时的情况。此时，楔子构件4的宽度较窄的W2的一侧在箭头29所示方向上的插入深度比宽度较宽的一侧在箭头29所示方向上的插入深度更深。也就是说，通过使楔子构件4以倾斜的姿势插入，与没有加工误差的场合一样，同样能够通过缓冲构件5在摩擦构件3的整个长度上均匀地施加压缩力。作为具体的组装管理方法，例如使用间隙测量器来确认有无间隙，或者对螺钉进行紧固力矩的管理。

此外，作为施加压缩力的结构，也可以采用热压配合等方法，但在采用热压配合方法时，需要对支撑体和摩擦构件的加工精度进行高精度管理，并且进行过盈量设计，否则摩擦构件会因为固定时的残留应力而受到损伤。因此，进行高精度加工需要花费时间。

图13表示使用市售的纤维结合体作为陶瓷片对摩擦特性进行比较时得到的试验结果，其表示支撑体和摩擦构件在层叠方向上的间隙与摩擦构件的层间剥离程度之间的关系，其中◎表示没有剥离部位，○表示有1～3个剥离部位，△表示有4～6个剥离部位，×表示有7个以上的剥离部位。摩擦试验使用销盘(pin-on disk)试验机进行。以规定的速度使材质与导轨7的材质相同的盘(圆板)旋转，以规定的按压力将摩擦构件3按压在盘表面上，并且以规定的减速度使盘的电动机停止。作为具体的条件，将初始速度设定为1500m/min，按压力设定为大约5600N，减速度设定为5.88m/s²。对同一块摩擦构件连续进行了三次试验。

从试验的结果可以知道，支撑体与摩擦构件在层叠方向上的间隙越窄，层间剥离部位越少，在没有间隙的情况下不发生剥离。此外，在间隙窄小时，即使反复进行摩擦试验，在初期发生的层间剥离也没有加剧。并且，即使反复进行摩擦试验，摩擦系数也没有下降。可是，在存在0.2mm的间隙时，从第二次试验开始，不仅发生了层间剥离，而且出现了陶瓷纤维的前端朝间隙方向倾倒的现象，在可靠性方面存在问题。

图14是表示制动件和摩擦构件的尺寸关系的立体图。支撑体2上下方向的长度L0、一块摩擦构件3的长度L1以及摩擦构件3的宽度W之间的关系优选设定为0.5×L0＞L1＞W的关系。其由制动力与支撑体2和摩擦构件3的固定强度之间的关系决定。首先，为了获得更大的制动力而提高弹簧力，或者增大摩擦构件3与导轨之间的摩擦系数，但如果前者的提高弹簧力时，会导致弹簧构件的厚度增加，使得装置大型化。因此，后者的增大摩擦系数这一方法更为有效。

为了增大摩擦系数，可以通过对摩擦构件3的表面进行粗糙化来增大摩擦构件3对导轨的抓力，但这样做会导致导轨受伤。摩擦系数受到相互发生摩擦的两个物体之间的摩擦热的大小的影响。也就是说，摩擦系数会因两个物体的温度的不同而出现大幅度的变化，温度较高的一方的摩擦系数小。在此，摩擦在由金属制成的导轨与由陶瓷制成的摩擦构件3之间发生，耐热性优异的陶瓷在温度上升到大约1000℃时，其机械特性也几乎不发生变化。与此相对，导轨在高温下变软。例如导轨所采用的碳钢(SS400)的表面硬度大约在达到500～600度时急剧下降。在进行制动时，在摩擦构件3长时间在导轨上滑动的场合下，导轨的温度上升，摩擦系数下降。因此，至少在滑动方向上对摩擦构件3进行分割，并且在摩擦构件3之间设置不与导轨滑动接触的区域，由此能够有效地抑制导轨温度上升。

另一方面，通过将陶瓷片的层叠方向即摩擦构件3的宽度方向的尺寸W与各自的上下方向尺寸L0之间的关系设定为上述关系，能够抑制摩擦构件3因层间剥离而受到损伤。这是因为，通过缩小宽度方向的尺寸来抑制该方向的变形量，能够缩小所产生的应力。具体来说是，为了在制动件中确保相同大小的滑动面积，优选将强度较强的陶瓷片的面内方向的尺寸L0设定得较大，并且将强度较弱的陶瓷片的面外方向的尺寸W设定得较小，使得能够形成不容易受到损伤的结构。由此，能够获得高可靠性的紧急制动装置。

图15是表示紧急制动装置的制动件的其他实施例的横截面图。与图11的不同之处在于在支撑体2的宽度方向设置一个摩擦构件3。此时，可以将楔子构件4设置在摩擦构件3与支撑体2的任一方之间，并且将楔子构件4设置成只在滑动构件侧设置倾斜面的形状。在摩擦构件3和楔子构件4之间插入有缓冲构件5。

通过将制动件设置成上述结构，无论摩擦构件3如何设置，均能够在陶瓷片的层叠方向对摩擦构件进行约束，使得压缩力作用在摩擦构件3上。

如上所述，通过在二个方向编织陶瓷纤维而形成陶瓷片，并对陶瓷片进行层叠而形成摩擦构件，使该摩擦构件的纤维端面朝滑动面突出，通过楔子构件压缩和固定陶瓷片的层叠方向，由此能够在抑制对方构件(导轨7)受伤的同时，确保规定的摩擦特性和磨耗特性，并且防止陶瓷片发生层间剥离。

Claims (9)

1.一种电梯用紧急制动装置，其为了使电梯轿厢停止，通过制动件以滑动的方式按压设置在升降通道内的导轨，由此来产生制动力，所述电梯用紧急制动装置的特征在于，

具有摩擦构件和支撑体，该摩擦构件具有陶瓷片，该陶瓷片的端面设置在所述制动件的在所述导轨上滑动的滑动面上，并且在所述导轨的宽度方向上层叠有多片陶瓷片，所述陶瓷片由陶瓷纤维的集合体构成，

该支撑体沿着所述陶瓷片的层叠方向通过楔子构件对所述摩擦构件施加压缩力，由此来固定该摩擦构件。

2.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

通过设置在所述摩擦构件和所述支撑体之间的所述楔子构件来施加所述压缩力。

3.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

通过具有滑动面侧比主体侧长的形状的所述楔子构件将所述摩擦构件固定在所述支撑体上。

4.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

通过缓冲构件和梯形的所述楔子构件将所述摩擦构件固定在所述支撑体上，由此向所述摩擦构件施加所述压缩力。

5.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

在所述电梯用紧急制动装置中，所述压缩力通过设置在所述摩擦构件与所述支撑体之间的所述楔子构件来施加，所述楔子构件在所述支撑体中的埋入深度比所述摩擦构件在所述支撑体中的埋入深度深。

6.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

所述摩擦构件在所述导轨的宽度方向上被分割，并且相互之间隔着规定的间隔埋设在所述支撑体中，在分开设置的所述摩擦构件之间设置所述楔子构件，由此向所述摩擦构件施加所述压缩力。

7.如权利要求1所述的电梯用紧急制动装置，其特征在于，

所述摩擦构件以在滑动方向上分割的方式设置，并且在分开设置的所述摩擦构件之间设置没有所述摩擦构件在所述导轨上滑动的区域。

8.一种电梯，具有电梯用紧急制动装置，该电梯用紧急制动装置为了使电梯轿厢停止，通过制动件以滑动的方式按压设置在升降通道内的导轨，由此来产生制动力，所述电梯的特征在于，

所述电梯用紧急制动装置具有摩擦构件和支撑体，该摩擦构件具有陶瓷片，该陶瓷片的端面设置在所述制动件的在所述导轨上滑动的滑动面上，并且在所述导轨的宽度方向上层叠有多片陶瓷片，所述陶瓷片由陶瓷纤维的集合体构成，

该支撑体沿着所述陶瓷片的层叠方向通过楔子构件对所述摩擦构件施加压缩力，由此来固定该摩擦构件。

9.如权利要求8所述的电梯，其特征在于，

将所述导轨的上下方向上的所述制动件的长度设定为L0、所述陶瓷片的长度设定为L1、所述导轨的宽度方向上的所述陶瓷片的尺寸设定为W时，满足0.5×L0＞L1＞W的关系。