CN102378833B

CN102378833B - 芯鞘复合纤维

Info

Publication number: CN102378833B
Application number: CN201080015116.2A
Authority: CN
Inventors: 黑田幸司; 末藤壮一; 中井浩一
Original assignee: Gunze Ltd
Current assignee: Gunze Ltd
Priority date: 2009-03-31
Filing date: 2010-03-29
Publication date: 2014-07-02
Anticipated expiration: 2030-03-29
Also published as: WO2010113862A1; CN102378833A

Abstract

本发明提供透明性和伸缩性优异、在制成连裤袜和长筒袜等伸缩性面料时纵向伸缩性和支撑性优异且能够减轻光泽感的复合纤维。另外，本发明还提供能够制造尽管布料强度大、布料难以破损，但却易于穿着的伸缩性面料的芯鞘复合纤维。一种芯鞘复合纤维，其特征在于，其为在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂(B)的芯鞘复合纤维，该芯鞘复合纤维的由拉伸试验得到的强伸度曲线上升拉伸度是30～100％，以及一种芯鞘复合纤维，其特征在于，其为在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂或聚酰胺类弹性体(B)的芯鞘复合纤维，解开由芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的通过拉伸试验得到的强伸度曲线中，负荷1.2cN时的拉伸度是12％以上且负荷8.0cN时的拉伸度是120％以下。

Description

芯鞘复合纤维

技术领域

本发明涉及芯鞘复合纤维、其制造方法和包含该纤维的伸缩性面料。

背景技术

作为以往的连裤袜用纤维，采用伸缩性纤维。作为此伸缩性纤维，例如，主要采用在聚氨酯纤维中缠绕1根或多根尼龙纤维的单包芯纱(SCY)、改变它们的加捻方向进行双重缠绕的双包芯纱(DCY)(例如，参照专利文献1、2)。或者也使用将复合纤维卷缩而成的物质，该复合纤维具有在纤维的长度方向连续粘合伸缩性纤维(聚氨酯等)和热塑性纤维(聚酰胺等)结构(例如，参照专利文献3～7)。关于这些纤维，大量报道了结合目标面料的伸缩特性、强度而被改良的纤维。

SCY和DCY，由于其高伸缩性而具有优异的支撑性，所以得到广泛使用，但布料厚度容易增大且透明感低。并且制造方法一般是将聚氨酯纤维拉伸为2～3倍左右，将1根或多根尼龙纤维每1m缠绕2000～3000圈左右，这就产生花费时间即加大成本的问题。

另外，具有在纤维长度方向连续粘合伸缩性纤维(聚氨酯等)和热塑性纤维(聚酰胺等)结构的复合纤维，和SCY与DCY相比，具有布料厚度薄、透明感高的特征，但因为利用由卷缩产生的支撑性，即利用由线圈状伸缩产生的弹性，所以与SCY与DCY比较，一般支撑性比较弱，难以满足当前市场需求的高支撑性要求。另外，因为制造方法通过编织之后的热收缩而产生卷缩性，所以有难以进行均匀地卷缩，存在品质管理和制造成品率差的问题。

作为解决这些问题的复合纤维的制造方法，本案申请人提出分别熔融具有伸缩弹性的弹性体树脂(A)和具有伸缩弹性的永久伸长率为25～70％且抗张拉伸度为100～800％的弹性体树脂(B)，由具有2个复合喷嘴的喷丝板，以弹性体树脂(A)成为芯部分、弹性体树脂(B) 成为鞘部分的方式复合纺丝得到的纤维(例如，参照引用文献8)，并提出热处理所得到的复合纺丝纤维后拉伸处理的方法(例如，参照引用文献9)。在这样的引用文献8、9中记载的方法中，可以得到维持透明性不变且卷缩性和伸缩性优异的复合纤维，但关于制成布料时特别是单独使用伸缩性纤维的全支撑纱编织类型(pure type，ゾツキタイプ)布料的光泽感，还有关于布料的纵向伸缩性(易穿度)没有充分研讨。因此，由该文献的方法得到的复合纤维用于全支撑纱编织类型的连裤袜是不充分的。

另外，作为在以往的长筒袜、连裤袜等的伸缩性面料中可以使用的纤维，报告了在芯部分具有聚氨酯弹性体、在鞘部分具有聚酯类弹性体或聚酰胺类弹性体的芯鞘复合纤维。在专利文献8和9的鞘芯纤维中，为了使用支撑性提高，从提高纤维的伸缩弹力的观点出发，记载着在鞘部分也使用伸缩弹力高的弹性体树脂。另外，在专利文献10中，作为卷缩性和伸缩性优异的复合纤维，记载着在鞘部分使用聚对苯二甲酸丙二醇酯、具有特定鞘芯比例的纤维。还在专利文献11中作为强度和伸缩弹力优异且透明性优异的复合纤维，记载着控制鞘部分表面粗糙度的纤维。

在这些专利文献8～11中所记载的复合纤维，虽然在伸缩弹力和强度方面优异，但是在作为伸缩性面料的原料使用时，从布料破损的抑制、伸缩性面料的穿着容易度的观点出发，还有改善的余地。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开昭47-19146号公报

专利文献2：日本特开昭62-263339号公报

专利文献3：日本特开昭61-34220号公报

专利文献4：日本特开昭61-256719号公报

专利文献5：日本特开平3-206122号公报

专利文献6：日本特开平3-206124号公报

专利文献7：日本特开平2003-171831号公报

专利文献8：日本特开平2007-77556号公报

专利文献9：国际公开第2007/123214号小册子

专利文献10：日本特开2008-231606号公报

专利文献11：日本特开2008-231614号公报。

发明内容

发明所要解决的课题

本发明的第一发明方式，其目的在于提供透明性和伸缩性优异，在制成为连裤袜和长筒袜等伸缩性面料时，纵向伸缩性和支撑性优异且能够减轻光泽感的芯鞘复合纤维。

另外，本发明的第二发明方式，其目的在于提供布料强度大，不仅难以产生布料破损，而且能够制造易于穿着的伸缩性面料的芯鞘复合纤维。

用于解决课题的方法

作为第一发明方式，本发明人为了解决上述课题而进行深入研究的结果，发现一种芯鞘复合纤维，其特征在于，其在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂(B)，该芯鞘复合纤维的拉伸试验得到的强伸度曲线上升拉伸度是30～100％，透明性和伸缩性优异且制成为伸缩性面料时，支撑性和光泽感优异。基于这样的发现，进一步反复研究，从而完成了发明。

另外，作为第二发明方式，本发明人等为了解决上述课题而反复深入研究的结果，发现在由芯鞘复合纤维的拉伸试验得到的强伸度曲线中，通过选择丝的构成、拉伸条件等，能够控制芯鞘复合纤维负荷时的拉伸度，通过控制这样负荷时的拉伸度，能够得到保持几乎不产生布料破损程度的强度，并且具有容易穿着的伸缩性的布料和伸缩性面料的芯鞘复合纤维。

即，本发明是基于这样的认识完成的发明，作为第一发明方式和第二发明方式，提供下述的芯鞘复合纤维、其制造方法和含有该纤维的伸缩性面料。

项1.芯鞘复合纤维，其特征在于，在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂(B)，该芯鞘复合纤维的由拉伸试验得到的强伸度曲线上升拉伸度是30～100％。

项2.如项1所述的芯鞘复合纤维，其特征在于，在芯部分含有1/2 法熔融温度为210～220℃的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有1/2法熔融温度为190～235℃的热塑性聚酯类弹性体树脂(B)，该芯鞘复合纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比是50∶50～85∶15。

项3.包含上述项1或2所述的芯鞘复合纤维的伸缩性面料。

项4.芯鞘复合纤维的制造方法，其用于制造上述项1所述的芯鞘复合纤维，其特征在于，包含：

(1)分别熔融1/2法熔融温度为210～220℃的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)和1/2法熔融温度为190～235℃的热塑性聚酯类弹性体树脂(B)的工序；

(2)为了使上述熔融的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)成为芯部分、上述熔融的热塑性聚酯类弹性体树脂(B)成为鞘部分，使用同心圆状或偏心圆状的复合喷嘴，以纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比成为50∶50～85∶15的方式复合纺丝的工序；

(3)热处理在工序(2)中复合纺丝得到的纤维的工序；以及

(4)将在工序(3)中经过热处理的纤维依次重复进行拉伸、此后使其松弛的处理的工序。

项5.芯鞘复合纤维，其特征在于，

其为在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂或聚酰胺类弹性体(B)的芯鞘复合纤维，

解开由芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的通过拉伸试验得到的强伸度曲线中，

负荷1.2cN时的拉伸度是12％以上且负荷8.0cN时的拉伸度是120％以下。

项6.如项5所述的芯鞘复合纤维，其特征在于，解开由该芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的纤度是15～52dtex。

项7.如项5或6所述的芯鞘复合纤维，其特征在于，解开由该芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的热水收缩率是20～62％。

发明的效果

如果根据本发明的第一发明方式，在制成透明性和伸缩性优异的连裤袜和长筒袜等伸缩性面料时，纵向伸缩性和支撑性优异且能够减轻光泽感。

另外，一般而言，在被编成布料的某一点上施加负荷的情况下，高负荷时在过度拉伸的线的情况下，只在加有负荷一点的线拉伸，力传递不到圈和圈的结点。因此，如果看布料整体，力不向各圈结点传递，只在线的某一点上力作用，布料整体没有拉伸，结果成为破裂状态，因此布料容易破损。

如果根据本发明的第二发明方式，在本发明的芯鞘复合纤维中，在解开被编成布料的线的拉伸试验中，因为即使在负荷1.2cN的小负荷时也具有充分的拉伸度，所以在制成伸缩性面料时伸缩性也优异、且非常容易穿着。另外，因为即使在负荷8.0cN的高负荷时拉伸度也不太提高，所以，在布料的1点上施加力时，力向布料的圈结点传递，布料整体拉伸，结果难以成为破裂状态，且布料难以破损。因此，例如，能够减小例如由指甲扎入布料等时产生的破裂那样的布料破损。

附图说明

图1是由流速测验器的测定得到的流动曲线的示意图。

图2是表示卷缩处理方法的一个例子的示意图。

图3是由实施例I-1的卷缩线的拉伸试验得到的强伸度曲线。

图4是编织布料的线圈纵列数、线圈横列数的数法示意图。

图5是评价连裤袜布料透光性(透明性)的测定仪器的示意图。

图6是评价使用在实施例和比较例中制造的纤维得到的连裤袜编织布料的扎入负荷的测定仪器的示意图。

图7是测定使用在实施例和比较例中制造的纤维得到的连裤袜编织布料扎入负荷时使用的扎入棒的示意图。

图8是测定使用在实施例和比较例中制造的纤维得到的连裤袜编织布料扎入负荷时使用的刺绣框的示意图。

图9是表示评价使用在实施例和比较例中制造的纤维得到的连裤袜的布料破损时的穿着方法图，上图(A法)表示被试验者的平时的穿着法，下图(B法)表示小心谨慎的手持法-小心谨慎的穿着法。

图10是绘制在实施例II-1和比较例II-2的拉伸试验中，负荷相对拉伸度的关系的图表。

具体实施方式

以下，详细说明本发明的第一发明方式。

1.复合纤维

本发明的芯鞘复合纤维，在芯部分包含1/2法熔融温度为210～220℃的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分包含1/2法熔融温度为190～235℃的热塑性聚酯类弹性体树脂(B)，在该纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比是50∶50～85∶15。

在这里，1/2法熔融温度(T1/2)能够通过定负荷挤出式细管式液流速度计(流速测验器)测定。作为具体的测定方法，使用流速测验器((株)岛津制作所生产，CFT-100D)，将2cm³试样在80℃预热180秒钟后，以6.0℃/分钟的速度升温，并且以活塞压力：5.884×105Pa从喷嘴(孔径1.0mm、孔直线部分长度2.0mm)挤出的方式测定。在图1中以横轴表示温度、以纵轴表示活塞冲程模式地表示由流速测验器测定得到的流动曲线。该流动曲线中，求出流出结束点Smax×最低点Smin之差的1/2值X((X＝Smax-Smin)/2)，X加上Smin的点A的位置的温度即为1/2法熔融温度。该1/2法熔融温度一直以来在以流速测验器的升温法中作为评价试样熔融特性的大致标准，在多个领域中用于温度特性的测定。

本发明的芯鞘复合纤维，既可以是偏心圆型，也可以是同心圆型，但相比于同心圆型，制成偏心圆型时，通过拉伸、热处理而更加卷缩，能够发挥弹性，且支撑性提高，故而优选。

弹性体树脂(A)

构成本发明的芯鞘复合纤维的芯部分的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)，1/2法熔融温度为210～220℃，优选为212～220℃。另外，优选具有即使拉伸也几乎返回到原来长度(在可以拉伸的范围内没有屈服点)的性质，即优选具有橡胶弹性(在滞后曲线中返回到10％以内)。

该弹性体树脂(A)的100％模数(JIS K7311)优选4～11MPa左右，更优选6～11MPa左右的高强度。另外，300％模数(JIS K7311)优选6～20MPa左右，更优选10～20MPa左右的高强度。另外，撕裂强度(JIS K7311)优选80～130kN/m左右，更优选85～120kN/m左右高强度。表面硬度A(JIS K7311)优选A81～98左右，更优选A89～ 95左右。表面硬度A如果低于A81，就有难以确保强度的倾向，如果高于A98，就有拉伸度和伸缩性变得极差的倾向。

热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)，由聚氨酯结构的硬段(hard segment)和聚酯或聚醚的软段(soft segment)构成，优选具有上述性质的树脂，作为具体的商品名，可以列举Pandex(DIC Bayer Polymer株式会社生产)T-1185N、T-1190N等。

弹性体树脂(B)

构成本发明的芯鞘复合纤维的鞘部分的热塑性聚酯类弹性体树脂(B)，1/2法熔融温度是190～235℃，优选是195～235℃。另外，优选是具有永久伸长率25～70％的热塑性弹性体树脂。永久伸长率由JISK6301定义。即，该树脂(B)在拉伸到100％以上时，虽然具有伸缩弹性但不能恢复到原状地拉伸后，具有恢复到稳定形状的性质。

该弹性体树脂(B)的永久伸长率(JIS K6301)拉伸100％时是25～70％左右，优选是30～70％左右，更优选是40～60％左右。如下规定永久伸长率(％)，对哑铃形试验片施加拉伸负荷，拉伸到规定伸长率100％(2倍)，在该状态保持10分钟后，迅速除去负荷，相对原来长度求出放置10分钟后的伸长率，将其作为永久伸长率。永久伸长率如果低于25％，就有不能得到高支撑性的倾向，如果高于70％，就有塑性变形为主，弹性体性质即伸缩性下降的倾向。

该弹性体树脂(B)的抗张强度(ASTM D638)优选是15～40MPa左右，更优选是25～40MPa左右的高强度。另外，抗张强度(ASTMD638)优选是400～750％左右，更优选是450～700％。抗张强度值如果小于400％则拉伸度不足，有不能作为相同用途使用的倾向，如果大于750％，则一般强度低，有得不到高支撑性的倾向。表面硬度D(ASTMD2240)优选是D35～70左右，更优选是D40～60。弹性体树脂(B)如果小于D35，因为表面硬度变软，所以在拉伸后的形状保持变得困难，同时有皮肤触感也变差的倾向。另外，如果大于D70，则拉伸后的形状保持(定型性)变高，但有弹性体部分变少、伸缩弹性变差的倾向。

热塑性聚酯弹性体树脂(B)由聚酯结构的硬段和聚醚或聚酯的软段构成，优选具有上述性质的树脂，作为具体的商品名，能够列举东洋纺织株式会社生产的Pelprene(注册商标)P-55B、P-90B、P-150B等。

可以认为是由于对于该弹性体树脂(B)的原形而言，构成该弹性体树脂(B)的硬段和软段处于无规状态，但如果将其拉伸100％以上，硬段维持取向而不能复原，只有软段具有伸缩弹性的缘故。在本发明的复合纤维中，巧妙地利用该弹性体树脂(B)的该特性，发挥出高支撑性。

在纤维截面中，由该弹性体树脂(A)构成的芯部分和由该弹性体树脂(B)构成的鞘部分的面积比必须为50∶50～85∶15。通过将面积比设在该范围，通过实施卷缩处理能够给予芯鞘复合纤维优异的卷缩性。而且，在将该芯鞘复合纤维加工为伸缩性面料时，纵向伸缩性和支撑性优异且能够减轻光泽感(例如，参照实施例I-1～I-10的光泽感、易穿度、脚踝支撑性的评价结果)。

另一方面，如果面积比偏离该范围，尽管理由尚不明确，但通过实施卷缩处理，不能赋予复合纤维优异的卷缩性，对于易穿度也为低评价。

在这里，所谓本发明的卷缩处理，指的是进行拉伸纤维，此后使其松弛的处理。图2是表示卷缩处理方法的一个例子的示意图，A、B、C、D、E表示夹送纤维的夹子。步骤1中表示的A-B间的纤维1，边被送入步骤2边通过A-B间距离扩大而被拉伸。此后，在步骤3中，这次通过缩小A-B间距离，A-B间的纤维1被松弛，成为有卷缩的纤维。该有卷缩的纤维在步骤4中被送往卷绕工序。然后，接着在B-C间纤维2、其后在C-D间纤维3上依次重复进行该处理。

本发明的芯鞘复合纤维的直径，通常优选是30～100μm，更优选是40～80μm。特别在连裤袜(PS)用的原材料中使用时，优选将拉伸丝制成40～70μm，通过编成、染色、热定型等的热处理，将制品上的纤维直径调整为30～80μm。这是因为在编成连裤袜的工序中使用进行拉伸取向、强度提高、伸长少的纤维，可以使编织机稳定运转，故而优选，在制品中使用缓和拉伸取向、舒展地调整的纤维，可以得到在穿着时不易破损的布料，故而优选。

本发明的芯鞘复合纤维的纤度优选是10～90dtex，更优选是15～ 60dtex。特别是在连裤袜制品中优选是25～55dtex。

如上所述，构成芯部分的该弹性体树脂(A)，1/2法熔融温度是210～220℃，在可以拉伸的范围内没有屈服点，即没有大于弹性区域的拉伸点，该弹性体树脂(B)，1/2法熔融温度是190～235℃，具有伸缩弹性，在其可以拉伸的范围内具有屈服点。并且，在该纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比在50∶50～85∶15的范围内。

另外，本发明的芯鞘复合纤维透明，具有即使直接编成为布料时透明感也高的特征。因此，在特别要求该功能的长筒袜、连裤袜等用途中能够良好地使用，但当然不限定于此用途，在其它面料用途中也能够使用。

2.复合卷缩纤维的制造方法

本发明的芯鞘复合纤维的制造方法没有特别限定，但能够列举例如包含以下工序的方法：

(2)为了使该熔融的弹性体树脂(A)成为芯部分、该熔融的弹性体树脂(B)成为鞘部分，使用具有同心圆状或偏心圆状的2个喷嘴的复合喷丝板，以纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比成为50∶50～85∶15的方式复合纺丝的工序；

(3)热处理在工序(2)中复合纺丝得到的纤维的工序；以及

在工序(1)中，分别在适合于纺丝的温度熔融该弹性体树脂(A)和该弹性体树脂(B)。在该弹性体树脂(A)时，一般是170～230℃左右，在该弹性体树脂(B)时，一般是200～240℃左右。

在工序(2)中，以被熔融的弹性体树脂(A)成为芯部分、被熔融的弹性体树脂(B)成为鞘部分的方式复合纺丝。这样的复合纺丝如果可能，就能够采用公知的纺丝方法、纺丝装置等。通常，能够使用具有同心圆状或偏心圆状的2个喷嘴的复合喷丝板。改变各树脂的排出量，以纺丝后的纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比为50∶50～ 85∶15的方式配制进行复合纺丝。

进一步，为了给纤维赋予染色性，也可以在鞘部分的该弹性体树脂(B)中将可以染色的树脂(例如，尼龙、聚酯等)合金化而改性。

作为可以染色的树脂，能够列举聚酰胺类、聚酯类、丙烯酸类、维尼纶类等，但其中优选聚酰胺类、聚酯类。这些的配合量根据该弹性体树脂(B)的染色性来决定，但上述树脂含量的下限值优选1重量％。另外，上限值优选是30重量％，更优选是10重量％。含量如果低于1重量％，就有由染色的发色性变低的倾向，如果高于30重量％，就有纤维的强伸度下降或纺丝性变差的倾向。

另外，作为这些的制作方法，能够在弹性体树脂(B)中混合上述树脂投入在挤塑机中，但为了得到稳定的物性，希望使其均匀分散。为此，更希望用双轴混炼机制作混合原料，投入在挤塑机中。由此，能够制造皮肤触感良好且可以进行各种染色的时尚性优异的连裤袜。

另外，为了改善复合纤维的皮肤触感，也可以在鞘部分的弹性体树脂(B)的表面分散无机微粒等进行改性。

作为无机微粒，没有特别限定，例如能够列举轻质碳酸钙、重质碳酸钙等的碳酸钙；碳酸钡、碱式碳酸镁等的碳酸镁；高岭土、滑石、硫酸钙、硫酸钡、二氧化钛、氧化钛、氧化锌、氧化镁、铁素体粉末、硫化锌、碳酸锌、缎光白、煅烧硅藻土等的硅藻土；硅酸钙、硅酸铝、硅酸镁、无定形二氧化硅、非结晶合成二氧化硅、胶体二氧化硅等的二氧化硅；胶体氧化铝、拟薄水铝石、氢氧化铝、氢氧化镁、氧化铝、锌钡白、沸石、铝硅酸盐、活性粘土、膨润土、绢云母等的矿物质颜料等。这些既可以单独使用，也可以并用2种以上。其中，优选氧化钛、氧化锌、硫酸钡、二氧化硅。

另外，作为上述无机微粒的形状，没有特别限定，可以列举球状、针状、板状等定型物或非定型物。

上述无机微粒的平均粒径，优选是0.20～3.00μm。如果小于0.20μm，就有改善湿润时的发粘等不快感觉的效果变得不足的倾向，大于3.00μm制成面料时，有质地或皮肤触感受损，或纤维强度下降的倾向。

上述无机微粒的含量优选是2～30重量％，更优选是2～7重量％。如果小于2重量％，就有改善湿润时的发粘等不快感觉的效果变得不充分的倾向，如果大于30重量％，就有或纤维强伸度下降，或纺丝性变差的倾向。

另外，作为它们的制作方法，能够将无机微粒混合到弹性体树脂(B)中并投入挤塑机，但为了得到稳定物性，希望使其均匀分散。为此，更希望用双轴混炼机制作混合原料，投入到挤塑机中。

在工序(3)中，在工序(4)的拉伸处理之前，热处理在工序(2)中被复合纺丝的纤维。热处理由于进行聚氨酯弹性体树脂的交联，所以由此复原能力(return power)(拉伸复原，stretch return)被改善。热处理的温度，优选是40～80℃左右，更优选是50～65℃。如果低于40℃，就有不能进行充分交联的倾向，如果高于80℃，就有产生劣化的倾向。

另外，该热处理随着聚氨酯弹性体树脂的交联过程而不同，但一般希望在湿热环境下进行。具体地，优选在20～80％RH，更优选在30～70％RH的相对湿度下，在上述温度热处理。

在工序(4)中，将在工序(3)中经过热处理的纤维依次重复进行拉伸，此后使其松弛的处理。拉伸倍数优选是1.25～4倍左右，更优选是2～4倍，更加优选是2.5～3.8倍。将拉伸倍数设为上述范围，是因为强度和拉伸度的平衡，倍数如果变低则强度就不充分，相反，倍数如果高就会妨碍拉伸度。松弛率优选是30～100％左右，更优选是40～90％，更加优选是60～90％。将松弛率设为上述范围是因为松弛率如果变低则在芯鞘复合纤维中就不能充分地进行卷缩处理。在这里，所谓松弛率，是由“(拉伸后的纤维长度-松弛后的纤维长度)/松弛后的纤维长度×100％”所表示的值。

由上述制造方法制造的芯鞘复合纤维，其拉伸丝的进行拉伸试验时的拉伸断裂强度，通常是1.8～3.5cN/dtex左右，优选是2.4～3.5cN/dtex左右。另外，拉伸丝的拉伸断裂拉伸度是100～500％左右，优选是100～300％左右，更优选是100～250％左右。

本发明的芯鞘复合纤维，由其透明性和伸缩性，优选作为连裤袜使用。作为连裤袜的制造方法，能够由公知的方法制造。按照常规方法，能够编成筒状的编织物，缝制裆部、足尖部分后，进行染色(例如，浅驼色等)，在脚形模型上热定型(90～120℃左右)而制造。

作为编成筒状编织物的方法，没有特别限定，例如，能够以单针筒编织机，由单面编织(平织)编成筒状的编织物。

染色能够根据在芯鞘复合纤维中使用的弹性体原材料和所希望的颜色，适当调整前处理剂、染料、温度、时间来进行。另外，根据需要，也能够进行由柔软整理剂等加工药剂的加工。

最后定型能够根据最终制品所希望的形状而套在所选的指定的模型上进行加热处理，加热温度和时间能够根据布料的加热收缩性进行适当调整。

使用本发明的伸缩性优异的芯鞘复合卷缩纤维得到的连裤袜，纵向伸缩性和支撑性优异且能够减轻光泽感。例如，即使给10个人穿着连裤袜，10个人都评价穿着容易，在脚踝感到支撑性，对光泽感没有感觉到不舒服。

以下，详细说明本发明的第二发明方式。

I.芯鞘复合纤维

本发明的芯鞘复合纤维，其特征在于，其为在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂或聚酰胺类弹性体(B)的芯鞘复合纤维，在解开由芯鞘复合纤维编成的布料的线的拉伸试验得到的强伸度曲线中，负荷1.2cN时的拉伸度是12％以上且负荷8.0cN时的拉伸度是120％以下。在这里，所谓“解开线”，指的是从布料拆线的行为。

关于负荷1.2cN时和负荷8.0cN时的各个拉伸度，例如如图10所示，能够由解开的线的通过拉伸试验得到强伸度曲线求出。

本发明的芯鞘复合纤维，在解开由芯鞘复合纤维编成的布料的得到线的通过拉伸试验得到的强伸度曲线中，负荷1.2cN时的拉伸度是12％以上，优选是15％以上。负荷1.2cN时的拉伸度如果小于12％，从上述芯鞘复合纤维得到的布料破损就小，但因为布料的伸缩变小，所以关于使用上述芯鞘复合纤维得到的伸缩性面料，有难以穿着的倾向。另外，关于负荷1.2cN时的拉伸度上限，没有特别限定，但从使布料强度提高，布料变得难以破损的观点出发，优选是120％以下。

在解开由上述芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的通过拉伸试验得到的强伸度曲线中，负荷8.0cN时的拉伸度是120％以下，优选是110％以下，更优选是90％以下。负荷8.0cN时的拉伸度如果大于120％，因为由芯鞘复合纤维编成的布料的拉伸度十分大，所以关于所得到的伸缩性面料穿着变得容易，但因为布料的强度下降，所以在穿着时变得容易破损。另外，关于负荷8.0cN时的拉伸度下限，没有特别限定，但从能够使伸缩性面料易穿度提高的观点出发，优选是12％以上。

解开由上述芯鞘复合纤维编成的布料的线的纤度(以下也称为解开线纤度)，从使布料强度提高、布料变得难以破损的观点出发，优选是15dtex以上，更优选是16dtex以上，更加优选是19dtex以上。另外，解开线纤度，从在能够减小布料厚度、提高伸缩性面料的易穿度的方面，在提高布料强度、布料变得难以破损的观点中良好的方面出发，优选是52dtex以下，更优选是50dtex以下，优选是47dtex以下。

在布料编成前(拉伸后的热固定处理后)的芯鞘复合纤维的热水收缩率(JIS L1013)，从在布料变得难以破损的观点上良好的方面出发，优选是20％以上，更优选是22％以上，更加优选是30％以上。另外，在布料编成前(拉伸后的热固定处理后)的线的热水收缩率(JISL1013)，从能够提高伸缩布料的易穿度方面出发，优选是62％以下，更优选是60％以下，更加优选是55％以下。

芯鞘复合纤维截面形状既可以是同心圆型，也可以是偏心圆型。

构成本发明的芯鞘复合纤维的芯部分的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)，由聚氨酯结构的硬段和聚酯或聚醚的软段构成。作为这样的热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)，可以使用DIC Bayer Polymer公司生产的Pandex T-1185N、T-1190N，日本Miractran公司生产的Miractran、大日本油墨化学工业公司生产的Pandex、道化学日本公司生产的Pellethane、BASF聚氨酯弹性体公司生产的Elastollan、协和发酵工业公司生产的Estane、大日精化工业公司生产的Resamine P、三井化学聚氨酯公司生产的Hiprene、日清纺织公司生产的Mobilon、Kuraray公司生产的Kuramiron U、旭硝子公司生产的U-Fine、APCO公司生产的Sumiflex、东洋纺织公司生产的东洋纺聚氨酯等的市售热塑性聚氨酯类弹性体树脂。

弹性体树脂(A)的抗张强度(JIS K7311)优选是30～60MPa左右，更优选是45～60MPa左右的高强度。另外，抗张拉伸度(JIS K7311)优选是400～900％左右，更优选是400～600％左右。另外，表面硬度A(JIS K7311)优选是A70～98左右，更优选是A80～90。表面硬度A如果小于A70，就有难以确保强度的倾向，如果大于A98，就有拉伸度和伸缩性变得极差的倾向。

以下表示热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)的制造方法。聚氨酯类弹性体树脂，例如能够从芳香族聚异氰酸酯和多元醇，使用一步发泡法、经由预聚合物法等公知的方法制造。

作为原料的芳香族聚异氰酸酯，可以列举碳原子数(除去NCO基中的碳，以下同样)6～20的芳香族二异氰酸酯，这些的芳香族二异氰酸酯改性物(具有碳二亚胺基、脲二酮基、脲亚胺基、脲基等的二异氰酸酯改性物)；及这些的2种以上的混合物。

作为芳香族二异氰酸酯的具体例子，可以列举1，3-和/或1，4-亚苯基二异氰酸酯、2，4-和/或2.6-亚苄基二异氰酸酯、2，4’-和/或4，4’-二苯基甲烷二异氰酸酯(以下略记为MDI)、4，4’-二甲基联苯二异氰酸酯、3，3’-二甲基-4，4’-二苯基甲烷二异氰酸酯、1，5-亚萘基二异氰酸酯等。其中，特别优选MDI。

作为是原料的多元醇，可以列举聚醚类、聚酯类、聚碳酸酯类、脂肪族类多元醇等，聚醚类或聚酯类多元醇特别适合。

多元醇的数均分子量，从本材料制造出的纤维的柔软感的观点出发，优选是300以上，更优选是1000以上，更加优选是2000以上，从该纤维的弹性的观点出发，优选是4000以下，更优选是3500以下，更加优选是3000以下。

构成本发明的芯鞘复合纤维的鞘部分的热塑性聚酯类弹性体树脂或聚酰胺类弹性体(B)中的热塑性聚酯类弹性体树脂，以聚酯结构的硬段和聚醚或聚酯的软段构成。

这可以认为是因为在弹性体树脂(B)的原形中，构成弹性体树脂(B)的硬段和软段处于无规状态，但如果将其100％以上拉伸，则硬段就保持取向不变而不复原，仅软段具有伸缩弹性的缘故。本发明的芯鞘复合纤维，巧妙地利用弹性体树脂(B)的该特性，发挥出高支撑性。

作为弹性体树脂(B)使用的聚酯类弹性体，例如，可以列举由芳香族聚酯成分构成的硬段和聚醚成分或聚酯成分构成的软段所构成的聚醚(或聚酯)酯嵌段共聚物。作为硬段的芳香族聚酯成分，可以列举对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等，作为软段的聚醚成分或聚酯成分，可以列举聚四亚甲基二醇(PTMG)、聚己内酯(PCL)等。在本发明中也能够使用这些中的任意一种，但优选使用聚醚酯嵌段共聚物。

具体地，例如，可以例示东丽杜邦公司生产的Hytrel、东洋纺织公司生产的Pelprene(P型、S型等)、大日本油墨化学工业公司生产的Grelax E、日本Easy plastics公司生产的Lomod、帝人公司生产的Nubelan、三菱化学公司生产的Primalloy等。另外，也能够使用在日本特开平11-302519号公报、日本特开2000-143954号公报等中记载的聚酯类弹性体。

作为弹性体树脂(B)使用的聚酰胺类弹性体，例如，可以列举由聚酰胺成分构成的硬段和聚醚成分或聚酯成分或两种成分构成的软段所构成的嵌段共聚物。例如，可以例示阿科玛公司生产的Pebax、宇部兴产公司生产的PAE系列等。

该弹性体树脂(B)的永久伸长率(JIS K6301)，优选在100％拉伸时是25～70％左右，更优选是30～70％左右，更加优选是40～60％左右。弹性体树脂(B)100％拉伸时的永久伸长率如果小于25％，作为芯鞘复合纤维就得不到高支撑性。另外，如果大于70％则塑性变形为主，弹性体的性质即伸缩性下降。

弹性体树脂(B)的抗张强度(ASTM D638)优选10～40MPa左右，更优选25～40MPa左右的高强度。另外，抗张拉伸度(ASTM D638)优选是100～800％左右，更优选是400～600％左右。抗张拉伸度的值如果低于100％则拉伸度不足，就不能作为伸缩性面料的用途使用，如果大于800％则一般强度低，得不到高支撑性。另外，弹性体树脂(B)的表面硬度D(ASTM D2240)优选是D30～70左右，更优选是D35～60。通过将表面硬度D设在D30以上，则表面硬度不变软，在可以保持拉伸后形状的同时，皮肤触感也能够变得良好。另外，通过设在D70以下，能够高度保持拉伸后的形状保持(定型性)，也能够充分保持伸缩弹性。

为了赋予纤维染色性，也可以在鞘部分的弹性体树脂(B)中将可以染色的树脂(例如，尼龙、聚酯等)合金化进行改性。作为可以染色的树脂，例如，能够选择聚酰胺类、聚酯类、丙烯酸类、维尼纶类等，但优选能够例示聚酰胺类、聚酯类。这些的配合量根据弹性体(B)的染色性决定，但上述树脂含量的优选下限是1重量％，优选的上限是30重量％。更优选的上限是10重量％。如果低于1重量％，由染色产生的发色性就低，如果高于30重量％，纤维的强伸度有时就会下降。另外，纺丝性变差。

另外，为了改善皮肤触感，也可以在鞘部分的弹性体树脂(B)的表面分散无机微粒等进行改性。

作为无机微粒，没有特别限定，例如可以列举轻质碳酸钙、重质碳酸钙等的碳酸钙；碳酸钡、碱式碳酸镁等的碳酸镁；高岭土、滑石、硫酸钙、硫酸钡、二氧化钛、氧化钛、氧化锌、氧化镁、铁素体粉末、硫化锌、碳酸锌、缎光白、煅烧硅藻土等的硅藻土；硅酸钙、硅酸铝、硅酸镁、无定形二氧化硅、非结晶合成二氧化硅、胶体二氧化硅等的二氧化硅；胶体氧化铝、拟薄水铝石、氢氧化铝、氢氧化镁、氧化铝、锌钡白、沸石、铝硅酸盐、活性粘土、膨润土、绢云母等的矿物质颜料等。这些既可以单独使用，也可以并用2种以上。其中，优选氧化钛、氧化锌、硫酸钡、二氧化硅。

上述无机微粒的平均粒径的优选下限是0.20μm，优选上限是3.00μm。如果是小于0.20μm，改善湿润时的发粘等不快感觉的效果就会变得不充分，大于3.00μm制成面料时，就有质地和皮肤触感受损，或纤维强度下降的情况。

上述无机微粒含量的优选下限是2重量％，优选上限是30重量％。更优选上限是7重量％。如果小于2重量％，改善湿润时的发粘等不快感觉的效果就会变得不充分，大于30重量％制成面料时，就有质地和皮肤触感受损，或纤维强度下降的情况。

由弹性体树脂(A)构成的芯部分相对纤维截面面积的占有率是40～95％左右，优选是50～90％左右，更优选是70～90％左右即可。换言之，由弹性体树脂(A)构成的芯部分和由弹性体树脂(B)构成的鞘部分的面积比是95∶5～40∶60左右，优选是90∶10～50∶50左右，更优选是90∶10～70∶30左右。如果在该范围，就能够制成支撑性高的芯鞘复合纤维。芯部分的占有率如果小于40％，因为弹性体(B)的占有率变高，所以得不到高的支撑性，另外，如果大于95％，则拉伸后，难以恢复稳定的形状、长度。

本发明的芯鞘复合纤维的直径没有特别限定，通常是20～100μm左右，优选是30～80μm左右。特别是在连裤袜(PS)用的原材料中使用时，适于制成40～70μm左右。

关于解开由本发明的芯鞘复合纤维编成的布料得到的线，在上述拉伸试验中，因为即使在1.2cN的小负荷时也具有充分的拉伸度且在8.0cN的高负荷时拉伸度也不太提高，所以得到的布料的强度强、难以破损且由上述芯鞘复合纤维得到的伸缩性面料，因为具有充分的伸缩性，所以具有易穿的特征。

因此，能够在特别要求该功能的长筒袜、连裤袜等用途中良好地使用，但当然不限定于这些用途，也能够在其它面料用途中使用。

II.芯鞘复合纤维的制法

本发明的芯鞘复合纤维通过(1)复合纺丝热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)和热塑性聚酯类弹性体树脂或聚酰胺类弹性体(B)，得到在芯部分含有热塑性聚氨酯类弹性体树脂(A)、在鞘部分含有热塑性聚酯类弹性体树脂(B)的芯鞘复合纤维的工序，(2)拉伸由工序(1)得到的芯鞘复合纤维后的热固定处理的工序制造。

在工序(1)中，分别将上述指定的弹性体树脂(A)和弹性体树脂(B)在适合于纺丝的温度熔融，以弹性体树脂(A)成为芯部分、弹性体树脂(B)成为鞘部分的方式复合纺丝。如果可以这样地复合纺丝，就能够采用公知的纺丝方法、纺丝装置等。纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比，能够改变各树脂的排出量进行适当调整。

另外，作为这些的制作方法，为了在弹性体树脂(B)上给纤维赋予染色性，在鞘部分的弹性体树脂(B)中将上述可以染色的树脂合金化而改性时，能够混合上述树脂，投入在挤塑机中，但为了得到稳定的物性，希望使其均匀分散。因此，更希望用双轴混炼机制作混合原料，投入在挤塑机中。

由此，也可以制造皮肤触感良好且可以进行各种染色的时尚性优异的连裤袜。

另外，在弹性体树脂(B)的表面分散无机微粒等进行改性时，能够混合无机微粒，投入在挤塑机中，但为了得到稳定物性，希望使其均匀分散。因此，更希望用双轴混炼机制作混合原料，投入在挤塑机中。

由上述工序(1)复合纺丝得到的纤维，通过工序(2)，在拉伸后被热固定处理。在这里，所谓拉伸后的热固定处理，指的是在进行拉伸后，施加热，以拉伸状态固定的处理。作为热固定处理的方法，没有特别限定，例如，可以列举在以辊卷绕复合纺丝得到的纤维时，辊本身先被加热到热处理的温度，使辊和纤维接触的方法；通过在复合纺丝得到的纤维上吹送热风进行热处理的方法；在复合纺丝得到的纤维上使用红外线加热器等进行热处理的方法等，但不限定于这些。

实施例

以下，使用实施例，与比较例一起更详细地说明本发明，但本发明不限定于这些有实施例。

有卷缩处理的情况

实施例1-1

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1185N，1/2法熔融温度214℃)和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-55B，1/2法熔融温度197℃)，用各齿轮泵计量后，由具有2个加热到225℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂并以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，将由常温辊以100m/分钟供给的丝，通过以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的常温辊，接着通过由步进电动机每秒重复从300m/分钟到0m/分钟旋转的辊，再通过由步进电动机每秒重复从0m/分钟到300m/ 分钟旋转的辊，得到由这些各个辊顺次供给的纤维。另外，在得到的纤维上施加卷缩，芯部分相对纤维截面面积的占有率是80％。

使用腿部用的丝，将得到的芯鞘复合纤维以筒径4英寸、针数400根的通常连裤袜用圆编机(LONATIL404RT)编成平针织布，得到连裤袜的布料。

接着，在该布料下垂状态，以90℃蒸汽、100℃加压蒸汽依次进行预定型后，缝制裆部和足尖部分。

充分清洗除去纤维的油剂后，在95℃进行40分钟连裤袜的一般颜色浅驼色的染色、柔软整理剂处理，套在通常的脚形模型上在110℃进行15秒钟最后定型，得到连裤袜。得到的连裤袜通过了透明性以外的其它评价。

实施例I-2～I-10

如表1所记载地设定芯材料、芯比例、鞘材料、鞘比例。此外，与实施例I-1同样操作，制作连裤袜。在得到的纤维上施加充分地卷缩，另外，使用本纤维得到的连裤袜，通过了透明性以外的其它评价。

比较例I-1、I-5、I-8、I-12、I-18

如表1所记载地设定芯材料、芯比例、鞘材料、鞘比例。此外，与实施例I-1同样操作，制作连裤袜。

关于比较例I-1、I-8，因为鞘的1/2法熔融温度，鞘的比例低，所以推测几乎没有施加上卷缩(强伸度曲线上升拉伸度低)，在布料的光泽感、易穿度方面看不到改善。

关于比较例I-5、I-12、I-18，因为鞘的比例低，所以卷缩施加不充分，虽然布料的光泽感、易穿度可见改善倾向，但因为卷缩程度小，所以在易穿度项目中，4～5个人评价为难穿(必须用力伸开布料)。

无卷缩处理的情况

比较例I-2

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1185N，1/2法熔融温度214℃)和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-55B，1/2法熔融温度197℃)，以各齿轮泵计量后，由具有2个加热到225℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酯类弹性体成为鞘部分的方式复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将由常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的60℃的热辊接触加热，边以300m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3倍)旋转的105℃加热辊进行拉伸热固定处理，得到纤维。另外，芯部分相对得到的纤维的纤维截面面积的占有率是90％。

充分清洗除去纤维的油剂后，在95℃进行40分钟连裤袜的一般颜色浅驼色的染色、柔软整理剂处理，套在通常的脚形模型上在110℃进行15秒钟最后定型，得到连裤袜。

比较例I-3～I-4、I-6～I-7、I-9～I-11、I-13～I-17、I-19～I-20

如表1所记载地设定芯材料、芯比例、鞘材料、鞘比例。此外，与比较例I-2同样操作，制作连裤袜。

·热塑性聚氨酯类弹性体树脂[Pandex T-1185N：DIC Bayer Polymer株式会社生产，1/2法熔融温度212～215℃]

·热塑性聚氨酯类弹性体树脂[Pandex T-1190N：DIC Bayer Polymer株式会社生产，1/2法熔融温度216～220℃]

·热塑性聚酯类弹性体树脂[Pelprene P-55B：东洋纺织株式会社生产，1/2法熔融温度195～199℃]

·热塑性聚酯类弹性体树脂[Pelprene P-90B：东洋纺织株式会社生产，1/2法熔融温度217～221℃]

·热塑性聚酯类弹性体树脂[Pelprene P-150B：东洋纺织株式会社生产，1/2法熔融温度224～228℃]

不进行卷缩处理时，因为成为难以伸展(强伸度曲线上升拉伸度低)的纤维，所以，在易穿度项目中为难穿(必须用力伸展布料)的评价。特别是关于比较例I-6、I-7、I-11、I-16、I-17、I-19、I-20，2～ 7个人过于用力而使其跳线。

试验例1

<1/2法熔融温度(T1/2)>

使用流速测验器((株)岛津制作所生产，CFT-100D)，将2cm³试样在80℃预热180秒钟后，边以6.0℃/分钟速度升温，边以活塞压力：5.884×10⁵Pa从模头(孔径1.0mm，孔直线部分长度2.0mm)挤出的方式测定。在图1中，以横轴表示温度、以纵轴表示活塞冲程示意地表示由流速测验器测定得到的流动曲线。在该流动曲线中，求出流出结束点S_max和最低点S_min之差的1/2值X((X＝S_max-S_min)/2)，X加上S_min的点A的位置的温度即为1/2法熔融温度。

<芯比例和鞘比例>

由进行纺丝时的芯部分/鞘部分排出量之比，决定芯比例和鞘比例。排出量以齿轮泵的流量设定调整。进行制作得到的丝的截面的SEM观察，由芯部分面积/鞘部分面积的比例确认芯比例和鞘比例。

<拉伸试验>

本发明的纤维拉伸试验主要参考JIS L1013进行，以起始负荷为0.4g、试样长度为100mm、拉伸速度为200mm/min测定。将此时的断裂点强度称为拉伸断裂强度，将伸长率称为拉伸断裂拉伸度。

<强伸度上升拉伸度>

关于在上述实施例I-1～I-10、比较例I-1～I-20中制成的芯鞘复合纤维和连裤袜，关于以实施例I-1的条件得到的纤维进行拉伸试验，在图3中表示得到的强伸度曲线。初期(拉伸度(伸长率)0～34％)是卷缩伸展的区域，强度显示为几乎0cn/dtex，但此后，随着拉伸度增加，强度值增加，将该强伸度曲线的变化点(卷缩部分伸展的状态)读取为上升部分的拉伸度。在这里，将该拉伸度的值定义为强伸度曲线上升拉伸度。另外，同样地，测定以实施例I-2～I-11、比较例I-1～I-20的条件得到的纤维的强伸度曲线，读取强伸度曲线上升拉伸度。强伸度曲线上升拉伸度的读取方法，算出初期拉伸度部分(卷缩伸展区域)的强度平均值T_OAve.，标准偏差s，读取强度最开始超过T_OAve.+3s的点的拉伸度。

在表1中总结了强伸度曲线上升拉伸度的结果。(n＝10)

<透明性>

将在上述实施例和比较例中制造的纤维，以每1英寸的线圈纵列数为13、每1英寸的线圈横列数为65的方式进行密度调整(参照图4)，调整连裤袜编织布料。对于1块该编织布料，在圆筒侧面打开直径40mm的孔的黑色圆筒(直径115mm)上覆盖1块连裤袜布料，通过设置在圆筒内的光源以单位：LUX测定透过连裤袜布料的光量。(参照图5)

将通过布料的光量/无布料光量(空白，200LUX)×100作为光源穿透率即透明性的评价。对于10名被试验者(N＝10)，使其穿着连裤袜进行评价。另外，如果光穿透率是92％以上，就评价为透明性OK(良好)。

<光泽感>

对于10名被试验者(N＝10)，以调查问卷的形式评价穿着连裤袜时的布料光泽感的有无。另外，10人中1人评价为△或×的情况就判断为NG(差)。

◎：无光泽感

○：稍有光泽感，但可忽视

△：有光泽感

×：有光泽感、不舒服

<易穿度>

关于10名被试验者(N＝10)，以调查问卷形式评价穿着连裤袜时的易穿度。另外，10人中1人评价为△或×时就判断为NG。

◎：非常易穿

○：易穿

△：能穿上但难穿

×：不能穿(包括长度不够和跳线)

<脚踝支撑性>

关于10名被试验者，以调查问卷形式评价穿着连裤袜时的脚踝的支撑性。另外，10人中1人评价为△或×时就判断为NG。

◎：非常有勒紧感

○：有勒紧感

△：不怎么有勒紧感，但没有布料松弛

×：没有勒紧感，有布料松弛

如表1可知，在对纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比为50∶50～85∶15的鞘芯复合丝进行卷缩处理时，强伸度曲线上升拉伸度为30％以上，在穿着连裤袜时的光泽感或易穿度、脚踝支撑性中得到高的评价。(实施例I-1～I-10)。

相对于此，在对纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比为85∶15～90∶10的复合丝进行卷缩处理时，或不对纤维截面中的芯部分和鞘部分的面积比为50∶50～85∶15的复合丝进行卷缩处理时，强伸度曲线上升拉伸度小于30％，在穿着连裤袜时的光泽感或易穿度、脚踝支撑性中为低评价。(比较例I-1～I-20)

[表1]

实施例II-1

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-90B，表面硬度D52(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝由几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的155℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

另外，芯部分相对得到的纤维的纤维截面面积的占有率是90％。

接着，在该布料的下垂状态，以90℃蒸汽、100℃加压蒸汽依次进行预定型后，缝制裆部和足尖部分。

将纤维的油剂充分清洗除去后，在95℃进行40分钟连裤袜的一般颜色浅驼色的染色、柔软整理剂处理，套在通常的脚形模型上以110℃进行15秒钟定型，得到连裤袜。

实施例II-2

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-90B，表面硬度D52(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的165℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

另外，芯部分相对得到纤维的纤维截面面积的占有率是90％。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-3

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的155℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

另外，芯部分相对得到的纤维的纤维截面面积的占有率是80％。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-4

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1185N，表面硬度A86(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-90B，表面硬度D52(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以300m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.0倍)旋转的145℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-5

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex Y-1185N，表面硬度A86(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-90B，表面硬度D52(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

另外，芯部分相对得到纤维的纤维截面面积的占有率是80％。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-6

另外，芯部分相对得到纤维的纤维截面面积的占有率是70％。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-7

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-150B，表面硬度D57(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的160℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-8

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和160～235℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex Y-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酰胺类弹性体(阿科玛株式会社生产的Pebax 6333，表面硬度D63(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-9

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以280m/分钟的圆周速度(拉伸倍数2.8倍)旋转的180℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-10

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以280m/分钟的圆周速度(拉伸倍数2.8倍)旋转的125℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

实施例II-11

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以280m/分钟的圆周速度(拉伸倍数2.8倍)旋转的125℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-1

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的180℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-2

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的180℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-3

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以300m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.0倍)旋转的180℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-4

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以130m/分钟的圆周速度(拉伸倍数1.3倍)旋转的105℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-5

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以130m/分钟的圆周速度(拉伸倍数1.3倍)旋转的125℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-6

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1185N，表面硬度A86(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-90B，表面硬度D52(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的的方式，复合纺丝为同心圆型。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-7

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和180～220℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-150B，表面硬度D57(ASTM D2240))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的的方式，复合纺丝为同心圆型。

以800m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行12小时热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边将以常温辊100m/分钟供给的丝以几乎相同速度(104m/分钟)旋转的90℃的热辊接触加热，边以340m/分钟的圆周速度(拉伸倍数3.4倍)旋转的105℃加热辊(辊直径：21cm)在拉伸后进行热固定处理，得到纤维。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-8

分别通过单轴挤塑机以料筒温度170～205℃和160～235℃加热熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酰胺类弹性体(阿科玛株式会社生产的Pebax 6333，表面硬度D63(IS0868))，以各齿轮泵计量后，由加热到225℃的复合喷嘴，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酰胺酯类弹性体成为鞘部分的的方式，复合纺丝为同心圆型。

此外，与实施例II-1同样操作，制作连裤袜。

比较例II-9

分别在200℃和195～210℃熔融热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的PandexT-1190N，表面硬度A92(JIS K7311))和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-150B，表面硬度D57(ASTM D2240))，以具有2个加热到195℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为非卷缩表现型(同心圆型)。在复合纤维横截面中的热塑性聚氨酯和聚酯类弹性体的面积比例，按照在表2中表示的芯和鞘比例，通过各成分的由齿轮泵的排出比来改变，调整排出量使得拉伸后单丝为24旦尼尔。

以500m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序拉伸，在80℃、结露点10℃进行24小时老化，制造复合纤维。

得到的纤维直径是61μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是58％。

使用得到的复合纤维，以单针筒编织机，由单面编织(平织)编成筒状的编织物，按照通常方法缝足尖、缝合短裤后，染色(浅驼色；Carlo(カルロ))，在脚形模型上热定型，制作连裤袜。

比较例II-10

取代聚酯类弹性体，使用聚酰胺(尼龙-6)(东丽株式会社生产的Alamine CM1007)以外，与比较例II-9同样操作，制造复合纤维。纤维直径是60μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是56％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-11

分别通过单轴挤塑机以料筒温度180～205℃和190～220℃加热熔融热塑性聚氨酯[DIC Bayer Polymer株式会社生产的Pandex T-1190N，表面硬度A92(JIS K7311)]和聚酯类弹性体[东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-150B，抗张强伸度(ASTM D638)38MPa、500％，永久伸长率(JIS K6251)59％，表面高度D(ASTM D2240)57]，以各齿轮泵计量后，由具有2个加热到225℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。复合纤维截面中的热塑性聚氨酯和聚酯类弹性体的面积比例，通过各成分的由齿轮泵的排出比来改变。

以200m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边在60℃加热边以3倍拉伸倍数进行拉伸处理，得到纤维。得到的复合纤维直径是59μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是51％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-12

除了使在复合纤维横截面中的热塑性聚氨酯和聚酯类弹性体的面积比例，通过各成分的由齿轮泵的排出比来改变，使其成为在表2中表示的芯和鞘比例以外，以与比较例II-11相同的方法制造复合纤维。芯部分相对纤维截面面积的占有率是78％，纤维直径是63μm。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-13

除了取代聚酯类弹性体，使用聚酰胺(尼龙-6)(东丽株式会社生产的AlamineCM1007)以外，与比较例II-11同样操作，制造复合纤维。纤维直径是60μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是56％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-14

除了在比较例II-11中，不采用热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)工序，边在25℃加热边以3倍拉伸倍数进行拉伸处理以外，与比较例II-11同样操作，制造复合纤维。芯部分相对纤维截面面积的占有率是78％，纤维直径是63μm。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-15

使用热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的PandexT-1190N，表面硬度A92(JIS K7311)，聚对苯二甲酸丙二醇酯通过以下方法制造。

使用10.0kg对苯二甲酸二甲酯、7.8kg1，3-丙二醇和作为催化剂的四丁基钛酸酯，在约180℃进行酯化反应后，再在240℃的温度一定的条件下进行4小时缩聚反应，得到极限粘度是0.63的聚合物。在120 ℃将得到的预聚物预先干燥1小时后，在1.0hpa减压下，在200℃固相聚合5小时，得到极限粘度是0.87的聚对苯二甲酸丙二醇酯。得到的聚对苯二甲酸丙二醇酯，熔点是226℃。

分别通过单轴挤塑机以料筒温度180～225℃和200～260℃加热熔融上述树脂，以各齿轮泵计量后，由具有2个加热到240℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚对苯二甲酸丙二醇酯成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。在复合纤维截面中的热塑性聚氨酯和聚对苯二甲酸丙二醇酯的面积比例，通过由以各成分的齿轮泵的排出比来改变。

以1000m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外的工序进行热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边在70℃加热边以3倍拉伸倍数进行拉伸处理得到纤维。所得到的纤维直径是60μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是80％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-16

除了以聚氨酯弹性丝22dT为芯丝，以尼龙线11dT/5单丝为包丝，制作从S方向卷绕的单包芯纱以外，以与比较例II-15同样的方法制造复合纤维。芯部分相对纤维截面面积的占有率是94％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-17

除了取代聚对苯二甲酸丙二醇酯，使用聚酰胺(尼龙-6)(东丽株式会社生产的Alamine CM1007)以外，与比较例II-15同样操作，制造芯鞘复合纤维。芯部分相对纤维截面面积的占有率是79％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-18

在热塑性聚氨酯(DIC Bayer Polymer株式会社生产的PandexT-1190N，表面硬度A92(JIS K7311)和聚酯类弹性体(东洋纺织株式会社生产的Pelprene P-150B，抗张强伸度(ASTM D638)38MPa、500％，永久伸长率(根据JIS K6251)59％，表面硬度D(ASTM D2240)57)中，分别通过单轴挤塑机，以料筒温度180～205℃和190～220℃加热熔融10重量％硫酸钡(堺化学工业株式会社生产的沉降性硫酸钡B-55，一次粒径0.66μm)的配合品，以各齿轮泵计量后，由具有2个加热到225℃的复合喷嘴的喷丝板，以热塑性聚氨酯成为芯部分、聚酯类弹性体成为鞘部分的方式，复合纺丝为同心圆型。在复合纤维截面中的热塑性聚氨酯和聚酯类弹性体的面积比例，通过各成分的由齿轮泵的排出比来改变。硫酸钡在聚酯类弹性体中的配合方法为由双轴混炼机制作供给复合原料。

以200m/分钟的卷绕速度，附着硅类油剂，以未拉伸的状态卷绕，此后，以另外工序进行热处理(60℃、55％RH的湿热环境下)后，边在60℃加热边进行3倍拉伸处理得到纤维。得到的纤维直径是61μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是80％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-19

与比较例II-18同样操作，制作5重量％硫酸钡配合品。另外，拉伸倍数设为3倍。纤维的直径是59μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是81％。

将得到的复合纤维与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-20

除了不使用硫酸钡以外，与比较例II-18同样操作，制造复合纤维。纤维的直径是63μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是78％。

将得到的复合纤维与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

比较例II-21

除了使用28重量％硫酸钡(堺化学工业株式会社生产的沉降性硫酸钡B-54，一次粒径1.2μm)配合品以外，与比较例II-18同样操作，制造复合纤维。另外，拉伸倍数设为3倍。纤维的直径是63μm，芯部分相对纤维截面面积的占有率是77％。

使用得到的复合纤维，与比较例II-9同样操作，制作连裤袜。

关于在实施例II-1～II-11与比较例II-1～II-21中制造的纤维和以该纤维制造的连裤袜，通过以下的试验例测定各个物性。

试验例

<芯比例和鞘比例>

通过进行纺丝时的芯部分/鞘部分排出量之比决定芯比例和鞘比例。排出量由设定齿轮泵的流量来调整。进行制作得到的丝的截面的SEM观察，由芯部分面积/鞘部分面积的比例确认芯比例和鞘比例。在表2中总结各比例。

<解开线纤度>

所谓本发明中的解开线，指的是从布料拆线的行为，将该解开线的纤度称为解开线纤度。该解开线纤度的测定方法，基于JIS L1013测定。在表3中总结解开线纤度的测定结果。

<热水收缩率>

使用拉伸后的线，基于JIS L1013测定。在表3中总结测定结果。

<拉伸试验>

由本发明的纤维的拉伸试验，主要参考JIS L1013，但以起始负荷为0.4g，试样长度为100mm、拉伸速度为200mm/min测定。

<1.2cN时拉伸度、8.0cN时拉伸度>

进行纤维的拉伸试验，得到负荷(单位cN)和伸长(mm)的曲线，将该伸长变换为拉伸度(＝伸长率)(单位％)，得到负荷和拉伸度的曲线。在这里，将读取该曲线的1.2cN或8.0cN拉伸度的值称为1.2cN时拉伸度或8.0cN时拉伸度。

进行解开实施例II-1～II-11与比较例II-1～II-21的连裤袜布料的线的拉伸试验，在表3中总结得到的1.2cN时拉伸度、8.0cN拉伸度各自的测定结果(n＝10)。

<布料扎入试验>

对上述实施例II-1～II-11和比较例II-1～II-8中所制造的纤维进行密度调整，使得每1英寸的长筒袜线圈纵列数为13、每1英寸的线圈横列数为65，调整连裤袜编织布料。如图6～图8所示，在固定于台7的Φ100mm的刺绣框5中安装布料6，在自动绘图仪上固定Φ10mm的扎入棒4，扎入刚才安装在刺绣框5中的布料6，测定此时的负荷和位移。扎入棒4完全扎入布料6，将布料6破损(开洞)时的负荷表示为“布料扎入负荷”，结果总结在表3中。

<布料破损>

按照在图9中表示的程序，让10名被试验者穿着连裤袜。此时，按照在图9中表示的以下2种方法穿着。另外，在表3中表示的下述评价判断右边记载的数字表示进行了该判断的被试验者人数。

A：被试验者平时的穿着方法

B：小心的手持方法-小心的穿着方法

确认穿完后的布料破损状态，作出如下述的评价。另外，10个人中有1个人评价为×时，其条件就判断为不良。

◎：A法-B法两种方法都可以穿

○：以A法-B法中任意一种方法可以穿

×：A法-B法两种方法都不能穿

<易穿度>

关于10名被试验者，以调查问卷形式评价穿着连裤袜时的易穿度。另外，10个人中有1个人评价为×时，其条件就评价为不良。另外，在表3表示的下述评价判断右边所记载的数字，表示进行了该判断的被试验者人数。

◎：非常容易穿

○：容易穿

×：难穿

-：不能穿(包含布料破损)因此无评价

[表2]

[表3]

结果和考察

从表2可知，在实施例II-1～II-8中，以A法和B法中的任意一个方法，连裤袜易穿，穿好后的布料都无破损，为良好。

对于实施例II-9，关于穿着评价，全部都可以穿，但实施例II-1～II-8、II-10～II-11如果不小心谨慎地穿就有布料破损的倾向。推测这是因为纤度小、布料薄，所以相对实施例II-1～II-8、II-10～II-11，布料容易破损，但关于易穿度，全部都评价为容易穿。

对于实施例II-10，关于易穿度，全部都评价为容易穿，但比实施例II-1～II-9有稍微难穿的倾向。可以认为这是因为纤度大、布料厚，布料变得稍微难以伸展的原因。但是，关于穿着评价，全部得到可以穿的评价。

对于实施例II-11，关于易穿度，全部都评价为容易穿，但比实施例II-1～II-9有稍微难穿的倾向。可以认为这是因为纤度大、布料厚，布料变得稍微难以伸展的原因。但是，关于穿着评价，全部得到可以穿的评价。

另一方面，对于比较例II-1，关于穿着评价，全部都可以穿。但是，关于易穿度，2人评价为布料难以伸展、难穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，1.2cN时的拉伸度低(＝线难以拉伸)引起的。

对于比较例II-2，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，所有都不能穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，8.0cN时拉伸度高引起的。

对于比较例II-3，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，9人不能穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的1人评价为布料难以伸展、难穿。

对于比较例II-4，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，2人不能穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的8人全部评价为容易穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，1.2cN时的拉伸度高(＝线容易拉伸)引起的。

对于比较例II-5，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，4人不能穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的6人中的5人评价为布料难以伸展、难穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，1.2cN时的拉伸度低(＝线难以拉伸)引起的。

对于比较例II-6，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，5人不能穿。这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，推测8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的5人全部评价为容易穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，1.2cN时的拉伸度高(＝线容易拉伸)引起的。

对于比较例II-7，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)，4人不能穿。这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，推测8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的6人全部评价为容易穿。推测这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，1.2cN时的拉伸度高(＝线容易拉伸)引起的。

对于比较例II-8，关于穿着评价，布料破损(跳线和破裂)、9人不能穿。这是由解开连裤袜的线的拉伸试验结果，推测8.0cN时的拉伸度高引起的。关于易穿度，穿上的1人评价为容易穿。

符号说明

1 A-B间的纤维

2 B-C间的纤维

3 C-D间的纤维

4 扎入棒

5 刺绣框

6 布料

7 台

Claims

1.一种芯鞘复合纤维，其特征在于：

该芯鞘复合纤维的截面中的芯部分和鞘部分的面积比是90∶10～70∶30，

该芯鞘复合纤维是通过在拉伸后实施热固定处理而得到的，该拉伸后的热固定处理是在进行拉伸后，施加热，以拉伸状态固定的处理，在该热固定处理的方法中，加热至热处理的温度，使得所述芯鞘复合纤维的负荷1.2cN时的拉伸度、负荷8.0cN时的拉伸度、解开线纤度和热水收缩率为下述范围，

解开由该芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的通过拉伸试验得到的强伸度曲线中，负荷1.2cN时的拉伸度是12％以上且负荷8.0cN时的拉伸度是120％以下，

解开由该芯鞘复合纤维编成的布料得到的线的纤度是15～52dtex，

该热固定处理后的芯鞘复合纤维的热水收缩率是20～60％。