CN102288519B - 用于估算粘度的方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种用于估算抽吸或分配探头中液体的粘度的方法，所述方法包括：测量基准压力(P_ref)，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；分配或抽吸液体，使所述液体与探头的泵送机构之间具有一定体积的空气；停止抽吸或分配；测量时间(t)时所述尖端内部的压力(P_stop)，时间(t)为抽吸或分配停止的时间；测量时间t后时间(t’)时所述尖端内部的压力(P_stop’)；和根据P_ref、P_stop、和P_stop’估算粘度。在优选的实施例中，在诊断分析仪上实施所述方法。

Description

用于估算粘度的方法

背景技术

本发明涉及对计量系统中的液体(诸如由诊断分析仪上的计量系统传送的液体)的粘度进行估算。具体而言，本发明涉及通过选定的压力测量值对抽吸或分配的流体的量进行更精确地测定，以此来估算粘度。

在(例如)诊断分析仪上进行诊断分析或测定时所用液体的量越来越少是诊断领域中存在的趋势。因此，精密和准确地处理小体积(如微升)的流体对所进行的测定的效果至关重要。可用的液体计量系统(例如诊断分析仪上的那些液体计量系统)的性能对诸如粘度的液体性质较为敏感，部分原因在于较高粘度的液体更有可能附着到抽吸探头的表面或此类探头的计量尖端，并且还使得吸入的液体量小于预期。泵送机构和液体之间的气体(如空气)的压力特征图或分布图取决于液体粘度。图1中示出了典型的压力分布图。

已知的用于已知诊断分析仪中的计量系统的粘度估算技术通常仅适用于大于35μL的抽吸体积。此类计量系统可在已知的诊断分析仪(诸如由Ortho-ClinicalDiagnostics，Inc.出售的Vitros5600和Vitros3600诊断分析仪)和其他已知的分析仪系统上使用，因为此类分析仪通常测量大于35μL的液体体积。

因此，需要在诸如抽吸或分配液体的计量过程涉及小体积(例如小于35μL及更小)的液体时对液体粘度进行符合要求的估算。

发明内容

本发明涉及一种解决上述问题的方法，该方法能够在较小的液体体积的情况下估算粘度，特别是在诊断分析仪上进行计量操作期间计量液体的情况下。

本发明的一个方面涉及一种对抽吸或分配探头中的液体的粘度进行估算的方法。该方法包括：测量基准压力(P_ref)，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；分配或抽吸液体，使所述液体与所述探头的泵送机构之间具有一定体积的空气；停止抽吸或分配；测量时间(t)时所述尖端内部的压力(P_stop)，所述时间(t)为抽吸或分配停止的时间；测量时间t后时间(t’)时所述尖端内部的压力(P_stop’)；和根据P_ref、P_stop、和P_stop’估算粘度。

在一个实施例中，上述方法还包括：计算相对压差，所述压差为P_stop与P_ref之间的差值；通过计算P_stop下的压力变化速率和根据和估算粘度。

在另一个实施例中，上述方法还包括：计算升压速率 和根据R估算粘度。

本发明的另一个方面提供一种抽吸选定量的液体的方法。该方法包括：提供包括探头尖端和泵的抽吸探头，其中探头尖端和泵流体连通；测量基准压力(P_ref)，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；将尖端移入液体中，以此使一定体积的气体位于液体液面与泵之间，其中在尖端进入液体之前或之后测量基准压力；将泵驱动一段时间或距离，所述一段时间或距离对应于选定的待抽吸的液体体积；停止抽吸或分配；测量时间(t)时尖端内部的压力(P_stop)，所述时间(t)为抽吸或分配停止的时间；测量时间t后时间(t’)时尖端内部的压力(P_stop’)；根据P_ref、P_stop、和P_stop’估算粘度；通过如果估算的粘度超出预定范围则通知操作人员或根据估算的粘度调节泵的动作来补偿粘度。在一个实施例中，泵为活塞泵，并且其中使活塞泵的活塞移动预定的距离，所述距离对应于选定的待抽吸的液体体积。

本发明的又一个方面提供了一种对被分析物样品进行分析的方法。该方法包括：提供样品源；提供包括探头尖端和泵的抽吸探头，其中探头尖端和泵流体连通；测量基准压力(P_ref)，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；将尖端移入液体中，以此使一定体积的气体位于液体液面与泵之间，其中在尖端进入液体之前或之后测量基准压力；将泵驱动一段时间或距离，所述一段时间或距离对应于选定的待抽吸的液体体积；停止抽吸或分配；测量时间(t)时尖端内部的压力(P_stop)，时间(t)为抽吸或分配停止的时间；测量时间t后时间(t’)时尖端内部的压力(P_stop’)，根据P_ref、P_stop、和P_stop’估算粘度；通过如果估算的粘度超出预定范围则通知操作人员或根据估算的粘度调节所述泵的驱动来补偿粘度。

由下文的优选实施例的详细描述，本发明更多的目的、特征和优点对于本领域技术人员而言是显而易见的。

附图说明

图1示出2μL微探尖血样抽吸液的压力分布图，其中压力以A/D计数显示。

图2示出具有不同粘度的液体的升压速率(R)与粘度之间的函数关系图。

图3示出具有不同粘度的液体的升压速率与粘度之间的函数关系曲线，其中采用logit/log4曲线拟合模型。

图4示出升压速率与粘度之间的两条函数关系曲线，其中采用了logit/log4曲线拟合模型(实线)和另一曲线拟合技术(虚线)。

图5示出具有不同粘度的7.5μL抽吸液在液体抽吸期间的压力分布图，其为时间的函数。

图6a-d示出线性标定模型(上)和logit/log4标定模型的线性度和误差。

图7示出具有不同粘度的11μL抽吸液在液体抽吸期间的压力分布图，其为时间的函数。

图8示出具有不同粘度液体的11μL液体样品抽吸液的升压速率与粘度之间的函数关系。

图9-15为示出预计粘度与真实或实际粘度的线性度对比图，其中各粘度均采用logit/log4模型。

具体实施方式

虽然根据本发明的粘度估算的各种应用不受限制，但特别有用的应用属于诊断分析领域。可与本发明一起使用的分析仪和方法的范围广泛并将在下文进行更详细地讨论。

如本文所用，“小体积”或“较小体积”的液体被定义为大体上≤35μL、≤25μL、≤20μL、≤10μL、≤5μL和甚至小于2μL，并且特别是体积≤20μL。

在下文对本发明优选实施例的描述中，描述了活塞泵，然而，诸如隔膜泵的其他泵送机构也可与本发明一起使用。

虽然不希望受任何理论的束缚，但本发明基于发明人的发现，即，仅根据压力测量值来确定估算粘度。通过以下一个或多个推导式，发明人能够证明可仅以计量事件的选定次数根据压力测量值来估算粘度。

这可通过测量相对压力(在下文定义)和估算流体流速(Q)来实现，其中通过测量泵停止时的压力变化速率(在下文定义)来估算流体流速(Q)。然后用相对压力(或DP)和流体流速(Q)与液体粘度相互关联。

在液体抽吸期间，活塞泵的活塞缩回，并且尖端的内部压力由于抽吸液体的粘度和惯性而降低(图1)。当活塞停止时，在尖端内部形成较低的压力。环境压力与尖端内部压力之间的压差或相对压力DP在泵停止后持续驱动液体流入尖端，直到压力达到平衡。

泵被停止(泵停止)时的压力与泵送液体的粘度有关。当其他条件保持相同时，粘度越高，则压力越低。泵停止的液体流速(Q)与尖端内部和环境(即尖端外部)之间的压差(DP)成正比，并且与液体粘度成反比。应该指出的是，这种关系不仅在泵停止时适用，而且在任何时间均适用，并且液体的惯性也不容忽视，因为其会引入较小的液体质量。

泵停止时，液体流速(Q)与尖端内部空气的空气体积变化速率相同。空气体积变化速率可通过计量尖端内部的空气压力变化来确定。在一个实施例中，通过计量系统中压力传感器的A/D(模数转换)计数来测量空气压力。已测压力A/D计数速率与活塞速率和液体流速之间的差值成正比。如果泵停止，则已测压力变化速率与液体流速成正比。

泵停止时尖端内部和外部(环境)之间的相对压力(DP)可通过DP＝P_stop-P_ref计算，其中P_stop为泵停止时的压力，P_ref为抽吸前的环境压力。泵停止后的液体流速(Q)与尖端内部和外部之间的压差成正比。如上所述，流速(Q)还与液体粘度成反比。因此，液体粘度可用函数μ＝f(Q，DP)来估算。

如上所述，泵停止后，尖端中的液体流速与空气压力变化速率成正比：Q＝α(P₂-P₁)/(t₂-t₁)，其中P₁为时间t₁时的压力，而P₂为t₂时的压力，α为常数。

在一个优选的实施例中，选择泵停止时的压力和之后3个时间分度(下文进行更全面描述)时的压力，用Q＝β(P_stop+3-P_stop)计算流速，其中β为常数。通过

$\mathrm{\μ}=f(\widetilde{R)}$

估算液体粘度，其中

在此推导式中，粘度为参数R的函数。R称为升压速率且通过抽吸期间压力特征图中的三个压力点(P_stop+3、P_stop、P_ref)来计算。函数f为选定的标定模型，该模型生成对参数R和粘度μ之间关系的最佳拟合。

图1示出抽吸2μL具有相近但不同粘度的血液时的压力特征图，以压力和时间的函数关系作图。相对于A/D计数而言，曲线越高，则粘度越低。图1中的谷对应于泵停止(P_stop)。特别是如三(3)条最低的曲线所示，液体粘度越高，升压越慢。

图2示出具有多种粘度的血清样品的升压速率R(根据三个测量值确定)与粘度μ的函数关系。

曲线拟合可通过已知的模型(如logit/log4)进行。也可使用其他已知的标定模型，诸如下文描述的曲线拟合模型。

将Logit/log4用作标定模型来使粘度与升压速率R相关联。图3示出Logit/Log4标定曲线，其中通过预计粘度。

图3中血清样品的四个常数β₀、β₁、β₂和β₃为β₀＝-0.1709、β₁＝19.2872、β₂＝-3.3593和β₃＝-0.4868。通过已知的升压速率R和已知粘度来确定常数β₀、β₁、β₂和β₃。因此，当R＝0.2时，估算或预计粘度为3.243cps。

另一种曲线拟合模型为就图4中示出的从全血采集的数据而言，拟合的模型以虚线曲线示出，其中B0＝-0.0508、B1＝2.4206、B2＝-2.8811。采用上述logit/log4模型绘制实线曲线。

图5示出具有不同粘度的7.5μL吸液的压力迹线与时间分度的函数关系。

图6a-d示出线性标定模型(上)和模型logit/log4标定模型的线性度。图6b和6d示出相对误差随粘度的增加而减小。

图7示出不同粘度的流体的压力分布图，这些流体的粘度通过旋转粘度计确定。

图8示出直接从粘度计测量的粘度，其相对于升压速率绘制。

图9-15示出针对不同体积(最多20μL)的液体，采用Logit/log4模型、通过本发明的方法确定的预计粘度与通过粘度计测量的粘度的线性度的对比图。

如图所示，本发明的粘度测量值与粘度计算值之间的相关度极高，如相关系数R2所示。

因此，通过测量三种不同的压力，就可单独用诸如logit/log4的曲线拟合模型或仅手动使用标定曲线来计算升压速率R，从而可估算所计量液体的粘度。

在另一个实施例中，也可使用三个压力测量值来估算粘度。尖端内部的初始空气体积为V₀，初始压力为环境压力，为p₀(也称为P_ref，如上所述)。当尖端进入液体时，液体可由于毛细压力和重力而进入尖端中。结果，V₀可转变为V₁，并且p₀可转变为p₁。然而，根据理想气体定律，乘积保持不变。泵停止后，流入或流出尖端的液体流速Q与上述尖端内部的空气体积变化速率相同。因此，还如上所述，尖端的内部空气体积变化速率可用于确定液体流速。当流体流出尖端时，流速为正值；当流体流入尖端时，流速为负值。液体流速Q(t)通过下式与空气体积变化ΔV(t)＝V(t)-V₁关联：

$Q\left(t\right)=\frac{d\left(\mathrm{\ΔV}\right)}{\mathrm{dt}}---\left(1\right).$

尖端的内部空气压力为p(t)，为时间的函数。尖端内部与环境之间的压差为Δp(t)＝p(t)-p₀。液体流速、压差和液体粘度μ通过或

$Q\left(t\right)=\mathrm{\β}\frac{\mathrm{\Δp}\left(t\right)}{\mathrm{\μ}}---\left(2\right)$ 关联，

其中由于对流动的几何效应，常数β为正数。

从等式(1)和(2)可得到以下关系式：

$Q\left(t\right)=\frac{\mathrm{dV}\left(t\right)}{\mathrm{dt}}=\mathrm{\β}\frac{\mathrm{\Δp}\left(t\right)}{\mathrm{\μ}}---\left(3\right).$

在典型的计量系统中，压力和空气体积变化较小。采用理想气体绝热定律，通过使空气体积和压力关联。通过

使体积变化与压力变化关联。

因此，

$\frac{V_0}{\mathrm{\γ}{p}_0}\frac{\mathrm{dp}\left(t\right)}{\mathrm{dt}}=-\mathrm{\β}\frac{p\left(t\right)-p_0}{\mathrm{\μ}}---\left(5\right).$

上式(5)可变形得到

$\frac{\mathrm{dp}\left(t\right)}{p\left(t\right)-p_0}=-\frac{\mathrm{\γ}{p}_0\mathrm{\β}}{V_0}\frac{\mathrm{dt}}{\mathrm{\μ}}---\left(6\right).$

对上式(6)进行积分，结果为

$\ln [p\left(t\right)-p_0]=-\frac{\mathrm{\γ}{p}_0\mathrm{\β}}{V_0}\frac{t}{\mathrm{\μ}}-C---\left(7\right).$

作为时间函数的空气压力可表示为如下形式

$p\left(t\right)={\mathrm{Ae}}^{-\frac{\mathrm{\β\γ}{p}_0}{V_0\mathrm{\μ}}t}+B---\left(8\right).$

当t→∞时，压力接近环境压力并且流体停止流动。因此B＝p₀＝0。因此，系统的内部压力与作为时间函数的粘度通过

$p\left(t\right)={\mathrm{Ae}}^{-\frac{\mathrm{\β\γ}{p}_0}{V_0\mathrm{\μ}}t}={\mathrm{Ae}}^{\frac{k}{\mathrm{\μ}}t}---\left(9\right)$ 关联，

其中 $k=-\frac{\mathrm{\β\γ}{p}_0}{V_0}.$

令代入上式的推导式，结果为：

$\stackrel{\·}{\stackrel{\‾}{p}}=\frac{d\stackrel{\‾}{p}\left(t\right)}{\mathrm{dt}}=\frac{k}{\mathrm{\μ}}\stackrel{\‾}{p}---\left(10\right).$

粘度μ与相对压力和升压速率之间的比例关联，即

$\mathrm{\μ}=k\frac{\stackrel{\‾}{p}}{\stackrel{\·}{\stackrel{\‾}{p}}}---\left(11\right).$

上式可表示为如下形式

$\frac{1}{\mathrm{\μ}}=K\frac{\stackrel{\·}{\stackrel{\‾}{p}}}{\stackrel{\‾}{p}}---\left(12\right).$

常数K和k与尖端内部的几何形状、初始空气压力及体积关联。这两个常数通过K＝1/k关联。通过采用具有已知粘度的流体构建标定曲线并根据上述三个压力测量值测定相对压差和压力变化速率从而确定这些常数。

如果将泵停止的时间设定为t＝0，则尖端的内部压力为活塞停止时的压力p_s。在这些条件下，等式(9)中的常数A为泵停止时尖端的内部空气压力，且A＝p_s再次通过压力m测量值P_ref、P_stop、P_stop’来估算粘度。

通过采用等式(11)或(12)得到粘度，其中将线性函数作为标定曲线。对于等式(12)、根据线性曲线计算粘度的倒数(1/μ)，然后用该倒数计算粘度(μ)。

通过以上说明，本发明的优点变得明显，这些优点包括：

1.通过测量抽吸或分配期间压力特征图中的仅三个压力点，用小体积液体抽吸液或分配液估算粘度。

2.用于本发明的计算法相对易于实施，特别是由于压力为仅需测量的特性。

3.本发明有助于设定误差检测阈值，从而特别是在诊断分析中降低了误检率。例如，如果估算粘度较高，则可将尖端的阻塞阈值设置为较高，因为与阻塞尖端相比由于较高粘度液体导致的压力变化会处于较低的阈值。同样，如果估算粘度较低，则可将阻塞尖端指示的阈值设置为较低。

4.计量事件所用方法的结果得到改善。在一种情况中，所计量流体量的精度和准确度的改善基于已知的(通过本方法估算的)流体粘度来实现。例如，就高粘度液体而言，可将计量探头的计量泵设置为越过抽吸物，以抽吸正确量的液体。作为另外一种选择，估算的粘度可用于提示操作人员方法(如诊断检测)的结果对于超出正常范围的液体的粘度而言可能是不正确的。

本发明的粘度估算方法可通过常规的计量设备来实施，诸如美国专利6,484,556、6,060,320、5,750,881和5,540,081中描述的那些系统，这些专利的全文都以引入的方式并入。唯一的要求是能够测量抽吸液体与计量设备的泵送机构之间空间中的压力。这通常通过采用设置在抽吸/分配探头的尖端与泵之间的压力传感器来实现。

在根据一个优选实施例的方法中，对抽吸或分配探头的计量尖端的内部压力进行测量。这提供了基准压力(P_ref)或其为本发明的三个压力测量值之一。然后，在抽吸或分配模式中，将泵送机构驱动预选定量的时间或距离。驱动预选定量的时间或距离后，泵停止。在泵停止的时刻(t)或其前后，压力传感器再次测量液体与泵之间的空气压力(P_stop)。应该指出的是，在许多情况下，在整个计量过程中以连续或不连续的时间间隔(时间分度)测量压力。参见例如图1的压力分布图。在此类情况下，压力P_stop将与其他压力测量值一起测量。泵停止时的压力为用于根据本发明估算粘度的第二个压力测量值。

在设定量的时间后，再次测量压力。此压力测量值为用于根据本发明估算粘度的三个压力测量值中的第三个压力测量值。获取第三个压力测量值的时间可为泵停止后或液体流入或流出尖端达到平衡(P_stop’)之前的任何时间(t’)。在一个优选的实施例中，在泵停止后，测量设定个数的时间分度的压力。优选地，在泵停止(P_stop+3)后的3个时间分度测量压力。时间分度为在计量事件中通过压力传感器进行的自动压力测量之间的时间。在一个实施例中，单个时间分度为5毫秒。这些为根据本发明估算粘度所仅需的测量值。

然后可根据三个压力测量值，用与计量装置相连的计算机中的计算机算法来估算液体粘度。使用上述第一个实施例，根据三个压力测量值确定升压速率R。然后可将此前制作的所测流体的标定曲线与诸如logit/log4和R的标定模型一起使用，以采用上述等式计算所估算的粘度，或可采用上述等式用线性标定模型来估算粘度。

使用上述第二个实施例，根据P_stop与P_ref之间的差值来计算相对压力泵停止时的压力变化速率通过来计算。然后采用相对压力、压力变化速率和此前制作的所测流体的标定曲线，通过关系式来估算粘度。

作为另外一种选择，用户可手动使用压力变化速率或升压速率相对于已知粘度的(手动绘制在纸上的)标定曲线，以通过采用由估算的特定液体的所测压力计算的压力变化速率或升压速率来得到估算粘度。

在一个优选的实施例中，可在液体由计量探头(诸如诊断分析仪上的探头)抽吸时使用根据本发明的粘度估算方法。该方法包括提供抽吸探头。该探头具有探头尖端和泵，两者通常通过管子流体连通。将压力传感器设置为使得其可在抽吸过程中测量探头尖端上方的气体(通常为空气)的压力。压力传感器通常设置在探头尖端与泵送机构之间。

在尖端进入待抽吸液体之前测量抽吸探头尖端中的初始气体压力。这可在探头尖端进入液体之前，或在探头尖端进入液体之后但在泵驱动之前进行。

通常使用探头传送机构，例如导齿条齿轮机构或液压致动器来将探头尖端移入液体。这导致一定体积的气体位于液体液面和泵送机构(如活塞泵的活塞)之间。泵的驱动量对应于选定的液体体积。例如，使活塞泵的活塞移动预定的距离，该距离对应于选定的待抽吸的液体体积。

当泵停止时以及之后的一小段时间对该体积气体中的气体压力进行测量，以提供泵停止时和泵停止后预定的时间时的压力测量值。然后将这些压力测量值用于根据本发明估算粘度。在一个优选的实施例中，液体为体液(如全血、血浆、血清、尿液或唾液)的样品。在另一个实施例中，液体为试剂、洗涤液、校准液或对照液(诸如用于诊断分析仪中的那些流体)中的一者或多者。然后可将估算粘度用于本方法的其他方面。

如上所讨论，本发明的粘度估算技术的一种应用为用于诊断分析仪中，该分析仪用于分析样品(如生物样品)中被分析物的量。自动诊断分析仪为临床化验室中的装置。所用分析仪和方法的范围较为广泛。一些实例包括分光光度计吸收度测定法(诸如终点反应分析法和反应速率分析法)、浊度测定法、比浊测定法、辐射能量衰减测定法(诸如美国专利No.4,496,293和No.4,743,561中描述的那些)、离子捕获测定法、比色测定法、荧光测定法、电化学检测系统、电势检测系统和免疫测定法。这些技术的部分或全部可通过利用比色皿的典型湿化学法；离子选择电极分析法(ISE)；薄膜型“干式”载片化学法(thinfilmformatted“dry”slidechemistries)；珠管形式或微量滴定板；以及采用磁性颗粒来实现。美国专利No.5,885,530提供了有助于对典型的、采用珠管形式进行免疫测定的自动分析仪进行操作的说明，该专利以引用方式并入本文中。其他典型的诊断分析仪包括美国专利7,402,282、7,312,084和7,250,303中描述的那些，这些专利的全文都以引用方式并入本文中

在典型诊断分析仪的操作过程中，如上所述地对样品进行抽吸。然后将样品分配到样品固定器中。样品固定器可包括本领域中已知的那些，如上所述。特别优选的是干载片、比色皿和链亲和素涂覆的微孔板。本发明特别优选的应用为从较大的计量尖端抽吸样品液体，该计量尖端的底部此前已密封，但尖端中存在样品。这些类型的密封尖端称为Cuvetip^TM(由Ortho-ClinicalDiagnostics，Inc.出售)并且描述于例如美国专利No.6,797,518和2003年1月30日公布的美国公开专利申请No.2003-0022380A1，这两者的全文以引用方式并入。可根据采用的系统添加各种试剂。可将具有试剂的样品温育选定量的时间，然后进行测量。例如，在化学分析仪中，分析方法可为利用在特定波长下作业的光度计的比色分析法。在免疫测定法中，可通过化学发光(其发射光由光度计测量)或通过荧光分析进行分析。此类测量系统本身为本领域所熟知。如上所述，根据本发明的粘度估算方法可用于对诊断器械进行粘度补偿，以通过(例如)调整泵的位移来改善准确度和精度；或该粘度估算方法可用于通知操作人员或者说发出报警信号，说明粘度测量值超过预定值或范围并且应相应地考虑任何结果。

本领域技术人员显见，可对本发明的化合物、组合物和处理过程作出各种修改和变更。因而，拟由本发明覆盖这些修改和变更，只要这些修改和变更落入后附的权利要求书的范围。

以上援引的所有出版物的公开内容全文通过引用方式明确并入本文，犹如它们各自以引用方式并入。

Claims (20)

1.一种对抽吸或分配探头中的液体的粘度进行估算的方法，所述方法包括：

测量基准压力P_ref，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；

分配或抽吸液体，使所述液体与所述探头的泵送机构之间具有一定体积的空气；

停止抽吸或分配；

测量时间t时所述尖端内部的压力P_stop，所述时间t为抽吸或分配停止时的时间；

测量时间t后时间t’时所述尖端内部的压力P_stop’；

计算相对压差，所述压差为P_stop与P_ref之间的差值；

通过计算P_stop时的压力变化速率和

根据和估算粘度。

2.根据权利要求1所述的方法，其中P_ref为环境压力，或P_ref为所述尖端在所述液体内时的压力并且受重力和毛细管力的影响。

3.根据权利要求2所述的方法，其中当通过环境压力或所述尖端在所述液体内时的压力来确定P_ref时，P_ref基本上相同。

4.根据权利要求1所述的方法，其中所述估算的步骤还包括使用以下等式：

其中μ为粘度，K为常数。

5.根据权利要求4所述的方法，其中通过采用不同粘度的被抽吸或分配的液体而生成的标定曲线来预先确定K。

6.一种对抽吸或分配探头中的液体的粘度进行估算的方法，所述方法包括：

测量基准压力P_ref，所述基准压力为未进行分配或抽吸时计量尖端内部的压力；

分配或抽吸液体，使所述液体与所述探头的泵送机构之间具有一定体积的空气；

停止抽吸或分配；

测量时间t时所述尖端内部的压力P_stop，所述时间t为抽吸或分配停止时的时间；

测量时间t后时间t’时所述尖端内部的压力P_stop’；

计算升压速率其中P_stop+3为时间t之后3个时间分度时的压力；和

根据R估算粘度。

7.根据权利要求6所述的方法，其中采用非线性标定曲线根据R来估算粘度。

8.根据权利要求7所述的方法，其中所述粘度通过下式估算：

其中β₀、β₁、β₂和β₃为通过非线性标定曲线确定的常数。

9.根据权利要求6所述的方法，其中采用线性标定曲线根据R来估算粘度。

10.根据权利要求6所述的方法，其中所述粘度通过来估算，其中B0、B1和B2通过线性标定曲线来确定。

11.根据权利要求1所述的方法，其中t’在t后15毫秒测得。

12.根据权利要求1所述的方法，其中被抽吸或分配的液体的量小于/等于10μL。

13.根据权利要求1所述的方法，其中被抽吸或分配的液体的量小于/等于5μL。

14.根据权利要求1所述的方法，其中被抽吸或分配的液体的量小于/等于2μL。

15.根据权利要求1所述的方法，其中所述液体为体液样品。

16.根据权利要求15所述的方法，其中所述体液为全血、血浆、血清、尿液或唾液中的一者或多者。

17.根据权利要求1所述的方法，其中所述液体是试剂、洗涤液、校准液或对照液中的一者或多者。

18.一种抽吸选定量的液体的方法，所述方法包括：

提供包括探头尖端和泵的抽吸探头，其中所述探头尖端和泵流体连通；

测量基准压力P_ref，所述基准压力为未进行分配或抽吸时所述尖端内部的压力；

将所述尖端移入所述液体中，以此使一定体积的气体位于所述液体的液面与所述泵之间，其中在所述尖端进入所述液体之前或之后测量所述基准压力；

将所述泵驱动一段时间或距离，所述一段时间或距离对应于选定的待抽吸的液体体积；

停止抽吸或分配；

测量时间t时所述尖端内部的压力P_stop，所述时间t为抽吸或分配停止时的时间；

测量时间t后时间t’时所述尖端内部的压力P_stop’；

计算相对压差所述压差为P_stop与P_ref之间的差值；

通过计算P_stop时的压力变化速率和

根据和估算粘度；

通过如果估算的所述粘度超出预定范围则通知操作人员或根据估算的所述粘度调节所述泵的所述驱动来补偿粘度。

19.根据权利要求18所述的抽吸选定量的液体的方法，其中所述泵为活塞泵，并且其中使所述活塞泵的所述活塞移动预定距离，所述预定距离对应于选定的待抽吸的液体体积。

20.一种分析被分析物样品的方法，所述方法包括：

提供液体样品源；

提供包括探头尖端和泵的抽吸探头，其中所述探头尖端和泵流体连通；

测量基准压力P_ref，所述基准压力为未进行分配或抽吸时所述尖端内部的压力；

将所述尖端移入液体中，以此使一定体积的气体位于所述液体的液面与所述泵之间，其中在所述尖端进入所述液体之前或之后测量所述基准压力；

将所述泵驱动一段时间或距离，所述一段时间或距离对应于选定的待抽吸的液体体积；

停止抽吸或分配；

测量时间t时所述尖端内部的压力P_stop，所述时间t为所述抽吸或分配停止时的时间；

测量时间t后时间t’时所述尖端内部的压力P_stop’；

计算相对压差所述压差为P_stop与P_ref之间的差值；

通过计算P_stop时的压力变化速率和

根据和估算粘度；

通过如果估算的所述粘度超出预定范围则通知操作人员或根据估算的所述粘度调节所述泵的所述驱动来补偿粘度。