CN102113196B - 定子、电动机和压缩机 - Google Patents

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Abstract

本发明提供能够防止噪音和振动并提高性能的定子。当设铆接部(48)的数量为Q，设狭槽部(47)的数量为S，设极数为P时，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)。以极数的1/2倍的数量的铆接部(48)为一组，各组的铆接部(48)为等间隔。并且，全部铆接部(48)不是等间隔。

Description

定子、电动机和压缩机
技术领域
本发明涉及定子、电动机和压缩机。
背景技术
以往，作为定子，具有包括层叠的多张电磁钢板的定子铁心(参照日本特许第3586145号公报：专利文献1)。该定子铁心具有相互固定上述多张电磁钢板的铆接部，并且，具有在内周侧开口且在周向排列的多个狭槽部。上述铆接部的数量比上述狭槽部的数量多。
专利文献1：日本特许第3586145号公报
但是，在上述现有的定子中，由于上述铆接部的数量比上述狭槽部的数量多，所以，对磁通通路造成不良影响的上述铆接部的数量多，存在性能下降的问题。另一方面，若单纯地减少上述铆接部的数量，则会破坏磁极间的平衡，存在噪音和振动增大的问题。
发明内容
因此，本发明的课题在于，提供能够防止噪音和振动并提高性能的定子、使用该定子的电动机以及使用该电动机的压缩机。
为了解决上述课题，本发明的定子的特征在于，该定子具有包括层叠的多张电磁钢板的定子铁心，该定子铁心具有：相互固定上述多张电磁钢板的铆接部、以及在内周侧开口且在周向排列的多个狭槽部，当设上述铆接部的数量为Q(1以上的整数)，设上述狭槽部的数量为S，设极数为P时，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)。
根据本发明的定子，设上述铆接部的数量为Q，设上述狭槽部的数量为S，设极数为P时，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)，所以，取得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。进而，减少了上述铆接部的数量， 能够确保磁通通路，能够提高性能。
并且，在一个实施方式的定子中，其特征在于，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)，以极数的1/2倍的数量的上述铆接部为一组，在各组的上述铆接部中，该各组的铆接部中相邻的铆接部之间的中心角度全部相等，在全部上述铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同。
根据该实施方式的定子，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)，所以，取得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。进而，减少了上述铆接部的数量，能够确保磁通通路，能够提高性能。
并且，以极数的1/2倍的数量的上述铆接部为一组，在各组的上述铆接部中，该各组的铆接部中相邻的铆接部之间的中心角度全部相等，所以，能够进一步减小噪音和振动。
并且，在全部上述铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同，所以，全部铆接部不是等间隔。因此，设于定子铁心的槽和孔的位置和大小产生自由度，能够充分确保使制冷剂或油通过的通路和冷却用通路。与此相对，在铆接部的数量比狭槽部的数量少的情况下，当全部铆接部为等间隔时，对于磁通通路来说，比铆接部更容易出现不良影响的槽和孔的位置和大小受到限定。
因此，能够防止噪音和振动并提高性能。
并且，在一个实施方式的定子中，在上述全部铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的最大的中心角度与最小的中心角度之差小于240°/Q。
根据该实施方式的定子，在上述全部铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的最大的中心角度与最小的中心角度之差小于240°/Q，所以，能够使上述全部铆接部的间隔接近于均等，基于上述铆接部的上述多张电磁钢板的紧固强度提高。
并且，在一个实施方式的定子中，在上述全部铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍。
根据该实施方式的定子，在上述全部铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接 部之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍，所以，能够使上述全部铆接部的间隔接近于均等，基于上述铆接部的上述多张电磁钢板的紧固强度提高。
并且，在一个实施方式的定子中，Q为S的约数。
根据该实施方式的定子，Q为S的约数，所以，能够相对于狭槽部等间距地配置铆接部，定子铁心的机械强度提高。
并且，在一个实施方式的定子中，该定子具有卷绕在上述定子铁心上的线圈，上述定子铁心具有：环状部、以及从该环状部的内周面向径向内侧突出且在周向排列的多个齿部，上述线圈是集中绕组，其卷绕在各齿部上，而不是跨越多个上述齿部进行卷绕。
根据该实施方式的定子，上述线圈是集中绕组，与分布绕组相比，在构造上振动较大，但是，在全部齿部和铆接部中，各齿部与最接近该齿部的铆接部之间的距离不等，所以，能够分散振动的固有值，能够实现静音化。
即，在集中绕组中，在一个齿部卷绕一个线圈，所以，存在齿部纵向振动的振动模式。这里，在齿部与铆接部的距离相等的情况下，与该距离相对应，固有值恒定，成为振动的主要原因。
并且，本发明的电动机的特征在于，该电动机具有：转子；以及上述定子，其配置成包围该转子的外周侧。
根据本发明的电动机，具有上述定子，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
并且，本发明的压缩机的特征在于，该压缩机具有：密闭容器；压缩机构部，其配置在该密闭容器内；以及上述电动机，其配置在上述密闭容器内，并对上述压缩机构部进行驱动。
根据本发明的压缩机，具有上述电动机，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。 
并且，在一个实施方式的压缩机中，上述密闭容器内的制冷剂是二氧化碳。
根据该实施方式的压缩机，上述制冷剂是二氧化碳，与R410A或R22等相比，密闭容器内的压力变高，需要使用高粘度的油。使用高粘度的油时，油难以返回压缩机构部，所以，需要在电动机中设置制冷剂或油用的较大的通路。
而且，在定子铁心中，齿部的径向外侧的磁通密度的变化比较少，所以，多数 情况下需要设置作为制冷剂或油用的通路的槽或孔。
二氧化碳的制冷剂所需要的通路较大，所以，难以在齿部附近设置铆接部，而在狭槽部的径向外侧设置铆接部。即使将铆接部设置在磁通密度变化较大的狭槽部的径向外侧，也能够减少铆接部的数量，能够确保磁通通路，能够提高性能。
根据本发明的定子，当设上述铆接部的数量为Q，设上述狭槽部的数量为S，设极数为P时，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
根据本发明的定子，当设上述铆接部的数量为Q，设上述狭槽部的数量为S，设极数为P时，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)，以极数的1/2倍的数量的上述铆接部为一组，在各组的上述铆接部中，该各组的铆接部中相邻的铆接部之间的中心角度全部相等，在全部上述铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
根据本发明的电动机，具有上述定子，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
根据本发明的压缩机，具有上述电动机，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。 
附图说明
图1是示出本发明的压缩机的一个实施方式的纵剖视图。
图2是示出本发明的定子的第1实施方式的俯视图。
图3A是示出磁通流的说明图。
图3B是示出磁通流的说明图。
图4是示出定子铁心的比较例的俯视图。
图5是示出本发明的定子的第2实施方式的俯视图。
图6是示出磁通流的说明图。
图7是示出定子铁心的比较例的俯视图。
图8是示出本发明的定子的第3实施方式的俯视图。
图9是示出本发明的定子的第4实施方式的俯视图。
图10A是示出在各齿部作用的激振力的图表。
图10B是示出在定子整体作用的激振力的图表。
图11是示出定子铁心的比较例的俯视图。
图12A是示出在各齿部作用的激振力的图表。
图12B是示出在定子整体作用的激振力的图表。
图13是示出本发明的定子的第5实施方式的俯视图。
图14A是示出在各齿部作用的激振力的图表。
图14B是示出在定子整体作用的激振力的图表。
图15是示出本发明的定子的第6实施方式的俯视图。
图16A是示出在各齿部作用的激振力的图表。
图16B是示出在定子整体作用的激振力的图表。
具体实施方式
下面，通过图示的实施方式详细说明本发明。
(第1实施方式)
图1示出本发明的压缩机的一个实施方式的纵剖视图。该压缩机具有：密闭容器1、以及配置在该密闭容器1内的压缩机构部2和电动机3。该压缩机是旋转压缩机。
在上述密闭容器1的下侧侧方连接吸入管11，另一方面，在密闭容器1的上侧连接排出管12。从上述吸入管11供给的制冷剂被导向上述压缩机构部2的吸入侧。该制冷剂是二氧化碳，但是，也可以是R410A或R22等。
上述电动机3配置在上述压缩机构部2的上侧，经由旋转轴4来驱动上述压缩机构部2。上述电动机3配置在充满了从上述压缩机构部2排出的高压制冷剂的上述密闭容器1内的高压区域。
上述压缩机构部2具有：气缸状的主体部20、以及分别安装于该主体部20的上下开口端的上端部8和下端部9。
上述旋转轴4贯通上端部8和下端部9，插入主体部20的内部。上述旋转轴4通过设于压缩机构部2的上端部8的轴承21和设于压缩机构部2的下端部9的轴承22支承为旋转自如。
在上述主体部20内的旋转轴4设有曲轴销5，通过压缩室7进行压缩，该压缩 室7形成在与该曲轴销5嵌合而被驱动的活塞6和与该活塞6对应的气缸之间。活塞6在偏心状态下进行旋转，或者进行公转运动，改变压缩室7的容积。
上述电动机3具有：固定于上述旋转轴4的圆筒形状的转子30、以及配置成包围上述转子30的外周侧的定子40。上述定子40隔着空气隙配置在上述转子30的径向外侧。即，上述电动机3是内转子型的电动机。
上述转子30具有：转子铁心31、以及在轴向嵌入该转子铁心31且在周向排列的磁铁32。
如图1和图2所示，上述定子40具有：定子铁心41、以及卷绕在该定子铁心41上的线圈42。
上述定子铁心41具有：环状部45、以及从该环状部45的内周面向径向内侧突出且在周向排列的6个齿部46。
上述线圈42是集中绕组，其卷绕在各齿部46上，而不是跨越多个上述齿部46进行卷绕。另外，在图2中，仅描绘上述线圈42的一部分。
上述定子铁心41具有在内周侧开口且在周向排列的6个狭槽部47。即，该狭槽部47形成在相邻的上述齿部46之间。
上述定子铁心41包括层叠的多张电磁钢板。上述定子铁心41具有相互固定上述多张电磁钢板的铆接部48。该铆接部48设于环状部45。上述铆接部48位于上述狭槽部47的径向外侧。
上述铆接部48利用由于金属模的穿孔和模具的间隙而产生的孔和突出部的尺寸差，在已经冲裁好的电磁钢板的孔中压入尺寸比其大的突出部，由此，得到2张电磁钢板的紧固力。在铆接部48附近的电磁钢板之间产生间隙。
在上述环状部45中，在上述齿部46的径向外侧具有从外周面切口而形成的槽部45a。该槽部45a与上述齿部46对应地设置6个。该槽部45a例如用作使制冷剂或油通过的通路或冷却用通路。
当设上述铆接部48的数量为Q，设上述狭槽部47的数量为S，设极数为P时，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)。在该实施方式中，S＝6、P＝4、n＝2，Q＝4×2/2＝4。
以极数的1/2倍的数量的上述铆接部48为一组，在各组的上述铆接部48中，该各组的铆接部48中相邻的铆接部48之间的中心角度全部相等。在该实施方式中，一组的铆接部48的数量为P/2＝4/2＝2个，全部的铆接部48被分为α组和β组这两个组。
在α组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为180°，是等间隔。在β组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为180°，是等间隔。
各组的铆接部48在上述定子铁心41的周向依次交替排列。即，在上述定子铁心41的周向依次排列有α组的铆接部48和β组的铆接部48。
在全部上述铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同。换言之，在全部上述铆接部48中，相邻的铆接部48之间的间隔不是等间隔。相邻的铆接部48之间的中心角度为80°和100°。
在上述全部铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的最大的中心角度与最小的中心角度之差小于240°/Q。即，最大的中心角度为100°，最小的中心角度为80°。最大的中心角度与最小的中心角度之差为20°，小于240°/Q＝240°/4＝60°。
在上述全部铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍。即，最大的中心角度为100°，最小的中心角度为80°。最大的中心角度相对于最小的中心角度的比例为100°/80°＝1.25倍，小于2倍。
根据上述结构的定子，当设上述铆接部48的数量为Q，设上述狭槽部47的数量为S，设极数为P时，满足Q＜S且Q＝P×n/2(n为2以上的整数)，所以，取得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。进而，减少了上述铆接部48的数量，能够确保磁通通路，能够提高性能。
若具体叙述，在图3A和图3B中利用粗线箭头示出磁通流，存在铆接部48的部分的磁通通路的宽度窄，没有铆接部48的部分的磁通通路的宽度宽，但是，关于到达转子的合成磁场的大小，4个磁极全部为相同大小。这样，取得磁极间的平衡。图3B示出图3A的旋转磁场向顺时针方向前进45°的状态。在图3A和图3B中省略描绘线圈42。
并且，以极数的1/2倍的数量的上述铆接部48为一组，在各组的上述铆接部48中，该各组的铆接部48中相邻的铆接部48之间的中心角度全部相等，所以，能够进一步减少噪音和振动。
并且，在全部上述铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同，所以，全部铆接部48不是等间隔。因此，设于定子铁心41的槽(例如槽部45a)和孔的位置和大小产生自由度，能够充分确保使制冷剂或油通过的通路和冷却用通路。换言之，能够不局限于设于定子铁心41的槽和孔来设置铆接部48。
与此相对，在铆接部48的数量比狭槽部47的数量少的情况下，若使全部铆接部48为等间隔，则对于磁通通路来说，比铆接部48更容易出现不良影响的槽和孔的位置和大小受到限定。并且，如图4所示，在全部铆接部48为等间隔的情况下，当在定子铁心141的外周部具有较大的槽部45a时，存在铆接部48从槽部45a露出的问题。
并且，在上述全部铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的最大的中心角度与最小的中心角度之差小于240°/Q，所以，能够使上述全部铆接部48的间隔接近于均等，基于上述铆接部48的上述多张电磁钢板的紧固强度提高。与此相对，当最大的中心角度与最小的中心角度之差大于240°/Q时，无法使上述全部铆接部48的间隔接近于均等，基于上述铆接部48的紧固强度下降。
并且，在上述全部铆接部48中，该全部铆接部48中的相邻的铆接部48之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍，所以，能够使上述全部铆接部48的间隔接近于均等，基于上述铆接部48的上述多张电磁钢板的紧固强度提高。与此相对，当最大的中心角度大于最小的中心角度的2倍时，无法使上述全部铆接部48的间隔接近于均等，基于上述铆接部48的紧固强度下降。
并且，上述线圈42是集中绕组，与分布绕组相比，在构造上振动较大，但是，在全部齿部46和铆接部48中，各齿部46与最接近该齿部46的铆接部48之间的距离不等，所以，能够分散振动的固有值，能够实现静音化。
即，在集中绕组中，在一个齿部46卷绕一个线圈42，所以，存在齿部46纵向振动的振动模式。这里，在齿部46与铆接部48的距离相等的情况下，与该距离相对应，固有值恒定，成为振动的主要原因。
并且，根据上述结构的电动机，具有上述定子40，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
并且，根据上述结构的压缩机，具有上述电动机3，所以，能够防止噪音和振动并提高性能。
并且，上述制冷剂是二氧化碳，与R410A或R22等相比，密闭容器1内的压力变高，需要使用高粘度的油。使用高粘度的油时，油难以返回压缩机构部2，所以，需要在电动机3中设置制冷剂或油用的较大的通路。
而且，在定子铁心41中，齿部46的径向外侧的磁通密度的变化比较少，所以，多数情况下需要设置作为制冷剂或油用的通路的槽或孔。
二氧化碳的制冷剂所需要的通路较大，所以，难以在齿部46附近设置铆接部48，而在狭槽部47的径向外侧设置铆接部48。即使将铆接部48设置在磁通密度变化较大的狭槽部47的径向外侧，也能够减少铆接部48的数量，因此，能够确保磁通通路，能够提高性能。
(第2实施方式)
图5示出本发明的定子的第2实施方式。若对与上述第1实施方式的不同之处进行说明，在该第2实施方式中，定子的形状不同。另外，其他构造与上述第1实施方式相同，所以省略对其的说明。
在该第2实施方式的定子40A中，定子铁心41A的狭槽部47的数量S为9，极数P为6，系数n为2，定子铁心41A的铆接部48的数量Q为Q＝P×n/2＝6×2/2＝6。
一组的铆接部48的数量为P/2＝6/2＝3个，全部的铆接部48被分为α组和β组这两个组。
在上述定子铁心41A的周向依次排列有α组的铆接部48和β组的铆接部48。
在α组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为120°，是等间隔。在β组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为120°，是等间隔。
在全部上述铆接部48中，相邻的铆接部48之间的中心角度为50°和70°。
最大的中心角度70°与最小的中心角度50°之差为20°，小于240°/Q＝240°/6＝40°。
最大的中心角度70°相对于最小的中心角度50°的比例为70°/50°＝1.4倍，小于2倍。
根据上述结构的定子，具有与上述第1实施方式相同的效果。即，在图6中利用粗线箭头示出磁通流，存在铆接部48的部分的磁通通路的宽度窄，没有铆接部48的部分的磁通通路的宽度宽，但是，关于到达转子的合成磁场的大小，6个磁极全部 为相同大小。这样，取得磁极间的平衡。另外，在图6中省略描绘线圈42。
并且，全部铆接部48不是等间隔，所以，能够不局限于设于定子铁心41A的槽部45a来设置铆接部48。与此相对，如图7所示，在全部铆接部48为等间隔的情况下，当在定子铁心241的外周部具有较大的槽部45a时，存在铆接部48从槽部45a露出的问题。
(第3实施方式)
图8示出本发明的定子的第3实施方式。若对与上述第1实施方式的不同之处进行说明，在该第3实施方式中，定子的形状不同。另外，其他构造与上述第1实施方式相同，所以省略对其的说明。
在该第3实施方式的定子40B中，线圈是跨越多个齿部46进行卷绕的分布绕组。另外，在图8中省略描绘线圈。
定子铁心41B的狭槽部47的数量S为24，极数P为4，系数n为3，定子铁心41B的铆接部48的数量Q为Q＝P×n/2＝4×3/2＝6。
一组的铆接部48的数量为P/2＝4/2＝2个，全部的铆接部48被分为α组、β组和γ组这三个组。
在上述定子铁心41B的周向依次排列有α组的铆接部48、β组的铆接部48和γ组的铆接部48。
在α组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为180°，是等间隔。在β组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为180°，是等间隔。在γ组中，相邻的铆接部48之间的中心角度为180°，是等间隔。
在全部上述铆接部48中，相邻的铆接部48之间的中心角度为55°和70°。
最大的中心角度70°与最小的中心角度55°之差为15°，小于240°/Q＝240°/6＝40°。
最大的中心角度70°相对于最小的中心角度55°的比例为70°/55°＝1.27倍，小于2倍。
根据上述结构的定子，具有与上述第1实施方式相同的效果，能够防止噪音和振动并提高性能。
(第4实施方式)
图9示出本发明的定子的第4实施方式。若对与上述第1实施方式的不同之处进行说明，在该第4实施方式中，定子的形状不同。另外，其他构造与上述第1实施方式相同，所以省略对其的说明。
在该第4实施方式的定子40C中，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)。定子铁心41C的狭槽部47的数量S为9，极数P为6，系数n为1，定子铁心41C的铆接部48的数量Q为Q＝P×n/2＝6×1/2＝3。
Q(＝3)为S(＝9)的约数，在全部上述铆接部48中，相邻的铆接部48之间的中心角度为120°。即，能够相对于狭槽部47等间距地配置铆接部48，定子铁心41C的机械强度提高。
对在上述结构的定子40C作用的激振力进行说明。图10A示出在各齿部46作用的激振力。在图10A中，横轴示出激振力的次数，纵轴示出激振力(N)，示出将在各齿部46作用的激振力波形转换为FFT后的图表。而且，利用9个柱状图示出9个齿部46。
这里，次数是指在转子旋转一圈中产生的激振力模式。例如，次数为6N意味着在转子旋转一圈中，定子振动6次。
根据图10A可知，在次数为6N、12N、18N、24N、30N时，在各齿部46产生激振力，但是，在各齿部46作用的激振力平衡。在次数为6N时，作用有最大的激振力。
而且，图10B示出在定子40C整体作用的激振力。在图10B中示出如下的图表：在与定子40C的轴正交的平面中，将在各齿部46作用的次数6N的激振力分为x分量和y分量进行合计。
根据图10B可知，定子40C整体的激振力为0，在定子40C中没有作用基于激振力的力。
与此相对，在作为图11所示的比较例的定子铁心341中，狭槽部47的数量S为9，极数P为6，铆接部48的数量Q为4，不满足Q＝P×n/2(n为1以上的整数)。
在该定子铁心341中，如图12A所示，在次数为6N、12N、18N、24N、30N时，在各齿部46产生激振力，但是，在各齿部46作用的激振力失衡。
而且，如图12B所示，在次数为6N时，在定子整体作用的激振力是以原点为中心的圆形，在定子中作用有以定子的轴为中心旋转的力。
根据上述结构的定子，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)，所以，取 得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。
并且，通过减少上述铆接部48的数量，由此，定子的轴向的电磁振动减小。即，在铆接部48和铆接部48以外，轴向的刚性不同，所以，卷绕线圈后的定子铁心的层叠厚度变化根据有无铆接部48而变化，产生端面跳动。端面跳动成为轴向的电磁激振力增加的原因，铆接数量少时，端面跳动小，所以，轴向的电磁振动减小。
并且，通过减少上述铆接部48的数量，由此，钢板与钢板之间的间隙变小，所以，密接性提高，一张电磁钢板的轴向移动被约束，电磁振动减小。
并且，通过减少上述铆接部48的数量，由此，由于铆接部48的冲压变形而引起的电磁钢板的特性劣化减少，所以，电动机效率的下降减小。
并且，通过减少上述铆接部48的数量，由此，铆接部48的轴向的电磁钢板的绝缘性下降减少，所以，涡电流减少，电动机效率的下降减小。
并且，通过减少上述铆接部48的数量，由此，铆接部48难以流过磁通，所以，铆接数量少时，磁通的下降减少，电动机效率的下降减小。 
(第5实施方式)
图13示出本发明的定子的第5实施方式。若对与上述第4实施方式的不同之处进行说明，在该第5实施方式中，定子的形状不同。另外，其他构造与上述第4实施方式相同，所以省略对其的说明。
在该第5实施方式的定子40D中，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)。定子铁心41D的狭槽部47的数量S为9，极数P为6，系数n为2，定子铁心41D的铆接部48的数量Q为Q＝P×n/2＝6×2/2＝6。Q(＝6)为S(＝9)的约数。
对在上述结构的定子40D作用的激振力进行说明。如图14A所示，在次数为6N、12N、18N、24N、30N时，在各齿部46产生激振力，但是，在各齿部46作用的激振力平衡。
而且，如图14B所示，在定子40D整体作用的激振力为0，在定子40D中没有作用基于激振力的力。
根据上述结构的定子，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)，所以，与上述第4实施方式的作用效果相同，取得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。
(第6实施方式)
图15示出本发明的定子的第6实施方式。若对与上述第4实施方式的不同之处进行说明，在该第6实施方式中，定子的形状不同。另外，其他构造与上述第4实施方式相同，所以省略对其的说明。
在该第6实施方式的定子40E中，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)。定子铁心41E的狭槽部47的数量S为9，极数P为6，系数n为3，定子铁心41E的铆接部48的数量Q为Q＝P×n/2＝6×3/2＝9。Q(＝9)为S(＝9)的约数。
对在上述结构的定子40E作用的激振力进行说明。如图16A所示，在次数为6N、12N、18N、24N、30N时，在各齿部46产生激振力，但是，在各齿部46作用的激振力平衡。
而且，如图16B所示，在定子40E整体作用的激振力为0，在定子40E中没有作用基于激振力的力。
根据上述结构的定子，满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)，所以，与上述第4实施方式的作用效果相同，取得磁极间的平衡，防止径向的磁引力的失衡，能够防止噪音和振动。
另外，本发明不限于上述实施方式。例如，可以对上述第1～上述第6实施方式的特征点进行各种组合。并且，作为压缩机构部，除了旋转型以外，也可以使用涡旋型和往复型。并且，狭槽部的数量、齿部的数量和极数的增减是任意的。
并且，设置铆接部的位置不限于定子铁心的环状部中的狭槽部的径向外侧的部分，也可以设于定子铁心的环状部中的齿部的径向外侧的部分或者齿部。
并且，在全部铆接部中，该全部铆接部中的相邻的铆接部之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同即可。并且，铆接部的数量Q为1以上的整数，并满足Q≤S且Q＝P×n/2(n为1以上的整数)即可。
标号说明
1：密闭容器；2：压缩机构部；3：电动机；4：旋转轴；5：曲轴销；6：活塞；7：压缩室；8：上端部；9：下端部；11：吸入管；12：排出管；20：主体部；21、22：轴承；30：转子；31：转子铁心；32：磁铁；40、40A、40B、40C、40D、40E：定子；41、41A、41B、41C、41D、41E：定子铁心；42：线圈；45：环状部；45a：槽部；46：齿部；47：狭槽部；48：铆接部。

Claims (10)

1.一种定子，其特征在于，
该定子具有包括层叠的多张电磁钢板的定子铁心(41、41A、41B、41C、41D、41E)，
该定子铁心(41、41A、41B、41C、41D、41E)具有：相互固定上述多张电磁钢板的铆接部(48)；以及在内周侧开口且在周向排列的多个狭槽部(47)，
当设上述铆接部(48)的数量为Q，Q为1以上的整数，设上述狭槽部(47)的数量为S，设极数为P时，
满足Q≤S且Q＝P×n/2，n为1以上的整数，且Q≠S/2。
2.根据权利要求1所述的定子，其特征在于，
满足Q＜S且Q＝P×n/2，n为2以上的整数，
以极数的1/2倍的数量的上述铆接部(48)为一组，在各组的上述铆接部(48)中，该各组的铆接部(48)中相邻的铆接部(48)之间的中心角度全部相等，
在全部上述铆接部(48)中，该全部铆接部(48)中的相邻的铆接部(48)之间的中心角度中的至少一个中心角度与其他中心角度不同。
3.根据权利要求2所述的定子，其特征在于，
在上述全部铆接部(48)中，该全部铆接部(48)中的相邻的铆接部(48)之间的中心角度中的最大的中心角度与最小的中心角度之差小于240°/Q。
4.根据权利要求2所述的定子，其特征在于，
在上述全部铆接部(48)中，该全部铆接部(48)中的相邻的铆接部(48)之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍。
5.根据权利要求3所述的定子，其特征在于，
在上述全部铆接部(48)中，该全部铆接部(48)中的相邻的铆接部(48)之间的中心角度中的最大的中心角度小于最小的中心角度的2倍。
6.根据权利要求1所述的定子，其特征在于，
Q为S的约数。
7.根据权利要求1～6中的任一项所述的定子，其特征在于，
该定子具有卷绕在上述定子铁心(41、41A、41C、41D、41E)上的线圈(42)，
上述定子铁心(41、41A、41C、41D、41E)具有：环状部(45)；以及从该环状部(45)的内周面向径向内侧突出且在周向排列的多个齿部(46)，
上述线圈(42)是集中绕组，其卷绕在各齿部(46)上，而不是跨越多个上述齿部(46)进行卷绕。
8.一种电动机，其特征在于，该电动机具有：
转子(30)；以及
权利要求1～7中的任一项所述的定子(40、40A、40B、40C、40D、40E)，其配置成包围该转子(30)的外周侧。
9.一种压缩机，其特征在于，该压缩机具有：
密闭容器(1)；
压缩机构部(2)，其配置在该密闭容器(1)内；以及
权利要求8所述的电动机(3)，其配置在上述密闭容器(1)内，并对上述压缩机构部(2)进行驱动。
10.根据权利要求9所述的压缩机，其特征在于，
上述密闭容器(1)内的制冷剂是二氧化碳。
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