CN101980977A - 熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法 - Google Patents

熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101980977A
CN101980977A CN2009801123701A CN200980112370A CN101980977A CN 101980977 A CN101980977 A CN 101980977A CN 2009801123701 A CN2009801123701 A CN 2009801123701A CN 200980112370 A CN200980112370 A CN 200980112370A CN 101980977 A CN101980977 A CN 101980977A
Authority
CN
China
Prior art keywords
melten glass
stream
glass
manufacturing installation
melting channel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2009801123701A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101980977B (zh
Inventor
伊藤肇
山道弘信
西川徹
二宫一夫
滨本浩明
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGC Inc
Original Assignee
Asahi Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Asahi Glass Co Ltd filed Critical Asahi Glass Co Ltd
Publication of CN101980977A publication Critical patent/CN101980977A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101980977B publication Critical patent/CN101980977B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/225—Refining
    • C03B5/2252—Refining under reduced pressure, e.g. with vacuum refiners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/23—Cooling the molten glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/2353—Heating the glass by combustion with pure oxygen or oxygen-enriched air, e.g. using oxy-fuel burners or oxygen lances
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

本发明提供同时实现玻璃制品的高品质化和熔融玻璃制造中的节能化的熔融玻璃制造装置及使用该制造装置的熔融玻璃制造方法以及玻璃制品的制造方法。所述熔融玻璃制造装置具有减压脱泡装置，其特征在于，熔化槽中设有将熔化槽内的熔融玻璃流的循环分离为上游侧循环流和下游侧循环流的分离单元，将熔化槽的熔融玻璃流路的长度设为LF时，自分离单元至熔化槽的熔融玻璃流路的下游端的距离为0.1LF～0.45LF，第一导管结构中，在熔融玻璃的流动方向上游侧设有宽度比第一导管结构的其他部位大的宽幅部位，在该宽幅部位设有对通过宽幅部位的熔融玻璃进行冷却的单元。

Description

熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法
技术领域
本发明涉及熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法以及玻璃制品的制造装置及玻璃制品的制造方法。
背景技术
对于建筑用、车辆用、平板显示器用等的玻璃制品的制造方法，要求进一步的高品质化和节能化，即不残存气泡的高品质的玻璃制品的制造和制造玻璃制品时所消耗的能量的削减。虽然妨碍玻璃制品的高品质化的因素不止一个，但大多数问题由熔融玻璃中存在气泡和熔融玻璃不均质导致。作为制造不残存气泡的高品质的玻璃制品的方法，可以例举例如本申请人在专利文献1中揭示的减压脱泡方法。该方法通过在减压气氛下使熔融玻璃中的气泡膨胀，从而使熔融玻璃中的气泡上浮、破裂而除去，通过减压脱泡装置实施。
减压脱泡方法主要被用于要求高品质的用途的玻璃制品的制造，但最近对于像建筑用和车辆用的平板玻璃等这样品种多、产量大的熔融玻璃，也希望通过澄清效果好的减压脱泡方法进行澄清。然而，足以获得与设备投资相应的效果的技术的开发困难，据本申请人所知还未实现。因此，建筑用和车辆用等的熔融玻璃的制造中，如专利文献2所揭示，将熔化槽分离为熔融区域和澄清区域，使熔融玻璃在各区域中循环，从而进行原料的熔化和熔融玻璃的澄清以及均质化。更具体来说，在熔融区域内进行玻璃原料的熔化并通过以循环流搅拌熔融玻璃来进行初期的均质化，在澄清区域内通过以循环流使熔融玻璃于澄清区域内停留一定时间来进行熔融玻璃的澄清和均质化。
另一方面，对于玻璃制品的整个制造工序要求节能化，特别是非常希望使消耗大量能量的玻璃原料的熔化工序节能化。为了应对该需求，主要通过改良熔化槽中的燃烧方式或如后所述改变熔化槽内的熔融玻璃的循环流的特性，已经取得了一定的效果。
通常，熔化玻璃原料时的能量消耗效率基本上随熔化槽的容量而升高，因此为了实现良好的节能化，除了改良燃烧方式等以外，加大熔化槽的容量和取出量是有效的方法。然而，不难预想到建造包含比以往更大容量的熔化槽的熔融玻璃制造装置本身就会产生各种缺点，例如选址条件的制约、建造成本的增加等。此外，由于熔融玻璃制造装置运转时很少只处理一个玻璃品种，因此伴随对应于玻璃品种的玻璃原料的变更有碎玻璃(包括熔化的制造中或制造后产生的固化状态的可在熔化时再利用的玻璃屑)产生，并且运转效率随之下降，在增大熔化槽的容量的情况下，结果很可能从实际的整个作业来看并不能实现节能。这样的状况下，非常希望有至少以现有的熔融玻璃制造装置的规模可以实现进一步的高度节能化的不拘于以往的熔化槽的容量和能量消耗效率的关系的思路的熔融玻璃制造装置及熔融玻璃制造方法以及玻璃制品的制造方法。
专利文献2中揭示了着眼于熔化槽内的循环流，削减熔化玻璃时所消耗的能量的方法。
专利文献1：日本专利特开平2-221129号公报
专利文献2：日本专利特开平9-124323号公报
发明的概要
然而，专利文献2中记载的方法中，通过将熔化槽分离为熔融区域和澄清区域，使熔融玻璃在各区域中循环，从而进行熔融玻璃的澄清以及均质化，该结构本身对于节能化是不利的。
即，为了使存在于熔融玻璃中的气泡量降低至在熔融玻璃的制造上不会造成问题的水平，必须使熔融玻璃在澄清区域中停留一定的时间。专利文献2中所图示的熔化槽的情况下，其整体长度的约2/3为澄清区域。为了将这么大的澄清区域保持在规定温度，需要相当多的能量。此外，专利文献2中记载的方法中，以在熔融区域和澄清区域中熔融玻璃分别形成循环流为前提，但两者的循环流未被完全分离，所以一方的循环流的一部分移动至另一方，温度较低的澄清区域内的熔融玻璃的一部分移动至熔融区域。因此，为了维持本来熔化玻璃原料所需的温度，在熔融区域需要更多的加热能量。
此外，以大量生产建筑用或车辆用等的玻璃制品为目的的熔融玻璃制造装置的情况下，如果忽略性能价格比，则可能通过组合专利文献2中记载的熔化槽和专利文献1中记载的减压脱泡装置，可以获得不残存气泡的高品质的玻璃制品。然而，仅通过单纯地组合这些技术，难以同时实现高品质的玻璃制品的制造和节能化。专利文献1和2中也没有用于实现这些的提示。
本发明是鉴于以上的情况而完成的发明，其目的在于提供同时实现玻璃制品的高品质化和熔融玻璃制造中的节能化的熔融玻璃制造装置及使用该制造装置的熔融玻璃制造方法以及玻璃制品的制造装置及玻璃制品的制造方法。
本发明的特征在于，为了同时实现玻璃制品的高品质化和熔融玻璃制造中的节能化，除了使用减压脱泡装置作为玻璃的澄清手段之外，还使用着眼于基于减压脱泡装置的减压脱泡效果来实现节能的熔化槽结构和具有特定结构的导管结构来达成上述目的，所述导管结构可以作为用于将熔融玻璃从熔化槽输送至减压脱泡装置的手段高效地输送熔融玻璃，并且可以将供给至减压脱泡装置的熔融玻璃中的熔融玻璃的均质性、特别是温度调整至适合于进行减压脱泡的水平。具体来说，本发明主要通过缩短以往的熔化槽的澄清区域的长度来减小熔融玻璃在澄清区域的温度下降幅度，从而实现熔融玻璃制造中的节能化。另外，为了缩短所述熔化槽的澄清区域的长度，在所述导管结构内，特别是熔融玻璃的流动方向的上游侧，进行熔融玻璃的均质性的提高和熔融玻璃的冷却，从而更有效地实施基于减压脱泡装置的减压脱泡。藉此，同时实现玻璃制品的高品质化和所述熔融玻璃制造中的节能化。
即，本发明提供一种熔融玻璃制造装置，它是包括熔化玻璃原料的熔化槽、内部保持为减压气氛而使从所述熔化槽供给的熔融玻璃中的泡上浮并破裂来除去的减压脱泡装置、连接所述熔化槽和所述减压脱泡装置的第一导管结构以及设于所述减压脱泡装置的下游的将熔融玻璃导入成形单元的第二导管结构的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述熔化槽中设有将该熔化槽内的熔融玻璃流的循环分离为上游侧循环流和下游侧循环流的分离单元，将所述熔化槽的熔融玻璃流路的长度设为LF时，自所述分离单元至所述熔化槽的所述熔融玻璃流路的下游端的距离为0.1LF～0.45LF，所述第一导管结构中，在熔融玻璃的流动方向上游侧设有宽度比该导管结构的其他部位大的宽幅部位，在该宽幅部位设有对通过该宽幅部位的熔融玻璃进行冷却的单元。
本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是所述宽幅部位满足下式。
0.2≤W/L≤1.5
500≤h≤5000
式中，W为熔融玻璃流路的最大宽度(mm)，L为宽幅部位中熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度(mm)，h为熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的熔融玻璃流路的高度(mm)。
在这里，熔融玻璃的流路的高度h不是熔融玻璃自身的高度(深度)，而是表示该宽幅部位的自底部至上部的内部空间的高度。该部位的熔融玻璃流自身的深度(高度)相对于熔融玻璃流路的高度h为0.3h～1h倍左右，熔融玻璃自身的上表面可以是自由表面(液面)而与气相接触，也可以与熔融玻璃流路上部的壁体接触。自熔融玻璃的液面至流路的上部的距离较好是大于0.3m，小于3m。
此外，在所述宽幅部位，较好是所述熔融玻璃流路的最大宽度W(mm)和所述宽幅部位中熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度L(mm)满足下式。
2000≤W≤12000
1000≤L≤20000
此外，本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是在所述宽幅部位设有对通过该宽幅部位的熔融玻璃进行搅拌的单元。
此外，本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是在所述宽幅部位设有防止该宽幅部位的熔融玻璃发生逆流的单元。
本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是所述分离单元是在所述熔化槽的熔融玻璃流路的整个宽度方向从所述熔化槽的所述熔融玻璃流路的底面突出地设置的槛体，将所述熔化槽中的比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1时，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至所述槛体的上端的高度为0.1h1～0.3h1。
此外，所述熔化槽中，比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面可以高于比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面。
此外，较好是所述熔化槽中，将比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1(mm)，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至所述槛体的上端的高度设为h2(mm)，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面的高度设为h3(mm)时，满足下式。
h3＜h2
0＜h3≤0.6h2
在这里，熔融玻璃的流路的高度h1不是熔融玻璃自身的高度(深度)，而是表示熔化槽的自熔化熔融玻璃的熔化槽的底部至上部的内部空间的高度。熔融玻璃自身的高度(深度)一般为熔融玻璃的流路的高度减去1～8m而得的值。
此外，较好是所述熔化槽中还以吐出口位于比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面附近的方式设有鼓泡器，所述熔融玻璃的流动方向上的所述鼓泡器与所述槛体的距离在500mm以上。
此外，本发明的熔融玻璃制造装置中，所述分离单元可以是以吐出口位于所述熔化槽的所述熔融玻璃流路底面附近且该吐出口在所述熔融玻璃流路的整个宽度方向上配置的方式设置的鼓泡器。
本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是设有对通过比所述宽幅部位更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的所述第一导管结构的熔融玻璃进行加热的单元。
此外，本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是比所述宽幅部位更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的所述第一导管结构中的熔融玻璃流路设于比所述宽幅部位的所述熔融玻璃流路低的位置。
本发明的熔融玻璃制造装置中，所述熔融玻璃可以采用钠钙玻璃的熔融玻璃。
此外，本发明还提供使用上述的熔融玻璃制造装置的熔融玻璃制造方法。
本发明的熔融玻璃制造方法中，较好是所述熔化槽中通过使燃料与氧气混合而得的燃烧热来熔化玻璃原料。
此外，本发明的熔融玻璃制造方法中，可以利用泡量观察单元测定通过所述减压脱泡装置的减压脱泡槽的熔融玻璃中的泡量，根据所述泡量的测定结果来调节所述减压脱泡槽内的真空度。
此外，本发明还提供具备上述的熔融玻璃制造装置、设于该熔融玻璃制造装置的下游的对熔融玻璃进行成形的成形单元、对成形后的玻璃进行退火的退火单元的玻璃制品的制造装置。
此外，本发明还提供使用上述的熔融玻璃制造装置、设于该熔融玻璃制造装置的下游的对熔融玻璃进行成形的成形单元、对成形后的玻璃进行退火的退火单元的玻璃制品的制造方法。
此外，本发明还提供包括通过上述的熔融玻璃制造方法制造熔融玻璃的工序、对该熔融玻璃进行成形的工序、对成形后的玻璃进行退火的工序的玻璃制品的制造方法。
如果采用本发明，则可以同时实现气泡少的高品质的玻璃制品的制造和制造熔融玻璃时的节能化。
如果采用本发明，则与使用以往的通过使熔融玻璃在设于熔化槽的澄清区域中循环来进行熔融玻璃的澄清的熔融玻璃制造装置的情况相比，最多可以将制造同样量的熔融玻璃时所消耗的能量削减40％左右。另外，通过氧气燃烧实施熔化槽中的玻璃原料的熔化的情况下，最多可以削减60％左右的能量。
此外，本发明中不需要使用澄清剂，因此可以使用碎玻璃率高的玻璃原料。还有，碎玻璃率是指玻璃原料中的碎玻璃的比例。这是因为澄清剂一旦熔化就失去澄清的能力，所以碎玻璃中不含澄清剂。从节能和碎玻璃的循环的角度来看，优选碎玻璃率高的玻璃原料。作为澄清剂，通常添加芒硝(Na2SO4)，但本发明中不添加作为澄清剂的芒硝(Na2SO4)，因而可以制造硫(S)的含量少的熔融玻璃。另外，还可以减少废气中的硫氧化物(SOX)浓度。
另外，本发明中，与使用以往的通过使熔融玻璃在设于熔化槽的澄清区域中循环来进行熔融玻璃的澄清的熔融玻璃制造装置的情况相比，可以降低熔化槽中的玻璃熔化温度。藉此，可以进一步削减制造熔融玻璃时所消耗的能量。
另外，本发明通过降低熔化槽中的玻璃熔化温度，还可以抑制玻璃成分的挥散。作为玻璃的显色成分，有时使用作为稀有物质的硒，因为自熔融玻璃的挥散量多，所以必须在原料中投入比制造后的玻璃制品中的硒含量多出许多的硒。本发明可以降低熔化槽中的玻璃熔化温度，所以也可以抑制硒自熔融玻璃的挥散。
附图的简单说明
图1是本发明的熔融玻璃制造装置的一种实施方式的俯视图。
图2是图1所示的熔融玻璃制造装置的纵向剖视图。
图3是本发明的玻璃制品的制造方法的一种实施方式的流程图。
实施发明的最佳方式
以下，参照附图对本发明进行说明。
本发明的熔融玻璃制造装置包括进行玻璃原料的熔化和熔融玻璃的均质化及澄清的熔化槽、内部的气压设定为低于大气压而使从熔化槽供给的熔融玻璃中的泡上浮并破裂的减压脱泡装置、连接熔化槽和减压脱泡装置的第一导管结构以及设于减压脱泡装置的下游侧的将熔融玻璃导入成形单元的第二导管结构。
图1是本发明的熔融玻璃制造装置的一种实施方式的俯视图，图2是图1所示的熔融玻璃制造装置的纵向剖视图。
图1、2中，示出了本发明的熔融玻璃制造装置1的构成要素中的熔化槽2、减压脱泡装置5(上升管53、减压脱泡槽52、下降管54)和连接熔化槽2和减压脱泡装置5的第一导管结构3以及设于减压脱泡装置5的下游侧的将熔融玻璃导入成形单元的第二导管结构6。
本发明的熔融玻璃制造装置中，较好是熔化玻璃原料的熔化槽2为如下所述的结构。但是，如下所述的熔化槽2的结构在本发明的熔融玻璃制造装置并不是必需的。
图1、2所示的熔化槽2为开放结构的熔化槽，在构成熔融玻璃流路的熔化槽2的底面的整个宽度方向突出地设有作为分离单元的槛体21。
由于槛体21的存在，熔化槽2内的熔融玻璃流的循环被分离为上游侧循环流100和下游侧循环流101。
将熔化槽中的比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1时，从将熔融玻璃流分离为上游侧循环流和下游侧循环流的功能的角度来看，槛体21的高度(自比槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至槛体的上端的高度)h2较好是设为0.1h1～0.3h1。如前所述，熔融玻璃的流路的高度h不是熔融玻璃自身的高度(深度)，而是表示熔化槽的熔化熔融玻璃的内部空间的高度。
槛体21的高度h2更好是0.11h1～0.28h1，进一步更好是0.12h1～0.26h1。
熔融玻璃自身的高度(深度)在一般的熔化槽中相对于熔融玻璃流路的高度h1较好是1/2～1/15倍。熔融玻璃自身的高度(深度)为槛体21的高度h2加50～1000mm的程度。
将熔化槽2内的熔融玻璃流的循环分离为上游侧循环流100和下游侧循环流101的理由是为了通过形成这些循环流来进行熔融玻璃的均质化和澄清。具体来说，通过形成上游侧循环流100来进行玻璃原料的熔化和熔融玻璃的初期的均质化，通过形成下游侧循环流101来进行熔融玻璃的澄清和进一步的均质化。此外，也通过形成上游侧循环流100来进行存在于熔融玻璃中的异物的除去。一直以来实施像这样设置上游侧循环流和下游侧循环流这2股循环流的方案，在专利文献2中也有记载。
以往的熔融玻璃制造装置中，为了通过熔化槽内的均质作用和澄清作用，更具体为基于下游侧循环流的均质作用和澄清作用，将熔融玻璃均质化并使存在于熔融玻璃中的气泡达到熔融玻璃的制造上不会造成问题的水平，需要使熔融玻璃在熔化槽内、更具体为形成下游侧循环流的熔化槽的澄清区域内停留一定的时间。因此，像专利文献2所图示的熔化槽那样，以往的熔化槽中将形成下游侧循环流的澄清区域的长度设计得较长。
与之相对，本发明的熔融玻璃制造装置1中，由于主要通过采用设于下游侧的减压脱泡装置5的减压脱泡来进行熔融玻璃的澄清，因此可以使熔化槽2中形成下游侧循环流101的部位的长度比以往的熔化槽短。
但是，为了有效地实施减压脱泡，除了供给至减压脱泡装置5的熔融玻璃的均质化之外，还必须使特别是温度和气泡量达到适合于进行减压脱泡的水平。熔融玻璃的气泡量根据所允许的最大泡直径而变化，也根据玻璃制品的用途及其他所要求的条件而不同。因此，例如制造建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，若假设从上游侧循环流100流至下游的熔融玻璃中存在n个/kg的规定泡直径以上的气泡，则以往的不包括减压脱泡装置的熔融玻璃制造装置中必须将从熔化槽流出的熔融玻璃中的所述规定泡直径以上的气泡量下降至n/1000以下。此外，本发明的熔融玻璃制造装置1中，可以使熔化槽2中形成下游侧循环流101的部位的长度比以往的熔化槽短，从熔化槽2流出的熔融玻璃的温度相应地升高，比导入减压脱泡槽52所需的温度稍高。
因此，本发明的熔融玻璃制造装置1中，也必须在熔化槽2内形成下游侧循环流101来进行熔融玻璃的澄清，降低熔融玻璃中的气泡量，进行熔融玻璃的均质化。但是，本发明的熔融玻璃制造装置1中，设有减压脱泡装置5且在连接熔化槽2和减压脱泡装置5的第一导管结构3中设有用于进行熔融玻璃的均质化并有效地将特别是温度调节至适合于进行减压脱泡的水平的宽幅部位31、32，因此不需要仅通过形成下游侧循环流101而产生的均质作用和澄清作用来使熔融玻璃的均质性、气泡量、温度达到适合于进行减压脱泡的水平。上述的制造建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，本发明的熔融玻璃制造装置1中，通过形成下游侧循环流101而产生的澄清作用，从熔化槽2流出的熔融玻璃中的所允许的最大泡直径以上的气泡量降低至n/10左右即可。
如上所述，本发明的熔融玻璃制造装置1中，由于通过采用设于下游侧的减压脱泡装置5的减压脱泡来进行熔融玻璃的澄清，因此可以使熔化槽2中形成下游侧循环流101的部位的长度比以往的熔化槽短。
因此，本发明的熔融玻璃制造装置中，还可以缩短熔化槽2的总长度。本发明的熔融玻璃制造装置中，将熔化槽2的熔融玻璃流路的长度设为LF时，熔化槽2的自作为分离单元的槛体21至下游端的距离必须达到0.1LF～0.45LF。如果熔化槽2的自槛体21至下游端的距离小于0.1LF，则几乎无法获得从熔化槽2流出的熔融玻璃的澄清作用和均质作用。如果熔化槽2的自槛体21至下游端的距离大于0.45LF，则无法显著地削减制造熔融玻璃时熔化槽2中所消耗的能量。
熔化槽2的自槛体21至下游端的距离优选0.12LF～0.4LF，较好是0.13LF～0.35LF，更好是0.14LF～0.3LF。
如上所述，熔化槽2中形成上游侧循环流100的理由与以往的熔化槽相同，是为了进行玻璃原料的熔化、熔融玻璃的初期的均质化和存在于熔融玻璃中的异物的除去。因此，熔化槽2中形成上游侧循环流100的部位、即熔化槽2的熔融玻璃流路中比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的部位的长度较好是与以往的熔化槽同等程度的长度。
本发明的熔融玻璃制造装置中，通过缩短熔化槽2整体的长度、特别是比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的部位的长度，还可以减少制造熔融玻璃时将熔化槽保持于规定温度所需的能量。藉此，实现制造熔融玻璃时的节能化。
此外，通过缩短熔化槽2整体的长度，可以缩短改变玻璃品种时的排出熔化槽2内的组成不同的熔融玻璃的时间，生产效率提高。这也可以减少能量的浪费，有利于节能。
以下，围绕使用槛体21作为分离单元的情况进行了说明，但除槛体21之外利用鼓泡器作为辅助手段的情况和仅将鼓泡器作为分离单元的情况也可获得同样的效果。鼓泡器较好是以吐出口位于熔融玻璃流路底面附近且吐出口在熔化槽2的整个宽度方向、更具体为熔化槽2的熔融玻璃流路的整个宽度方向上配置的方式设置。
熔化槽2的尺寸根据熔融玻璃制造装置的规模而不同，例如生产量为100～1000吨/天的熔融玻璃制造装置的情况下，熔化槽2的尺寸的具体例子如下。
熔融玻璃流路的长度：5～50m，较好是10～45m，更好是15～40m。
比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的长度：3～45m，较好是5～40m，更好是10～35m。
比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路的长度：1～22.5m，较好是1.5～22.5m，更好是2～20m。
熔融玻璃流路的宽度：5～20m，较好是7～15m，更好是8～12m。
熔融玻璃流路的高度(比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧)h1：1.5～9m，较好是1.7～8.8m，更好是1.8～8.5m。
还有，分离单元仅为鼓泡器的情况下，鼓泡器设置在与槛体的位置大致相同的位置。
图2所示的熔化槽2呈比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面高于比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面的阶式底部(step bottom)结构22。
如上所述，在熔化槽2中比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧形成下游侧循环流101，从而实现熔融玻璃的澄清作用和均质作用。熔融玻璃的澄清是使熔融玻璃中的气泡上浮并破裂来除去的操作，因此熔融玻璃流路的深度越小，则越容易产生澄清作用。如果像图2所示的熔化槽2那样使比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧为阶式底部结构22，则形成下游侧循环流101的部分的熔融玻璃流路的深度变小，所以可以使熔融玻璃的澄清作用的效果提高。因此，熔化槽2较好是阶式底部结构。
在熔化槽中设置阶式底部结构的情况下，将比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1(mm)，自比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至槛体21的上端的高度设为h2(mm)，自比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面的高度设为h3(mm)时，较好是满足下式。
h3＜h2    (1)
0＜h3≤0.6h2    (2)
在这里，熔融玻璃的流路的高度h1不是熔融玻璃自身的高度(深度)，而是表示熔化槽的自熔化熔融玻璃的熔化槽的底部至上部的内部空间的高度。还有，熔化槽的上部壁面不是平面的情况下，为至熔融玻璃的流路的最上部的高度。熔融玻璃自身的高度(深度)一般为熔融玻璃的流路的高度减去1～8m而得的值。较好是满足式(1)的原因在于，如果使槛体21的高度比阶式底部结构22的底面的高度高，则对于槛体21将熔融玻璃流分离为上游侧循环流100和下游侧循环流101的功能是优选的。此外，较好是满足式(2)的原因在于，满足式(2)的阶式底部结构的底面的高度对于澄清作用是优选的。此外，h3较好是满足0＜h3≤0.15h1，更好是0＜h3≤0.10h1。
图1、2所示的熔化槽2中，在比槛体21更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路以吐出口位于该熔融玻璃流路底面附近的方式设有鼓泡器23。通过设置鼓泡器23，上游侧循环流100的形成得到促进，使熔融玻璃均质化的作用得到促进。为了使设置鼓泡器23而产生的上述效果更有效地发挥，较好是熔融玻璃的流动方向上的鼓泡器23与槛体21的距离在500mm以上。这是因为如果鼓泡器23接近槛体21，则槛体21被鼓泡器23的泡侵蚀的程度升高。因此，熔融玻璃的流动方向上的鼓泡器23与槛体21的距离更好是在2000mm以上，进一步更好是在3000mm以上。还有，设置鼓泡器23的情况下，较好是如图1所示，以吐出口在熔化槽2的整个宽度方向、更具体为熔化槽2的熔融玻璃流路的整个宽度方向上配置的方式设置鼓泡器23。
此外，图1、2所示的熔化槽2中，以吐出口在熔化槽2的熔融玻璃流路的整个宽度方向上配置的方式设置的一群鼓泡器23在熔融玻璃的流动方向上设有2组，但并不局限于此，例如可以将这样的一群鼓泡器23在熔融玻璃的流动方向上仅设置1组，也可以设置3组以上。但是，在使用其他鼓泡器作为分离单元的情况下，鼓泡器23设置于由鼓泡器23产生的泡不妨碍上游侧循环流100和下游侧循环流101的分离的位置。
熔化槽2及设于该熔化槽2内的槛体21、鼓泡器23等结构物被要求耐热性和对熔融玻璃的耐蚀性良好。作为满足该条件的材料，可以使用电铸砖等耐火砖或者铂或铂铑合金等铂合金。
从熔化槽2流出的熔融玻璃向构成连接熔化槽2和减压脱泡槽5的第一导管结构的一部分的宽度比熔融玻璃的流动方向下游侧大的宽幅部位31、32移动。宽幅部位31、32为熔融玻璃流路的宽度比与减压脱泡装置5连接的窄幅部位33大的结构，因而熔融玻璃通过宽幅部位31、32时，有效地发挥熔融玻璃的组成的均质化作用。藉此，可以使熔融玻璃中的气泡量以及熔融玻璃的均质性达到适合于进行减压脱泡的水平。还有，宽幅部位32是宽幅部位的一部分，是用于连接宽幅部位31和窄幅部位33的连接部。
此外，宽幅部位31、32具有将通过宽幅部位31、32的熔融玻璃的温度调整至适合于进行减压脱泡的温度的功能。上述的制造建筑用或车辆用等的钠钙玻璃的制品的情况下，从熔化槽2流出的熔融玻璃的温度为1200～1600℃。另一方面，为了有效地进行减压脱泡，需要使熔融玻璃的温度为1000～1400℃。本发明的熔融玻璃制造装置1中，通过设置宽幅部位31、32，可以将从熔化槽2流出的熔融玻璃的温度调整至适合于进行减压脱泡的温度。
为了有效地发挥宽幅部位31、32的熔融玻璃的温度调整和组成的均质作用及温度的均一作用，宽幅部位31、32较好是满足下式(3)、(4)。
0.2≤W/L≤1.5    (3)
500≤h≤5000    (4)
式(3)、(4)中，W为熔融玻璃流路的最大宽度(mm)，h为熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的熔融玻璃流路的高度(mm)，L为宽幅部位中熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度(mm)。
熔融玻璃的流路的高度h不是熔融玻璃自身的高度(深度)，而是表示该宽幅部位的自底部至上部的内部空间的高度。该部位的熔融玻璃流自身的深度(高度)相对于熔融玻璃流路的高度h为0.2h～1h倍左右，来自熔化槽2的熔融玻璃自身的上表面可以是自由表面(液面)而与气相接触，也可以与熔融玻璃流路上部的壁体接触。自熔融玻璃的液面至流路的上部的距离较好是大于0.3m、小于3m，更好是大于0.4m、小于2.5m，进一步更好是大于0.5m、小于2.0m。此外，宽幅部位31、32的熔融玻璃流路内的熔融玻璃自身的高度较好是低于熔化槽2中比槛体21更靠近下游侧的熔融玻璃自身的高度。
宽幅部位31、32较好是满足上式(3)、(4)的理由如下所述。
如上所述，宽幅部位31、32具有将熔融玻璃的均质性和温度调节至适合于进行减压脱泡的水平的功能。因此，必须确保熔融玻璃在宽幅部位31、32内停留的时间达到一定程度。如宽幅部位31、32等熔融玻璃的导管结构中，为了增加熔融玻璃停留的时间，使导管结构的容积增加即可。为了增加宽幅部位31、32这样沿水平方向配置的熔融玻璃的导管结构的容积，使导管结构的宽度、高度、长度中的至少一项增加即可。然而，如果增加导管结构的长度，则通过该导管结构的熔融玻璃的压降增加，所以不理想。此外，如果增加导管结构的高度，则熔融玻璃的均质化和温度的均一化下降，所以不理想。而且，如果增加导管结构的高度，则该导管结构内可能会产生熔融玻璃的循环流。产生熔融玻璃的循环流的情况下，温度低的熔融玻璃可能会进入熔化槽2，所以不理想。基于以上的理由，本发明的熔融玻璃制造装置中，通过设置使第一导管结构3的熔融玻璃的流动方向上游侧的导管结构的宽度增加而得的宽幅部位31、32来实现上述的功能。
宽幅部位31、32中，为了确保足以实现上述的功能的停留时间，减小宽度方向的温度偏差和熔融玻璃的流动阻抗，熔融玻璃流路的最大宽度W相对于熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度L的比W/L优选0.2～1.5。
宽幅部位31、32中，W/L较好是0.25～1.45，更好是0.3～1.4，更好是0.35～1.35。
宽幅部位31、32中，从确保熔融玻璃的均质性，使宽幅部位31、32内不产生熔融玻璃的循环流，不引起熔融玻璃造成的流路侵蚀和熔融玻璃的压降的观点来看，熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的熔融玻璃流路的高度h优选500～5000mm。
宽幅部位31、32中，熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的熔融玻璃流路的高度h较好是550～4000mm，更好是600～3500mm，更好是650～3000mm。
最大宽度W可以大于熔化槽2的宽度，但从宽幅部位31、32的熔融玻璃的通路的结构及其形成的角度来看，较好是小于熔化槽2的宽度。具体来说，熔融玻璃流路的最大宽度W优选2000～12000mm，较好是2500～10000mm，更好是3000～8000mm。
为了实现上述的功能，宽幅部位31、32中，熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位较好是具有一定程度的长度(距离)。具体来说，熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度L优选1000～20000mm，较好是1500～15000mm，更好是2000～10000mm。
但是，上述的长度的范围内，熔融玻璃流路的宽度并不需要全部是最大宽度W，上述的长度的范围内，熔融玻璃流路的宽度可以有一定程度的变化。
图1、2所示的宽幅部位31设有用于对通过宽幅部位31的熔融玻璃进行冷却的冷却单元34。还有，图1、2中，冷却单元34位于宽幅部位31，但也可以位于宽幅部位32或宽幅部位31、32。如上所述，宽幅部位31、32具有将熔融玻璃的温度调整至适合于进行减压脱泡的水平的功能。为了使宽幅部位31、32有效地发挥该功能，在该宽幅部位31、32设置冷却单元34。
图1、2中，冷却单元34为铂制、铂合金制或钢铁制的筒状体，以浸渍于宽幅部位31、32内的熔融玻璃中的方式垂直地从上方插入，使冷却水通过该筒状体的内部来对熔融玻璃进行冷却。采用冷却单元的情况下，因为其内部具有冷却功能，所以作为其材料，可以是钢制的。
在宽幅部位31、32设置图示形态的冷却单元34的情况下，以浸渍于宽幅部位31、32内的熔融玻璃中的深度达到20～1000mm的方式配置时，对于宽幅部位31、32内的熔融玻璃的冷却效果良好，且发挥防止宽幅部位31、32内的熔融玻璃中产生循环流的效果，所以优选。较好是以浸渍于宽幅部位31、32内的熔融玻璃中的深度达到60～800mm的方式配置冷却单元34，更好是以浸渍于熔融玻璃中的深度达到100～600mm的方式配置。
在宽幅部位31、32设置图示形态的冷却单元34的情况下，使用的冷却单元的数量没有特别限定，可以是1个。但是，如图1所示，使用多个冷却单元34，在宽幅部位31、32的整个宽度方向配置该冷却单元34时，通过宽幅部位31、32的熔融玻璃不会产生温度偏差，所以优选。
图1、2中，将冷却单元34以浸渍于宽幅部位31内的熔融玻璃中的方式从上方垂直地插入，但冷却单元34的配置的方式并不局限于此，例如可以将冷却单元34朝向宽幅部位31、32的宽度方向水平地配置。该情况下，可以采用1个冷却单元34，将该冷却单元34配置在宽幅部位31、32的整个宽度方向。还有，将冷却单元34水平地配置的情况下，也较好是以该冷却单元浸渍于熔融玻璃中的深度达到上述范围内的方式配置。
此外，图1、2中，在宽幅部位31的整个宽度方向配置的一群冷却单元34在熔融玻璃的流动方向上配置成一列，但并不局限于此，例如这样的一群冷却单元34可以在熔融玻璃的流动方向上配置成两列以上。在熔融玻璃的流动方向上配置两列以上的冷却单元的情况下，冷却单元浸渍于熔融玻璃中的深度在各列间可以不同。例如，为了防止宽幅部位31、32内的熔融玻璃中产生循环流，熔融玻璃的流动方向的上游侧的列可以以浸渍于熔融玻璃中的深度较深的方式配置。藉此，冷却单元34还可以起到防止宽幅部位31、32的熔融玻璃发生逆流的单元的作用。
图1、2所示的宽幅部位31设有用于对通过该宽幅部位31的熔融玻璃进行搅拌的搅拌单元35。还有，图1、2中将搅拌单元35设于宽幅部位31，但也可以设于宽幅部位32。因为在宽幅部位31、32设置冷却单元34，所以宽幅部位31、32内的熔融玻璃的均质性、特别是温度下降，因此粘度的均一性可能会下降。例如，可能会在宽幅部位31、32内的熔融玻璃的表层部与底部之间产生温度偏差，熔融玻璃的均质性下降。通过在宽幅部位31、32设置搅拌单元35，可以消除这样的熔融玻璃的温度偏差，抑制熔融玻璃的均质性下降。还有，作为搅拌单元，可从为了搅拌熔融玻璃而使用的公知的单元中广泛地选择。为了发挥上述的效果，在宽幅部位31、32设置搅拌单元35的情况下，较好是设置于冷却单元34的下游侧。
还有，如图1、2所示在宽幅部位31设置搅拌单元35的情况下，使用的搅拌单元的数量没有特别限定，可以是1个。但是，从发挥消除熔融玻璃的温度偏差而抑制熔融玻璃的均质性下降的效果的角度来看，较好是如图1所示，使用多个搅拌单元35，在宽幅部位31、32的整个高度方向配置搅拌单元35。此外，图1、2中，在整个宽度方向配置的一群搅拌单元35在熔融玻璃的流动方向上配置成一列，但并不局限于此，例如这样的一群搅拌单元35可以在熔融玻璃的流动方向上配置成两列以上。
图1所示的宽幅部位(连接部)32与宽度比宽幅部位31小的第一导管结构3的窄幅部位33连接，因此下游侧的宽度变小。像图1所示的宽幅部位(连接部)32这样采用下游侧的宽度变小的结构时，在宽幅部位31的下游侧不会产生滞留部，所以优选。但是，如果宽幅部位(连接部)32的宽度变小的部位的角度α过大，则熔融玻璃通过时的压降(流动阻抗)引发问题，所以该角度α优选10～60度，较好是20～50度，更好是30～45度。
从第一导管结构整体来看，为了使宽幅部位31、32发挥所述的作用，位于上游侧的宽幅部位31和32的总长度相对于第一导管结构整体的长度的比优选0.3～0.95，较好是0.4～0.9，更好是0.5～0.85。
宽幅部位31、32与熔化槽2同样被要求耐热性和对熔融玻璃的耐蚀性良好。作为满足该条件的材料，可以使用电铸砖等耐火砖或者铂或铂铑合金等铂合金。
图1所示的熔融玻璃制造装置1中，通过宽幅部位31、32的熔融玻璃进一步通过下游侧的第一导管结构3的窄幅部位33后供给至减压脱泡装置5。图1所示的减压脱泡装置5通过将减压脱泡槽52内部的压力保持在比大气压低的减压环境而产生的虹吸效应，将第一导管结构3内的熔融玻璃吸出而导入减压脱泡槽52内，减压脱泡槽52以及与该减压脱泡槽52连接的上升管53和下降管54的内部必须维持在足以发挥虹吸效应的减压环境，详细说明见后文。因此，必须使上升管53和下降管54的下端比分别与它们连接的第一导管结构3和第二导管结构6内的熔融玻璃的自由表面的液面高度低。图1所示的熔融玻璃制造装置中，通过采用窄幅部位33与上升管53连接的一侧的高度比窄幅部位33与宽幅部位32连接的一侧低的狭道(throat)结构，上升管53的下端比宽幅部位31、32内的熔融玻璃的自由表面的液面高度低。即，熔融玻璃制造装置1中，较好是比宽幅部位31、32更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的窄幅部位33的熔融玻璃流路设于比宽幅部位31、32的所述熔融玻璃流路低的位置。还有，虽未图示，第二导管结构6也呈与下降管54连接的一侧的高度比该导管结构6的另一侧、即熔融玻璃的流动方向的下游侧低的狭道结构。
通过宽幅部位31、32的下游侧的窄幅部位33的熔融玻璃有时根据熔融玻璃的部位的不同而产生温度偏差。例如，窄幅部位33的底面侧的熔融玻璃的温度有时会比表层侧的熔融玻璃低。如果产生了这样的温度偏差，则会对熔融玻璃的均质性造成不良影响，因此不理想。因此，较好是设置对通过宽幅部位31、32的熔融玻璃流动方向的下游侧的熔融玻璃进行加热的单元。设置加热单元的情况下，其种类没有特别限定，可使用与熔化槽中加热玻璃的单元相同的单元。即，可使用通过燃烧燃料来对熔融玻璃进行加热的单元、利用电力对熔融玻璃进行加热的单元等。
窄幅部位33与熔化槽2和宽幅部位31、32同样被要求耐热性和对熔融玻璃的耐蚀性良好。作为满足该条件的材料，可以使用电铸砖等耐火砖或者铂或铂铑合金等铂合金。
窄幅部位33的尺寸没有特别限定，可以例举如下的具体例子。
水平方向上的长度：优选1～20m，较好是1.2～10m，更好是1.4～5m
内部截面形状的宽度：优选0.2～2m，较好是0.3～1.6m，更好是0.4～1.4m
熔融玻璃流路高度：优选0.1～3m，较好是0.2～2m，更好是0.3～1m
熔融玻璃流路的高度差：优选0.2～2m，较好是0.3～1.5m，更好是0.4～1m
此外，窄幅部位33的内部截面形状也没有特别限定，可以采用矩形等多边形，圆形或椭圆形。
减压脱泡装置5具备金属制、例如不锈钢制的在使用时其内部保持在减压状态的减压外壳51(图1中省略)。减压外壳51内收纳配置有减压脱泡槽52，减压脱泡槽52的长轴朝向水平方向。减压脱泡槽52的一端的下面安装有朝向垂直方向的上升管53，另一端的下面安装有下降管54。在减压外壳51内，在减压脱泡槽52、上升管53和下降管54的周围配置有隔热材料55。
减压脱泡装置5中，减压脱泡槽52、上升管53和下降管54是如电铸砖等耐火砖制或者铂制或铂合金制的中空管。
减压脱泡槽52是耐火砖制的中空管的情况下，减压脱泡槽52是外形具有矩形截面的耐火砖制的中空管，较好是形成熔融玻璃的流路的内部形状具有矩形截面。
上升管53和下降管54是耐火砖制的中空管的情况下，上升管53和下降管54是外形具有圆形截面或包括矩形在内的多边形截面的耐火砖制的中空管，较好是形成熔融玻璃的流路的内部形状具有圆形截面。
另一方面，减压脱泡槽52是铂制或铂合金制的中空管的情况下，较好是减压脱泡槽52中形成熔融玻璃的流路的内部截面形状呈圆形或椭圆形。
上升管53和下降管54是铂制或铂合金制的中空管的情况下，较好是上升管53和下降管54中形成熔融玻璃的流路的内部截面形状呈圆形或椭圆形。
减压脱泡装置的各构成要素的尺寸可根据所使用的减压脱泡装置适当选择，但图1、2所示的减压脱泡槽5的情况下，其尺寸的具体例子如下。
水平方向上的长度：1～30m，较好是1～25m，更好是1～20m
内部截面形状的宽度：0.2～10m，较好是0.2～7m，更好是0.2～5m
此外，上升管53和下降管54的尺寸的具体例子如下。
长度：0.2～6m，较好是0.4～5m
内部截面形状的宽度：0.05～0.8m，较好是0.1～0.6m
本发明的熔融玻璃制造装置中的减压脱泡装置并不局限于图示的结构的装置，可以使用各种结构的减压脱泡装置。
通过采用减压脱泡装置5的减压脱泡而使熔融玻璃中的气泡量被减少至适应于所制造的玻璃制品的用途的所需水平的熔融玻璃经第二导管结构6送至成形单元(未图示)，成形为玻璃制品。第二导管结构6的材料、形状和尺寸与关于第一导管结构3(宽幅部位31、32和窄幅部位33)所记载的相同。
例如，作为为了制造平板玻璃而将熔融玻璃成形为板状的玻璃带的单元，可以例举采用浮法、熔融法或下引法的成形单元。其中，因为可以大量地制造从薄板玻璃到厚板玻璃的大范围的厚度的高品质的平板玻璃，所以较好是采用基于浮法的浮法锡槽的成形单元。
作为熔融玻璃的生产量，优选100～1000吨/天，若考虑到玻璃品种的改变或附带设备等，较好是300～800吨/天，更好是350～700吨/天。
本发明的玻璃制品的制造装置具备上述的熔融玻璃制造装置、设于该熔融玻璃制造装置的下游的对熔融玻璃进行成形的成形单元、对成形后的玻璃进行退火的退火单元。对于成形单元，如上所述。作为退火单元，一般采用具备作为成形后的玻璃的搬运机构的搬运辊和用于使成形后的玻璃的温度缓慢下降的机构的退火炉。使温度缓慢下降的机构通过燃烧气体或电加热器将其输出受控的热量供给至炉内需要的位置，将成形后的玻璃慢慢冷却(退火)。藉此，可以消除存在于成形后的玻璃内的残留应力。但是，只要可以消除存在于成形后的玻璃内的残留应力，退火单元并不局限于上述单元。
下面，对本发明的熔融玻璃制造方法和玻璃制品的制造方法进行说明。
本发明的熔融玻璃制造方法中，使用上述的本发明的熔融玻璃制造装置来制造熔融玻璃。本发明的玻璃制品的制造方法中，使用上述的本发明的熔融玻璃制造装置来制造熔融玻璃(熔融玻璃制造工序)，通过成形单元对该熔融玻璃进行成形(成形工序)，再通过退火单元对成形后的玻璃进行退火(退火工序)，从而制得玻璃制品。以下，对本发明的熔融玻璃制造方法和玻璃制品的制造方法中的各步骤分别进行说明。
图3是本发明的玻璃制品的制造方法的一种实施方式的流程图。图3中，除了作为本发明的玻璃制品的制造方法的构成要素的熔融玻璃制造工序、成形工序和退火工序之外，还示出了根据需要采用的切割工序即其他后续工序。
将按所需的组成调制的玻璃原料投入熔化槽2，加热至对应于玻璃种类的规定温度，例如建筑用或车辆用等的钠钙玻璃的情况下为约1400～1600℃，将玻璃原料熔融而获得熔融玻璃。
熔化玻璃原料时，通常将天然气或重油等燃料油之类的燃料与空气混合并使其燃烧，通过所得的燃烧热熔化玻璃原料，但将这些燃料与氧气混合并使其燃烧，通过所得的燃烧热熔化玻璃原料时，即通过氧气燃烧进行玻璃原料的熔化时，燃烧效率良好，可以削减玻璃原料熔化时所消耗的能量，所以优选。
此外，在燃料中混合氧气来燃烧的情况下，与在燃料中混合空气来燃烧的情况相比，燃烧后的气体中所含的水(H2O)和二氧化碳(CO2)的量增加。如果以在天然气中混合氧气来燃烧的情况为例，与在天然气中混合空气来燃烧的情况相比，燃烧后的气体中含有约3.5倍的水(H2O)和二氧化碳(CO2)。其结果是，熔化槽2内的气氛中，与在天然气中混合空气来燃烧的情况相比，含有约3.5倍的水(H2O)和二氧化碳(CO2)，与该气氛接触的熔融玻璃中，与在天然气中混合空气来燃烧的情况相比，也含有约3.5倍的水(H2O)和二氧化碳(CO2)。水(H2O)特别是在具备减压脱泡装置的情况下对于某些种类的玻璃具有澄清效果，对于建筑用、车辆用、容器用、显示器用的熔融玻璃起到澄清剂的作用。因此，制造这些熔融玻璃时，通过利用氧气燃烧进行玻璃原料的熔化，可期待熔融玻璃的澄清作用的提高。
玻璃原料中可以添加对应于玻璃种类的澄清剂。但是，本发明的熔融玻璃制造方法中主要通过减压脱泡来进行熔融玻璃的澄清，因此没有需要的情况下较好是不添加澄清剂。例如，钠钙玻璃的情况下，作为澄清剂，通常添加芒硝(Na2SO4)，但本发明中不添加作为澄清剂的芒硝(Na2SO4)，因而可以制造硫(S)的含量少的熔融玻璃，所以优选。此外，因为不添加澄清剂，所以可使用碎玻璃率高的玻璃原料。这是因为澄清剂一旦熔化就失去澄清的能力，所以碎玻璃中不含澄清剂，因此即使提高碎玻璃率也没有影响。另外，废气中的硫氧化物(SOX)浓度减少，所以可减轻对环境的不良影响。
熔化槽2内的熔融玻璃通过形成上游侧循环流100而实现该玻璃原料的熔化和初期的均质化。此外，通过形成下游侧循环流101而产生的均质作用和澄清作用，熔融玻璃中的均质性和气泡量被降低至所需的水平。熔融玻璃的气泡量根据所允许的最大泡直径而变化，也根据玻璃制品的用途及其他所要求的条件而不同。因此，以下假设从上游侧循环流100流出的熔融玻璃中存在n个/kg的规定泡直径以上的气泡来进行说明。
从熔化槽2流出的熔融玻璃藉由通过槛体21的下游区域，熔融玻璃中的气泡量被减少至适合于进行减压脱泡的水平。例如，建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，从熔化槽2流出的熔融玻璃中所允许的最大泡直径以上的气泡量下降至n/10以下左右即可。例如，建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，熔融玻璃的温度被调整至1200～1600℃。
对于熔融玻璃，在宽幅部位31、32中，熔融玻璃中的气泡量以及均质性和特别是温度被调整至适合于进行减压脱泡的水平，经过窄幅部位33被送至减压脱泡装置5。例如，建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，熔融玻璃的温度被调整至1000～1400℃。
减压脱泡装置5中，通过从外部以真空泵等对减压外壳51进行抽真空，配置于减压外壳51内的减压脱泡槽52的内部被保持在与所制造的玻璃种类对应的规定的真空度。建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，减压脱泡槽52内部的压力较好是保持在0～613hPa(0～460mmHg)，更好是保持在10～337hPa(8～253mmHg)。
藉由使熔融玻璃通过保持在规定的真空度的减压脱泡槽52，熔融玻璃中的气泡量被减少至适应于玻璃制品的用途的规定水平。例如，建筑用等的钠钙玻璃的制品的情况下，从减压脱泡槽52流出的熔融玻璃中的最大泡直径以上的气泡量被减少至n/1000以下。
还有，可以根据存在于减压脱泡槽52内的熔融玻璃中的泡量来调节减压脱泡槽52内部的真空度。
还有，可以利用泡量观察单元测定通过减压脱泡槽52的熔融玻璃中的泡量，根据泡量的测定结果来调节减压脱泡槽52内部的真空度。例如，作为泡量确认单元，从设于减压脱泡槽52的顶部的窗(未图示)通过相机监控熔融玻璃中的泡量，根据对其进行图象处理而得的结果等来调节减压脱泡槽52内部的真空度。确认到的泡量多时，提高真空度来提高澄清性。确认到的泡量和真空度可以根据玻璃的组成、所要求的品质适当地确定。
通过减压脱泡装置5澄清了的熔融玻璃经第二导管结构6被送入成形单元进行成形(成形工序)。成形后的玻璃通过退火单元进行退火而使成形后固化的玻璃的内部不残存残留应力(退火工序)，再根据需要进行切割(切割工序)，经过其他后续工序而成为玻璃制品。例如平板玻璃的情况下，通过成形单元将熔融玻璃成形为玻璃带，将其通过退火单元退火后，切割成所需的大小，根据需要进行研磨玻璃端部等后续加工，从而获得平板玻璃。
通过本发明的熔融玻璃制造方法制造的熔融玻璃只要是通过加热熔融法制造的熔融玻璃，在组成方面都没有限制。因此，可以是钠钙玻璃或无碱玻璃，也可以是如含碱硼硅酸盐玻璃等混合含碱玻璃。此外，所制造的玻璃制品的用途不局限于建筑用和车辆用，可以例举平板显示器用及其他各种用途。
建筑用或车辆用的平板玻璃所用的钠钙玻璃的情况下，以氧化物基准的质量百分比表示，较好是具有下述组成：SiO2：65～75％、Al2O3：0～3％、CaO：5～15％、MgO：0～15％、Na2O：10～20％、K2O：0～3％、Li2O：0～5％、Fe2O3：0～3％、TiO2：0～5％、CeO2：0～3％、BaO：0～5％、SrO：0～5％、B2O3：0～5％、ZnO：0～5％、ZrO2：0～5％、SnO2：0～3％、SO3：0～0.5％。
液晶显示器用的基板所用的无碱玻璃的情况下，以氧化物基准的质量百分比表示，较好是具有下述组成：SiO2：39～70％、Al2O3：3～25％、B2O：1～20％、MgO：0～10％、CaO：0～17％、SrO：0～20％、BaO：0～30％。
等离子体显示器用的基板所用的混合含碱玻璃的情况下，以氧化物基准的质量百分比表示，较好是具有下述组成：SiO2：50～75％、Al2O3：0～15％、MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO：6～24％、Na2O+K2O：6～24％。
实施例
制成生产量可为约500吨/天的规模的图1、2所示的熔融玻璃制造装置。通过该装置制造钠钙玻璃的熔融玻璃，再通过浮法锡槽制造平板玻璃，将制造熔融玻璃时所消耗的能量、所制造的熔融玻璃中和平板玻璃中的气泡量与主要在熔化槽的澄清区域中进行熔融玻璃的澄清的以往的平板玻璃的熔融玻璃制造装置进行比较。还有，本发明中采用氧气燃烧。此外，本发明的熔融玻璃制造装置中的自熔化槽的上游端至包括减压脱泡装置在内的临浮法锡槽前为止的长度与以往的平板玻璃的熔融玻璃制造装置中的包括熔化槽在内的临浮法锡槽前为止的长度基本相同。另外，对于制造熔融玻璃时所消耗的能量，比较自熔化槽至临浮法锡槽前为止所消耗的能量。
对于熔融玻璃制造装置，本发明的制造装置和以往的制造装置的熔融玻璃的流动方向的主要尺寸的差异如下。
(本发明的制造装置)
自熔化槽的上游端至临浮法锡槽前为止的长度：LT(约60m)
熔化槽的自上游端至槛体为止的长度：0.4LT
熔化槽的自槛体至下游端为止的长度：0.1LT
(熔化槽的熔融玻璃流路的长度LF：0.5LT)
自熔化槽的下游端至减压脱泡装置上游端为止的长度：0.15LT
自减压脱泡槽的上游端至临浮法锡槽前为止的长度：0.35LT
(以往的制造装置：没有减压脱泡槽的情况)
自熔化槽的上游端至临浮法锡槽前为止的长度：LT
熔化槽的自上游端至槛体为止的长度：0.4LT
自熔化槽的槛体至临浮法锡槽前为止的长度：0.6LT
此外，本发明的制造装置的其他概况如下。
(熔化槽2)
耐火砖制
比槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路高度h1：4.5m
自比槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面至比槛体更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面的高度h3：0.5m
熔融玻璃自身的高度(深度)：1.3m
(槛体21)
耐火砖制
自比槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至所示槛体的上端的高度h2：0.8m
自槛体上端部至熔融玻璃液面的高度：0.5m
(鼓泡器23)
铂制
自槛体的熔融玻璃流动方向上的距离(上游侧)：4.3m
自槛体的熔融玻璃流动方向上的距离(上游侧)：3m
(宽幅部位31、32)
耐火砖制
熔融玻璃流路最大宽度W：4.1m
熔融玻璃流路最大宽度部分的长度L：5m
熔融玻璃流路高度h：1.5m
熔融玻璃流路长度：6.4m
熔融玻璃自身的高度(深度)：0.5m
(窄幅部位33)
耐火砖制
内部截面形状：矩形
熔融玻璃流路宽度：0.9m
熔融玻璃流路长度：2.5m
熔融玻璃流路深度：0.5m
熔融玻璃流路的高度差：0.5m
窄幅部位33的途中设有对熔融玻璃进行加热的加热单元。
(冷却单元34)
钢铁制(水冷式)
自熔化槽的下游端的熔融玻璃流动方向上的距离：1m
向熔融玻璃的浸渍深度：0.3m
(搅拌单元35)
钢铁制(水冷式)
自熔化槽的下游端的熔融玻璃流动方向上的距离：3m
向熔融玻璃的浸渍深度：0.3m
(上升管53、下降管54)
耐火砖制
内部截面形状：圆形
长度：3m
内部截面形状的宽度：0.6m
(减压脱泡槽52)
耐火砖制
(第二导管结构6)
除窄幅部位33和加热单元之外基本相同
生产量500吨/天规模的熔融玻璃制造方法中，上述尺寸的本发明的情况与以往的情况相比，熔融玻璃的流动方向上的自槛体至熔化槽下游端的长度变为1/6，算上氧气燃烧，共实现了约50％的能耗削减。这意味着在不采用氧气燃烧时可削减约30％，通过氧气燃烧可进一步削减约25％。对于这时的熔化槽的玻璃熔化温度，本发明的熔化槽为1550℃，以往的熔融玻璃制造装置的熔化槽为1600℃。还有，其能耗可以通过提高熔化槽、宽幅部位和减压脱泡装置中的保温程度来进一步减少。
熔化槽的熔融玻璃通过槛体时的泡直径0.2mm以上的气泡量为100～1000个/kg左右，从熔化槽流出时的同样尺寸的气泡量为10～100个/kg左右，从熔化槽流出的熔融玻璃的温度为1450℃。熔融玻璃的各工序的过程中的泡量通过对熔融玻璃进行采样并计数样品中的泡数来测定。藉由通过宽幅部位31、32，获得熔融玻璃的均质性，熔融玻璃的温度被调整至1350℃，泡直径0.2mm以上的气泡量为10～100个/kg左右，与从熔化槽流出时相比，没有显著的变化。通过使减压脱泡槽的内部压力保持在0～0.2hPa(0～152mmHg)，熔融玻璃中的泡直径0.2mm以上的气泡量被减少至0.1个/kg以下。然后，熔融玻璃通过浮法锡槽被成形为板状的玻璃带，退火，所切取的作为玻璃制品的平板玻璃的气泡量和均质性与以往的熔融玻璃制造装置同等或更好。
产业上利用的可能性
本发明适合于均质且气泡少的高品质的玻璃制品的制造，可以用于建筑用、车辆用、平板显示器用等的玻璃制品的制造。
在这里引用2008年4月7日提出申请的日本专利申请2008-99497号的说明书、权利要求书、附图和摘要的所有内容作为本发明说明书的揭示。
符号的说明
1：熔融玻璃制造装置
2：熔化槽
21：槛体(分离单元)
22：阶式底部结构
23：鼓泡器
3：第一导管结构
31：宽幅部位
32：宽幅部位(连接部)
33：窄幅部位
34：冷却单元
35：搅拌单元
5：减压脱泡装置
51：减压壳体
52：减压脱泡槽
53：上升管
54：下降管
55：隔热材料
6：第二导管结构
100：上游侧循环流
101：下游侧循环流

Claims (19)

1.一种熔融玻璃制造装置，它是包括熔化玻璃原料的熔化槽、内部保持为减压气氛而使从所述熔化槽供给的熔融玻璃中的泡上浮并破裂来除去的减压脱泡装置、连接所述熔化槽和所述减压脱泡装置的第一导管结构以及设于所述减压脱泡装置的下游侧的将熔融玻璃导入成形单元的第二导管结构的熔融玻璃制造装置，其特征在于，
所述熔化槽中设有将该熔化槽内的熔融玻璃流的循环分离为上游侧循环流和下游侧循环流的分离单元，将所述熔化槽的熔融玻璃流路的长度设为LF时，自所述分离单元至所述熔化槽的所述熔融玻璃流路的下游端的距离为0.1LF～0.45LF，
所述第一导管结构中，在熔融玻璃的流动方向上游侧设有宽度比该导管结构的其他部位大的宽幅部位，在该宽幅部位设有对通过该宽幅部位的熔融玻璃进行冷却的单元。
2.如权利要求1所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述宽幅部位满足下式：
0.2≤W/L≤1.5
500≤h≤5000
式中，W为熔融玻璃流路的最大宽度(mm)，L为宽幅部位中熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度(mm)，h为熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的熔融玻璃流路的高度(mm)。
3.如权利要求2所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，在所述宽幅部位，所述熔融玻璃流路的最大宽度W(mm)和所述宽幅部位中熔融玻璃流路的宽度达到最大宽度W的部位的长度L(mm)满足下式：
2000≤W≤12000
1000≤L≤20000。
4.如权利要求1～3中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，在所述宽幅部位设有对通过该宽幅部位的熔融玻璃进行搅拌的单元。
5.如权利要求1～4中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，在所述宽幅部位设有防止该宽幅部位内的熔融玻璃发生逆流的单元。
6.如权利要求1～5中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述分离单元是在所述熔化槽的熔融玻璃流路的整个宽度方向从所述熔化槽的所述熔融玻璃流路的底面突出地设置的槛体，将所述熔化槽中的比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1时，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至所述槛体的上端的高度为0.1h1～0.3h1。
7.如权利要求6所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述熔化槽中，比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面高于比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面。
8.如权利要求7所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述熔化槽中，将比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的高度设为h1(mm)，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至所述槛体的上端的高度设为h2(mm)，自比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路的底面至比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的熔融玻璃流路底面的高度设为h3(mm)时，满足下式：
h3＜h2
0＜h3≤0.6h2。
9.如权利要求6～8中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述熔化槽中还以吐出口位于比所述槛体更靠近熔融玻璃的流动方向上游侧的熔融玻璃流路底面附近的方式设有鼓泡器，所述熔融玻璃的流动方向上的所述鼓泡器与所述槛体的距离在500mm以上。
10.如权利要求1～5中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述分离单元是以吐出口位于所述熔化槽的所述熔融玻璃流路底面附近且该吐出口在所述熔融玻璃流路的整个宽度方向上配置的方式设置的鼓泡器。
11.如权利要求1～10中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，设有对通过比所述宽幅部位更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的所述第一导管结构的熔融玻璃进行加热的单元。
12.如权利要求1～11中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，比所述宽幅部位更靠近熔融玻璃的流动方向下游侧的所述第一导管结构中的熔融玻璃流路设于比所述宽幅部位的所述熔融玻璃流路低的位置。
13.如权利要求1～12中的任一项所述的熔融玻璃制造装置，其特征在于，所述熔融玻璃是钠钙玻璃的熔融玻璃。
14.一种熔融玻璃制造方法，其特征在于，使用权利要求1～13中的任一项所述的熔融玻璃制造装置。
15.如权利要求14所述的熔融玻璃制造方法，其特征在于，所述熔化槽中，通过使燃料与氧气混合而得的燃烧热来熔化玻璃原料。
16.如权利要求14或15所述的熔融玻璃制造方法，其特征在于，利用泡量观察单元测定通过所述减压脱泡装置的减压脱泡槽的熔融玻璃中的泡量，根据所述泡量的测定结果来调节所述减压脱泡槽内的真空度。
17.一种玻璃制品的制造装置，其特征在于，具备权利要求1～13中的任一项所述的熔融玻璃制造装置、设于该熔融玻璃制造装置的下游的对熔融玻璃进行成形的成形单元、对成形后的玻璃进行退火的退火单元。
18.一种玻璃制品的制造方法，其特征在于，使用权利要求1～13中的任一项所述的熔融玻璃制造装置、设于该熔融玻璃制造装置的下游的对熔融玻璃进行成形的成形单元、对成形后的玻璃进行退火的退火单元。
19.一种玻璃制品的制造方法，其特征在于，包括通过权利要求14～16中的任一项所述的熔融玻璃制造方法制造熔融玻璃的工序、对该熔融玻璃进行成形的工序、对成形后的玻璃进行退火的工序。
CN2009801123701A 2008-04-07 2009-04-06 熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法 Active CN101980977B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008099497 2008-04-07
JP2008-099497 2008-04-07
PCT/JP2009/057074 WO2009125750A1 (ja) 2008-04-07 2009-04-06 溶融ガラス製造装置およびそれを用いた溶融ガラス製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101980977A true CN101980977A (zh) 2011-02-23
CN101980977B CN101980977B (zh) 2013-10-30

Family

ID=41161882

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2009801123701A Active CN101980977B (zh) 2008-04-07 2009-04-06 熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20100251772A1 (zh)
EP (1) EP2228348B1 (zh)
JP (1) JP5397371B2 (zh)
KR (1) KR101217369B1 (zh)
CN (1) CN101980977B (zh)
BR (1) BRPI0911236A2 (zh)
RU (1) RU2477258C2 (zh)
WO (1) WO2009125750A1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103998383A (zh) * 2011-12-19 2014-08-20 旭硝子株式会社 熔融玻璃制造装置、熔融玻璃制造方法及使用该制造装置和制造方法的平板玻璃的制造方法
CN115974366A (zh) * 2022-12-30 2023-04-18 中国建材国际工程集团有限公司 一种玻璃液快速澄清设备

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20120116476A (ko) * 2010-02-19 2012-10-22 니혼 야마무라가라스 가부시키가이샤 유리 용융로의 감시 방법, 원료 투입 제어 방법, 및 원료 투입 제어 장치
KR20130094215A (ko) * 2010-07-30 2013-08-23 아사히 가라스 가부시키가이샤 용융 유리의 감압 탈포 장치, 용융 유리의 감압 탈포 방법, 유리 제품의 제조 장치 및 유리 제품의 제조 방법
WO2012070508A1 (ja) * 2010-11-25 2012-05-31 旭硝子株式会社 セラミック部材およびその製造方法、溶融ガラスの製造装置および製造方法、ならびにガラス物品の製造装置およびガラス物品の製造方法
BR112013025911A2 (pt) * 2011-04-12 2016-12-20 Asahi Glass Co Ltd método para desgaseificação a vácuo de vidro fundido, aparelho para desgaseificação a vácuo de vidro fundido, processo para produzir vidro fundido, aparelho para produzir vidro fundido, processo para produzir um produto de vidro, e aparelho para produzir um produto de vidro
CN105121363B (zh) 2013-04-24 2018-06-12 旭硝子株式会社 熔融玻璃的导管结构、使用该导管结构的装置及方法
CN104803580A (zh) * 2014-01-26 2015-07-29 富荞企业管理顾问有限公司 玻璃液供应系统
CN106458677B (zh) 2014-06-12 2019-10-08 Ａｇｃ株式会社 熔融玻璃的制造方法、玻璃物品的制造方法、以及熔融玻璃制造装置
KR101868195B1 (ko) * 2014-06-16 2018-06-15 주식회사 엘지화학 유리 원료의 예열 단계를 갖는 유리 제조 방법
EP2957545A1 (fr) 2014-06-17 2015-12-23 AGC Glass Europe Dispositif d'injection de fluide gazeux
WO2016013523A1 (ja) * 2014-07-24 2016-01-28 旭硝子株式会社 ガラス溶融物製造装置、ガラス溶融物製造方法、ガラス物品製造装置およびガラス物品製造方法
JP6589876B2 (ja) * 2014-09-30 2019-10-16 Ａｇｃ株式会社 ガラス溶融物製造装置、ガラス溶融物製造方法、ガラス物品製造装置およびガラス物品製造方法
DE102015108195B4 (de) * 2015-04-27 2017-05-11 Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg Glasschmelzanlage mit einer Schmelzwanne mit U-Flammenbeheizung
US11912608B2 (en) 2019-10-01 2024-02-27 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass manufacturing
WO2024076515A1 (en) * 2022-10-04 2024-04-11 Corning Incorporated Apparatus and method for cooling molten glass in a conduit

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3928014A (en) * 1974-04-29 1975-12-23 Ppg Industries Inc Method for producing flat glass
GB1531742A (en) * 1975-01-31 1978-11-08 Pilkington Brothers Ltd Manufacture of glass
US4082528A (en) * 1975-01-31 1978-04-04 Pilkington Brothers Limited Glass melting tank with temperature control and method of melting
US4055408A (en) * 1976-11-17 1977-10-25 Owens-Illinois, Inc. Forehearth homogenization method and apparatus
EP0237604B1 (de) * 1986-03-20 1990-01-24 Beteiligungen Sorg GmbH & Co. KG Energiesparendes Verfahren zum Schmelzen von Glas
JP2817168B2 (ja) * 1989-02-21 1998-10-27 旭硝子株式会社 ガラスの清澄装置
US5194081A (en) * 1989-06-13 1993-03-16 Pilkington Plc Glass melting process
RU2056375C1 (ru) * 1991-11-12 1996-03-20 Фирма "Символ" Ванная стекловаренная печь
JP2664039B2 (ja) * 1992-01-20 1997-10-15 旭硝子株式会社 減圧脱泡方法及びその装置
JP3252975B2 (ja) * 1992-01-30 2002-02-04 旭硝子株式会社 ガラスの製造方法及びその装置
RU2017691C1 (ru) * 1992-04-29 1994-08-15 Научно-исследовательская лаборатория базальтовых волокон Института проблем материаловедения АН Украины Ванная печь для получения расплава из горных пород
FR2737487B1 (fr) * 1995-08-03 1998-01-09 Saint Gobain Vitrage Dispositif pour la fusion de matieres vitrifiables
US6085551A (en) * 1997-03-14 2000-07-11 Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg Method and apparatus for manufacturing high melting point glasses with volatile components
DE19815326C2 (de) * 1998-04-06 2001-05-03 Sorg Gmbh & Co Kg Glasschmelzofen mit Brennern für fossile Brennstoffe und mit inneren Strahlungsschutzwänden
JP4075161B2 (ja) * 1998-10-21 2008-04-16 旭硝子株式会社 減圧脱泡によるガラスの製造方法
EP1298094B1 (en) * 2001-09-28 2007-01-17 Asahi Glass Company Ltd. Vacuum degassing apparatus for molten glass
TWI272257B (en) * 2002-11-29 2007-02-01 Nippon Electric Glass Co Glass smelting furnace and manufacturing method of glass
TW201116496A (en) * 2003-02-10 2011-05-16 Nippon Electric Glass Co Molten glass supply device, glass formed product, and method of producing the glass formed product
JP2006306662A (ja) * 2005-04-28 2006-11-09 Asahi Glass Co Ltd 溶融ガラスの減圧脱泡方法
JP2008019110A (ja) * 2006-07-11 2008-01-31 Asahi Glass Co Ltd ガラス流路用材料、ガラス製造用装置及びガラス製品の製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103998383A (zh) * 2011-12-19 2014-08-20 旭硝子株式会社 熔融玻璃制造装置、熔融玻璃制造方法及使用该制造装置和制造方法的平板玻璃的制造方法
TWI552972B (zh) * 2011-12-19 2016-10-11 Asahi Glass Co Ltd A molten glass manufacturing apparatus, a method for producing a molten glass, and a method for manufacturing the same
CN115974366A (zh) * 2022-12-30 2023-04-18 中国建材国际工程集团有限公司 一种玻璃液快速澄清设备

Also Published As

Publication number Publication date
RU2010145184A (ru) 2012-05-20
JP5397371B2 (ja) 2014-01-22
BRPI0911236A2 (pt) 2016-07-12
US20100251772A1 (en) 2010-10-07
JPWO2009125750A1 (ja) 2011-08-04
KR20100119538A (ko) 2010-11-09
WO2009125750A1 (ja) 2009-10-15
EP2228348A4 (en) 2011-05-04
CN101980977B (zh) 2013-10-30
EP2228348A1 (en) 2010-09-15
RU2477258C2 (ru) 2013-03-10
EP2228348B1 (en) 2018-02-14
KR101217369B1 (ko) 2012-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101980977B (zh) 熔融玻璃制造装置及采用该制造装置的熔融玻璃制造方法
CN102046541B (zh) 减压脱泡装置、玻璃制品的制造装置及玻璃制品的制造方法
FI77438B (fi) Anordning och foerfarande foer bearbetning av renat glas enligt en kontinuerlig metod.
CN103382077B (zh) 玻璃板的制造方法
JP2007526863A (ja) 溶融ガラスを混合することによるガラスの製造方法
CN101253124A (zh) 提高澄清剂在玻璃熔体中的效力的方法
IL84961A (en) Method and device for shielding flat glass
JP6082779B2 (ja) ガラス板の製造方法
CN111484233B (zh) 一种浮法制备高硼硅玻璃的方法及装置
CN103025669A (zh) 熔融玻璃的减压脱泡装置、熔融玻璃的减压脱泡方法、玻璃制品的制造装置及玻璃制品的制造方法
CN104926081B (zh) 玻璃熔化装置及其熔化方法
CN203498246U (zh) 玻璃基板的制造装置及玻璃供给管
TW201840488A (zh) 用於減少玻璃熔體表面上氣泡壽命之方法
KR20140107233A (ko) 용융 유리 제조 장치, 용융 유리 제조 방법 및 그것들을 사용한 판유리의 제조 방법
Beerkens Analysis of elementary process steps in industrial glass melting tanks-Some ideas on innovations in industrial glass melting
CN103987665B (zh) 玻璃基板的制造方法
JPH06305752A (ja) 溶解ガラスの移送用スロート
CN103359910B (zh) 玻璃板的制造方法
KR101453629B1 (ko) 용융 유리 제조 장치, 용융 유리 제조 방법 및 그것을 사용한 판유리의 제조 방법
CN103476715A (zh) 熔融玻璃的减压脱泡方法、熔融玻璃的减压脱泡装置、熔融玻璃的制造方法、熔融玻璃的制造装置、玻璃制品的制造方法及玻璃制品的制造装置
US9637406B2 (en) Apparatus for melting and refining silica-based glass
CN201458950U (zh) 电熔窑精澄清装置
EP4345069A1 (en) A vessel system for producing and refining a glass melt, and method for producing and refining a glass melt
TWI623504B (zh) 製造玻璃的方法與裝置
WO2022069284A1 (en) Integrated bubbling nozzle and method of zone homogenization of glass melt during melting using the same

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: Tokyo, Japan

Patentee after: AGC Corporation

Address before: Tokyo, Japan

Patentee before: Asahi Glass Co., Ltd.

CP01 Change in the name or title of a patent holder