CN101622328B - 流化床气化方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供流化床气化方法,该方法能够控制流化床燃烧炉内固体粒子的循环量而提高流化床气化炉中的气化效率。该流化床气化方法包括,具备流化床燃烧炉30和流化床气化炉43,使在流化床气化炉43中气化原料51时生成的炭和固体粒子循环至流化床燃烧炉30,其中,使流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量相对于空气流量在6至30的范围变化,从而调整固体粒子的循环量,实现向原料51传热的促进。
Description
技术领域
本发明涉及通过流化床将原料气化的流化床气化方法。
背景技术
近年来,作为用于将煤、生物质等原料气化的流化床气化方法,提出了采用具备流化床燃烧炉和流化床气化炉而成的被称为二塔式气化炉的循环流化床炉来进行原料的气化(参照专利文献1等)。
图1表示上述专利文献1的循环流化床炉,该循环流化床炉具备供给空气并通过流化床使炭(チヤ一)燃烧而对砂等固体粒子(流动介质)进行加热的流化床燃烧炉1,流化床燃烧炉1将炭和固体粒子从下部导入,同时从其侧部所设置的辅助原料口2供给辅助原料F。另外,在流化床燃烧炉1的底部具备风箱4,该风箱4与空气供给管3连接以吹出空气,同时在流化床燃烧炉1内的上部配置有热回收用的热交换器5。
流化床燃烧炉1的上部,通过传送管7连接包含旋风分离器的分离器6。该分离器6具有外筒8和内筒9,从流化床燃烧炉1通过传送管7导出的燃烧气体(高温流体)10,向外筒8内于接线方向导入并被离心分离为固体粒子11和排气12,含有细小粒径灰分的排气12从内筒9排出,含有粗大粒径的未燃烧炭的固体粒子11,通过连接于分离器6外筒下端并向下方延伸的下降管13供给至流化床气化炉14。
流化床气化炉14具备以下部分:导入高温固体粒子11的导入部15;将从原料供给装置16供给的煤等原料17以固体粒子11的热量进行气化的气化部18;将导入部15和气化部18在流化床19内下部连通使粒子能够移动的下部连通部20;穿过导入部15、气化部18、下部连通部20的下部形成的向流化床气化炉14内供给水蒸汽等气化剂的气化剂箱部21,气化剂供给管22连接于气化剂箱部21。此处如图1所示,流化床19内部形成的下部连通部20形成防逆流结构,用于防止流化床燃烧炉1内的燃烧气体向分离器6逆流。
在气化部18中未被气化的炭和固体粒子,通过包含溢流管等的供给流路23供给至流化床燃烧炉1而循环,炭在空气比1.2的条件下和空气进行完全燃烧,同时固体粒子因炭的燃烧被再度加热。
将煤作为原料供给至气化部18进行气化时,生成混有氢(H2)、一氧化碳(CO)、甲烷(CH4)等气体成分的生成气体24,而作为原料供给含有较多水分的生物质等进行气化时,则生成在上述气体成分中含有大量水蒸汽的生成气体24。生成气体24经排出管25从流化床气化炉14取出并导入至回收器26,除去生成气体24中伴有的微粉27并由内管28导出。并且,生成气体24加压后可作为燃料供给至例如燃气轮机等,或供给至精炼装置后由生成气体24制造所需目的的气体。专利文献1:日本特开2005-41959号公报
发明内容
发明要解决的课题
但是,以往的流化床气化方法中,由于在流化床燃烧炉1的炉壁或内部配置蒸汽发生管或气体热交换器等热交换器5,因而流化床燃烧炉1的燃烧热被蒸气或加热气体带到炉的外部,不能将燃烧热充分供给至固体粒子11,存在流化床气化炉14的流化床温度降低、原料气化效率降低等问题。
另一方面,为了提高原料的气化效率,使流化床燃烧炉1为绝热结构而在通常的空气比下运转,单纯提高流化床燃烧炉1的温度来增加供给至固体粒子的燃烧热时,流化床燃烧炉1内的温度超过原料的灰熔点温度,则在流化床燃烧炉1内具有发生固体粒子的烧结等结块或烧结的问题。
另外,与此相对应,提高相对于流化床燃烧炉1的炭的空气比使流化床燃烧炉1内的温度降低时,流化床燃烧炉1的排气损失增加,因而存在原料的气化效率降低的问题。而使相对于炭的空气比低于1时,由于向流化床燃烧炉1供给较多的炭,因而产生燃料过剩、流化床燃烧炉1的空气比处于适宜运转状态以下、燃料的未燃部分增大、CO浓度增大的问题。
此处,在以往锅炉结构的流化床燃烧炉1中,火炉内的工作温度在原料为煤时取800℃至1100℃,原料为生物质时取800℃以下,在将空气比保持于1.2左右的条件下,研究相对于空气流量的固体粒子的循环量(固气比),在以往的锅炉中,固体粒子的循环量(固气比)为以往的2.5至4左右时,砂等固体粒子的显热导致向火炉壁的热传导量增加,使得不能被热交换器完全吸收,无法将固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量提高至2.5至4左右。因此,希望在不使用作为锅炉使用的热交换器的条件下,向砂等固体粒子传递更多的热量。
本发明鉴于上述以往的问题而设,其目的是提供流化床气化方法,其能够控制流化床燃烧炉内固体粒子的循环量、提高流化床气化炉中的气化效率。
解决课题的手段
本发明的流化床气化方法包括:具备燃烧炭以加热固体粒子的流化床燃烧炉,从导出自该流化床燃烧炉的高温流体中分离固体粒子,将经分离的固体粒子导入至流化床气化炉,同时将原料导入至前述流化床气化炉中,在前述流化床气化炉内通过供给了气化剂的流化床对原料进行气化以取出生成气体,将气化原料时生成的炭和固体粒子循环至前述流化床燃烧炉而使炭燃烧,其中,使前述流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量在6至30的范围内变化。
使流化床燃烧炉内固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量为8至15范围。
另外,流化床燃烧炉的工作温度优选为比原料的灰熔点低的温度。
进一步地,优选使流化床燃烧炉的工作温度为比原料灰熔点低100℃的温度。
可以向流化床燃烧炉和/或流化床气化炉供给固体粒子以增加固体粒子的循环量。
还可以从流化床燃烧炉和/或流化床气化炉排出固体粒子以降低固体粒子的循环量。
进一步地,可以改变从流化床燃烧炉的炉底导入的一次空气流量与从流化床燃烧炉侧部导入的二次空气流量的导入比例。
另一方面,也可以选择小内径的流化床燃烧炉以提高流动的固体粒子的流速。
原料可以选自煤、次烟煤、褐煤(褐炭)、褐煤(亜炭)、生物质、废塑料、重质油、渣油、油页岩。
发明的效果
根据本发明的流化床气化方法,由于使流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量在6至30范围内变化,因而能够实现下述优良的效果:可以调整固体粒子的循环量而在流化床燃烧炉内实现传热的促进,使供给至流化床气化炉的热量增加、使流化床气化炉的温度上升,从而提高流化床气化炉的气化效率。
附图说明
[图1]表示以往流化床气化方法的实例的侧面图。[图2]表示本发明实施例的侧面图。[图3]表示砂(固体粒子)的循环量(固气比)的图。
符号说明
30流化床燃烧炉38分离器39高温流体(燃烧气体)40固体粒子42下降管43流化床气化炉46流化床51原料52生成气体53供给流路
具体实施方式
以下参照附图对本发明的实施例进行说明。图2、图3表示本发明的一实施例,具备使炭燃烧而加热砂等固体粒子(流动介质)的流化床燃烧炉30,流化床燃烧炉30内部未配置热回收用的热交换器,呈绝热结构,在流化床燃烧炉30下部,导入炭和固体粒子的同时,设置有粒子供给装置32以通过旋转投料器31等供给新的固体粒子。而且,流化床燃烧炉30的底部设置有与一次空气供给管33连接的风箱34以吹出一次空气,同时在流化床燃烧炉30的侧部(图2侧部中央)设置有二次空气供给管35以吹出二次空气。另外,在风箱34的底部,设有通过螺旋传送器36等将流化床燃烧炉30内的固体粒子排出的粒子取出装置37。在流化床燃烧炉30的下部具备测定流化床温度的温度计30a。
在流化床燃烧炉30的上部,通过传送管38a连接有包含旋风分离器的分离器38,从流化床燃烧炉30通过传送管38a导出的燃烧气体(高温流体)39,在分离器38被离心分离为固体粒子40和排气41,含有细小粒径灰分的排气41向供给端排出,含有粗大粒径未燃炭的固体粒子40通过连接于分离器38的外筒下端并向下方延伸的下降管42供给至流化床气化炉43。此处,优选选择小内径流化床燃烧炉30。
流化床气化炉43的下部具备导入水蒸汽等气化剂44的气化剂箱45,进而在流化床气化炉43内,通过基于从上部向流化床46内延伸的间隔壁47的间隔机构形成第1室48和第2室49,第1室48具有大容积,第2室49为小容积。此时,在间隔壁47的下端与气化剂箱45之间,形成有穿过流化床46内部连通第1室48和第2室49的下部连通部50。另外,在流化床气化炉43中,也可如流化床燃烧炉30那样设置粒子供给装置32,以通过旋转投料器31等供给新的固体粒子,也可设置粒子取出装置37,以将固体粒子通过螺旋传送器36等排出至外部。
向第1室48中,从下降管42导入高温的固体粒子40,同时通过螺旋投料器等原料供给装置(未图示)供给煤等有机物原料或其它进行气化的原料51。
在第1室48中,煤等原料51被气化剂44引起流化的流化床的固体粒子加热并气化,生成以氢(H2)、一氧化碳(CO)、二氧化碳(CO2)、甲烷(CH4)等为主体的生成气体52。另外,原料51为生物质时则同时生成水蒸汽。此处,原料51可选自煤、次烟煤、褐煤、褐煤、生物质、废塑料、重质油、渣油、油页岩等,供给时,可以供给任意一种原料,也可以供给多种原料,若经气化处理则可供给其它种类的原料。
第2室49中连接有倾斜管供给流路53,其上端开口于流化床46的表面层位置,下端开口于流化床燃烧炉30的内侧下部,第2室49的固体粒子和由气化生成的炭通过供给流路53循环供给至流化床燃烧炉30。
使用流化床燃烧炉30及流化床气化炉43等将原料51气化时,从导出自流化床燃烧炉30的高温流体的燃烧气体39经分离器38分离固体粒子40,经分离器38分离的固体粒子40通过下降管42导入至流化床气化炉43,同时将原料51从原料供给装置(未图示)导入至流化床气化炉43,在流化床气化炉43内通过供给了气化剂的流化床对原料51进行气化并取出生成气体。
另一方面,在流化床燃烧炉30中,将流化床气化炉43中气化原料51时生成的炭和固体粒子通过供给流路进行循环供给,炭和固体粒子因风箱34吹出的一次空气,及二次空气供给管35吹出的二次空气而流化,同时充分燃烧炭来加热固体粒子。
此时,流化床燃烧炉30中,为了使流化床燃烧炉30内的工作温度在原料51的灰熔点以下为尽可能高的理想温度,基于温度计30a的检测温度将其控制在比原料51的灰熔点低约100℃的温度条件下。另外,保持空气比于1.2至1.3以充分消费燃烧空气中的氧并使未燃成分为允许值以下。在流化床燃烧炉30内,将相对于空气流量的固体粒子的循环量的比例(固气比)的条件,调整至相对于空气流量的6至30范围内,优选8至15的范围,进一步优选9至13的范围。
此处,本发明人等通过上述流化床燃烧炉及流化床气化炉43,对下述表1所示煤类的A煤、B煤、C煤、木质类生物质原料51进行气化,测定它们的气化效率(冷煤气效率),结果示于表1的冷煤气效率及图3。此外,在该测定中,对于B煤的固气比改变时,也如图3所示进行了测定。此外气化效率(冷煤气效率)可按(冷态下气化气体的发热量)/(煤的发热量)求出。表1使用各种煤类的气化性能
根据图3,固气比大于6时显示55%以上的适合气化效率(冷煤气效率)。另外,根据图3、表1,将固气比保持在8至15的范围内时显示65%以上的适合气化效率(冷煤气效率),固气比在9至13范围(最高效率条件)内时显示70%以上的最佳气化效率(冷煤气效率)。此处,随着固气从15增加,气化效率(冷煤气效率)下降,固气比直到30的范围成为能够维持适当气化效率的临界值。
这样,明确的是:将流化床燃烧炉30内的工作温度控制在比原料51的灰熔点低约100℃的温度,以使该工作温度在原料51的灰熔点以下为尽可能高的理想温度,将空气比保持于1.2至1.3,将相对于空气流量的固体粒子的循环量比例(固气比)调节至相对于空气流量的6至30的范围时,可以在流化床燃烧炉30内将燃烧热充分传导至固体粒子,并将固体粒子作为流化床气化炉43的热源在流化床气化炉43中实现适宜的气化。
因此,在图2、图3的实施例中,由于使具有绝热结构的流化床燃烧炉30内的固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量在6至30的范围变化,因而可以将流化床燃烧炉30内的燃烧热适当地传导至固体粒子使得供给至流化床气化炉43的热量增加,使得流化床气化炉43内的温度上升,从而提高原料51的气化效率。此处,使固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量不足6时,则存在热量不能充分传导至固体粒子的问题。而使固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量大于30时,则固体粒子的循环量(固气比)过高,随着燃料的热量为恒定值,砂等固体粒子的温度下降,存在气化效率降低的问题。
另外,流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量(固气比)相对于空气流量为8至15的范围时,可以将流化床燃烧炉30内的燃烧热充分传导至固体粒子使得供给至流化床气化炉43的热量增加,提高原料51的气化效率,特别是固体粒子的循环量(固气比)为图3的最高效率条件,即相对于空气流量为9至13范围内时,可以将流化床燃烧炉30内的燃烧热充分传导至固体粒子,使原料51的气化效率达到最佳。
进一步地,能够将绝热结构的流化床燃烧炉30内的固体粒子的循环量(固气比)在相对于空气流量为6至30的范围下进行调整,因而可通过延长流化床燃烧炉30内的固体粒子的滞留时间,燃烧未燃的燃料,将流化床燃烧炉30的空气比保持在适宜的工作状态,从而实现CO浓度的降低、NOx的减少。此外,由于原料51的气化效率升高,因而可以减少供给至流化床燃烧炉30的炭并抑制燃料过剩地供给至流化床燃烧炉30。
图2、图3的实施例中,使流化床燃烧炉的工作温度为比原料51的灰熔点低的温度时,在通常的空气比1.2的条件下,即便提高流化床燃烧炉30的温度增加了传导至固体粒子的燃烧热时,也可以防止固体粒子的烧结等结块或烧结。此外,使流化床燃烧炉的工作温度为比原料51的灰熔点低100℃至200℃的温度时,在流化床燃烧炉30内,可以确实地防止固体粒子的烧结等结块或烧结。
向流化床燃烧炉30和/或流化床气化炉43供给固体粒子以增加固体粒子的循环量,或者从流化床燃烧炉30和/或流化床气化炉43排出固体粒子以减少固体粒子的循环量时,由于能够对流化床燃烧炉30内的固体粒子的循环量(固气比)进行增减,因此可以适当地控制流化床燃烧炉30和流化床气化炉43的温度,同时可以容易地调整来自原料51的生成气体的发生量或气化效率。
对从流化床燃烧炉30的炉底导入的一次空气流量与从流化床燃烧炉30侧部导入的二次空气流量的导入比例进行改变时,可以调整流化床燃烧炉30内的固体粒子的流速,因此调整流速以增加固体粒子的循环量(固气比)时,可以适宜地将流化床燃烧炉30内的燃烧热传导至固体粒子,提高原料51的气化效率。此外,即便是一次空气流量下未能燃烧的燃料,也可以通过增加二次空气量使残余燃料燃烧,从而抑制流化床燃烧炉30内的CO或NOx的产生。
选择小内径的流化床燃烧炉30以加快流动的固体粒子的流速时,由于使固体粒子的循环量增加,因而可以将流化床燃烧炉30内的燃烧热适当地传导至固体粒子,提高原料51的气化效率。
原料51选自煤、次烟煤、褐煤、褐煤、生物质、废塑料、重质油、渣油、油页岩时,可以对原料51适当地进行气化,提高原料51的气化效率。
产业适用性
本发明的流化床气化方法,通过在相对于空气流量6至30的范围增加流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量(固气比),将流化床燃烧炉内的燃烧热适当地传导至固体粒子,从而可实现高气化效率。
Claims (10)
1.流化床气化方法,其是具备使炭燃烧而加热固体粒子的流化床燃烧炉,从导出自该流化床燃烧炉的高温流体中分离固体粒子,将所分离的固体粒子导入至流化床气化炉,同时将原料导入至前述流化床气化炉中,在前述流化床气化炉内通过供给了气化剂的流化床对原料进行气化取出生成气体,将气化原料时生成的炭和固体粒子循环至前述流化床燃烧炉而使炭燃烧的流化床气化方法,其中,使前述流化床燃烧炉内的固体粒子的循环量相对于空气流量在6至30的范围内变化。
2.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,流化床燃烧炉内固体粒子的循环量相对于空气流量为8至15的范围。
3.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,使流化床燃烧炉工作温度为比原料的灰熔点低的温度。
4.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,使流化床燃烧炉工作温度为比原料的灰熔点低100℃的温度。
5.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,向流化床燃烧炉和/或流化床气化炉中供给固体粒子以增加固体粒子的循环量。
6.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,从流化床燃烧炉和/或流化床气化炉排出固体粒子以减少固体粒子的循环量。
7.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,改变从流化床燃烧炉的炉底导入的一次空气流量与从流化床燃烧炉侧部导入的二次空气流量的导入比例。
8.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,选择小内径的流化床燃烧炉以加快流动的固体粒子的流速。
9.权利要求1所述的流化床气化方法,其中,原料选自煤、生物质、废塑料、重质油、渣油、油页岩。
10.权利要求9所述的流化床气化方法,其中,煤为次烟煤、褐煤。
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