CN101595630B

CN101595630B - 绝缘型dc-dc变换器

Info

Publication number: CN101595630B
Application number: CN2008800033347A
Authority: CN
Inventors: 松本匡彦
Original assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2007-11-20
Filing date: 2008-07-16
Publication date: 2012-05-16
Anticipated expiration: 2028-07-16
Also published as: JPWO2009066486A1; US20090279327A1; CN101595630A; WO2009066486A1; US7729136B2; EP2212989A4; JP5012905B2; EP2212989A1

Abstract

本发明提供一种绝缘型DC-DC变换器。接通期间控制电路(16)在绝缘型DC-DC变换器(101)的输出电压超过基准电压时发生断开时刻信号。信号接收/功率开关驱动电路(12)以从PWM控制电路(11)所输出的开关用脉冲信号为基准使第一开关元件(Q1)接通，且基于由脉冲信号传输单元(T2)所传输的断开时刻信号使第一开关元件(Q1)断开。自举电路(20)根据从PWM控制电路(11)所输出的开关用脉冲信号使第一开关元件(Q1)的控制电压升压。

Description

绝缘型DC-DC变换器

技术领域

本发明涉及一种具备进行主开关元件的开关控制的电路且直流性绝缘输入输出间的绝缘型DC-DC变换器。

背景技术

图1中示出在专利文献1中公开的绝缘型开关电源装置的电路图。在图1中，端子+Vin是直流输入电源的(+)输入端子，端子-Vin是其(-)输入端子。另外，端子+Vout是(+)输出端子，-Vout是其(-)输出端子。

该绝缘型开关电源装置具备：输入平滑电容器C1、具有一次线圈n1及二次线圈n2的主变压器(T1)、开关转换从输入电源向主变压器T1的一次线圈n1所施加的输入电压的第一开关元件Q1、发生给予该第一开关元件Q1的栅极的矩形波信号的方波振荡电路1、信号接收/功率开关驱动电路2、同步整流主变压器T1的二次线圈n2中产生的电压的整流侧同步整流器Q2及换向侧同步整流器Q3、驱动两整流器的同步整流器驱动电路3、断开时刻信号发送电路4、锯齿波发生电路5、接通期间控制电路6、扼流线圈变压器L1及输出平滑电容器C2。

另外，该绝缘型开关电源装置还具备：以绝缘状态向信号接收/功率开关驱动电路2传送断开时刻信号发送电路4的输出信号的脉冲变压器T2及二极管D5。

方波振荡电路1是由换向器IC2、IC3及CR电路构成的多频振荡器。信号接收/功率开关控制电路2由AND门即IC4、开关元件Q4、二极管D9、电阻R8及二极管D9构成。

同步整流器驱动电路3具备整流侧同步整流器驱动端子FRD及换向侧同步整流器驱动端子FLY。断开时刻信号发送电路4由AND门即IC5、电容器C7构成。接通期间控制电路6具备比较器IC1和基准电源Vref。

锯齿波发生电路5通过扼流线圈变压器L1和CR电路发生锯齿波形的电压信号，并向接通期间控制电路6的比较器IC1输入。

该图1示出的开关电源装置具备谐振复位正向变换器，加在+Vin与-Vin之间的直流功率在利用输入平滑电容器C1进行平滑之后，利用第一开关元件Q1(一次功率开关)进行开关转换并变换为交流功率。该交流功率从主变压器T1的一次线圈n1向二次线圈n2传送，在利用整流侧同步整流器Q2、换向侧同步整流器Q3进行整流后，利用扼流线圈变压器L1、输出平滑电容器C2进行平滑并再次变换为直流功率。

接通期间控制电路6的比较器IC1对(+)输入的输出电压与(-)输入的基准电源Vref的分压电压进行比较。在(-)输入的基准电源Vref的分压电压上叠加锯齿波形发生电路5发生的锯齿波，并在第一开关元件Q1的接通期间中递减。若通过该(-)输入电压的递减，在接通期间(+)输入变得比(-)输入大，则IC1的输出电压从低电平翻转为高电平。

AND门IC5从扼流线圈变压器L1检测第一开关元件Q1的接通期间，若在第一开关元件Q1的接通期间中IC1的输出电压从低电平翻转为高电平，则经由电容器C7发生断开时刻信号，从脉冲变压器T2的二次线圈n2向一次线圈n1传送。此时，二极管D5对利用断开时刻信号的传送所励磁的脉冲变压器T2进行复位。

方波振荡电路1输出接通占空比最大的方形波。由于换向器IC2的输出成为与方波振荡电路1相反的时刻，因此在方波振荡电路的断开期间经由二极管D9、电阻R8在开关元件Q4的输出容量中蓄积电荷，Q4的漏极电压变为高电平。因为在方形波振荡电路1的输出电压为高电平且Q4的漏极电压为高电平时AND门IC4变为高电平，因此若方波振荡电路输出电压从低电平翻转为高电平，则AND门IC4的输出也从低电平翻转为高电平而使第一开关元件Q1接通。

在Q1的接通期间，若经由脉冲变压器T2向Q4的栅极输入断开时刻信号，则Q4接通且输出容量的蓄积电荷被放电，若Q4的漏极电压从高电平翻转为低电平，则IC4的输出也从高电平翻转为低电平而使第一开关元件Q1断开。

基于上述的动作，信号接收/功率开关驱动电路2与方波振荡电路1的接通时刻同步来决定第一开关元件Q1的接通时刻，与断开时刻信号同步来确定第一开关元件Q1的断开时刻，由此进行PWM控制，从而开关电源的输出电压稳定化。因此，没有由光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，且能够实现极高速的响应性。

专利文献1：国际公开2007/018227号手册

在图1中示出的未用光电耦合器或误差放大器的以往的绝缘型开关电源装置中，虽然在方波振荡电路1中具备换向器、在信号接收/功率开关驱动电路2中具备AND门，但由于一般的高速逻辑门IC其绝对最大额定值电压通常为7V左右，因此第一开关元件Q1的栅极驱动电压成为比其更低的电压。若第一开关元件Q1不是能够利用逻辑电平驱动的MOSFET，则栅极驱动电压不足。但是超过漏极耐压100V的逻辑电平可驱动的MOSFET的取得却很难。另外，在开关电源装置的功率容量大的情况下，由于第一开关元件Q1的输入电容变大，因此栅极驱动能力也不足。

由于这些理由，图1示出的以往的绝缘型开关电源装置的构成不适用于高电压输入/大容量的开关电源。

于是，也考虑使利用高速逻辑门IC的输出来驱动低耐压的FET并利用该FET驱动高耐压的FET而将FET进行2级的达林顿连接的构成。另外，也考虑利用将5V左右的逻辑输出电压升压为8～10V左右并输出的高耐压FET驱动用的IC。

但是，在这些构成中，产生高成本且由于需要高功率的电阻而电路效率降低的问题。

发明内容

因此，本发明的目的在于提供一种消除上述问题、低成本且高效率的高电压输入/大容量的绝缘型DC-DC变换器。

为了消除上述课题，本发明的绝缘型DC-DC变换器构成如下。

(1)在具备：至少具有一次线圈及二次线圈的主变压器(T1)；开关转换从输入电源向所述主变压器(T1)的一次线圈所施加的输入电压的第一开关元件(Q1)；输出与反馈信号输入端子的输入电压对应的接通占空比的开关用脉冲信号的PWM控制电路(11)；和整流平滑在所述主变压器(T1)的二次线圈中产生的电压的整流平滑电路(Q2、Q3、L1、C2)的绝缘型DC-DC变换器中，

所述PWM控制电路(11)按照使所述开关用脉冲信号的接通占空比最大或接近最大的方式来决定所述反馈信号输入端子的输入电压，

该绝缘型DC-DC变换器还具备：

接通期间控制电路(16)，其在检测所述整流平滑电路的输出电压并且该输出电压超过基准电压时，发生使第一开关元件(Q1)断开的时刻信号即断开时刻信号；

脉冲信号传输单元(T2)，其以绝缘状态向一次侧传输所述断开时刻信号；

信号接收/功率开关驱动电路(12)，其以从所述PWM控制电路(11)所输出的所述开关用脉冲信号为基准使第一开关元件(Q1)接通，且基于由脉冲信号传输单元(T2)所传输的断开时刻信号使第一开关元件(Q1)断开；和

升压电路(20)，根据由所述PWM控制电路(11)所输出的开关用脉冲信号对所述信号接收/功率开关驱动电路(12)对应的电源电压进行升压。

通过该构成，由于利用来自PWM控制电路的开关用脉冲信号而使第一开关元件Q1接通，且与从接通期间控制电路所输出的断开时间信号同步来断开，由此进行PWM控制，因此，没有光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，不仅能够实现极高速的应答性，也能通过由升压电路所升压的控制电路用电源电压来驱动第一开关元件Q1，由此利用充足的驱动电压·驱动电流来驱动第一开关元件Q1，从而能够降低开关损耗。

(2)所述主变压器(T1)具有三次线圈，

该绝缘型DC-DC变换器具备：

非绝缘型DC-DC变换器(7)，其具有整流平滑在所述主变压器的三次线圈中产生的电压的整流平滑电路(D6、C4)及开关转换该整流平滑电路的输出电压的第二开关元件(Q7)，并发生控制电路用电源电压；和

反馈电压控制电路(21)，其在检测所述控制电路用电源电压并且在将从所述PWM控制电路所输出的开关用脉冲信号的接通时间记为Ton(PWM)且将所述第一开关元件的接通时间记为Ton(Q1)的情况下，按照成为满足

Ton(PWM)＞Ton(Q1)

的关系的方式，向所述PWM控制电路的反馈信号输入端子给予所述控制电路用电源电压的正比电压。

基于该构成，能够利用自身的变压器(绝缘型DC-DC变换器)生成稳定化后的控制电路用电源电压，并且由于PWM控制电路输出的开关用脉冲信号的接通占空比没有变大到所需以上，因此能够削减PWM控制电路的消耗功率，并能够构成整体高效率的绝缘型DC-DC变换器。

(发明效果)

基于本发明，利用来自PWM控制电路的开关用脉冲信号而第一开关元件Q1接通且与从接通期间控制电路所输出的断开时刻信号同步来断开，由此进行PWM控制，因此没有光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，并且能够实现极高速的响应性，

并且，通过由升压电路所升压的控制电路用电源电压来驱动第一开关元件Q1，由此能够利用充足的驱动电压/驱动电流来驱动第一开关元件Q1，从而能够降低开关损耗。

另外，能够在发生开关用脉冲信号的电路中利用PWM控制IC，由此，能够直接地灵活运用PWM控制IC的附属功能，例如输入低电压监视功能(UVLO)、过流保护功能(OCP)、过热保护功能(OTP)等，比由分立元件构成控制电路的情况的集成度上升，并能小型化开关电源。

附图说明

图1是专利文献1中示出的绝缘型开关电源装置的电路图。

图2是第一实施方式相关的绝缘型DC-DC变换器的电路图。

图3是第一实施方式相关的绝缘型DC-DC变换器的各部分的波形图。

图4是第二实施方式相关的绝缘型DC-DC变换器的电路图。

(符号说明)

1-方波振荡电路

2、12-信号接收/功率开关驱动电路

3-同步整流器驱动电路

4-断开时刻信号发送电路

5-锯齿波发生电路

6、16-接通期间控制电路

7-逆变换器(非绝缘型DC-DC变换器)

11-PWM控制电路

20-自举电路

21-反馈电压控制电路

101～103-绝缘型DC-DC变换器

Vcc-控制电路用电源

IC1-比较器

IC2、IC3-换向器

IC4、IC5-AND门

Q1-第一开关元件Q1

Q2-整流侧同步整流器

Q3-换向侧同步整流器

Q4、Q5、Q6、Q7、Q8-开关元件

T1-主变压器

T2-脉冲变压器

L1-扼流线圈变压器

L2-扼流线圈

C1-输入平滑电容器

C2-输出平滑电容器

具体实施方式

《第一实施方式》

图2是第一实施方式相关的绝缘型DC-DC变换器的电路图，图3是其各部分的波形图。

在图2中，端子+Vin是直流输入电源的(+)输入端子，端子-Vin是其(-)输入端子。另外，端子+Vout是(+)输出端子，-Vout是其(-)输出端子。

该绝缘型DC-DC变换器101具备：输入平滑电容器C1、具有一次线圈n1及二次线圈n2的主变压器T1、开关转换从输入电源向主变压器T1的一次线圈n1所施加的输入电压的第一开关元件Q1、发生给予该第一开关元件Q1的栅极的开关用脉冲信号的PWM控制电路11、信号接收/功率开关驱动电路12、同步整流主变压器T1的二次线圈n2中产生的电压的整流侧同步整流器Q2及换向侧同步整流器Q3、驱动两整流器的同步整流器驱动电路3、断开时刻信号发送电路4、锯齿波发生电路5、接通期间控制电路16、扼流线圈变压器L1及输出平滑电容器C2。

另外，该绝缘型DC-DC变换器101还具备：以绝缘状态向信号接收/功率开关驱动电路2传送断开时刻信号发送电路4的输出信号的脉冲变压器T2及二极管D5。

PWM控制电路11是输出与反馈信号输入端子FB的输入电压对应的接通占空比的开关用脉冲信号的PWM控制IC。该反馈信号输入端子FB的输入电压作为0V(-Vin端子的接地电位)。因此，PWM控制电路11输出接通占空比最大的开关用脉冲信号(方波信号)。

在信号接收/功率开关驱动电路12中设置了由二极管D4、电阻R1及电容器C3构成的自举电路20。该自举电路20相当于本发明相关的“升压电路”。

在第一开关元件Q1的栅极与自举电路20之间设置了二极管D3及开关元件Q5。

另外，在第一开关元件Q1的栅极与接地之间经由上述二极管D3设置了开关元件Q4。

脉冲变压器T2的一次线圈n1的一端接地，另一端经由二极管D1与Q4的栅极连接。另外，在该Q4的栅极与PWM控制电路11的OUT端子之间连接了二极管D2。

由与上述脉冲变压器T2的一次侧连接的电路和自举电路20构成了信号接收/功率开关驱动电路12。

图2中示出的绝缘型DC-DC变换器101的动作如下所述。

稳定动作中，从PWM控制电路11的OUT端子总是输出接通占空比最大的开关用脉冲信号(方波信号)(参照图3(c))。

自举电路20在PWM控制电路11的OUT输出为低电平时，按照Vcc→D4→C3→PWM控制电路11的OUT输出的路线对电容器C3进行充电。该充电电压是(Vcc-二极管D4的正向压降电压)。其后，在PWM控制电路11的OUT输出变为高电平时，将Vcc的电压+电容器C3的充电电压施加于Q5的栅极。

因此，若在t1时刻PWM控制电路11的OUT端子电压从低电平翻转为高电平，则经由开关元件Q5对第一开关元件Q1的输入电容进行充电，但是根据自举电路20的上述作用，向Q5的栅极供给比Vcc的电压(10V)大数V的电压，不产生Q5的G-S间临界值电压的压降，增加Q1栅极电压直到与OUT端子几乎相等的电压为止，第一开关元件Q1接通(参照图3(e)、(f)、(g))。

在第一开关元件Q1接通期间的t0，若经由脉冲变压器T2传送断开时刻信号，则经由二极管D1对开关元件Q4的输入电容进行充电，Q4接通(参照图3(b))。若Q4接通，则开关元件Q5断开，切断从PWM控制电路11的OUT端子向第一开关元件Q1的栅极的充电电流，并且经由二极管D3对Q1的输入电容蓄积电荷进行放电，第一开关元件Q1接通。其次，OUT端子电压从高电平直到翻转为低电平为止，开关元件Q4的输入电容维持被充电的状态。因此，开关元件Q4漏极电压作为第一开关元件Q1的屏蔽信号而起作用，上述屏蔽信号的接通期间维持第一开关元件Q1的断开状态(参照图3(d)(h))。

其后，若OUT端子电压从高电平翻转为低电平，则Q4的输入电容经由D2向OUT端子放电，Q4断开。

同步整流器驱动电路3具备整流侧同步整流器驱动端子RFD及换向侧同步整流器驱动端子FLY。断开时刻信号发送电路4由AND门即IC5、电容器C7构成。接通期间控制电路16具备比较器IC1、发生基准电压的基准电源Vref、分压电阻R2、R3。

该图2中示出的绝缘型DC-DC变换器101构成谐振复位正向变换器，加在+Vin与-Vin之间的直流功率在利用输入平滑电容器C1进行平滑之后，利用第一开关元件Q1进行开关转换并变换为交流功率。该交流功率从主变压器T1的一次线圈n1向二次线圈n2传送，在利用整流侧同步整流器Q2、换向侧同步整流器Q3进行整流后，利用扼流线圈变压器L1、输出平滑电容器C2进行平滑并再次变换为直流功率。

锯齿波形发生电路5由电容器C8、C9及电阻R8构成，输入扼流线圈变压器L1的一次线圈的两端电压，发生与PWM控制电路11输出的开关用脉冲信号的上升沿同步的锯齿波。

接通期间控制电路16的比较器IC1对利用电阻R2、R3所分压的输出电压与基准电压Vref的电压进行比较。在向比较器IC1的(-)端子所输入的、在输出电压的分压电压上叠加锯齿波形发生电路5发生的锯齿波，并在第一开关元件Q1的接通期间中递增。通过该(-)端子输入电压的递增，若在接通期间(-)输入变得比(+)输入大，则IC1的输出电压从高电平翻转为低电平(参照图3(a)(c))。

对断开时刻信号发送电路4的AND门IC5输入扼流线圈变压器L1的二次线圈的电压与比较器IC1的输出电压，若在第一开关元件Q1的接通期间中IC1的输出电压从高电平翻转为低电平，则经由电容器7发生断开时刻信号。

该断开时刻信号从脉冲变压器2的二次线圈n2传送到一次线圈n1。该脉冲变压器2相当于本发明相关的“脉冲信号传输单元”。此时，二极管D5对利用断开时刻信号的传送所励磁的脉冲变压器T2进行复位(参照图3(b))。

如前所述，信号接收/功率开关驱动电路12与PWM控制电路11的OUT端子的上升时刻同步来决定第一开关元件Q1的接通时刻，与断开时刻信号同步来决定第一开关元件Q1的断开时刻。由此，进行PWM控制，DC-DC变换器101的输出电压稳定化。

若在图3的A点输出电压增加，则从比较器IC 1的高电平向低电平的翻转时刻提早，断开时刻信号的发送时刻提早，第一开关元件Q1的接通占空比变小。相反，若在图3的B点输出电压减小，则从比较器IC1的高电平向低电平的翻转时刻延迟，断开时刻信号的发送时刻延迟，第一开关元件Q1的接通占空比增大。

另外，PWM控制电路11由PWM控制IC构成，并运用该PWM控制IC具备的输入低电压监视功能(UVLO)、过流保护功能(OCP)、过热保护功能(OTP)等的附属功能。即，通过向PWM控制电路11输入与电阻分割的输入电压的电压值等的与输入电压成正比的电压，在输入电压比规定值降低时通过输入低电压监视功能(UVLO)输出警告信号。另外，若通过向PWM控制电路11输入一次侧或二次侧的电流检测信号，则通过成为过流状态时的过流保护(OCP)的作用来抑制电流再向上增大。另外，通过向PWM控制电路11输入热检测信号，则通过在成为过热状态时的过热保护(OTP)的作用来抑制其再向上温度上升。

这样，没有由以往所用的光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，不仅能够实现极高速的响应性，还能够通过设置自举电路20来利用充足的驱动电压/驱动电流来驱动第一开关元件Q1，由此降低开关损耗。

另外，因为在发生开关用脉冲信号(方波信号)的电路中利用了PWM控制IC，所以能够灵活运用PWM控制IC具备的输入低电压监视功能(UVLO)、过流保护功能(OCP)、过热保护功能(OTP)等的附属功能，因此比由分立元件构成控制电路的集成度上升，并能小型化开关电源。

《第二实施方式》

图4是第二实施方式相关的绝缘型DC-DC变换器102的电路图。

与在第一实施方式的图2中示出的绝缘型DC-DC变换器101不同之处在于：在主变压器T1中具备三次线圈n3，若设置以该三次线圈的电动势为基准来发生控制电路用电源Vcc的电压的逆变换器(非绝缘DC-DC变换器)7，则向PWM控制电路11的反馈信号输入端子FB输入该逆变换器7的输出电压的比例变压。

信号接收/功率开关驱动电路12、断开时刻信号发送电路4、锯齿波发生电路5、接通期间控制电路16的构成与在第一实施方式图2所示的绝缘型DC-DC变换器101相同，在图4中将其模块化表示。

逆变换器7利用二极管D6对主变压器T1的三次线圈n3进行接通接通整流并将利用电容器C4平滑后的输出作为功率源而起作用。

若利用从PWM控制电路11的OUT端子所输出的开关用脉冲信号来驱动N沟道MOS·FET即开关元件Q8，则开关元件Q8的漏极中出现开关用脉冲信号的翻转信号。利用电容器C5、二极管D7变更该翻转信号的DC电平，并向P沟道MOS·FET即开关元件Q7的栅极供给。

开关元件Q7在开关用脉冲信号为高电平时成为接通状态，在开关用脉冲信号为低电平时成为断开状态。若开关用脉冲信号为高电平且开关元件Q7接通，则按照电容器C4→开关元件Q7→扼流线圈L2→电容器C6的线路流过电流。若开关用脉冲信号为低电平且开关元件Q7断开，则按照二极管D8→扼流线圈L2→电容器C6的线路流过电流，从逆变换器7输出与开关用脉冲信号的接通占空比成正比的电压。

逆变换器7的输出电压利用构成反馈电压控制电路21的电阻R6、R7进行分压，并输入到PWM控制电路11的反馈信号输入端子FB。因此，开关用脉冲信号进行PWM控制，逆变换器7的输出电压(控制电路用电源Vcc的电压)稳定化，并向PWM控制电路11、信号接收/功率开关驱动电路12及其他的控制电路供给。

但是，由于开关用脉冲信号削掉比从接通期间控制电路16所输出的断开时刻信号之后的部分，则按照满足下式的条件的方式来决定开关脉冲信号的接通占空比。

即，将从PWM控制电路11所输出的开关用脉冲信号的接通时间用Ton(PWM)表示，将第一开关元件(Q1)的接通时间用Ton(Q1)表示，有如下的关系。

Ton(PWM)＞Ton(Q1)…(1)

通过总是维持上述(1)式的关系，能够形成第一开关元件Q1的驱动信号，并能够正确地进行PWM控制。结果，能够稳定化控制绝缘型DC-DC变换器102的输出电压。

这样，没有由以往所用的光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，能够实现极高速的响应性并且能够通过设置自举电路20来利用充足的驱动电压/驱动电流来驱动第一开关元件Q1，由此降低开关损耗。

另外，由于绝缘型DC-DC变换器102的输出电压即使是从外部所调整·变更的用途，控制电路用电源Vcc的电压也不影响输出电压，总是以低损耗稳定化来控制电路电压，因此有利于高效率化。

以上，由于PWM控制电路11输出的开关用脉冲信号的接通占空比不会变大为所需以上，所以能够削减PWM控制电路11的消耗功率，能够构成整体高效率的绝缘型DC-DC变换器。

因此，基于第一、第二实施方式，没有由以往所用的光电耦合器或误差放大器而引起的相位延迟，不仅能够实现极高速的响应性，还能够通过设置自举电路20来利用充足的驱动电压/驱动电流驱动第一开关元件Q1，由此降低的开关损耗。

另外，通过利用具备电流检测端子的PWM控制IC，因此提高集成度，并能够小型化/轻量化/低成本化绝缘型DC-DC变换器整体。

在以上示出的各实施方式中，虽然将功率变换电路构成为正向变换器，但是能够将种种的绝缘型开关功率变换电路的布局应用其中，不仅适用于单端(single end)类型，也适用于双端(double ends)的推挽、半电桥、全电桥变换器。双端用流模式PWM控制IC虽然通常在内部具备分频电路，但是如第三实施方式那样向电流检测端子输入断开时刻信号的电路构成，由于不需要在PWM控制IC的外部设置分频电路，因此能够简化电路构成。

另外，将脉冲变压器T2作为公用与主变压器或扼流线圈变压器L1相同的铁芯的复合磁性部件而形成，也能谋求部件的小型化/低价格化。在这种复合磁性部件中能够采用日本特开2000-260639中所公开的构造及形成方法。

Claims

1.一种绝缘型DC-DC变换器，具备：至少具有一次线圈及二次线圈的主变压器；对从输入电源向所述主变压器的一次线圈所施加的输入电压进行开关转换的第一开关元件；输出与反馈信号输入端子的输入电压对应的接通占空比的开关用脉冲信号的PWM控制电路；和整流平滑在所述主变压器的二次线圈中产生的电压的整流平滑电路，

所述PWM控制电路按照使所述开关用脉冲信号的接通占空比最大或接近最大的方式来决定所述反馈信号输入端子的输入电压，

该绝缘型DC-DC变换器还具备：

接通期间控制电路，其检测所述整流平滑电路的输出电压并且在该输出电压超过基准电压时，产生使第一开关元件断开的时刻信号即断开时刻信号；

脉冲信号传输单元，其以绝缘状态向一次侧传输所述断开时刻信号；

信号接收/功率开关驱动电路，其以从所述PWM控制电路所输出的所述开关用脉冲信号为基准使第一开关元件接通，基于由脉冲信号传输单元所传输的断开时刻信号使第一开关元件断开；和

升压电路，根据从所述PWM控制电路所输出的开关用脉冲信号对针对所述信号接收/功率开关驱动电路的电源电压进行升压。

2.根据权利要求1所述的绝缘型DC-DC变换器，其特征在于，

所述主变压器具有三次线圈，

该绝缘型DC-DC变换器具备：

非绝缘型DC-DC变换器，其具有整流平滑在所述主变压器的三次线圈中产生的电压的整流平滑电路、及对该整流平滑电路的输出电压进行开关转换的第二开关元件，并产生用于所述PWM控制电路的PWM控制电路用电源电压；和

反馈电压控制电路，其检测所述PWM控制电路用电源电压，并且按照在将从所述PWM控制电路所输出的开关用脉冲信号的接通时间记为Ton(PWM)且将所述第一开关元件的接通时间记为Ton(Q1)的情况下，成为满足

Ton(PWM)＞Ton(Q1)

的关系的方式，向所述PWM控制电路的反馈信号输入端子给予所述PWM控制电路用电源电压的正比电压。