JP3397189B2 - Ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバータ装置Info
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/32—Means for protecting converters other than automatic disconnection
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/10—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers
- H02H7/12—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers
- H02H7/1213—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers for DC-DC converters
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/36—Means for starting or stopping converters
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- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/0003—Details of control, feedback or regulation circuits
- H02M1/0006—Arrangements for supplying an adequate voltage to the control circuit of converters
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＤＣ（直流）電源
の電圧を変換するＤＣ−ＤＣコンバータ装置に係り、特
に負荷の短絡等の際に電力の供給を停止する出力低電圧
保護機能の改良に関する。
の電圧を変換するＤＣ−ＤＣコンバータ装置に係り、特
に負荷の短絡等の際に電力の供給を停止する出力低電圧
保護機能の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のＤＣ−ＤＣコンバータ装置につい
て図４を使って説明する。図４は、従来のＤＣ−ＤＣコ
ンバータ装置の一例を表す回路図である。尚、ここでは
特にフォワードコンバータを例として説明する。
て図４を使って説明する。図４は、従来のＤＣ−ＤＣコ
ンバータ装置の一例を表す回路図である。尚、ここでは
特にフォワードコンバータを例として説明する。
【０００３】図４に示すように、従来のＤＣ−ＤＣコン
バータ装置は、ＤＣ電源１と、トランス２と、ＰＷＭ
（位相幅変調；Pulse Width Modulation）変調部４０
と、電源選択部４１と、時定数決定部４２と、サイリス
タ２１と、第１の整流部４３と、第１の平滑部４４と、
フォトカプラ１９と、シャントレギュレータ２２と、分
圧抵抗２３及び２４と、第２の整流部４５と、第２の平
滑部４６とから構成されている。
バータ装置は、ＤＣ電源１と、トランス２と、ＰＷＭ
（位相幅変調；Pulse Width Modulation）変調部４０
と、電源選択部４１と、時定数決定部４２と、サイリス
タ２１と、第１の整流部４３と、第１の平滑部４４と、
フォトカプラ１９と、シャントレギュレータ２２と、分
圧抵抗２３及び２４と、第２の整流部４５と、第２の平
滑部４６とから構成されている。
【０００４】また、ＰＷＭ変調部４０は、ＰＷＭ制御Ｉ
Ｃ４と、主スイッチ３とから構成されており、このＰＷ
Ｍ制御ＩＣ４は、電源端子（Ｖｃｃ）と、信号出力端子
（ＯＵＴ）と、動作制御入力端子（ＯＦＦ）と、ＧＮＤ
端子とを備えている。電源選択部４１は、第１のＦＥＴ
（ＮチャネルＭＯＳＦＥＴ）５と、第１の抵抗器６と、
第２の抵抗器７と、ツェナーダイオード８とから構成さ
れており、時定数決定部４２は、抵抗器１８と、コンデ
ンサ２０とから構成され、第１の整流部４３は、２つの
ダイオード９，１０とを備えており、第１の平滑部４４
は、チョークコイル１１と、コンデンサ１２とを備えて
いる。さらに、第２の整流部４５は、２つのダイオード
１４，１５とを備えており、第２の平滑部４６は、チョ
ークコイル１６と、コンデンサ１７とを備えている。
尚、主スイッチ３は、ここでは、ＦＥＴ（以下、区別の
ため「第２のＦＥＴ」という）で構成されている。
Ｃ４と、主スイッチ３とから構成されており、このＰＷ
Ｍ制御ＩＣ４は、電源端子（Ｖｃｃ）と、信号出力端子
（ＯＵＴ）と、動作制御入力端子（ＯＦＦ）と、ＧＮＤ
端子とを備えている。電源選択部４１は、第１のＦＥＴ
（ＮチャネルＭＯＳＦＥＴ）５と、第１の抵抗器６と、
第２の抵抗器７と、ツェナーダイオード８とから構成さ
れており、時定数決定部４２は、抵抗器１８と、コンデ
ンサ２０とから構成され、第１の整流部４３は、２つの
ダイオード９，１０とを備えており、第１の平滑部４４
は、チョークコイル１１と、コンデンサ１２とを備えて
いる。さらに、第２の整流部４５は、２つのダイオード
１４，１５とを備えており、第２の平滑部４６は、チョ
ークコイル１６と、コンデンサ１７とを備えている。
尚、主スイッチ３は、ここでは、ＦＥＴ（以下、区別の
ため「第２のＦＥＴ」という）で構成されている。
【０００５】電源選択部４１の第１のＦＥＴ５は、その
ドレイン端子（Ｄ）と、ゲート端子（Ｇ）とが、それぞ
れ第１の抵抗器６と第２の抵抗器７とを介して、ＤＣ電
源１の正極側に接続されている。第１のＦＥＴ５のゲー
ト端子（Ｇ）は、また、ツェナーダイオード８のカソー
ド端子（Ｋ）にも接続されている。このツェナーダイオ
ード８のアノード端子（Ａ）は、ＤＣ電源１の負極側
（以下、「ＧＮＤ」という）に接続されている。さら
に、第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）は、ＰＷＭ制御
ＩＣ４の電源端子（Ｖｃｃ）と、第２の平滑部４６の出
力端子Ｑに接続されている。
ドレイン端子（Ｄ）と、ゲート端子（Ｇ）とが、それぞ
れ第１の抵抗器６と第２の抵抗器７とを介して、ＤＣ電
源１の正極側に接続されている。第１のＦＥＴ５のゲー
ト端子（Ｇ）は、また、ツェナーダイオード８のカソー
ド端子（Ｋ）にも接続されている。このツェナーダイオ
ード８のアノード端子（Ａ）は、ＤＣ電源１の負極側
（以下、「ＧＮＤ」という）に接続されている。さら
に、第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）は、ＰＷＭ制御
ＩＣ４の電源端子（Ｖｃｃ）と、第２の平滑部４６の出
力端子Ｑに接続されている。
【０００６】ＰＷＭ変調部４０のＰＷＭ制御ＩＣ４の電
源端子（Ｖｃｃ）は、抵抗器１８を介して、フォトカプ
ラ１９の端子Ｘに接続されている。このフォトカプラ１
９の端子Ｘは、さらに、サイリスタ２１のゲート端子
（Ｇ）にも接続され、コンデンサ２０を介してＧＮＤに
も接続されている。また、このフォトカプラ１９の端子
Ｙは、ＧＮＤに接続されている。サイリスタ２１のアノ
ード端子（Ａ）とカソード端子（Ｋ）とは、それぞれＰ
ＷＭ制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）と、ＧＮ
Ｄとに接続されている。ＰＷＭ制御ＩＣ４の信号出力端
子（ＯＵＴ）は、第２のＦＥＴ３のゲート端子（Ｇ）に
接続され、さらに、このＰＷＭ制御ＩＣ４のＧＮＤ端子
は、ＧＮＤに接続されている。尚、このＰＷＭ制御ＩＣ
４には、図示しない出力電圧検出回路及びフィードバッ
ク回路により、出力電圧のフィードバック信号が入力さ
れている。主スイッチ３のソース端子（Ｓ）は、ＧＮＤ
に接続され、そのドレイン端子（Ｄ）は、トランス２の
一次巻線２ａを介してＤＣ電源１の正極側に接続されて
いる。
源端子（Ｖｃｃ）は、抵抗器１８を介して、フォトカプ
ラ１９の端子Ｘに接続されている。このフォトカプラ１
９の端子Ｘは、さらに、サイリスタ２１のゲート端子
（Ｇ）にも接続され、コンデンサ２０を介してＧＮＤに
も接続されている。また、このフォトカプラ１９の端子
Ｙは、ＧＮＤに接続されている。サイリスタ２１のアノ
ード端子（Ａ）とカソード端子（Ｋ）とは、それぞれＰ
ＷＭ制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）と、ＧＮ
Ｄとに接続されている。ＰＷＭ制御ＩＣ４の信号出力端
子（ＯＵＴ）は、第２のＦＥＴ３のゲート端子（Ｇ）に
接続され、さらに、このＰＷＭ制御ＩＣ４のＧＮＤ端子
は、ＧＮＤに接続されている。尚、このＰＷＭ制御ＩＣ
４には、図示しない出力電圧検出回路及びフィードバッ
ク回路により、出力電圧のフィードバック信号が入力さ
れている。主スイッチ３のソース端子（Ｓ）は、ＧＮＤ
に接続され、そのドレイン端子（Ｄ）は、トランス２の
一次巻線２ａを介してＤＣ電源１の正極側に接続されて
いる。
【０００７】トランス２の二次巻線２ｂの両端は、第１
の整流部４３と、第１の平滑部４４とを介して、負荷１
３に接続されており、この負荷１３の端子Ｐ側は、フォ
トカプラ１９のＬＥＤのアノード端子に接続され、フォ
トカプラ１９のＬＥＤのカソード端子は、シャントレギ
ュレータ２２のカソード端子（Ｋ）に接続されている。
また、このシャントレギュレータ２２のアノード端子
（Ａ）は、負荷１３の他端に接続され、基準端子（Ｒ）
は、抵抗器２３を介して負荷１３の端子Ｐ側に接続さ
れ、また、抵抗器２４を介して負荷１３の他端に接続さ
れている。
の整流部４３と、第１の平滑部４４とを介して、負荷１
３に接続されており、この負荷１３の端子Ｐ側は、フォ
トカプラ１９のＬＥＤのアノード端子に接続され、フォ
トカプラ１９のＬＥＤのカソード端子は、シャントレギ
ュレータ２２のカソード端子（Ｋ）に接続されている。
また、このシャントレギュレータ２２のアノード端子
（Ａ）は、負荷１３の他端に接続され、基準端子（Ｒ）
は、抵抗器２３を介して負荷１３の端子Ｐ側に接続さ
れ、また、抵抗器２４を介して負荷１３の他端に接続さ
れている。
【０００８】トランス２の三次巻線２ｃの両端は、第２
の整流部４５を介して、第２の平滑部４６に接続されて
いる。尚、これら第２の整流部４５と第２の平滑部４６
のＧＮＤ端子は、それぞれそのままＧＮＤに接続されて
いる。
の整流部４５を介して、第２の平滑部４６に接続されて
いる。尚、これら第２の整流部４５と第２の平滑部４６
のＧＮＤ端子は、それぞれそのままＧＮＤに接続されて
いる。
【０００９】ここで、ＰＷＭ変調部４０と、電源選択部
４１との動作について説明する。ＰＷＭ変調部４０は、
ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰＷＭ制御された出力信号で主スイ
ッチ３の導通を制御して、トランス２の一次巻線２ａに
流れる電流を制御する。また、このＰＷＭ変調部４０
は、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子（ＯＦＦ）がＬレ
ベルに設定されると、ＰＷＭ制御された信号の出力を停
止する。
４１との動作について説明する。ＰＷＭ変調部４０は、
ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰＷＭ制御された出力信号で主スイ
ッチ３の導通を制御して、トランス２の一次巻線２ａに
流れる電流を制御する。また、このＰＷＭ変調部４０
は、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子（ＯＦＦ）がＬレ
ベルに設定されると、ＰＷＭ制御された信号の出力を停
止する。
【００１０】また、電源選択部４１は、第２の平滑部４
６が十分な副電源電圧を供給していないとき（起動時）
には、第１のＦＥＴ５をオンにして、抵抗器６を介して
供給されるＤＣ電源１の電源電圧をＰＷＭ制御ＩＣ４の
電源端子（Ｖｃｃ）に供給し、第２の平滑部４６が十分
な副電源電圧を供給するようになると（定常時）、第１
のＦＥＴ５をオフとして、この第２の平滑部４６が出力
する副電源電圧をそのままＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子
（Ｖｃｃ）に供給する。
６が十分な副電源電圧を供給していないとき（起動時）
には、第１のＦＥＴ５をオンにして、抵抗器６を介して
供給されるＤＣ電源１の電源電圧をＰＷＭ制御ＩＣ４の
電源端子（Ｖｃｃ）に供給し、第２の平滑部４６が十分
な副電源電圧を供給するようになると（定常時）、第１
のＦＥＴ５をオフとして、この第２の平滑部４６が出力
する副電源電圧をそのままＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子
（Ｖｃｃ）に供給する。
【００１１】尚、時定数決定部４２は広く知られたもの
であるし、第１の整流部４３及び第１の平滑部４４と、
第２の整流部４５及び第２の平滑部４６とは、広く知ら
れたチョークインプット整流方式を用いたものであるの
で、詳細な説明を省略する。
であるし、第１の整流部４３及び第１の平滑部４４と、
第２の整流部４５及び第２の平滑部４６とは、広く知ら
れたチョークインプット整流方式を用いたものであるの
で、詳細な説明を省略する。
【００１２】次に、図４に示す従来のＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の動作について説明する。まず、このＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータの起動時の動作について説明する。第１の
ＦＥＴ５のゲート端子（Ｇ）には、ＤＣ電源１からの電
圧が抵抗器７を介して印加され、かつ、ツェナーダイオ
ード８の働きにより、ＧＮＤに対して一定の電位に固定
されている。一方、当初は、この第１のＦＥＴ５のソー
ス端子（Ｓ）に電圧が印加されていないため、ゲート−
ソース端子間に電位差が発生して第１のＦＥＴ５がオン
の状態になり、抵抗器６を介して、第１のＦＥＴ５のド
レイン端子（Ｄ）に印加される電圧がソース端子（Ｓ）
を介してＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子Ｖｃｃに伝達され
る。そして、ＰＷＭ制御ＩＣ４がオンとなって起動し、
出力端子ＯＵＴからＰＷＭ変調された電圧信号（ゲート
駆動パルス）が出力されるようになる。尚、ここで、Ｐ
ＷＭ制御ＩＣ４は、出力電圧をフィードバック入力され
ているので、これにより、出力電圧を一定に制御する動
作を行っている。
ータ装置の動作について説明する。まず、このＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータの起動時の動作について説明する。第１の
ＦＥＴ５のゲート端子（Ｇ）には、ＤＣ電源１からの電
圧が抵抗器７を介して印加され、かつ、ツェナーダイオ
ード８の働きにより、ＧＮＤに対して一定の電位に固定
されている。一方、当初は、この第１のＦＥＴ５のソー
ス端子（Ｓ）に電圧が印加されていないため、ゲート−
ソース端子間に電位差が発生して第１のＦＥＴ５がオン
の状態になり、抵抗器６を介して、第１のＦＥＴ５のド
レイン端子（Ｄ）に印加される電圧がソース端子（Ｓ）
を介してＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子Ｖｃｃに伝達され
る。そして、ＰＷＭ制御ＩＣ４がオンとなって起動し、
出力端子ＯＵＴからＰＷＭ変調された電圧信号（ゲート
駆動パルス）が出力されるようになる。尚、ここで、Ｐ
ＷＭ制御ＩＣ４は、出力電圧をフィードバック入力され
ているので、これにより、出力電圧を一定に制御する動
作を行っている。
【００１３】すると、主スイッチ３が、このＰＷＭ制御
ＩＣ４から出力されるゲート駆動パルスによってスイッ
チング制御され、ドレイン端子（Ｄ）とソース端子
（Ｓ）との間の電流、すなわち、ＤＣ電源１からトラン
ス２の一次巻線２ａを介して流れる電流が交流電流に変
換される。
ＩＣ４から出力されるゲート駆動パルスによってスイッ
チング制御され、ドレイン端子（Ｄ）とソース端子
（Ｓ）との間の電流、すなわち、ＤＣ電源１からトラン
ス２の一次巻線２ａを介して流れる電流が交流電流に変
換される。
【００１４】すると、トランス２の二次巻線２ｂにその
巻数に応じた電圧が誘導され、さらに、三次巻線２ｃに
もその巻数に応じた電圧が誘導される。トランス２の二
次巻線２ｂの両端に発生した電圧信号は、第１の整流部
４３によって整流され、さらに第１の平滑部４４によっ
て平滑されて、直流電圧信号として負荷１３に印加され
る。
巻数に応じた電圧が誘導され、さらに、三次巻線２ｃに
もその巻数に応じた電圧が誘導される。トランス２の二
次巻線２ｂの両端に発生した電圧信号は、第１の整流部
４３によって整流され、さらに第１の平滑部４４によっ
て平滑されて、直流電圧信号として負荷１３に印加され
る。
【００１５】一方、トランス２の三次巻線２ｃの両端に
発生した電圧信号は、第２の整流部４５と、第２の平滑
部４６とによって直流に変換され、副電源電圧として、
端子Ｑを介して第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）に供
給される。ここで、この副電源電圧は、負荷１３に印加
される電圧に比例した大きさになっている。
発生した電圧信号は、第２の整流部４５と、第２の平滑
部４６とによって直流に変換され、副電源電圧として、
端子Ｑを介して第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）に供
給される。ここで、この副電源電圧は、負荷１３に印加
される電圧に比例した大きさになっている。
【００１６】このようにして起動が完了すると、副電源
電圧が第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）に印加される
ようになるため、このソース端子（Ｓ）とゲート端子
（Ｇ）との電位差がなくなり、第１のＦＥＴ５がオフと
なる。換言すると、トランス２の一次巻線２ａに所定の
電圧が印加されたときに、端子Ｑに現れる直流電圧によ
って、第１のＦＥＴ５がオフとなるように、各回路定数
が決められているのである。一方、第１のＦＥＴ５がオ
フとなるとともに、端子Ｑに現れる直流電圧がＰＷＭ制
御ＩＣ４の電源端子（Ｖｃｃ）に供給されるため、ＰＷ
Ｍ制御ＩＣ４は動作停止することなく、ＰＷＭ変調され
た電圧信号を出力し続ける。このように、ＰＷＭ制御Ｉ
Ｃ４が起動時にのみＤＣ電源１から電源を取得し、定常
時には端子Ｑから電源の供給を受けることで、導通損失
の発生を防いでいる。
電圧が第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）に印加される
ようになるため、このソース端子（Ｓ）とゲート端子
（Ｇ）との電位差がなくなり、第１のＦＥＴ５がオフと
なる。換言すると、トランス２の一次巻線２ａに所定の
電圧が印加されたときに、端子Ｑに現れる直流電圧によ
って、第１のＦＥＴ５がオフとなるように、各回路定数
が決められているのである。一方、第１のＦＥＴ５がオ
フとなるとともに、端子Ｑに現れる直流電圧がＰＷＭ制
御ＩＣ４の電源端子（Ｖｃｃ）に供給されるため、ＰＷ
Ｍ制御ＩＣ４は動作停止することなく、ＰＷＭ変調され
た電圧信号を出力し続ける。このように、ＰＷＭ制御Ｉ
Ｃ４が起動時にのみＤＣ電源１から電源を取得し、定常
時には端子Ｑから電源の供給を受けることで、導通損失
の発生を防いでいる。
【００１７】こうして回路が定常状態になると、分圧抵
抗２３，２４とシャントレギュレータ２２との働きによ
り、フォトカプラ１９のＬＥＤがオンとなり、端子Ｘと
端子Ｙとの間が導通する。従って、サイリスタ２１のゲ
ート−カソード間電圧はＬレベルとなり、サイリスタ２
１はオフ状態で維持される。
抗２３，２４とシャントレギュレータ２２との働きによ
り、フォトカプラ１９のＬＥＤがオンとなり、端子Ｘと
端子Ｙとの間が導通する。従って、サイリスタ２１のゲ
ート−カソード間電圧はＬレベルとなり、サイリスタ２
１はオフ状態で維持される。
【００１８】ここで、負荷１３に印加される電圧が負荷
１３の短絡等の原因により低下すると、シャントレギュ
レータ２２がフォトカプラ１９のＬＥＤへの導通を遮断
することになり、端子Ｘ−Ｙ間が導通しないようにな
る。時定数決定手段４２により決められた時間が経過し
た後に、サイリスタ２１のゲート−カソード間電圧がＨ
レベルとなり、サイリスタ２１がオン状態となる。そし
て、ＰＷＭ制御ＩＣ４の停止信号入力端子（ＯＦＦ）が
Ｌレベルとなって、ＰＷＭ制御ＩＣ４のスイッチング動
作がラッチ停止される（交流への変換動作が停止され、
停止状態が維持される）。このようにして、出力低電圧
に対する保護が達成される。尚、起動中にもフォトカプ
ラ１９のＬＥＤへの導通が短時間遮断される状況が起こ
り得るが、この場合には、時定数決定部４２の働きによ
り、サイリスタ２１がオン状態となることがなく、ラッ
チ停止されることはない。
１３の短絡等の原因により低下すると、シャントレギュ
レータ２２がフォトカプラ１９のＬＥＤへの導通を遮断
することになり、端子Ｘ−Ｙ間が導通しないようにな
る。時定数決定手段４２により決められた時間が経過し
た後に、サイリスタ２１のゲート−カソード間電圧がＨ
レベルとなり、サイリスタ２１がオン状態となる。そし
て、ＰＷＭ制御ＩＣ４の停止信号入力端子（ＯＦＦ）が
Ｌレベルとなって、ＰＷＭ制御ＩＣ４のスイッチング動
作がラッチ停止される（交流への変換動作が停止され、
停止状態が維持される）。このようにして、出力低電圧
に対する保護が達成される。尚、起動中にもフォトカプ
ラ１９のＬＥＤへの導通が短時間遮断される状況が起こ
り得るが、この場合には、時定数決定部４２の働きによ
り、サイリスタ２１がオン状態となることがなく、ラッ
チ停止されることはない。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のＤＣ−ＤＣコンバータ装置では、出力低電圧に対す
る保護を実現するために、フォトカプラやシャントレギ
ュレータといった、形状が大きく、コストがかかる部品
を用いており、小型化が困難で、コストを低減できない
という問題点があった。
来のＤＣ−ＤＣコンバータ装置では、出力低電圧に対す
る保護を実現するために、フォトカプラやシャントレギ
ュレータといった、形状が大きく、コストがかかる部品
を用いており、小型化が困難で、コストを低減できない
という問題点があった。
【００２０】本発明は上記実情に鑑みて為されたもの
で、出力低電圧に対する保護を達成しつつ、小型化で
き、コストを低減できるＤＣ−ＤＣコンバータ装置を提
供することを目的とする。
で、出力低電圧に対する保護を達成しつつ、小型化で
き、コストを低減できるＤＣ−ＤＣコンバータ装置を提
供することを目的とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】上記従来例の問題点を解
決するための請求項１記載の発明は、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置において、直流電源と、前記直流電源が供給す
る電圧を交流の電圧信号に変換する変換回路とを備えた
一次側回路と、前記一次側回路から伝達された交流信号
を整流、平滑して負荷に供給する二次側回路と、前記一
次側回路から伝達された交流信号を整流、平滑して、副
電源電圧として出力する補助整流平滑回路と、を含み、
前記変換回路に対し電源電圧を選択的に供給する電源選
択回路であって、接地電位に対して所定の電位に固定さ
れた制御入力端子と、前記直流電源の電源電圧の供給を
受ける入力端子と、前記副電源電圧の供給を受ける出力
端子と、を具備する第１のトランジスタを含み、この第
１のトランジスタは、前記副電源電圧が所定の電位に達
するまでは、前記入力端子と出力端子とを導通して、出
力端子を介して前記変換回路の電源端子に前記直流電源
からの電源電圧を供給し、前記副電源電圧が所定の電位
を超えると、前記入力端子と出力端子とを導通せずに、
当該副電源電圧をそのまま前記変換回路の電源端子に供
給し、前記副電源電圧が低下すると、前記入力端子と出
力端子とを導通して出力端子を介して前記変換回路の電
源端子に前記直流電源からの電源電圧を供給する電源選
択回路と、前記第１のトランジスタの前記入力端子に接
続されて前記直流電源からの電源電圧を検出し、この電
源電圧を検出すると前記変換回路の変換動作をラッチ停
止させる停止回路とを有することを特徴としている。
決するための請求項１記載の発明は、ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置において、直流電源と、前記直流電源が供給す
る電圧を交流の電圧信号に変換する変換回路とを備えた
一次側回路と、前記一次側回路から伝達された交流信号
を整流、平滑して負荷に供給する二次側回路と、前記一
次側回路から伝達された交流信号を整流、平滑して、副
電源電圧として出力する補助整流平滑回路と、を含み、
前記変換回路に対し電源電圧を選択的に供給する電源選
択回路であって、接地電位に対して所定の電位に固定さ
れた制御入力端子と、前記直流電源の電源電圧の供給を
受ける入力端子と、前記副電源電圧の供給を受ける出力
端子と、を具備する第１のトランジスタを含み、この第
１のトランジスタは、前記副電源電圧が所定の電位に達
するまでは、前記入力端子と出力端子とを導通して、出
力端子を介して前記変換回路の電源端子に前記直流電源
からの電源電圧を供給し、前記副電源電圧が所定の電位
を超えると、前記入力端子と出力端子とを導通せずに、
当該副電源電圧をそのまま前記変換回路の電源端子に供
給し、前記副電源電圧が低下すると、前記入力端子と出
力端子とを導通して出力端子を介して前記変換回路の電
源端子に前記直流電源からの電源電圧を供給する電源選
択回路と、前記第１のトランジスタの前記入力端子に接
続されて前記直流電源からの電源電圧を検出し、この電
源電圧を検出すると前記変換回路の変換動作をラッチ停
止させる停止回路とを有することを特徴としている。
【００２２】このように、副電源電圧が、二次側回路の
出力電圧に関係（例えば比例）していることを利用し、
この副電源電圧、すなわち一次側回路にある変換手段の
電源電圧を監視することで、フォトカプラ等の形状の大
きい素子を用いることなく、簡易な構成で、負荷の短絡
等による出力電圧の低下を検出して、変換動作を停止さ
せることができ、出力低電圧に対する保護を実現しつ
つ、小型化及びコストの低減を図ることができる。
出力電圧に関係（例えば比例）していることを利用し、
この副電源電圧、すなわち一次側回路にある変換手段の
電源電圧を監視することで、フォトカプラ等の形状の大
きい素子を用いることなく、簡易な構成で、負荷の短絡
等による出力電圧の低下を検出して、変換動作を停止さ
せることができ、出力低電圧に対する保護を実現しつ
つ、小型化及びコストの低減を図ることができる。
【００２３】
【００２４】また、上記従来例の問題点を解決するため
の請求項２記載の発明は、請求項１に記載のＤＣ−ＤＣ
コンバータ装置において、さらに、動作制御端子を備
え、前記動作制御端子に入力される信号に応じて、前記
変換回路の変換動作を停止制御するとともに、当該停止
制御中は、ラッチ停止を防止する動作制御回路を有する
ことを特徴としており、これにより、ラッチ停止を引き
起こすことなく、ＤＣ−ＤＣコンバータ装置の遠隔操作
を可能にしている。
の請求項２記載の発明は、請求項１に記載のＤＣ−ＤＣ
コンバータ装置において、さらに、動作制御端子を備
え、前記動作制御端子に入力される信号に応じて、前記
変換回路の変換動作を停止制御するとともに、当該停止
制御中は、ラッチ停止を防止する動作制御回路を有する
ことを特徴としており、これにより、ラッチ停止を引き
起こすことなく、ＤＣ−ＤＣコンバータ装置の遠隔操作
を可能にしている。
【００２５】また、上記従来例の問題点を解決するため
の請求項３記載の発明は、請求項１又は２に記載のＤＣ
−ＤＣコンバータ装置において、さらに、前記直流電源
の電源電圧を監視し、当該電源電圧が予め設定された電
圧より低くなると、前記変換回路の変換動作を停止制御
するとともに、当該停止制御中は、ラッチ停止を防止す
る入力低電圧保護回路を有することを特徴としており、
これにより、ラッチ停止を引き起こすことなく、入力低
電圧に対する保護を実現できる。
の請求項３記載の発明は、請求項１又は２に記載のＤＣ
−ＤＣコンバータ装置において、さらに、前記直流電源
の電源電圧を監視し、当該電源電圧が予め設定された電
圧より低くなると、前記変換回路の変換動作を停止制御
するとともに、当該停止制御中は、ラッチ停止を防止す
る入力低電圧保護回路を有することを特徴としており、
これにより、ラッチ停止を引き起こすことなく、入力低
電圧に対する保護を実現できる。
【００２６】さらに、上記従来例の問題点を解決するた
めの請求項４記載の発明は、請求項１〜３のいずれかに
記載のＤＣ−ＤＣコンバータ装置において、前記変換回
路は、電源端子と、パルス幅変換の変換動作を停止制御
する制御端子と、パルス幅変換された信号を出力する端
子と、を備えるパルス幅変換制御素子と、前記パルス幅
変換された信号をゲート端子に受けて、ドレイン端子と
ソース端子との間を当該信号に従って導通させ、前記直
流電源の電源電圧を交流信号に変換する主スイッチ素子
とを備え、前記停止回路は、前記第１のトランジスタの
入力端子に流れる電流信号の入力を受けると、前記変換
回路の制御端子に停止制御の信号を供給する第２のトラ
ンジスタを含むことを特徴としている。
めの請求項４記載の発明は、請求項１〜３のいずれかに
記載のＤＣ−ＤＣコンバータ装置において、前記変換回
路は、電源端子と、パルス幅変換の変換動作を停止制御
する制御端子と、パルス幅変換された信号を出力する端
子と、を備えるパルス幅変換制御素子と、前記パルス幅
変換された信号をゲート端子に受けて、ドレイン端子と
ソース端子との間を当該信号に従って導通させ、前記直
流電源の電源電圧を交流信号に変換する主スイッチ素子
とを備え、前記停止回路は、前記第１のトランジスタの
入力端子に流れる電流信号の入力を受けると、前記変換
回路の制御端子に停止制御の信号を供給する第２のトラ
ンジスタを含むことを特徴としている。
【００２７】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について図面
を参照しながら説明する。
を参照しながら説明する。
【００２８】本発明の実施の形態に係るＤＣ−ＤＣコン
バータ装置は、二次側回路の電圧信号をフォトカプラを
用いて一次側回路に伝達する代わりに、二次側回路の電
圧信号に関係し、一次側回路に入力される電圧信号を監
視して、変換の処理を停止するもので、形状が大きく、
コストのかかる部品を用いることなく、出力低電圧に対
する保護を実現する。
バータ装置は、二次側回路の電圧信号をフォトカプラを
用いて一次側回路に伝達する代わりに、二次側回路の電
圧信号に関係し、一次側回路に入力される電圧信号を監
視して、変換の処理を停止するもので、形状が大きく、
コストのかかる部品を用いることなく、出力低電圧に対
する保護を実現する。
【００２９】本発明の実施の形態に係るＤＣ−ＤＣコン
バータ装置は、図１に示すように、直流（ＤＣ）電源１
と、トランス２と、ラッチ停止部５０と、ＰＷＭ変調部
４０と、電源選択部４１と、第１の整流部４３と、第１
の平滑部４４と、第２の整流部４５と、第２の平滑部４
６とから構成されている。ここで、ＰＷＭ変調部４０
と、電源選択部４１と、第１の整流部４３と、第１の平
滑部４４と、第２の整流部４５と、第２の平滑部４６と
は、従来のものと同様であるので、詳細な説明を省略す
る。尚、電源選択部４１の第１のＦＥＴ５が、本発明の
第１のトランジスタに相当し、ここでは制御入力端子が
ゲート端子（Ｇ）に、入力端子がドレイン端子（Ｄ）
に、出力端子がソース端子（Ｓ）にそれぞれ対応してい
る。この第１のＦＥＴ５は、バイポーラトランジスタで
あっても構わない。
バータ装置は、図１に示すように、直流（ＤＣ）電源１
と、トランス２と、ラッチ停止部５０と、ＰＷＭ変調部
４０と、電源選択部４１と、第１の整流部４３と、第１
の平滑部４４と、第２の整流部４５と、第２の平滑部４
６とから構成されている。ここで、ＰＷＭ変調部４０
と、電源選択部４１と、第１の整流部４３と、第１の平
滑部４４と、第２の整流部４５と、第２の平滑部４６と
は、従来のものと同様であるので、詳細な説明を省略す
る。尚、電源選択部４１の第１のＦＥＴ５が、本発明の
第１のトランジスタに相当し、ここでは制御入力端子が
ゲート端子（Ｇ）に、入力端子がドレイン端子（Ｄ）
に、出力端子がソース端子（Ｓ）にそれぞれ対応してい
る。この第１のＦＥＴ５は、バイポーラトランジスタで
あっても構わない。
【００３０】ここで、ＤＣ電源１と、トランス２の一次
巻線２ａと、ＰＷＭ変調部４０と、ラッチ停止部５０
と、電源選択部４１とが本発明の一次側回路に相当し、
第１の整流部４３と、第１の平滑部４４とが本発明の二
次側回路に相当し、第２の整流部４５と、第２の平滑部
４６とが本発明の補助整流平滑回路に相当している。ま
た、ラッチ停止部５０が、本発明の監視手段及び変換動
作を停止させる手段又は停止回路に相当し、ＰＷＭ変調
部４０が本発明の変換手段又は変換回路に相当し、電源
選択部４１が、電源選択回路に相当する。
巻線２ａと、ＰＷＭ変調部４０と、ラッチ停止部５０
と、電源選択部４１とが本発明の一次側回路に相当し、
第１の整流部４３と、第１の平滑部４４とが本発明の二
次側回路に相当し、第２の整流部４５と、第２の平滑部
４６とが本発明の補助整流平滑回路に相当している。ま
た、ラッチ停止部５０が、本発明の監視手段及び変換動
作を停止させる手段又は停止回路に相当し、ＰＷＭ変調
部４０が本発明の変換手段又は変換回路に相当し、電源
選択部４１が、電源選択回路に相当する。
【００３１】ラッチ停止部５０は、ＰＮＰトランジスタ
２５と、第３のＦＥＴ（ＮチャネルＭＯＳＦＥＴ）２６
と、抵抗器２７，２８，２９と、コンデンサ３０とから
構成されている。このラッチ停止部５０のＰＮＰトラン
ジスタ２５のベース端子（Ｂ）は、電源選択部４１の第
１のＦＥＴ５のドレイン端子（Ｄ）に抵抗器２９を介し
て接続され、ＰＮＰトランジスタ２５のエミッタ端子
（Ｅ）は、ＤＣ電源１の正極側に接続されている。ま
た、このＰＮＰトランジスタ２５のコレクタ端子（Ｃ）
は、抵抗器２７を介して、抵抗器２８の一端と、コンデ
ンサ３０の一端と、第３のＦＥＴ２６のゲート端子
（Ｇ）とに接続されている。また、抵抗器２８と、コン
デンサ３０との他端は、それぞれＤＣ電源１の負極側
（ＧＮＤ）に接続されている。さらに、第３のＦＥＴ２
６のドレイン端子（Ｄ）は、ＰＷＭ変調部４０のＰＷＭ
制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）に接続され、
ソース端子（Ｓ）は、ＧＮＤに接続されている。尚、こ
のＰＮＰトランジスタ２５が本発明の第２のトランジス
タに相当している。また、ここではＰＮＰトランジスタ
としているが、本発明の第２のトランジスタは、ＭＯＳ
ＦＥＴであっても構わない。
２５と、第３のＦＥＴ（ＮチャネルＭＯＳＦＥＴ）２６
と、抵抗器２７，２８，２９と、コンデンサ３０とから
構成されている。このラッチ停止部５０のＰＮＰトラン
ジスタ２５のベース端子（Ｂ）は、電源選択部４１の第
１のＦＥＴ５のドレイン端子（Ｄ）に抵抗器２９を介し
て接続され、ＰＮＰトランジスタ２５のエミッタ端子
（Ｅ）は、ＤＣ電源１の正極側に接続されている。ま
た、このＰＮＰトランジスタ２５のコレクタ端子（Ｃ）
は、抵抗器２７を介して、抵抗器２８の一端と、コンデ
ンサ３０の一端と、第３のＦＥＴ２６のゲート端子
（Ｇ）とに接続されている。また、抵抗器２８と、コン
デンサ３０との他端は、それぞれＤＣ電源１の負極側
（ＧＮＤ）に接続されている。さらに、第３のＦＥＴ２
６のドレイン端子（Ｄ）は、ＰＷＭ変調部４０のＰＷＭ
制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）に接続され、
ソース端子（Ｓ）は、ＧＮＤに接続されている。尚、こ
のＰＮＰトランジスタ２５が本発明の第２のトランジス
タに相当している。また、ここではＰＮＰトランジスタ
としているが、本発明の第２のトランジスタは、ＭＯＳ
ＦＥＴであっても構わない。
【００３２】ここで、本発明の特徴部分であるラッチ停
止部５０の動作を説明すると、このラッチ停止部５０
は、ＰＮＰトランジスタ２５のベース端子（Ｂ）により
電源選択部４１がＤＣ電源１からの電源電圧を選択的に
ＰＷＭ制御ＩＣ４に供給していることを検出し、ＰＮＰ
トランジスタ２５のエミッタ端子（Ｅ）とコレクタ端子
（Ｃ）との間を導通し、抵抗器２７とコンデンサ３０と
で決定されている時定数が経過すると、第３のＦＥＴ２
６を導通してＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子（ＯＦ
Ｆ）をＬレベルに設定する。
止部５０の動作を説明すると、このラッチ停止部５０
は、ＰＮＰトランジスタ２５のベース端子（Ｂ）により
電源選択部４１がＤＣ電源１からの電源電圧を選択的に
ＰＷＭ制御ＩＣ４に供給していることを検出し、ＰＮＰ
トランジスタ２５のエミッタ端子（Ｅ）とコレクタ端子
（Ｃ）との間を導通し、抵抗器２７とコンデンサ３０と
で決定されている時定数が経過すると、第３のＦＥＴ２
６を導通してＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子（ＯＦ
Ｆ）をＬレベルに設定する。
【００３３】次に、本発明の実施の形態に係るＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ装置の動作について説明する。まず、起動
時は、第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）には補助整流
平滑回路からの副電源電圧が供給されておらず、ゲート
端子（Ｇ）の電位は、ツェナーダイオード８により、Ｇ
ＮＤに対して所定のツェナー電位に固定されているか
ら、ソース端子（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との間の電位
差が発生してドレイン端子（Ｄ）とソース端子（Ｓ）と
の間が導通し、抵抗器６を介して、ＤＣ電源１の電源電
圧がＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子Ｖｃｃに供給される。
そして、ＰＷＭ制御ＩＣ４が信号出力端子（ＯＵＴ）か
らＰＷＭ制御された信号を出力し、この信号によって、
主スイッチ３がトランス２の一次巻線２ａを流れる電流
を交流電流に変換する。
Ｃコンバータ装置の動作について説明する。まず、起動
時は、第１のＦＥＴ５のソース端子（Ｓ）には補助整流
平滑回路からの副電源電圧が供給されておらず、ゲート
端子（Ｇ）の電位は、ツェナーダイオード８により、Ｇ
ＮＤに対して所定のツェナー電位に固定されているか
ら、ソース端子（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との間の電位
差が発生してドレイン端子（Ｄ）とソース端子（Ｓ）と
の間が導通し、抵抗器６を介して、ＤＣ電源１の電源電
圧がＰＷＭ制御ＩＣ４の電源端子Ｖｃｃに供給される。
そして、ＰＷＭ制御ＩＣ４が信号出力端子（ＯＵＴ）か
らＰＷＭ制御された信号を出力し、この信号によって、
主スイッチ３がトランス２の一次巻線２ａを流れる電流
を交流電流に変換する。
【００３４】このとき、抵抗器２９を介してＰＮＰトラ
ンジスタ２５がオンの状態になり、エミッタ端子（Ｅ）
からコレクタ端子（Ｃ）に電流が流れるが、抵抗器２７
とコンデンサ３０とで決定される時定数により、第３の
ＦＥＴ２６のゲート端子（Ｇ）と、ソース端子（Ｓ）と
の電位差は十分なものに達しない。従って、第３のＦＥ
Ｔ２６は、オフ状態に維持される。
ンジスタ２５がオンの状態になり、エミッタ端子（Ｅ）
からコレクタ端子（Ｃ）に電流が流れるが、抵抗器２７
とコンデンサ３０とで決定される時定数により、第３の
ＦＥＴ２６のゲート端子（Ｇ）と、ソース端子（Ｓ）と
の電位差は十分なものに達しない。従って、第３のＦＥ
Ｔ２６は、オフ状態に維持される。
【００３５】一方、一次巻線２ａを流れる電流によっ
て、二次巻線２ｂに誘導電流が発生し、さらに、三次巻
線２ｃにも誘導電流が発生するようになる。そして、二
次巻線２ｂに発生した誘導電流が第１の整流部４３で整
流され、第１の平滑部４４で平滑化されて、負荷１３に
供給される。
て、二次巻線２ｂに誘導電流が発生し、さらに、三次巻
線２ｃにも誘導電流が発生するようになる。そして、二
次巻線２ｂに発生した誘導電流が第１の整流部４３で整
流され、第１の平滑部４４で平滑化されて、負荷１３に
供給される。
【００３６】さらに、三次巻線に発生した誘導電流は、
第２の整流部４５で整流され、第２の平滑部４６で平滑
化されて、端子Ｑを介して第１のＦＥＴ５のソース端子
（Ｓ）に導通されて、第１のＦＥＴ５のソース端子
（Ｓ）に副電源電圧が供給される。ここで、この端子Ｑ
に現れる副電源電圧は、端子Ｐに現れる電圧とほぼ比例
関係にあることが知られている。
第２の整流部４５で整流され、第２の平滑部４６で平滑
化されて、端子Ｑを介して第１のＦＥＴ５のソース端子
（Ｓ）に導通されて、第１のＦＥＴ５のソース端子
（Ｓ）に副電源電圧が供給される。ここで、この端子Ｑ
に現れる副電源電圧は、端子Ｐに現れる電圧とほぼ比例
関係にあることが知られている。
【００３７】従って、第１のＦＥＴ５のソース端子
（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との電位差が小さくなって第
１のＦＥＴ５がオフ状態となり、補助整流平滑回路によ
って生成された副電源電圧がそのまま、ＰＷＭ制御ＩＣ
４の電源電圧Ｖｃｃに供給されるようになる。
（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との電位差が小さくなって第
１のＦＥＴ５がオフ状態となり、補助整流平滑回路によ
って生成された副電源電圧がそのまま、ＰＷＭ制御ＩＣ
４の電源電圧Ｖｃｃに供給されるようになる。
【００３８】このようにして、起動が完了し、定常状態
になると、第１のＦＥＴ５がオフとなることから抵抗器
６を介して流れる電流もなくなり、従って抵抗器２９を
介してＰＮＰトランジスタ２５がオフ状態に制御され、
エミッタ端子（Ｅ）とコレクタ端子（Ｃ）との間の導通
が遮断されるため、第３のＦＥＴ２６がオフ状態に維持
されたままになる。
になると、第１のＦＥＴ５がオフとなることから抵抗器
６を介して流れる電流もなくなり、従って抵抗器２９を
介してＰＮＰトランジスタ２５がオフ状態に制御され、
エミッタ端子（Ｅ）とコレクタ端子（Ｃ）との間の導通
が遮断されるため、第３のＦＥＴ２６がオフ状態に維持
されたままになる。
【００３９】次に、定常時に負荷１３の短絡等、二次側
回路の出力電圧が所定電位より低下した場合の本実施の
形態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置の動作について説明す
る。定常時に、負荷１３の短絡等の原因により、二次側
回路の出力電圧が低下し、それに比例して補助整流平滑
回路の端子Ｑに現れる電位が低下すると、第１のＦＥＴ
５のソース端子（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との電位差が
現れるので、この第１のＦＥＴ５がオン状態となり、ド
レイン端子（Ｄ）とソース端子（Ｓ）との間が導通して
抵抗器６を介して電流が流れるようになる。すると、抵
抗器２９を介してＰＮＰトランジスタ２５がオン状態と
なり、エミッタ端子（Ｅ）からコレクタ端子（Ｃ）の間
に電流が流れるようになる。この状態が抵抗器２７とコ
ンデンサ３０とで決定される時定数を超えて持続する
と、第３のＦＥＴ２６のゲート端子（Ｇ）の電位が上昇
して、第３のＦＥＴ２６がオン状態となり、ＰＷＭ制御
ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）がＧＮＤに接続さ
れた状態（Ｌレベル）となって、ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰ
ＷＭ変調された信号を出力しないようになる。従って、
主スイッチ３のスイッチング動作が停止して、交流への
変換動作が停止され、二次側回路への電源の伝達がなく
なり、負荷１３への電源供給が断たれるとともに、副電
源電圧の出力もなくなるので、ＰＮＰトランジスタ２５
のオン状態が維持され、回路がラッチ停止する。
回路の出力電圧が所定電位より低下した場合の本実施の
形態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置の動作について説明す
る。定常時に、負荷１３の短絡等の原因により、二次側
回路の出力電圧が低下し、それに比例して補助整流平滑
回路の端子Ｑに現れる電位が低下すると、第１のＦＥＴ
５のソース端子（Ｓ）とゲート端子（Ｇ）との電位差が
現れるので、この第１のＦＥＴ５がオン状態となり、ド
レイン端子（Ｄ）とソース端子（Ｓ）との間が導通して
抵抗器６を介して電流が流れるようになる。すると、抵
抗器２９を介してＰＮＰトランジスタ２５がオン状態と
なり、エミッタ端子（Ｅ）からコレクタ端子（Ｃ）の間
に電流が流れるようになる。この状態が抵抗器２７とコ
ンデンサ３０とで決定される時定数を超えて持続する
と、第３のＦＥＴ２６のゲート端子（Ｇ）の電位が上昇
して、第３のＦＥＴ２６がオン状態となり、ＰＷＭ制御
ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦＦ）がＧＮＤに接続さ
れた状態（Ｌレベル）となって、ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰ
ＷＭ変調された信号を出力しないようになる。従って、
主スイッチ３のスイッチング動作が停止して、交流への
変換動作が停止され、二次側回路への電源の伝達がなく
なり、負荷１３への電源供給が断たれるとともに、副電
源電圧の出力もなくなるので、ＰＮＰトランジスタ２５
のオン状態が維持され、回路がラッチ停止する。
【００４０】このように、本実施の形態に係るＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ装置によれば、フォトカプラやシャントレ
ギュレータ等の形状の大きい回路素子を用いることな
く、出力低電圧に対する保護を実現できる。
Ｃコンバータ装置によれば、フォトカプラやシャントレ
ギュレータ等の形状の大きい回路素子を用いることな
く、出力低電圧に対する保護を実現できる。
【００４１】さらに、外部からリモート制御の信号の入
力を受けて、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作を停止させる回路
を付加するとともに、ＤＣ電源１の電源電圧が低下した
ときにも、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作を停止する回路を付
加してもよいので、以下、かかる回路を付加した本実施
形態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置について、図２を参照
しつつ説明する。
力を受けて、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作を停止させる回路
を付加するとともに、ＤＣ電源１の電源電圧が低下した
ときにも、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作を停止する回路を付
加してもよいので、以下、かかる回路を付加した本実施
形態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置について、図２を参照
しつつ説明する。
【００４２】このようなＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、
図２に示すように、ＤＣ電源１と、トランス２と、ラッ
チ停止部５０と、ＰＷＭ変調部４０と、電源選択部４１
と、第１の整流部４３と、第１の平滑部４４と、第２の
整流部４５と、第２の平滑部４６と、動作制御部５１
と、入力低電圧保護部５２とから構成されている。ここ
で、動作制御部５１が請求項にいう動作制御回路に相当
し、入力低電圧保護部５２が入力低電圧保護回路に相当
する。尚、ＤＣ電源１と、トランス２と、ラッチ停止部
５０と、ＰＷＭ変調部４０と、電源選択部４１と、第１
の整流部４３と、第１の平滑部４４と、第２の整流部４
５と、第２の平滑部４６とは、図１を用いて説明したも
のと同様であるので、詳細な説明を省略する。
図２に示すように、ＤＣ電源１と、トランス２と、ラッ
チ停止部５０と、ＰＷＭ変調部４０と、電源選択部４１
と、第１の整流部４３と、第１の平滑部４４と、第２の
整流部４５と、第２の平滑部４６と、動作制御部５１
と、入力低電圧保護部５２とから構成されている。ここ
で、動作制御部５１が請求項にいう動作制御回路に相当
し、入力低電圧保護部５２が入力低電圧保護回路に相当
する。尚、ＤＣ電源１と、トランス２と、ラッチ停止部
５０と、ＰＷＭ変調部４０と、電源選択部４１と、第１
の整流部４３と、第１の平滑部４４と、第２の整流部４
５と、第２の平滑部４６とは、図１を用いて説明したも
のと同様であるので、詳細な説明を省略する。
【００４３】動作制御部５１は、抵抗器３６，３７と、
ＮＰＮトランジスタ３８と、ダイオード３９とから構成
されており、入力低電圧保護部５２は、分圧抵抗３１，
３２と、基準電源３３と、オペアンプ３４と、抵抗器３
５とから構成されている。
ＮＰＮトランジスタ３８と、ダイオード３９とから構成
されており、入力低電圧保護部５２は、分圧抵抗３１，
３２と、基準電源３３と、オペアンプ３４と、抵抗器３
５とから構成されている。
【００４４】この動作制御部５１のＮＰＮトランジスタ
３８のコレクタ端子（Ｃ）は、抵抗器３７を介して電源
選択部４１の第１のＦＥＴ５のドレイン端子（Ｄ）と、
ＰＷＭ変調部４０のＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子
（ＯＦＦ）と、ダイオード３９のカソード端子（Ｋ）と
に接続され、エミッタ端子（Ｅ）は、ＧＮＤに接続さ
れ、ベース端子（Ｂ）は、抵抗器３６を介してリモート
入力端子（リモート）に接続されている。また、ダイオ
ード３９のアノード端子（Ａ）は、電源選択部４１の第
１のＦＥＴのゲート端子（Ｇ）に接続されている。
３８のコレクタ端子（Ｃ）は、抵抗器３７を介して電源
選択部４１の第１のＦＥＴ５のドレイン端子（Ｄ）と、
ＰＷＭ変調部４０のＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御端子
（ＯＦＦ）と、ダイオード３９のカソード端子（Ｋ）と
に接続され、エミッタ端子（Ｅ）は、ＧＮＤに接続さ
れ、ベース端子（Ｂ）は、抵抗器３６を介してリモート
入力端子（リモート）に接続されている。また、ダイオ
ード３９のアノード端子（Ａ）は、電源選択部４１の第
１のＦＥＴのゲート端子（Ｇ）に接続されている。
【００４５】また、入力低電圧保護部５２のオペアンプ
３４の出力端子は、抵抗器３５を介して動作制御部５１
のＮＰＮトランジスタ３８のベース端子（Ｂ）に接続さ
れ、非反転入力端子（＋）は、基準電源３３の正極側に
接続され、反転入力端子（−）は、分圧抵抗３１の一端
と、分圧抵抗３２の一端とに接続されている。分圧抵抗
３１の他端は、ＤＣ電源１の正極側に接続され、分圧抵
抗３２の他端は、ＤＣ電源１の負極側（ＧＮＤ）に接続
されている。さらに基準電源３３の負極側は、ＧＮＤに
接続されている。
３４の出力端子は、抵抗器３５を介して動作制御部５１
のＮＰＮトランジスタ３８のベース端子（Ｂ）に接続さ
れ、非反転入力端子（＋）は、基準電源３３の正極側に
接続され、反転入力端子（−）は、分圧抵抗３１の一端
と、分圧抵抗３２の一端とに接続されている。分圧抵抗
３１の他端は、ＤＣ電源１の正極側に接続され、分圧抵
抗３２の他端は、ＤＣ電源１の負極側（ＧＮＤ）に接続
されている。さらに基準電源３３の負極側は、ＧＮＤに
接続されている。
【００４６】ここで、動作制御部５１の動作について説
明する。まず、リモート入力端子がＬレベルに設定され
ている間は、ＮＰＮトランジスタ３８がオフになるた
め、コレクタ端子（Ｃ）とエミッタ端子（Ｅ）との間が
導通せず、図１で説明した回路の動作に何ら影響を与え
ないことになる。一方、リモート入力端子がＨレベルに
設定されると、ＮＰＮトランジスタ３８がオンになるた
め、コレクタ端子（Ｃ）とエミッタ端子（Ｅ）との間が
導通し、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦ
Ｆ）がＬレベルとなり、ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰＷＭ制御
された信号を出力しないようになり、主スイッチ３によ
る交流変換の動作が停止して、負荷１３に電源電圧が供
給されないようになる。このとき、ＰＮＰトランジスタ
２５がオンになるが、ダイオード３９の働きにより、コ
ンデンサ３０の電荷を引き抜くため、リモート入力端子
からの入力により回路の動作が停止している間にラッチ
停止状態となることはない。すなわち、このダイオード
３９が停止制御中のラッチ停止を防止する回路に相当す
る。
明する。まず、リモート入力端子がＬレベルに設定され
ている間は、ＮＰＮトランジスタ３８がオフになるた
め、コレクタ端子（Ｃ）とエミッタ端子（Ｅ）との間が
導通せず、図１で説明した回路の動作に何ら影響を与え
ないことになる。一方、リモート入力端子がＨレベルに
設定されると、ＮＰＮトランジスタ３８がオンになるた
め、コレクタ端子（Ｃ）とエミッタ端子（Ｅ）との間が
導通し、ＰＷＭ制御ＩＣ４の動作制御入力端子（ＯＦ
Ｆ）がＬレベルとなり、ＰＷＭ制御ＩＣ４がＰＷＭ制御
された信号を出力しないようになり、主スイッチ３によ
る交流変換の動作が停止して、負荷１３に電源電圧が供
給されないようになる。このとき、ＰＮＰトランジスタ
２５がオンになるが、ダイオード３９の働きにより、コ
ンデンサ３０の電荷を引き抜くため、リモート入力端子
からの入力により回路の動作が停止している間にラッチ
停止状態となることはない。すなわち、このダイオード
３９が停止制御中のラッチ停止を防止する回路に相当す
る。
【００４７】また、ここで、入力低電圧保護部５２の動
作について説明する。まず、ＤＣ電源１が所定の電源電
圧を維持している間は、分圧抵抗３１，３２により分圧
され、オペアンプ３４の反転入力端子に供給される電位
と、基準電源３３により、オペアンプ３４の非反転入力
端子に供給される電圧の電位とはほぼ等価になって、オ
ペアンプ３４の出力はＬレベルとなる。このため、動作
制御部５１のＮＰＮトランジスタ３８をオンにすること
がなく、従って、他の回路要素の動作に影響を与えるこ
とがない。
作について説明する。まず、ＤＣ電源１が所定の電源電
圧を維持している間は、分圧抵抗３１，３２により分圧
され、オペアンプ３４の反転入力端子に供給される電位
と、基準電源３３により、オペアンプ３４の非反転入力
端子に供給される電圧の電位とはほぼ等価になって、オ
ペアンプ３４の出力はＬレベルとなる。このため、動作
制御部５１のＮＰＮトランジスタ３８をオンにすること
がなく、従って、他の回路要素の動作に影響を与えるこ
とがない。
【００４８】一方、ＤＣ電源１の電源電圧が低下する
と、オペアンプ３４の反転入力端子に供給される電圧の
電位が、反転入力端子に基準電源３３から供給される電
圧の電位より低くなり、オペアンプ３４の出力はＨレベ
ルとなるため、抵抗器３５を介して、ＮＰＮトランジス
タ３８がオンに制御されて、動作制御部５１において説
明したのと同様に、負荷１３に電源電圧が供給されない
ようになる。尚、この場合にもＰＮＰトランジスタ２５
がオンになるが、ダイオード３９の働きにより、コンデ
ンサ３０の電荷を引き抜くため、リモート入力端子から
の入力により回路の動作が停止している間にラッチ停止
状態となることはない。
と、オペアンプ３４の反転入力端子に供給される電圧の
電位が、反転入力端子に基準電源３３から供給される電
圧の電位より低くなり、オペアンプ３４の出力はＨレベ
ルとなるため、抵抗器３５を介して、ＮＰＮトランジス
タ３８がオンに制御されて、動作制御部５１において説
明したのと同様に、負荷１３に電源電圧が供給されない
ようになる。尚、この場合にもＰＮＰトランジスタ２５
がオンになるが、ダイオード３９の働きにより、コンデ
ンサ３０の電荷を引き抜くため、リモート入力端子から
の入力により回路の動作が停止している間にラッチ停止
状態となることはない。
【００４９】尚、リモート入力端子からの制御が必要な
く、入力低電圧保護部５２を設けたい場合には、抵抗器
３７と、抵抗器３６とは不要になる。
く、入力低電圧保護部５２を設けたい場合には、抵抗器
３７と、抵抗器３６とは不要になる。
【００５０】さらに、図１及び図２に示した本実施の形
態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、フォワードコンバー
タのみならず、フライバックコンバータとすることもで
きる。この場合には、図３に示すように、第１，第２の
整流回路４３，４５は、各々一つのダイオード９，１４
から構成され、第１，第２の平滑回路４４，４６は、各
々一つのコンデンサ１２，１７から構成されることにな
る。
態のＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、フォワードコンバー
タのみならず、フライバックコンバータとすることもで
きる。この場合には、図３に示すように、第１，第２の
整流回路４３，４５は、各々一つのダイオード９，１４
から構成され、第１，第２の平滑回路４４，４６は、各
々一つのコンデンサ１２，１７から構成されることにな
る。
【００５１】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、一次側回
路側に設けられ、直流電源からの電圧を交流の電圧信号
に変換する変換回路が、電源選択回路の働きにより、起
動時には直流電源から電源電圧の供給を受け、定常時に
は補助整流平滑回路から副電源電圧の供給を受けている
ときに、停止回路が副電源電圧を監視して、副電源電圧
が低下すると、変換回路の変換動作をラッチ停止するＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ装置としているので、二次側回路の
状態を一次側回路に伝達する必要がないため、形状が小
さく、コストの低い素子を利用して出力低電圧に対する
保護を実現しつつ、小型化でき、コストを低減できる。
路側に設けられ、直流電源からの電圧を交流の電圧信号
に変換する変換回路が、電源選択回路の働きにより、起
動時には直流電源から電源電圧の供給を受け、定常時に
は補助整流平滑回路から副電源電圧の供給を受けている
ときに、停止回路が副電源電圧を監視して、副電源電圧
が低下すると、変換回路の変換動作をラッチ停止するＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ装置としているので、二次側回路の
状態を一次側回路に伝達する必要がないため、形状が小
さく、コストの低い素子を利用して出力低電圧に対する
保護を実現しつつ、小型化でき、コストを低減できる。
【００５２】
【００５３】また、請求項２記載の発明によれば、動作
制御回路が動作制御入力端子に入力される信号に応じ
て、変換回路の変換動作を停止制御するとともに、停止
制御中はラッチ停止を防止するＤＣ−ＤＣコンバータ装
置としているので、ラッチ停止を引き起こすことなく、
ＤＣ−ＤＣコンバータ装置を遠隔操作できる。
制御回路が動作制御入力端子に入力される信号に応じ
て、変換回路の変換動作を停止制御するとともに、停止
制御中はラッチ停止を防止するＤＣ−ＤＣコンバータ装
置としているので、ラッチ停止を引き起こすことなく、
ＤＣ−ＤＣコンバータ装置を遠隔操作できる。
【００５４】また、請求項３記載の発明によれば、入力
低電圧保護回路が、直流電源の電源電圧を監視し、予め
設定された電圧よりも低くなると、変換回路の変換動作
を停止制御するとともに、停止制御中はラッチ停止を防
止するＤＣ−ＤＣコンバータ装置としているので、ラッ
チ停止を引き起こすことなく、入力低電圧に対する保護
を実現できる。
低電圧保護回路が、直流電源の電源電圧を監視し、予め
設定された電圧よりも低くなると、変換回路の変換動作
を停止制御するとともに、停止制御中はラッチ停止を防
止するＤＣ−ＤＣコンバータ装置としているので、ラッ
チ停止を引き起こすことなく、入力低電圧に対する保護
を実現できる。
【００５５】さらに、請求項４記載の発明によれば、停
止回路が、トランジスタで実現されたＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置としているので、出力低電圧に対する保護を実
現しつつ、小型化でき、コストを低減できる。
止回路が、トランジスタで実現されたＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置としているので、出力低電圧に対する保護を実
現しつつ、小型化でき、コストを低減できる。
【図１】 本発明の実施の形態に係るＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の回路図である。
ータ装置の回路図である。
【図２】 本発明の実施の形態に係るＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の回路図である。
ータ装置の回路図である。
【図３】 本発明の実施の形態に係るＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の回路図である。
ータ装置の回路図である。
【図４】 従来のＤＣ−ＤＣコンバータ装置の回路図で
ある。
ある。
１ ＤＣ電源、２ トランス、３ 主スイッチ、４ Ｐ
ＷＭ制御ＩＣ、５ 第１のＦＥＴ、６，７，１８，２
３，２４，２７，２８，２９，３１，３２，３５，３
６，３７ 抵抗器、８ ツェナーダイオード、９，１
０，１４，１５，３９ダイオード、１１，１６ チョー
クコイル、１２，１７，２０，３０ コンデンサ、１３
負荷、１９ フォトカプラ、２１ サイリスタ、２２
シャントレギュレータ、２５ ＰＮＰトランジスタ、
２６ 第３のＦＥＴ、３３ 基準電源、３４ オペアン
プ、３８ ＮＰＮトランジスタ、４０ ＰＷＭ変調部、
４１電源選択部、４２ 時定数決定部、４３ 第１の整
流部、４４ 第１の平滑部、４５ 第２の整流部、４６
第２の平滑部、５０ ラッチ停止部、５１ 動作制御
部、５２ 入力低電圧保護部。
ＷＭ制御ＩＣ、５ 第１のＦＥＴ、６，７，１８，２
３，２４，２７，２８，２９，３１，３２，３５，３
６，３７ 抵抗器、８ ツェナーダイオード、９，１
０，１４，１５，３９ダイオード、１１，１６ チョー
クコイル、１２，１７，２０，３０ コンデンサ、１３
負荷、１９ フォトカプラ、２１ サイリスタ、２２
シャントレギュレータ、２５ ＰＮＰトランジスタ、
２６ 第３のＦＥＴ、３３ 基準電源、３４ オペアン
プ、３８ ＮＰＮトランジスタ、４０ ＰＷＭ変調部、
４１電源選択部、４２ 時定数決定部、４３ 第１の整
流部、４４ 第１の平滑部、４５ 第２の整流部、４６
第２の平滑部、５０ ラッチ停止部、５１ 動作制御
部、５２ 入力低電圧保護部。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平９−308237（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−234852（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−298483（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−168883（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H02M 3/28
Claims (4)
- 【請求項１】 直流電源と、前記直流電源が供給する電
圧を交流の電圧信号に変換する変換回路とを備えた一次
側回路と、 前記一次側回路から伝達された交流信号を整流、平滑し
て負荷に供給する二次側回路と、 前記一次側回路から伝達された交流信号を整流、平滑し
て、副電源電圧として出力する補助整流平滑回路と、 を含み、 前記変換回路に対し電源電圧を選択的に供給する電源選
択回路であって、接地電位に対して所定の電位に固定さ
れた制御入力端子と、前記直流電源の電源電圧の供給を
受ける入力端子と、前記副電源電圧の供給を受ける出力
端子と、を具備する第１のトランジスタを含み、この第
１のトランジスタは、前記副電源電圧が所定の電位に達
するまでは、前記入力端子と出力端子とを導通して、出
力端子を介して前記変換回路の電源端子に前記直流電源
からの電源電圧を供給し、前記副電源電圧が所定の電位
を超えると、前記入力端子と出力端子とを導通せずに、
当該副電源電圧をそのまま前記変換回路の電源端子に供
給し、前記副電源電圧が低下すると、前記入力端子と出
力端子とを導通して出力端子を介して前記変換回路の電
源端子に前記直流電源からの電源電圧を供給する電源選
択回路と、前記第１のトランジスタの前記入力端子に接続されて前
記直流電源からの電源電圧を検出し、この電源電圧を検
出すると 前記変換回路の変換動作をラッチ停止させる停
止回路とを有することを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバー
タ装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のＤＣ−ＤＣコンバータ
装置において、さらに、 動作制御端子を備え、前記動作制御端子に入力される信
号に応じて、前記変換回路の変換動作を停止制御すると
ともに、当該停止制御中は、ラッチ停止を防止する動作
制御回路を有することを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバー
タ装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載のＤＣ−ＤＣコン
バータ装置において、さらに、 前記直流電源の電源電圧を監視し、当該電源電圧が予め
設定された電圧より低くなると、前記変換回路の変換動
作を停止制御するとともに、当該停止制御中は、ラッチ
停止を防止する入力低電圧保護回路を有することを特徴
とするＤＣ−ＤＣコンバータ装置。 - 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の
ＤＣ−ＤＣコンバータ装置において、 前記変換回路は、電源端子と、パルス幅変換の変換動作
を停止制御する制御端子と、パルス幅変換された信号を
出力する端子と、を備えるパルス幅変換制御素子と、前
記パルス幅変換された信号をゲート端子に受けて、ドレ
イン端子とソース端子との間を当該信号に従って導通さ
せ、前記直流電源の電源電圧を交流信号に変換する主ス
イッチ素子とを備え、 前記停止回路は、前記第１のトランジスタの入力端子に
流れる電流信号の入力を受けると、前記変換回路の制御
端子に停止制御の信号を供給する第２のトランジスタを
含むことを特徴とするＤＣ−ＤＣコンバータ装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34012399A JP3397189B2 (ja) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
| US09/717,916 US6574081B1 (en) | 1999-11-30 | 2000-11-21 | DC-DC converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34012399A JP3397189B2 (ja) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001161062A JP2001161062A (ja) | 2001-06-12 |
| JP3397189B2 true JP3397189B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
ID=18333953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34012399A Expired - Lifetime JP3397189B2 (ja) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6574081B1 (ja) |
| JP (1) | JP3397189B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008054475A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Murata Mfg Co Ltd | 非安定絶縁型ｄｃ−ｄｃコンバータおよび電源装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1665506A1 (en) * | 2003-09-03 | 2006-06-07 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Power system and method of controlling |
| US20070109827A1 (en) * | 2003-12-10 | 2007-05-17 | Delacruz Moises | Ac to dc converter circuit |
| WO2007038649A2 (en) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Hitek Power Corporation | Power supply with current limiting circuits |
| JP5012905B2 (ja) * | 2007-11-20 | 2012-08-29 | 株式会社村田製作所 | 絶縁型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2010011563A (ja) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Mitsumi Electric Co Ltd | 直流電源装置 |
| DE102009052836A1 (de) * | 2009-11-13 | 2011-05-19 | Schott Ag | Schaltungsanordnung für eine LED-Lichtquelle |
| JP5842101B2 (ja) * | 2011-11-22 | 2016-01-13 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 可視光通信用照明器具及びこれを用いた可視光通信システム |
| JP5935535B2 (ja) | 2012-06-20 | 2016-06-15 | 富士電機株式会社 | 異常電圧検出装置 |
| FR3003117B1 (fr) | 2013-03-08 | 2016-07-08 | Valeo Vision | Systeme d'alimentation electrique d'un bloc electrique d'un vehicule automobile |
| FR3023427B1 (fr) * | 2014-07-04 | 2016-07-15 | Valeo Vision | Convertisseur elevateur-abaisseur de tension a circuit de protection |
| US10110058B2 (en) * | 2016-05-24 | 2018-10-23 | Chicony Power Technology Co., Ltd. | Power conversion device and method for preventing abnormal shutdown thereof |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5512261Y2 (ja) * | 1974-11-14 | 1980-03-17 | ||
| US4586120A (en) * | 1983-12-30 | 1986-04-29 | At&T Bell Laboratories | Current limit shutdown circuit with time delay |
| JPH07298483A (ja) * | 1994-04-20 | 1995-11-10 | Fujitsu General Ltd | 過電流保護回路 |
| US5499154A (en) * | 1994-12-20 | 1996-03-12 | Stewart Electronics | Protective shut-down system for switch-mode power supply |
| JPH08234852A (ja) * | 1995-02-27 | 1996-09-13 | Fuji Electric Co Ltd | 安定化電源の過負荷保護方式 |
| JPH09308237A (ja) * | 1996-05-20 | 1997-11-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 直流電源装置 |
| JPH11168883A (ja) * | 1997-12-03 | 1999-06-22 | Fujitsu Ltd | Ｄｃ／ｄｃコンバータ |
-
1999
- 1999-11-30 JP JP34012399A patent/JP3397189B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-11-21 US US09/717,916 patent/US6574081B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008054475A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Murata Mfg Co Ltd | 非安定絶縁型ｄｃ−ｄｃコンバータおよび電源装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6574081B1 (en) | 2003-06-03 |
| JP2001161062A (ja) | 2001-06-12 |
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|---|---|---|---|
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