CN101581357A - 链条用链轮 - Google Patents

Abstract

本发明目的在于提供如下的链条用链轮：通过将链轮的齿形以及齿形节距角最优化，来降低链条与链轮的齿啮合时产生的振动以及噪音，并且，标准链条能够顺滑地从链轮啮出，并且，制造容易且能够降低摩擦声音。在链条用链轮(11)中，具有大小不同的至少2种齿形节距角的多个齿不规则地排列，多个齿的齿形形成为其齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大，并且链轮整体(11)通过烧结成形为一体。

Description

链条用链轮

技术领域

本发明涉及降低滚子链的滚子或者套筒链的套筒与链轮的齿啮合时产生的噪音、并且顺滑地进行啮出的链条用链轮，所述链条用链轮具有：相对的齿面部与齿根部连续的齿槽；以及在相邻的齿槽之间形成的多个齿，滚子链的滚子或者套筒链的套筒与所述齿槽啮合。

背景技术

以往，一种将链条架设在驱动侧以及从动侧的至少两个链轮上以传递动力的链条传动装置被广泛使用，期望在任一种用途中都能够降低噪音水平。

特别地，在汽车的发动机中，在将曲轴的旋转传递至凸轮轴的传动装置等的用途中，由于对于环境问题的意识的提高，发动机的燃烧效率变高且输出也变高，将曲轴的旋转传递至凸轮轴的传动装置的负载增大，另一方面，由于用户需求的提高，汽车的低噪音化的要求水平也变严格，到了不能无视链条和链轮的啮合声音的程度。

以往，作为汽车用发动机的啮合声音的降低对策，采用以下的对策：在发动机上粘贴防振材料来吸收放射音，或者粘接防振橡胶利用橡胶的特性来减少噪音、振动等对策，但是当将曲轴的旋转传递至凸轮轴的传动装置的负载增大时，链条的张力也增大、啮合声音也变大，因此利用这些对策难以充分地抑制噪音水平。

这些链条传动装置使用在下述文献中规定的传动用滚子链或者套筒链和链轮：在日本工业标准(JIS)中规定了JIS B1801-1997(传动用滚子链以及套筒链)，在其附录2(链轮的形状以及尺寸)中规定了链轮的齿形(S齿形、U齿形)(参照非专利文献1)，并且，在国际标准(ISO)中ISO 606：1994(E)中规定了链条以及链轮的齿形(ISO齿形)(参照非专利文献2)。

以下，结合图8以及图9对作为以往的链条传动装置的链条传动装置进行说明，该链条传动装置由作为标准链的滚子链(标准滚子链)80和具有ISO齿形的链轮(标准链轮)90构成。

图8是由基于ISO标准的标准链轮90和标准滚子链80构成的链条传动装置的主视图，图9是图8的Y部的放大图。

图8以及图9中所示的ISO齿形通过ISO 606：1994(E)以下面的公式规定。

d＝p/sin(180°/z)                     (节圆直径)

df＝d-d1                              (齿根圆直径)

dc＝df                                (偶数齿的齿根距离)

dc＝d＊cos(90°/z)-d1                 (奇数齿的齿根距离)

re(max)＝0.12＊d1(z+2)                (齿顶圆弧的半径最大值)

ri(min)＝0.505＊d1                    (齿根圆弧的半径最小值)

re(min)＝0.008＊d1(z²+180°)          (齿顶圆弧的半径最小值)

ri(max)＝0.505＊d1+0.069(d1)^1/3       (齿根圆弧的半径最大值)

另外，在上述公式中，p为滚子链的节距，d为节圆直径，d1为滚子链的滚子外径，df为齿根圆直径，dc为齿根距离，re(max)为齿顶圆弧的半径最大值，ri(min)为齿根圆弧的半径最小值，re(min)为齿顶圆弧的半径最小值，ri(max)为齿根圆弧的半径最大值，z为链轮的齿数。

并且，在图8以及图9中，pa为链轮的弦节距。并且，该链轮的弦节距pa等于链轮节距p。

从上述公式可以清楚，图9所示的标准链轮90、即ISO齿形的齿根部93由比滚子82的半径(d1/2)稍大的齿根圆弧的半径为ri的圆弧形成，齿面部92由齿顶圆弧的半径为re的圆弧形成，该齿面部92与齿根部93的两侧连续地形成。并且，齿根圆直径df形成为等于节圆直径d与滚子链的滚子外径d1的差，齿根圆直径df形成为大致等于节圆直径d与齿根圆弧的半径ri的2倍的差。

标准滚子链80具有：内链节，两根套筒的两端分别被压入一对内链节板的套筒孔中、并且外径d1的滚子以旋转自如的方式嵌在套筒的外周；以及外链节，以旋转自如的方式插入在套筒内的两根连结销的两端分别被压入在一对内链节板的两个外侧配置的一对外链节板的销孔中，内链节和外链节通过连结销以能够相互弯曲的方式连结，且具有均等的链节距p(各滚子的中心之间的距离)。

如图8以及图9所示，标准链轮90形成为齿根部93和与齿根部93连续的齿面部92相对于连结旋转中心O和齿根部93的中心的齿根部中心线X左右对称。进而，如果设各齿根部中心线X与节圆pc的交点为a，则相邻的齿根部中心线X所夹的齿形节距角θ是节圆pc上的两个交点a、a的中心角，因此由链轮的齿数z决定，齿的节距角θ＝360°/z。并且，齿形节距pa是各齿根部中心线X与节圆pc的交点a、a之间的距离。

因此，齿形节距pa是与齿形节距角θ对应的弦的长度，由于标准链轮90的齿形节距角θ全部相等，因此均等的齿形节距pa(弦节距)沿着节圆pc的圆周方向排列，并且，齿形节距pa(弦节距)与链节距p相等。

此外，以往，作为降低链条与链轮啮合时产生的噪音的低噪音链条传动装置，提出有如下的低噪音链条传动装置：在由滚子链和具备具有齿根部和齿面部的相同形状的多个齿的链轮构成的链条传动装置中，将所述滚子链的滚子的外径构成为比标准尺寸大，从而当该滚子啮合在所述链轮的齿上时，在该滚子与该链轮的齿根部之间存在空隙且该滚子与邻接的一对齿面部抵接，并且，利用由比所述滚子的外径稍小的直径形成的圆弧面构成所述链轮的齿根部，另外，以较小的角度形成所述链轮的齿面部中的与所述滚子抵接的部位处的该滚子的切线与连结该滚子的中心和所述链轮的中心的线所夹的角，该较小的角度能够使所述滚子以及/或者所述齿面部弹性变形一边使该滚子就位在所述齿根部上或者在所述齿面部上滑动接触、移动到齿根部附近(参照专利文献1)。

[非专利文献1]JIS B1801-1997

[非专利文献2]ISO 606：1994(E)

[专利文献1]日本专利特公平7-18478号公报

在以往的由标准滚子链80和标准链轮90构成的链条传动装置中，当标准链轮90顺时针方向旋转时，在滚子82的开始啮合部，后续滚子82以已经就位并支承在齿根部上的先行滚子82的中心c为中心、以链节距p为半径相对运动，并与标准链轮90的齿根部碰撞。此时，由于后续滚子82大致呈直角地与齿根部的中心附近碰撞，因此当后续滚子82开始啮合时，后续滚子82相对于标准链轮90的齿面部的动能毫无缓冲地传递至齿根部。因此，存在后续滚子82开始啮合时的振动以及噪音变大的问题。

并且，由于标准链轮90的齿形节距pa(弦节距)等于标准滚子链80的节距p，因此当各后续滚子82开始啮合时，各后续滚子82在相同的抵接位置t与标准链轮90的齿抵接。因此，各后续链轮82开始与标准链轮90的齿啮合的时刻始终一致。因此，存在由齿数所决定的次数的振动以及噪音变大的问题。

此外，在上述专利文献1所公开的低噪音链条传动装置中，由于以较小的角度形成链轮的齿面部中的滚子所抵接的部位处的该滚子的切线与连结该滚子的中心和链轮的中心的线所成的角，该较小的角度能够一边使滚子以及/或者齿面部弹性变形一边使该滚子就位在齿根部上或者在齿面部上滑动接触、移动到齿根部附近，因此滚子与链轮的齿面部啮合时的冲击被缓和，能够降低啮合时的噪音，但是，另一方面，由于滚子以被夹入朝向齿根部侧呈楔状地对置的齿面部之间的状态啮合，因此在滚子链从链轮啮出的一侧妨碍滚子与链轮的齿面部之间的顺滑地啮出，由此会产生链条的振动、反而带来噪音等问题。

发明内容

本发明就是解决上述的现有技术的问题的发明，即，本发明的目的在于提供如下的链条用链轮：通过将链轮的齿形以及齿形节距角最优化，能够降低链条与链轮的齿啮合时产生的振动以及噪音，并且，标准链条能够顺滑地从链轮啮出，而且，制造容易且能够降低摩擦声音。

第一方面所涉及的发明通过下述方法解决上述课题：一种链条用链轮，其具有：相对的齿面部与齿根部连续的齿槽；以及在相邻的齿槽之间形成的多个齿，滚子链的滚子或者套筒链的套筒与所述齿槽啮合，其特征在于，所述多个齿具有大小不同的至少2种齿形节距角，该齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，所述多个齿的齿形形成为其齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大，所述多个齿通过烧结与链轮整体成形为一体。

第二方面所涉及的发明在第一方面所述的发明的结构的基础上，通过下述方法进一步解决上述课题：当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ-Δθ、θ+2Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列。

第三方面所涉及的发明在第一方面所述的发明的结构的基础上，通过下述方法进一步解决上述课题：当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ、θ+Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列。

根据本发明，在链条用链轮中，具有：相对的齿面部与齿根部连续的齿槽；以及在相邻的齿槽之间形成的多个齿，滚子链的滚子或者套筒链的套筒与所述齿槽啮合，其中，多个齿具有大小不同的至少2种齿形节距角，由此，当滚子或者套筒啮合在链轮上时，所述滚子或者套筒的碰撞或者抵接的时刻错开，从而滚子或者套筒啮合在链轮上时相对于链轮的齿面部的动能被缓冲，从而使由抵接产生的冲击变少，滚子或者套筒的啮合声音被降低，并且，由齿数决定的次数的振动以及噪音也被降低，另外，由于链条传动装置整体的噪音和各旋转次数声音的差别变大，因此能够降低耳朵所听到的噪音，并且还能够起到以下的特殊的效果。

即，对于第一方面所涉及的链条用链轮，齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，并且，多个齿的齿形形成为齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大，由此能够极力减少具有较小的齿形的齿，能够降低振动以及噪音且不会影响链轮整体的耐久性，并且，多个齿通过烧结作为链轮整体一体成形，由此，不需要进行基于复杂的控制的机械加工或滚轧成形，因此制造容易，并且，通过烧结能够在链轮表面保持更多的润滑剂，由此能够降低由滚子或者套筒与节距不同的多个齿的滑动接触产生的摩擦声音。

进而，对于第二方面所涉及的发明的链条用链轮，在第一方面所涉及的链条用链轮所起的效果的基础上，当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ-Δθ、θ+2Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，由此，仅形成2种齿形节距角即可、制造容易。

并且，对于第三方面所涉及的发明的链条用链轮，在第一方面所涉及的链条用链轮所起的效果的基础上，当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ、θ+Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，由此，仅形成3种齿形节距角即可、制造容易。

附图说明

图1是示出本发明的实施例1、2所涉及的链条用链轮的齿形的主视图。

图2是示出本发明的实施例3、4所涉及的链条用链轮的齿形的主视图。

图3是示出本发明的实施例5、6所涉及的链条用链轮的齿形的主视图。

图4是示出本发明的实施例7、8所涉及的链条用链轮的齿形的主视图。

图5是示出本发明的实施例1至8所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的主视图。

图6是示出本发明的实施例1、3、5、7所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的局部的主视图。

图7是示出本发明的实施例2、4、6、8所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的局部的主视图。

图8是示出使用以往的标准滚子链和标准链轮的以往的链条传动装置的主视图。

图9是图8的IX部的放大图。

图10是将实施例1至实施例8中使用的链轮的参数与ISO齿形(标准链轮)对比表示的表。

标号说明如下：

11、21、31、41...标准滚子链用链轮；

12a、22a、32a、42a...旋转方向前面侧的齿面；

12b、22b、32b、42b...旋转方向背面侧的齿面；

re、re12a、re22a、re32a、re42a、re12b、re22b、re32b、re42b...齿面圆弧半径；

13、23、33、43...齿根部；

ri、ri13、ri23、ri33、ri42...齿根部圆弧半径；

14、24、34、44...齿槽；

15、25、35、45...齿；

50、80...标准滚子链；

52、52a、52b...(标准滚子链的)滚子；

90...标准链轮；

pc、pc11、pc21、pc31、pc41...节圆；

d、d11、d21、d31、d41...节圆直径；

pa11、pa21、pa31、pa41...弦节距；

df、df13、df23、df33、df43...齿根圆直径；

dc、dc13、dc23、dc33、dc43...齿根距离；

z...(链轮的)齿数；

O...(链轮的)旋转中心；

X...齿根部中心线；

a...节圆和齿根部中心线的交点；

p...链节距；

d1...(标准滚子链的)滚子外径；

O1...(标准滚子链的)滚子的中心；

pa、pa1、pa2、pa3...齿形节距；

θ、θ-Δθ、θ+2Δθ、θ+Δθ...齿形节距角；

t...抵接位置。

具体实施方式

本发明的链条用链轮具有：相对的齿面部与齿根部连续的齿槽、以及在相邻的齿槽之间形成的多个齿，滚子链的滚子或者套筒链的套筒与齿槽啮合，其中，多个齿具有大小不同的2种齿形节距角，该齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，并且，多个齿的齿形形成为其齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大，并且多个齿通过烧结作为链轮整体成形为一体，通过将链轮的齿形以及齿形节距角最优化，能够降低链条与链轮的齿啮合时产生的振动以及噪音，并且，标准链条可顺滑地从链轮啮出，并且，制造容易且能够降低摩擦声音，只要是上述发明，则具体的实施方式可为任意。

即，对于本发明的多个齿，齿的数量可以是任意个，并且，多种齿形节距角只要是2种以上即可，可以是任意种，在3种以上的情况下也可以包含标准链轮的齿形节距角的齿。

以下，结合附图对作为本发明的实施例的链条用链轮进行说明。

图1是示出本发明的实施例1、2所涉及的链条用链轮的齿形的主视图，图2是示出本发明的变形例3、4所涉及的链条用链轮的齿形的主视图，图3是示出本发明的变形例5、6所涉及的链条用链轮的齿形的主视图，图4是示出本发明的变形例7、8所涉及的链条用链轮的齿形的主视图，图5是示出本发明的实施例1至8所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的主视图，图6是示出本发明的实施例1、3、5、7所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的局部的主视图，图7是示出本发明的实施例2、4、6、8所涉及的链条用链轮和标准滚子链的啮合状态的局部的主视图。

[实施例1]

以下对本发明的实施例1所涉及的链条用链轮进行说明。

具有图1所示的齿形的标准滚子链用链轮(以下仅称为链轮)11a应用于标准滚子链50。

链轮11a通过相对的齿面12a以及齿面12b与齿根部13连续的齿槽14形成多个齿15。另外，在图1中，为了进行比较，以虚线图示ISO齿形(标准齿形)。

如图1所示，链轮11a的齿形形成为链轮11a的旋转方向前面侧的齿面12a和旋转方向背面侧的齿面12b相对于连结链轮11a的旋转中心O(未图示)和各齿根部13的中心的齿根部中心线X左右对称。齿面12a以及齿面12b分别由截面凸状的圆弧形成。形成齿面12a以及齿面12b的圆弧分别由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿面的齿面半径re大的齿面半径re12a、re12b形成。即，存在re12a＞re、re12b＞re的关系。并且，齿面12a以及齿面12b与齿根部13顺滑地连续。

并且，齿根部13由中心位于齿根部中心线X上的圆弧形成。形成齿根部13的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿根部的齿根部圆弧半径ri大的齿根部圆弧半径ri 13形成。即，存在ri 13＞ri的关系。该齿根部圆弧半径ri 13的中心位于齿根部中心线X上，且位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心还靠外侧的位置。

进而，由于齿根部圆弧半径ri 13的中心位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心还靠外侧的位置，因此，当链轮11a的齿数z为偶数时，齿根圆直径df 13比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df大。即，存在df 13＞df的关系。并且，当链轮11a的齿数z为奇数时，齿根距离dc 13比ISO齿形(标准齿形)的齿根距离dc大，存在dc 13＞dc的关系。

并且，由于齿根圆直径df 13或者齿根距离dc 13比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df或者齿根距离dc大，因此链轮11a的弦节距pa 11(即节圆pc 11与齿根部中心线X的交点a、a之间的距离)比具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa(即节圆pc11和齿根部中心线X的交点a、a之间的距离，参照图8以及图9)大。即，存在pa 11＞pa的关系。

并且，由于链轮11a是应用于标准滚子链50的链轮，因此，相对于具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa与标准滚子链50的链节距p(即滚子52的中心之间的距离)相等而言，链轮11a的弦节距pa 11比标准滚子链50的链节距p大。即，存在pa 11＞p的关系。

另一方面，链轮11a具有大小不同的2种齿形节距角θ-Δθ、θ+2Δθ。即，齿形节距角θ-Δθ比标准节距角θ小角度Δθ，齿形节距角θ+2Δθ比标准节距角θ大2倍的角度Δθ。进而，需要使Δθ在标准节距角θ的1/4以下(即Δθ＜θ/4)。这是能够容许与滚子52的啮合所需的范围。具体而言，因为链轮11a的齿数z为18，因此，由公式θ＝360°/z可知标准节距角θ为20°，由Δθ＜θ/4可知Δθ＜5°。且所有的2种齿的节距角θ-Δθ以及θ+2Δθ的总计为2π即360°。

进而，如图6所示，链轮11a的这2种齿形节距角θ-Δθ、θ+2Δθ以2个齿形节距角θ-Δθ和1个齿形节距角θ+2Δθ为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列。

以下参照图6对标准滚子链50和本发明的实施例1所涉及的链条用链轮11a的啮合状态进行说明。即，在图6中，链轮11a仅作为链轮11表示。并且，图1中的弦节距pa11与图6中的齿形节距pa1、pa2指的是相同的部分之间的距离，但是为了便于进行与齿形节距角有关的说明，使用另外的部件名以及参照标号。

标准滚子链50具有均等的链节距p，此外，链轮11具有大小不同的2种齿形节距角θ-Δθ、θ+2Δθ，并且，这些齿形节距角θ-Δθ、θ+2Δθ以2个齿形节距角θ-Δθ和1个齿形节距角θ+2Δθ为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列，因此当链轮11旋转时，在各滚子52的开始啮合部，后续滚子52以已经就位并支承在齿根部的先行滚子52的中心O1为中心、以链节距p为半径相对运动，并在○标记所示的抵接位置t处与链轮11的齿根部或者齿面抵接。进而，在与齿面抵接的情况下，由于后续滚子52从齿面的大致切线方向抵接，因此后续滚子52相对于链轮11的齿面的动能被缓冲，且因抵接所引起的冲击少。因此，后续滚子52的啮合声音降低相应的量。

并且，标准滚子链50具有均等的链节距p，另一方面，链轮11具有与大小不同的2种齿形节距角对应的弦的长度即齿形节距pa1、pa2，并且，这些齿形节距pa1、pa2以2个齿形节距pa1和1个齿形节距pa2为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列，因此，当各后续滚子52开始啮合时，各后续滚子52抵接在链轮11的齿上的抵接位置t伴随着链轮11的旋转而变化。因此，各后续滚子52的碰撞或者抵接的时刻错开。其结果是，由齿数决定的次数的振动以及噪音被降低。

[实施例2]

以下对本发明的实施例2所涉及的链条用链轮进行说明。

另外，实施例2的链条用链轮11b的齿形与图1所示的实施例1的齿形相同因此省略说明。

相对于上述的本发明的实施例1具有大小不同的2种齿形节距角θ-Δθ、θ+2Δθ而言，链轮11b的齿形节距角仅在具有大小不同的3种齿形节距角这点不同。如上所述，为了以下的说明的方便，将由公式θ＝360°/z所确定的齿形节距角θ称为标准节距角。

链轮11b具有大小不同的3种齿形节距角θ(标准节距角θ)、θ+Δθ、以及θ-Δθ。即，齿形节距角θ+Δθ比标准节距角θ大角度Δθ，齿形节距角θ-Δθ比标准节距角θ小角度Δθ。进而，如上所述，需要使Δθ在标准节距角θ的1/4以下(即Δθ＜θ/4)。这是为了能够容许与滚子52的啮合所需的范围。具体而言，链轮11b与上述实施例1的链轮11a同样都是齿数18的驱动侧链轮，因此，通过公式θ＝360°/z可知标准节距角θ为20°，通过Δθ＜θ/4可知Δθ＜5°。并且，所有的3种齿形节距角θ、θ+Δθ、以及θ-Δθ的总计为2π即360°。

而且，如图7所示，链轮11b的这3种齿形节距角θ(标准节距角θ)、θ+Δθ、以及θ-Δθ以1个齿形节距角θ(标准节距角θ)、1个齿形节距角θ+Δθ、以及1个齿形节距角θ-Δθ为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列。并且，齿形节距pa是与齿形节距角θ(标准节距角θ)对应的弦的长度，齿形节距pa3是与齿形节距角θ+Δθ对应的弦的长度，齿形节距pa1是与齿形节距角θ-Δθ对应的弦的长度。因此，链轮11b具有大小不同的3种齿形节距pa、pa 3、pa1，并且这些齿形节距pa、pa3、pa1以1个齿形节距pa、1个齿形节距pa3、以及1个齿形节距pa1为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列。

以下参照图7对标准滚子链50与本发明的实施例2所涉及的链条用链轮11b的啮合状态进行说明。另外，在图7中，链轮11b仅作为链轮11表示。并且，图1中的弦节距pa11与图7中的齿形节距pa、pa1、pa2指的是相同的部分之间的距离，但是为了便于进行与齿形节距角有关的说明，使用另外的部件名以及参照标号。

标准滚子链50具有均等的链节距p，此外，链轮11具有大小不同的3种齿形节距pa、pa3、pa1，并且，这些齿形节距pa、pa 3、pa1以1个齿形节距pa、1个齿形节距pa3、以及1个齿形节距pa1为一组沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列，因此当链轮11旋转时，在各滚子52的开始啮合部，后续滚子52以已经就位并支承于齿根部上的先行滚子52的中心O1为中心、以链节距p为半径相对运动，并在○标记所示的抵接位置t与链轮11的齿根部或者齿面抵接。并且，在与齿面抵接的情况下，由于后续滚子52从齿面的大致切线方向抵接，因此后续滚子52相对于链轮11的齿面的动能被缓冲，因抵接所引起的冲击少。因此，后续滚子52的啮合声音降低相应的量。

并且，标准滚子链50具有均等的链节距p，此外，链轮11具有大小不同的3种齿形节距pa、pa3、pa1，并且，这些齿形节距pa、pa3、pa1以1个齿形节距pa、1个齿形节距pa3、以及1个齿形节距pa1为一组在顺次在顺时针方向沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列，因此，当各后续滚子52开始啮合时，各后续滚子52抵接在链轮11的齿上的抵接位置t伴随着链轮11的旋转而变化。因此，各后续滚子52的碰撞或者抵接的时刻错开。其结果是，由齿数决定的次数的振动以及噪音被降低。

[实施例3]

接下来，对本发明的实施例3所涉及的链条用链轮进行说明。

具有图2所示的齿形的标准滚子链用链轮(以下仅称为链轮)21a是应用于标准滚子链50的链轮。

链轮21a利用相对的齿面22a、22b与齿根部23连续的齿槽24形成多个齿25。另外，在图2中，为了进行比较，以虚线示出ISO齿形(标准齿形)。

如图2所示，链轮21a的齿形形成为链轮21a的旋转方向前面侧的齿面22a和旋转方向背面侧的齿面22b相对于连结链轮21a的旋转中心O(未图示)和各齿根部23的中心的齿根部23的齿根部中心线X左右对称。齿面22a以及齿面22b分别由截面凸状的圆弧形成。形成齿面22a以及齿面22b的圆弧分别由与ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿面的齿面半径re相同的齿面半径re 22a、re 22b形成。即，存在re22a＝re、re 22b＝re的关系。进而，齿面22a以及齿面22b与齿根部23顺滑地连续。

并且，齿根部23由中心位于齿根部中心线X上的圆弧形成。形成齿根部23的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿根部的齿根部圆弧半径ri大的齿根部圆弧半径ri 23形成。即，存在ri 23＞ri的关系。该齿根部圆弧半径ri 23的中心位于齿根部中心线X上，且位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置。

进而，因齿根部圆弧半径ri 23的中心位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置，所以当链轮21a的齿数z为偶数时，齿根圆直径df 23比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df大。即，存在df 23＞df的关系。并且，当链轮21a的齿数z为奇数时，齿根距离dc 23比ISO齿形(标准齿形)的齿根距离dc大。即，存在dc 23＞dc的关系。

并且，因齿根圆直径df 23或者齿根距离dc 23比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df或者齿根距离dc大，所以链轮21a的弦节距pa21(即节圆pc 21与齿根部中心线X的交点a、a之间的距离)比具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa(即节圆pc和齿根部中心线X的交点a、a之间的距离，参照图8以及图9)大。即，存在pa 21＞pa的关系。

并且，由于链轮21a是应用于标准滚子链50的链轮，因此，相对于具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa与标准滚子链50的链节距p(即滚子52的中心O1、O1之间的距离)相等而言，链轮21a的弦节距pa 21比标准滚子链50的链节距p大。即，pa 21＞p。

另外，实施例3的链轮21a的齿形节距角与实施例1的齿形节距角相同因此省略说明。

[实施例4]

对于本发明的实施例4所涉及的链条用链轮，链轮21b的齿形与图2所示的实施例3的齿形相同，链轮21b的齿形节距角与实施例2的齿形节距角相同因此省略说明。

[实施例5]

接下来，对本发明的实施例5所涉及的链条用链轮进行说明。

具有图3所示的齿形的标准滚子链用链轮(以下仅称为链轮)31a是应用于标准滚子链50的链轮。

链轮31a通过相对的齿面32a、32b与齿根部33连续的齿槽34形成多个齿35。另外，在图3中，为了进行比较，以虚线示出ISO齿形(标准齿形)。

如图3所示，链轮31a的齿形形成为链轮31a的旋转方向前面侧的齿面32a和旋转方向背面侧的齿面32b相对于连结链轮31a的旋转中心O(未图示)和各齿根部33的中心的齿根部中心线X左右不对称。齿面32a由截面凸状的圆弧形成。形成齿面32a的圆弧由与ISO齿形(标准齿形)的圆弧面的齿面的齿面半径re相同的齿面半径re 32a形成。即，存在re 32a＝re的关系。齿面32b由截面凸状的圆弧形成。形成齿面32b的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿面的齿面半径re大的齿面半径re 32b形成。即，存在re 32b＞re的关系。进而，齿面32a以及齿面32b与齿根部33平滑地连续。

并且，齿根部33由中心位于齿根部中心线X上的圆弧形成。形成齿根部33的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿根部的齿根部圆弧半径ri大的齿根部圆弧半径ri 33形成。即，存在ri 33＞ri的关系。该齿根部圆弧半径ri 33的中心位于齿根部中心线X上，且位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置。

进而，由于齿根部圆弧半径ri 33的中心位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置，因此，当链轮31a的齿数z为偶数时，齿根圆直径df 33比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df大。即，存在df 33＞df的关系。并且，当链轮31a的齿数z为奇数时，齿根距离dc 33比ISO齿形(标准齿形)的齿根距离dc大。即，存在dc 33＞dc的关系。

并且，由于齿根圆直径df 33或者齿根距离dc 33比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df或者齿根距离dc大，因此，链轮31a的弦节距pa 31(即节圆pc 31与齿根部中心线X的交点a、a之间的距离)比具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa(即节圆pc和齿根部中心线X的交点a、a之间的距离，参照图8以及图9)大。即，存在pa 31＞pa的关系。

进而，由于链轮31a是应用于标准滚子链50的链轮，因此，相对于具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa与标准滚子链50的链节距p(即滚子52的中心O1、O1之间的距离)相等而言，链轮31a的弦节距pa 31比标准滚子链50的链节距p大。即，存在pa 31＞p的关系。

并且，实施例5的链轮31a的齿形节距角与实施例1的齿形节距角相同因此省略说明。

[实施例6]

对于本发明的实施例6所涉及的链条用链轮而言，链轮31b的齿形与图3所示的实施例5的齿形相同，链轮31b的齿形节距角与实施例2的齿形节距角相同因此省略说明。

[实施例7]

接下来，对本发明的实施例7所涉及的链条用链轮进行说明。

具有图4所示的齿形的标准滚子链用链轮(以下仅称为链轮)41a是应用于标准滚子链50的链轮。

链轮41a通过相对的齿面42a、42b与齿根部43连续的齿槽44形成多个齿45。另外，在图4中，为了进行比较，以虚线示出ISO齿形(标准齿形)。

如图4所示，链轮41a的齿形形成为链轮41a的前面侧的齿面42a和旋转方向背面侧的齿面42b相对于连结链轮41a的旋转中心O(未图示)和各齿根部43的中心的齿根部中心线X左右不对称。齿面42a由截面凸状的圆弧形成。形成齿面42a的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿面的齿面半径re大的齿面半径re 42a形成。即，存在re42a＞re的关系。齿面42b由截面凸状的圆弧形成。形成齿面42b的圆弧由与ISO齿形(标准齿形)的圆弧面的齿面的齿面半径re相同的齿面半径re 42b形成。即，存在re 42b＝re的关系。进而，齿面42a以及齿面42b与齿根部43平滑地连续。

并且，齿根部43由中心位于齿根部中心线X上的圆弧形成。形成齿根部43的圆弧由比ISO齿形(标准齿形)的圆弧状的齿根部的齿根部圆弧半径ri大的齿根部圆弧半径ri 43形成。即，存在ri 43＞ri的关系。该齿根部圆弧半径ri 43的中心位于齿根部中心线X上，且位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置。

进而，由于齿根部圆弧半径ri 43的中心位于比ISO齿形(标准齿形)的齿根部圆弧半径ri的中心更靠外侧的位置，因此，当链轮41a的齿数z为偶数时，齿根圆直径df 43比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df大。即，存在df 43＞df的关系。并且，当链轮41a的齿数z为奇数时，齿根距离dc 43比ISO齿形(标准齿形)的齿根距离dc大。即，存在dc 43＞dc的关系。

并且，由于齿根圆直径df 43或者齿根距离dc 43比ISO齿形(标准齿形)的齿根圆直径df或者齿根距离dc大，因此，链轮41a的弦节距pa 41(即、节圆pc 41与齿根部中心线X的交点a、a之间的距离)比具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa(即节圆pc和齿根部中心线X的交点a、a之间的距离，参照图8以及图9)大。即，存在pa 41＞pa的关系。

进而，由于链轮41a是应用于标准滚子链50的链轮，因此，相对于具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的弦节距pa与标准滚子链50的链节距p(即滚子52的中心O1、O1之间的距离)相等而言，链轮41a的弦节距pa 41比标准滚子链50的链节距p大。即，存在pa 41＞p的关系。

并且，实施例7的链轮41a的齿形节距角与实施例1的齿形节距角相同因此省略说明。

[实施例8]

对于本发明的实施例8所涉及的链条用链轮，链轮41b的齿形与图4所示的实施例7的齿形相同，链轮41b的齿形节距角与实施例2的齿形节距角相同因此省略说明。

接下来，对上述的实施例1至实施例8的链条用链轮11a、11b、21a、21b、31a、31b、41a、41b与标准滚子链50的啮合状态进行说明(以下省略后缀a、b)。各链轮11、21、31、41与标准滚子链50都进行同样的啮合，因此以下以实施例1以及实施例2的链条用链轮11与标准滚子链50的啮合为例参照图5进行说明。

图5示出在将发动机的曲轴的旋转传递至凸轮轴的链条传动装置中使用的各链轮11(21、31、41)和标准滚子链50的啮合状态，各链轮11(21、31、41)作为惰轮、即根据发动机的设计上的情况需要改变正时链条的朝向时使用的链轮而使用。

当通过曲轴的旋转对标准滚子链50赋予张力时，标准滚子链50的滚子52依次与链轮11的齿槽14啮合且各链轮11朝逆时针方向旋转。当链轮11朝逆时针方向旋转时，在滚子52的开始啮合部，后续滚子52b以已经就位并支承于齿根部13上的先行滚子52a的中心O1为中心、以标准滚子链50的链节距p为半径相对地摆动运动。此时，由于链轮11的弦节距pa11比标准滚子链50的链节距p大，因此后续滚子52b与旋转方向背面侧的齿面12b抵接。并且，由于后续滚子52b从齿面12b的大致切线方向抵接，因此由相对的摆动运动产生的冲击少。因此，在滚子52的开始啮合部，后续滚子52b抵接在齿面12b上时的冲击少，因此由冲击引起的噪音被降低。接着，伴随着链轮11的旋转，后续滚子52b的抵接位置(啮合位置)移动至齿根部13侧，并由齿根部13的中央部支承。由于该后续滚子52b朝齿根部13侧的移动是滚动移动，因此不会产生噪音。

并且，虽然没有图示，但是，在滚子52的啮出部，先行滚子52a以后续滚子52b的中心O1为中心、以标准滚子链50的链节距p为半径相对地摆动运动。此时，由于先行滚子52a仅与旋转方向前面侧的齿面12a的抵接位置抵接，因此能够容易地从该抵接位置离开并摆动运动。因此，先行滚子52a从链轮11啮出的啮出作业能够顺滑地进行。

实施例3至实施例8的链条用链轮21、31、41与标准滚子链50的啮合也以与上述的实施例1以及实施例2的链轮11和标准滚子链50的啮合同样的方式进行，因此省略其说明。

结合图1至图5对由上述实施例1至实施例8的链条用链轮11、21、31、41产生的总(overall)(OA)的噪音·振动降低的效果进行说明。

对于各链轮11、21、31、41的齿形，由于其齿根圆直径df 13、df 23、df 33、df 42或者齿根距离dc 13、dc 23、dc 33、dc 43比具有ISO齿形(标准齿形)的标准链轮的齿根圆直径df或者齿根距离dc大，因此各链轮11、21、31、41的弦节距pa 11、pa 21、pa 31、pa 41比标准滚子链50的链节距p大。由此，在滚子52的开始啮合部，标准滚子链50的后续滚子52b最初与各链轮11、21、31、41的旋转方向背面侧的齿面12b、22b、32b、42b抵接。进而，由于后续滚子52b从大致切线方向与旋转方向背面侧的齿面12b、22b、32b、42b抵接，因此由相对运动引起的冲击少。因此，在滚子52的开始啮合部，后续滚子52b抵接在旋转方向背面侧的齿面12b、22b、32b、42b上时的冲击少，因此由冲击引起的噪音被降低。

并且，在滚子52的啮出部，先行滚子52a以后续滚子52b的中心O1为中心、以标准滚子链50的链节距p为半径相对地摆动运动。此时，由于先行滚子52a仅与各链轮11、21、31、41的旋转方向前面侧的齿面12a、22a、32a、42a的抵接位置抵接，因此容够容易地从该抵接位置离开并摆动运动。因此，不会出现以往的上述日本专利特公平7-18478号公报中所公开的低噪音链传动装置那样阻碍滚子与链轮的齿面的顺滑地啮出的情况，先行滚子52a能够顺滑地从各链轮11、21、31、41啮出。

进一步，根据本发明的实施例1至实施例8所涉及的链条用链轮，具有如下的降低基于啮合次数的噪音·振动的效果。从图6和图7可以清楚，标准滚子链50具有均等的链节距p，另外，链轮11、21、31、41具有大小不同的至少2种齿形节距角，并且，这些齿形节距角沿着节圆pc的圆周方向不规则地排列，因此，滚子52与链轮11、21、31、41啮合时滚子52相对于链轮11、21、31、41的齿面的动能被缓冲，由抵接引起的冲击少，滚子52的啮合声音被降低。并且，由于滚子52与链轮11、21、31、41啮合时滚子52的碰撞或者抵接的时刻错开，因此由齿数决定的次数的振动以及噪音被降低。另外，总(OA)噪声和各旋转次数声音的差别较大，耳朵听到的噪音被降低。

并且，由于本发明的实施例1至实施例8所涉及的链条用链轮的多个齿通过烧结作为链轮整体成形为一体，因此在机械加工或滚轧成形等中能够容易地制造出极难加工的不规则节距的齿，并且，即使由于不规则节距导致齿面与滚子的滑动接触变多，但因烧结引起的润滑剂的保持能力提高，因此，能够降低摩擦声音。

另外，在上述本发明的各实施例中对使用标准滚子链50作为链条的情况进行说明，当然也可以应用于标准套筒链，用套筒代替滚子啮合在链轮的齿槽中。并且，在上述各实施例中采用齿形形状与标准链轮不同的齿形，但是，只要链轮的齿形满足齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大的条件，则即使齿形形状与标准链轮相同也能够起到同样的效果。另外，在所有的实施例中通过使齿形的最大外径与标准链轮的最大外径匹配，能够确保与使用以往的链轮、即标准链轮的链条传动装置之间的互换性。

Claims (3)

1、一种链条用链轮，其具有：相对的齿面部与齿根部连续的齿槽；以及在相邻的齿槽之间形成的多个齿，滚子链的滚子或者套筒链的套筒与所述齿槽啮合，其特征在于，

所述多个齿具有大小不同的至少2种齿形节距角，

该齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列，

所述多个齿的齿形形成为其齿根圆直径或者齿根距离比标准链轮的齿根圆直径或者齿根距离大，

所述多个齿通过烧结与链轮整体成形为一体。

2、根据权利要求1所述的链条用链轮，其特征在于，

当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ-Δθ、θ+2Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列。

3、根据权利要求1所述的链条用链轮，其特征在于，

当设标准链轮的齿形节距角为θ时，所述齿形节距角为θ-Δθ、θ、θ+Δθ，这些齿形节距角沿着节圆的圆周方向不规则地排列。

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