CN101529126B - 流体供应装置 - Google Patents
流体供应装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101529126B CN101529126B CN2007800388532A CN200780038853A CN101529126B CN 101529126 B CN101529126 B CN 101529126B CN 2007800388532 A CN2007800388532 A CN 2007800388532A CN 200780038853 A CN200780038853 A CN 200780038853A CN 101529126 B CN101529126 B CN 101529126B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- passage
- selector valve
- state
- channel
- outlet passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 94
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 25
- 239000008041 oiling agent Substances 0.000 claims description 3
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 15
- 230000001447 compensatory effect Effects 0.000 description 5
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000000659 freezing mixture Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0412—Cooling or heating; Control of temperature
- F16H57/0413—Controlled cooling or heating of lubricant; Temperature control therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B11/00—Servomotor systems without provision for follow-up action; Circuits therefor
- F15B11/02—Systems essentially incorporating special features for controlling the speed or actuating force of an output member
- F15B11/04—Systems essentially incorporating special features for controlling the speed or actuating force of an output member for controlling the speed
- F15B11/05—Systems essentially incorporating special features for controlling the speed or actuating force of an output member for controlling the speed specially adapted to maintain constant speed, e.g. pressure-compensated, load-responsive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/0021—Generation or control of line pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/50—Pressure control
- F15B2211/505—Pressure control characterised by the type of pressure control means
- F15B2211/50509—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means
- F15B2211/50518—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means using pressure relief valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/50—Pressure control
- F15B2211/505—Pressure control characterised by the type of pressure control means
- F15B2211/50509—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means
- F15B2211/50518—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means using pressure relief valves
- F15B2211/50527—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means using pressure relief valves using cross-pressure relief valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/0021—Generation or control of line pressure
- F16H2061/0037—Generation or control of line pressure characterised by controlled fluid supply to lubrication circuits of the gearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0412—Cooling or heating; Control of temperature
- F16H57/0415—Air cooling or ventilation; Heat exchangers; Thermal insulations
- F16H57/0417—Heat exchangers adapted or integrated in the gearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
- F16H57/0446—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control the supply forming part of the transmission control unit, e.g. for automatic transmissions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/87265—Dividing into parallel flow paths with recombining
- Y10T137/8733—Fluid pressure regulator in at least one branch
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/87265—Dividing into parallel flow paths with recombining
- Y10T137/87338—Flow passage with bypass
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- General Details Of Gearings (AREA)
Abstract
一种流体供应装置,包括:主通道,流体在其中流过;并列通道区(40,50);以及压力损失调节机构(115)。并列通道区包括并列连接至主通道的多个通道。并列通道区包括选择阀(100),所述选择阀(100)改变所述多个通道中流过流体的通道的数目。压力损失调节机构(115)抑制与所述选择阀(100)的操作状态的改变相关联的在所述并列通道区(40,50)的压力损失的改变。
Description
技术领域
本发明涉及一种包括并列连接的通道的流体供应装置。
背景技术
日本特开专利公报No.2002-149244披露一种包含并列通道区的流体供应装置,在所述并列通道区中各通道并列地连接。在以上流体供应装置中,自动变速器中的工作流体供应至散热器和储热箱以进行换热,并且,经过换热的工作流体返回所述自动变速器。此外,在所述流体供应装置中,连接至散热器的导管以及连接至储热箱的导管相互并列地连接。选择阀用于在工作流体仅供应至所述散热器的状态与工作流体既供应至所述散热器也供应至所述储热箱的状态之间切换。
在上述流体供应装置中,当并列通道区中流过流体的通道的数量根据选择阀的操作状态发生改变时,会产生以下缺陷。
亦即,当并列通道区中流过流体的通道的数量发生改变时,流体流过的通道的总的横截面面积发生改变,从而使在所述并列通道区的压力损失发生改变。当在并列通道区的压力损失发生改变时,并列通道区中的流体的流量也发生改变,这也使整个流体供应装置中的流体的流量发生改变。
发明内容
因而,本发明的目的是提供一种流体供应装置,当并列通道区中流过流体的通道的数目发生改变时所述流体供应装置抑制流体的流量的改变。
为达到上述以及其它目的,本发明提供一种流体供应装置,其具有:主通道,流体在其中流过;并列通道区;以及压力损失调节机构。所述并列通道区包括并列连接至所述主通道的多个通道。所述并列通道区包括选择阀,所述选择阀改变所述多个通道中流过流体的通道的数目。所述压力损失调节机构抑制与所述选择阀的操作状态的改变相关联的在所述并列通道区的压力损失的改变。
通过以下结合附图对本发明原理的示例性描述,本发明的其它方面和优点将变得明显。
附图说明
通过参考当前优选的各实施方式的以下说明以及附图可最佳地了解本发明及其目的和优点,其中:
图1为示出按照本发明的第一实施方式的自动变速器的流体供应装置以及该流体供应装置的外围结构的总体图;
图2为图1示出的流体供应装置的连接方式的示意图;
图3(A)为示出当选择阀的操作状态处于第一状态时ATF的流动路径的示意图;
图3(B)为示出当选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图;
图4的时间图示出当选择阀的操作状态从第一状态改变至第二状态时在并列通道区的压力损失的改变以及供应至需要润滑的部件的油量的改变。
图5为示出按照第一实施方式的压力损失调节机构的操作的时间图;
图6(A)为示出按照第一实施方式的处于第一状态中的选择阀的截面图;
图6(B)为示出按照第一实施方式的处于第二状态中的选择阀的截面图;
图7为示出当按照第一实施方式的选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图;
图8(A)为示出按照第二实施方式的处于第一状态中的选择阀的截面图;
图8(B)为示出按照第二实施方式的处于第二状态中的选择阀的截面图;
图9为示出当按照第二实施方式的选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图;
图10(A)为示出按照第三实施方式的处于第一状态中的选择阀的截面图;
图10(B)为示出按照第三实施方式的处于第二状态中的选择阀的截面图;
图11为示出当按照第三实施方式的选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图;
图12(A)为示出按照第四实施方式的处于第一状态中的选择阀的截面图;
图12(B)为示出按照第四实施方式的处于第二状态中的选择阀的截面图;
图13为示出当按照第四实施方式的选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图;
图14(A)为示出按照第五实施方式的处于第一状态中的选择阀的截面图;
图14(B)为示出按照第五实施方式的处于第二状态中的选择阀的截面图;以及
图15为示出当按照第五实施方式的选择阀的操作状态处于第二状态时ATF的流动路径的示意图。
具体实施方式
现将参考图1-7说明按照本发明的第一实施方式的流体供应装置1A。在第一实施方式中,流体供应装置1A安装于装配在车辆上的自动变速器中。
图1示出按照本发明的第一实施方式的流体供应装置1A以及该流体供应装置1A的外围结构的总体图。
如图1所示,内燃发动机1连接至包括变矩器的行星齿轮式自动变速器2。在第一实施方式中,存储于自动变速器2中的流体或者自动变速器流体(ATF)同时作为用于在变矩器中传递动力的工作流体、用于控制制动器和离合器的操作以选择自动变速器2的变速范围的工作流体以及用于诸如自动变速器2的轴和轴承这样的需要润滑的部件的润滑剂。
现将参考图1和2说明按照第一实施方式的流体供应装置1A的构造。图2为示出流体供应装置1A的连接方式的示意图。
流体供应装置1A具有将在以下说明的用于将ATF排放至外部的主排放通道10、用于将排放的ATF返回至自动变速器2的主返回通道11以及并列通道区60。
如图1和2所示,主排放通道10的一端连接至自动变速器2且主排放通道10的另一端连接至选择阀100。
选择阀100为电磁阀且选择阀100的操作状态由控制器4来控制。更具体地,通过油温传感器5测量的ATF的温度被传送至控制器4。当检测到的ATF的温度小于预定的判定值α时,控制器4让选择阀100断电以使其进入下述的第一状态。当检测到的ATF的温度大于或者等于判定值α时,控制器4让选择阀100通电以使其进入下述的第二状态。
第一通道40的一端连接至选择阀100且第一通道40的另一端连接至主返回通道11。第一换热器41设于第一通道40的中段。在第一实施方式中,第一换热器41设于散热器3中,其用于冷却内燃发动机1的冷却剂。当ATF的温度高于冷却剂温度时,第一换热器41降低ATF的温度,而当ATF的温度低于冷却剂温度时,第一换热器41升高ATF的温度。
而且,第二通道50的一端连接至选择阀100且第二通道50的另一端连接至主返回通道11。第二换热器51设于第二通道50的中段。在第一实施方式中,第二换热器51设于自动变速器2的附近。当ATF流过第二换热器51时,ATF受到冷却。
与第一换热器41和第二换热器51进行了换热的ATF被引入主返回通道11并且供应至自动变速器2中需要润滑的部件2a。
如附图所示(例如图2),第一通道40和第二通道50并列地连接至主排放通道10和主返回通道11。选择阀100改变各通道(第一通道40和第二通道50)中流过ATF的通道的数目。在第一实施方式中,第一通道40、第二通道50以及选择阀100构成并列通道区60。
图3(A)和图3(B)均示出了流体供应装置中ATF的流动路径。图3(A)示出当选择阀100的操作状态处于第一状态时的流动路径,图3(B)示出当选择阀100的操作状态处于第二状态时的流动路径。
当ATF的温度低于判定值α时,选择阀100进入图3(A)所示的第一状态。在第一状态中,ATF仅流过在并列通道区60的第一通道40。在第一状态中,ATF与第一换热器41进行换热。
如图3(B)所示,当ATF的温度大于或者等于判定值α时,选择阀100进入第二状态。在第二状态中,ATF流过在并列通道区60的第一通道40和第二通道50。在第二状态中,ATF与第一换热器41和第二换热器51进行换热。结果,ATF的温度调节至低于判定值α。
按照该方式,选择阀100的操作状态根据ATF的温度而改变,并且根据操作状态的改变来改变并列通道区中流过ATF的通道的数目。因而,并列通道区60中流过ATF的换热器的数目也发生改变,从而允许ATF的换热效率是可变的。按照该方式,由于换热效率根据ATF的温度而变化,从而以适当的方式抑制了ATF的过度的热量增加和过度的冷却。
如图4所示,当选择阀100的操作状态从第一状态改变至第二状态时,并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加,这就增加了并列通道区60中流过ATF的通道的总的横截面面积。从而,并列通道区60中的压力损失减小。当并列通道区60中的压力损失减小时,流过并列通道区60的ATF的流量增加,这也增加了整个流体供应装置中的ATF的流量。从而,例如从主返回通道11供应至需要润滑的部件2a的ATT的量增加。结果,例如可能产生以下缺陷。
如上所述,ATF不仅用于润滑需要润滑的部件2a,而且还用于在变矩器中传递动力以及用于控制制动器和离合器的操作以选择自动变速器2的变速范围。从而,当供应至需要润滑的部件2a的量增加时,用于在变矩器中传递动力的量以及用于控制离合器与制动器的操作的量减少。这会对变矩器的动力传递以及离合器与制动器的操作控制产生不小的影响。
而且,当流过第一换热器41的ATF的量增加时,流入第一换热器41的ATF的量可能会超过第一换热器41的换热能力,且不能进行充分的换热。
第一实施方式的选择阀100包括压力损失调节机构,所述压力损失调节机构抑制与选择阀100的操作状态的改变相关联的在并列通道区60的压力损失的改变。
如图5所示,压力损失调节机构抑制由通过操作阀100增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目所引起的在并列通道区60的压力损失的减小(在图5中通过虚线示出)。更具体地,当选择阀100从第一状态改变至第二状态使得并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加时,压力损失调节机构使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。按照该方式,抑制了整个流体供应装置中的ATF的流量在流过ATF的通道的数目增加之后发生改变。
图6(A)和图6(B)示出了设有压力损失调节机构的选择阀的截面结构。图6(A)示出处于第一状态的选择阀100的截面结构,图6(B)示出处于第二状态的选择阀100的截面结构。
如图6(A)和图6(B)所示,选择阀100包括中空套筒110、杆式阀体120、弹簧130以及电磁线圈140。阀体120沿套筒110的轴向在套筒110中移动以切换选择阀100的操作状态。弹簧130将阀体120压向套筒110中的第一端。电磁线圈140使阀体120在套筒110中沿与弹簧130推压阀体120的方向相反的方向移动。
套筒110设有将主排放通道10连接至套筒110的内部的入口通道111、将第一通道40连接至套筒110的内部的第一出口通道112和第二出口通道113以及将第二通道50连接至套筒110的内部的第三出口通道114。
第二出口通道113设有缩窄部115。缩窄部115构成压力损失调节机构。缩窄部115增加第二出口通道113的压力损失以补偿由增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目所引起的在并列通道区60的压力损失的减小。形成缩窄部115的孔的直径的尺寸适于补偿压力损失的减小。换言之,形成缩窄部115的孔的直径的尺寸设为能够使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。
而且,阀体120包括用于切换通道111-114的连接状态的小直径部121。如图6(A)所示,小直径部121形成为当选择阀100处于第一状态时(亦即,当阀体120由弹簧130的力移动至套筒110中的第一端时)使得入口通道111连接至第一出口通道112。
如图6(B)所示,小直径部121形成为当选择阀100处于第二状态时(亦即,当阀体120由电磁线圈140移动至套筒110中的第二端时)使得第二出口通道113和第三出口通道114连接至入口通道111。
下一步将说明如上所述构造的选择阀100的操作。
当选择阀100的操作状态为第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40,如图6(A)所示。
当选择阀100的操作状态为第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50,如图6(B)和图7所示。在第二状态中,ATF经设有缩窄部115的第二出口通道113供应至第一通道40。从而,在与第一状态相比流过ATF的通道的数目增加的第二状态中,选择阀100的与第一通道40连接的出口处的压力损失增加。这就抑制了由增加流过ATF的通道的数目所引起的在并列通道区60的压力损失的减小。更具体地,使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。从而,在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后整个流体供应装置中的ATF的流量基本上一致,并且供应至需要润滑的部件2a的ATF的量也基本上一致。
如上所述,第一实施方式具有以下优点。
(1)选择阀100包括压力损失调节机构(缩窄部115),压力损失调节机构抑制与选择阀100的操作状态的改变相关联的在并列通道区60的压力损失的改变。从而,抑制了当并列通道区60中流过ATF的通道的数目改变时在并列通道区60的压力损失发生改变。结果,也抑制了并列通道区60中ATF的流量发生改变,从而也抑制了整个流体供应装置中ATF的流量发生改变。因此,尽管并列通道区60中流过ATF的通道的数目发生改变,但是抑制了流体供应装置中ATF的流量发生改变。
(2)压力损失调节机构抑制由通过操作阀100增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目所引起的在并列通道区60的压力损失的减小。从而,以适当的方式抑制了在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后压力损失的改变。这就以适当的方式抑制了流过ATF的通道数目增加之后流体供应装置的流量发生改变。
(3)并列通道区60包括第一通道40和第二通道50。而且,选择阀100的套筒110包括连接至主排放通道10的入口通道111、连接至第一通道40的第一出口通道112和第二出口通道113以及连接至第二通道50的第三出口通道114。缩窄部115设于第二出口通道113。而且,选择阀100包括用于切换选择阀100的操作状态的阀体120。当选择阀100处于第一状态时,入口通道111连接至第一出口通道112,当选择阀100处于第二状态时,第二出口通道113和第三出口通道114连接至入口通道111。
从而,当选择阀100处于第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40。当选择阀100处于第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50。
在第二状态中,由于ATF经设有缩窄部115的第二出口通道113供应至第一通道40,因此抑制了由增加流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。从而,以适当的方式抑制了在流过ATF的通道的数目增加之前与之后在并列通道区60的压力损失发生改变。这也以适当的方式抑制了在流过ATF的通道的数目增加之后ATF的流量发生改变。
(4)流过主排放通道10的流体为起自动变速器2的润滑剂作用的ATF。构成并列通道区60的第一通道40和第二通道50分别设有第一换热器41和第二换热器51,并将已经过换热的ATF供应至自动变速器2的需要润滑的部件2a。从而,并列通道区60中流过ATF的通道的数目根据选择阀100的操作状态而改变以改变并列通道区60中流过ATF的换热器的数目。这就允许ATF的换热器的效率是可变的。按照第一实施方式的流体供应装置,尽管并列通道区60中流过ATF的通道的数目发生改变,但是抑制了整个流体供应装置中ATF的流量发生改变。因此,在通过使用操作阀100改变并列通道区60中流过ATF的换热器的数目来改变ATF的换热器效率的情况下,抑制了供应至自动变速器2的需要润滑的部件2a的ATF的量发生改变。
现将参考图8(A)、图8(B)和图9说明按照本发明的第二实施方式的流体供应装置1B。
除了选择阀的通道结构之外,第二实施方式具有与第一实施方式基本上相同的结构。将集中于第一实施方式与第二实施方式之间的差异说明按照第二实施方式的流体供应装置1B。
如图9所示,流体供应装置1B具有将在以下说明的主排放通道10、主返回通道11以及并列通道区60。
图8(A)和8(B)示出了按照第二实施方式的选择阀200的截面结构。图8(A)示出处于第一状态的选择阀200的截面结构,图8(B)示出处于第二状态的选择阀200的截面结构。
如图8(A)和8(B)所示,选择阀200包括中空套筒210、杆式阀体220、弹簧230以及电磁线圈240。阀体220沿套筒210的轴向在套筒210中移动以切换选择阀200的操作状态。弹簧230将阀体220压向套筒210中的第一端。电磁线圈240使阀体220沿与弹簧230推压阀体220的方向相反的方向移动。
套筒210包括将主排放通道10连接至套筒210的内部的第一入口通道211和第二入口通道212、将第一通道40连接至套筒210的内部的第一出口通道213以及将第二通道50连接至套筒210的内部的第二出口通道214。
缩窄部215设于第二入口通道212中。在第二实施方式中,缩窄部215构成压力损失调节机构。缩窄部215增加第二入口通道212的压力损失以补偿由增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。形成缩窄部115的孔的直径的尺寸适于补偿压力损失的减小。换言之,形成缩窄部215的孔的直径的尺寸设为能够使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。
而且,阀体220包括用于切换通道211-214的连接状态的小直径部221。如图8(A)所示,小直径部221形成为当选择阀200处于第一状态时(亦即,当阀体220由弹簧230的力移动至套筒210中的第一端时)使得第一入口通道211连接至第一出口通道213。
如图8(B)所示,小直径部221形成为当选择阀200处于第二状态时(亦即,当阀体220由电磁线圈240移动至套筒210中的第二端时)使得第一出口通道213和第二出口通道214连接至第二入口通道212。
下一步将说明如上所述构造的选择阀200的操作。
当选择阀200的操作状态为第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40,如图8(A)所示。
当选择阀200的操作状态为第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50,如图8(B)和图9所示。在第二状态中,ATF经设有缩窄部215的第二入口通道212供应至第一通道40和第二通道50。从而,在与第一状态相比流过ATF的通道的数目增加的第二状态中,选择阀200的与第一通道40和第二通道50连通的入口处的压力损失增加。这就抑制了由增加流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。更具体地,使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。从而,在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后,整个流体供应装置中的ATF的流量基本上一致,并且供应至需要润滑的部件2a的ATF的量也基本上一致。
如上所述,按照第二实施方式的选择阀200具有与第一实施方式相同的优点。
现将参考图10(A)、图10(B)和图11说明按照本发明的第三实施方式的流体供应装置1C。
除了选择阀的通道结构之外,第三实施方式具有与第一实施方式基本上相同的结构。将集中于第一实施方式与第三实施方式之间的差异说明按照第三实施方式的流体供应装置1C。
如图11所示,流体供应装置1C具有将在以下说明的主排放通道10、主返回通道11以及并列通道区60。
图10(A)和10(B)示出了按照第三实施方式的选择阀300的截面结构。图10(A)示出处于第一状态的选择阀300的截面结构,图10(B)示出处于第二状态的选择阀300的截面结构。
如图10(A)和10(B)所示,选择阀300包括中空套筒310、杆式阀体320、弹簧330以及电磁线圈340。阀体320沿套筒310的轴向在套筒310中移动以切换选择阀300的操作状态。弹簧330将阀体320压向套筒310中的第一端。电磁线圈340使阀体320沿与弹簧330推压阀体220的方向相反的方向移动。
套筒310包括将主排放通道10连接至套筒310的内部的第一入口通道311和第二入口通道312、将第一通道40连接至套筒310的内部的第一出口通道313和第二出口通道314以及将第二通道50连接至套筒310的内部的第三出口通道315。
而且,第二入口通道312设有第一缩窄部316,第二出口通道314设有第二缩窄部317。在第三实施方式中,第一缩窄部316和第二缩窄部317构成压力损失调节机构。第一缩窄部316增加第二入口通道312的压力损失而第二缩窄部317增加第二出口通道314的压力损失,以补偿由增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。形成第一和第二缩窄部316、317的孔的直径的尺寸设为适于补偿压力损失的减小,换言之,形成第一和第二缩窄部316、317的孔的直径的尺寸设为能够使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。
而且,阀体320包括用于切换通道311-315的连接状态的小直径部321。如图10(A)所示,小直径部321形成为当选择阀300处于第一状态时(亦即,当阀体320由弹簧330的力移动至套筒310中的第一端时)使得第一入口通道311连接至第一出口通道313。
如图10(B)所示,小直径部321形成为当选择阀300处于第二状态时(亦即,当阀体320由电磁线圈340移动至套筒310中的第二端时)使得第二出口通道314和第三出口通道315连接至第二入口通道312。
下一步将说明如上所述构造的选择阀300的操作。
当选择阀300的操作状态为第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40,如图10(A)所示。
当选择阀300的操作状态为第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50,如图10(B)和图11所示。在第二状态中,ATF经设有第一缩窄部316的第二入口通道312供应至第二通道50,并经第二入口通道312和设有第二缩窄部317的第二出口通道314供应至第一通道40。从而,在与第一状态相比流过ATF的通道的数目增加的第二状态中,在选择阀300的与第一通道40和第二通道50连通的入口处以及选择阀300的与第一通道40连通的出口处的压力损失增加。这就抑制了由增加流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。更具体地,使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。从而,在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后,整个流体供应装置中的ATF的流量基本上一致,并且供应至需要润滑的部件2a的ATF的量也基本上一致。
如上所述,按照第三实施方式的选择阀300具有与第一实施方式相同的优点。
现将参考图12(A)、图12(B)和图13说明按照本发明的第四实施方式的流体供应装置1D。
除了选择阀的通道结构之外,第四实施方式具有与第一实施方式基本上相同的结构。将集中于第一实施方式与第四实施方式之间的差异说明按照第四实施方式的流体供应装置1D。
如图13所示,流体供应装置1D具有将在以下说明的主排放通道10、主返回通道11以及并列通道区60。
图12(A)和12(B)示出了按照第四实施方式的选择阀400的截面结构。图12(A)示出处于第一状态的选择阀400的截面结构,图12(B)示出处于第二状态的选择阀400的截面结构。
如图12(A)和12(B)所示,选择阀400包括中空套筒410、杆式阀体420、弹簧430以及电磁线圈440。阀体420沿套筒410的轴向在套筒410中移动以切换选择阀400的操作状态。弹簧430将阀体420压向套筒410中的第一端。电磁线圈440使阀体420沿与弹簧430推压阀体420的方向相反的方向在套筒410中移动。
套筒410包括将主排放通道10连接至套筒410的内部的第一入口通道411和第二入口通道412、将第一通道40连接至套筒410的内部的第一出口通道413以及将第二通道50连接至套筒410的内部的第二出口通道414。
而且,第二入口通道412设有第一缩窄部415,第二出口通道414设有第二缩窄部416。在第四实施方式中,第一和第二缩窄部415、416构成压力损失调节机构。第一缩窄部415增加第二入口通道412的压力损失而第二缩窄部416增加第二出口通道414的压力损失,以补偿由增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。形成第一和第二缩窄部415、416的孔的直径的尺寸设为适于补偿压力损失的减小,换言之,形成第一和第二缩窄部415、416的孔的直径的尺寸设为能够使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。
而且,阀体420包括用于切换通道411-414的连接状态的小直径部421。如图12(A)所示,小直径部421形成为当选择阀400处于第一状态时(亦即,当阀体420由弹簧430的力移动至套筒410中的第一端时)使得第一入口通道411连接至第一出口通道413。
此外,如图12(B)所示,小直径部421形成为当选择阀400处于第二状态时(亦即,当阀体420由电磁线圈440移动至套筒410中的第二端时)使得第一出口通道413和第二出口通道414连接至第二入口通道412。
下一步将说明如上所述构造的选择阀400的操作。
当选择阀400的操作状态为第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40,如图12(A)所示。
当选择阀400的操作状态为第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50,如图12(B)和图13所示。在第二状态中,ATF经设有第一缩窄部415的第二入口通道412供应至第一通道40,并经第二入口通道412和设有第二缩窄部416的第二出口通道414供应至第二通道50。从而,在与第一状态相比流过ATF的通道的数目增加的第二状态中,在选择阀400的与第一通道40和第二通道50连通的入口处以及选择阀400的与第二通道50连通的出口处的压力损失增加。这就抑制了由增加流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。更具体地,使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。从而,在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后,整个流体供应装置中的ATF的流量基本上一致,并且供应至需要润滑的部件2a的ATF的量也基本上一致。
如上所述,按照第四实施方式的选择阀400具有与第一实施方式相同的优点。
现将参考图14(A)、图14(B)和图15说明按照本发明的第五实施方式的流体供应装置1E。
除了选择阀的通道结构之外,第五实施方式具有与第一实施方式基本上相同的结构。将集中于第一实施方式与第五实施方式之间的差异说明按照第五实施方式的流体供应装置1E。
如图15所示,流体供应装置1E具有将在以下说明的主排放通道10、主返回通道11以及并列通道区60。
图14(A)和14(B)示出了按照第五实施方式的选择阀500的截面结构。图14(A)示出处于第一状态的选择阀500的截面结构,图14(B)示出处于第二状态的选择阀500的截面结构。
如图14(A)和14(B)所示,选择阀500包括中空套筒510、杆式阀体520、弹簧530以及电磁线圈540。阀体520沿套筒510的轴向在套筒510中移动以切换选择阀500的操作状态。弹簧530将阀体520压向套筒510中的第一端。电磁线圈540使阀体520沿与弹簧530推压阀体520的方向相反的方向在套筒510中移动。
套筒510包括将主排放通道10连接至套筒510的内部的入口通道511、将第一通道40连接至套筒510的内部的第一出口通道512和第二出口通道513以及将第二通道50连接至套筒510的内部的第三出口通道514。
而且,第二出口通道513设有第一缩窄部515,第三出口通道514设有第二缩窄部516。在第五实施方式中,第一和第二缩窄部515、516构成压力损失调节机构。第一缩窄部515增加第二出口通道513的压力损失而第二缩窄部516增加第三出口通道514的压力损失。这就补偿了由增加并列通道区60中流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。形成第一和第二缩窄部515、516的孔的直径的尺寸设为适于补偿压力损失的减小,换言之,形成第一和第二缩窄部515、516的孔的直径的尺寸设为能够使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。
而且,阀体520包括用于切换通道511-514的连接状态的小直径部521。如图14(A)所示,小直径部521形成为当选择阀500处于第一状态时(亦即,当阀体520由弹簧530的力移动至套筒510中的第一端时)使得第一入口通道511连接至第一出口通道512。
此外,如图14(B)所示,小直径部521形成为当选择阀500处于第二状态时(亦即,当阀体520由电磁线圈540移动至套筒510中的第二端时)使得第二出口通道513和第三出口通道514连接至入口通道511。
下一步将说明如上所述构造的选择阀500的操作。
当选择阀500的操作状态为第一状态时,ATF仅流过并列通道区60中的第一通道40,如图14(A)所示。
当选择阀500的操作状态为第二状态时,ATF流过并列通道区60中的第一通道40和第二通道50,如图14(B)和图15所示。在第二状态中,ATF经设有第一缩窄部515的第二出口通道513供应至第一通道40,并经设有第二缩窄部516的第三出口通道514供应至第二通道50。从而,在与第一状态相比流过ATF的通道的数目增加的第二状态中,在选择阀500的与第一通道40连通的出口处以及选择阀500的与第二通道50连通的出口处的压力损失增加。这就抑制了由增加流过ATF的通道的数目引起的在并列通道区60的压力损失的减小。更具体地,使流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失的水平相等。从而,在并列通道区60中流过ATF的通道的数目增加之前与之后,整个流体供应装置中的ATF的流量基本上一致,并且供应至需要润滑的部件2a的ATF的量也基本上一致。
如上所述,按照第五实施方式的选择阀500具有与第一实施方式相同的优点。
各实施方式可修改如下。
在每个实施方式中,套筒的各通道以及阀体的小直径部可设为使选择阀在断电时处于第二状态而在通电时处于第一状态。
每个实施方式中的选择阀的结构是本发明的示例。选择阀可按照任何方式构造,只要满足以下条件即可:当选择阀处于第一状态时ATF仅供应至第一通道40,当选择阀处于第二状态时ATF供应至第一通道40和第二通道50,而且并列通道区60的压力损失在第二状态中与在第一状态中相同。
缩窄部的孔的直径可设为使得流过ATF的通道的数目增加之前与之后的在并列通道区60的压力损失之差至少是较小的。这就抑制了与选择阀的操作状态改变相关联的在并列通道区60的压力损失的改变。换言之,当并列通道区60中流过ATF的通道的数目改变时抑制了并列通道区60的压力损失的改变。由于抑制了在并列通道区60的压力损失的改变,因此也抑制了并列通道区60中的ATF的流量的改变,从而抑制了整个流体供应装置中的ATF的流量的改变。因此,当并列通道区60中流过ATF的通道的数目改变时,抑制了流体供应装置中的ATF的流量发生改变。
并列通道区60包括第一通道和第二通道50,但也可包括三个或者更多个通道。在这种情况下,也可基于与上述各实施方式相同的原理应用本发明。亦即,在改变选择阀的操作状态以改变并列通道区60中流过ATF的通道的数目的情况下,选择阀构造为抑制由改变流过ATF的通通的数目引起的在并列通道区60的压力损失的改变。
压力损失调节机构设于选择阀中,该压力损失调节机构抑制与选择阀的操作状态改变相关联的在并列通道区60的压力损失的改变。然而,这种压力损失调节机构可设于流体供应装置的其它部件中。
自动变速器2为行星齿轮式自动变速器,但是其也可为其它变速器。例如,自动变速器可为由滑轮和带构成的无级变速器(CVT)或者手动变速器。
在每个实施方式中,本发明的流体供应装置应用至用于和自动变速器的ATF进行换热的流体供应装置,但是本发明的流体供应装置的应用不局限于此。只要流体供应装置包括流过流体的主通道、其中各通道并列连接至主通道的并列通道区以及改变并列通道区中流过流体的通道的数目的选择阀,则本发明就可以相同的方式应用于任何的流体供应装置。
Claims (8)
1.一种流体供应装置,包括:
主通道,流体在其中流过;
并列通道区,其包括并列连接至所述主通道的多个通道,所述并列通道区包括选择阀,所述选择阀改变所述多个通道中流过流体的通道的数目;以及
压力损失调节机构,其抑制由通过操作所述选择阀来增加流过流体的通道数目而引起的在所述并列通道区的压力损失的减少。
2.如权利要求1所述的流体供应装置,其中,所述压力损失调节机构包括设于所述选择阀中的缩窄部。
3.如权利要求2所述的流体供应装置,其中,所述并列通道区包括第一通道和第二通道,所述选择阀包括连通所述主通道的入口通道、连通所述第一通道的第一出口通道和第二出口通道以及连通所述第二通道的第三出口通道,所述缩窄部设于所述第二出口通道中,所述流体供应装置还包括:
阀体,其选择性地在第一状态和第二状态之间切换所述选择阀的操作状态,其中,当所述阀体的操作状态为所述第一状态时所述入口通道连通所述第一出口通道,并且,当所述选择阀的操作状态为所述第二状态时,所述第二出口通道和所述第三出口通道连通所述入口通道。
4.如权利要求2所述的流体供应装置,其中,所述并列通道区包括第一通道和第二通道,所述选择阀包括连通所述主通道的第一入口通道和第二入口通道、连通所述第一通道的第一出口通道以及连通所述第二通道的第二出口通道,所述缩窄部设于所述第二入口通道中,所述流体供应装置还包括:
阀体,其选择性地在第一状态和第二状态之间切换所述选择阀的操作状态,其中,当所述阀体的操作状态为所述第一状态时所述第一入口通道连通所述第一出口通道,并且,当所述选择阀的操作状态为所述第二状态时,所述第一出口通道和所述第二出口通道连通所述第二入口通道。
5.如权利要求2所述的流体供应装置,其中,所述并列通道区包括第一通道和第二通道,所述选择阀包括连通所述主通道的第一入口通道和第二入口通道、连通所述第一通道的第一出口通道和第二出口通道以及连通所述第二通道的第三出口通道,所述缩窄部为分别设于所述第二入口通道和所述第二出口通道中的一对缩窄部之一,所述流体供应装置还包括:
阀体,其选择性地在第一状态和第二状态之间切换所述选择阀的操作状态,其中,当所述阀体的操作状态为所述第一状态时所述第一入口通道连通所述第一出口通道,并且,当所述选择阀的操作状态为所述第二状态时,所述第二出口通道和所述第三出口通道连通所述第二入口通道。
6.如权利要求2所述的流体供应装置,其中,所述并列通道区包括第一通道和第二通道,所述选择阀包括连通所述主通道的第一入口通道和第二入口通道、连通所述第一通道的第一出口通道以及连通所述第二通道的第二出口通道,所述缩窄部为分别设于所述第二入口通道和所述第二出口通道中的一对缩窄部之一,所述流体供应装置还包括:
阀体,其选择性地在第一状态和第二状态之间切换所述选择阀的操作状态,其中,当所述阀体的操作状态为所述第一状态时所述第一入口通道连通所述第一出口通道,并且,当所述选择阀的操作状态为所述第二状态时,所述第一出口通道和所述第二出口通道连通所述第二入口通道。
7.如权利要求2所述的流体供应装置,其中,所述并列通道区包括第一通道和第二通道,所述选择阀包括连通所述主通道的入口通道、连通所述第一通道的第一出口通道和第二出口通道以及连通所述第二通道的第三出口通道,所述缩窄部为分别设于所述第二出口通道和所述第三出口通道中的一对缩窄部之一,所述流体供应装置还包括:
阀体,其选择性地在第一状态和第二状态之间切换所述选择阀的操作状态,其中,当所述阀体的操作状态为所述第一状态时所述入口通道连通所述第一出口通道,并且,当所述选择阀的操作状态为所述第二状态时,所述第二出口通道和所述第三出口通道连通所述入口通道。
8.如权利要求1-7中的任一项所述的流体供应装置,其中,所述流体为自动变速器的润滑剂,形成所述并列通道区的所述通道中的每一个都设有换热器,并且,已经与所述换热器中的至少一个进行了换热的润滑剂供应至所述自动变速器中需要润滑的部件。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP334749/2006 | 2006-12-12 | ||
JP2006334749A JP4626609B2 (ja) | 2006-12-12 | 2006-12-12 | 流体供給装置 |
PCT/JP2007/074357 WO2008072775A2 (en) | 2006-12-12 | 2007-12-12 | Fluid supply apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101529126A CN101529126A (zh) | 2009-09-09 |
CN101529126B true CN101529126B (zh) | 2012-04-25 |
Family
ID=39431007
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2007800388532A Expired - Fee Related CN101529126B (zh) | 2006-12-12 | 2007-12-12 | 流体供应装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8522923B2 (zh) |
JP (1) | JP4626609B2 (zh) |
CN (1) | CN101529126B (zh) |
DE (1) | DE112007002419T5 (zh) |
WO (1) | WO2008072775A2 (zh) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2470349B (en) * | 2009-05-12 | 2014-07-23 | Gm Global Tech Operations Inc | Fluid supply system and method of operating a fluid supply system |
US8485943B2 (en) * | 2011-02-17 | 2013-07-16 | GM Global Technology Operations LLC | Vehicle fluid pressure control |
US9581237B2 (en) * | 2011-06-30 | 2017-02-28 | Gm Global Technology Operations, Llc | Transmission fluid expansion reservoir |
US9200713B2 (en) * | 2011-12-02 | 2015-12-01 | GM Global Technology Operations LLC | Valve configured for regulating the flow of fluid from a transmission to a cooler |
US8919299B2 (en) | 2011-12-19 | 2014-12-30 | Chrysler Group Llc | System and method to control automotive powertrain component temperature |
JP5610093B2 (ja) * | 2011-12-21 | 2014-10-22 | トヨタ自動車株式会社 | 自動変速機の潤滑装置 |
JP2014137099A (ja) * | 2013-01-16 | 2014-07-28 | Jatco Ltd | 変速機の制御装置 |
US9488289B2 (en) * | 2014-01-14 | 2016-11-08 | Hanon Systems | Variable suction device for an A/C compressor to improve nvh by varying the suction inlet flow area |
DE102014101437A1 (de) * | 2014-02-05 | 2015-08-06 | Eto Magnetic Gmbh | Elektromagnetventil sowie Verbrennungsmotorkühlsystem mit Elektromagnetventil |
CN104196588B (zh) * | 2014-08-18 | 2016-06-08 | 南通常测机电设备有限公司 | 一种油温控制系统及其控制方法 |
JP6250898B2 (ja) * | 2015-07-29 | 2017-12-20 | 株式会社アドヴィックス | 液圧発生装置 |
US9976668B2 (en) * | 2015-08-27 | 2018-05-22 | GM Global Technology Operations LLC | Valve configured regulating the flow of fluid between a device, a heater, and a cooler |
CN106089396B (zh) * | 2016-08-17 | 2018-09-04 | 曲阜天博汽车零部件制造有限公司 | 一种汽车、发动机及冷却液电控调温器 |
DE102016218834A1 (de) * | 2016-09-29 | 2018-03-29 | Robert Bosch Gmbh | Bypassventil für Expansionsmaschine |
CN109469723A (zh) * | 2017-09-08 | 2019-03-15 | 日立汽车系统(苏州)有限公司 | 变速箱热平衡分压调控系统 |
US11867286B1 (en) * | 2022-06-20 | 2024-01-09 | Ford Global Technologies, Llc | Transmission fluid temperature control system |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5138837A (en) * | 1990-02-26 | 1992-08-18 | Mannesmann Rexroth Gmbh | Load independent valve control for a plurality of hydraulic users |
CN1492987A (zh) * | 2001-02-23 | 2004-04-28 | IGC�����˶���ϵͳ��˾ | 超低温闭环再循环气体冷却系统 |
DE10250971A1 (de) * | 2002-11-02 | 2004-05-13 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuerungssystem für Getriebeöl von schaltbaren Getrieben |
DE10308502A1 (de) * | 2003-02-26 | 2004-09-30 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Steuerung eines automatisierten Kfz-Getriebes |
CN1536249A (zh) * | 2003-04-09 | 2004-10-13 | �����Զ�����ʽ���� | 流体压力控制回路 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4027643A (en) * | 1975-08-14 | 1977-06-07 | Feenan Patrick J | Oil cooler control |
JPS60148617U (ja) * | 1984-03-08 | 1985-10-02 | 三菱重工業株式会社 | 流量制御弁 |
DE3571269D1 (en) * | 1985-04-11 | 1989-08-03 | Honeywell Lucifer Sa | Pulse-controlled electromagnetic valve |
JPH0515664Y2 (zh) | 1987-03-14 | 1993-04-23 | ||
JPH03110285U (zh) * | 1990-02-27 | 1991-11-12 | ||
JP2524009Y2 (ja) * | 1990-03-22 | 1997-01-29 | 三菱電機株式会社 | 比例電磁弁 |
DE19756180A1 (de) * | 1997-12-17 | 1999-06-24 | Hyundai Motor Co Ltd | Kühlvorrichtung für eine Automatikgetriebe-Flüssigkeit |
JP2002149244A (ja) | 2000-11-08 | 2002-05-24 | Toyota Motor Corp | 流体の温度調整装置 |
US6719208B2 (en) * | 2001-08-31 | 2004-04-13 | Huron, Inc. | Oil cooler bypass valve |
JP4534446B2 (ja) * | 2003-07-31 | 2010-09-01 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関 |
US7325747B2 (en) * | 2004-05-18 | 2008-02-05 | Masco Corporation Of Indiana | Flow compensated control valve |
US7540431B2 (en) * | 2004-11-24 | 2009-06-02 | Dana Canada Corporation | By-pass valve for heat exchanger |
JP3119687U (ja) | 2005-11-09 | 2006-03-09 | 株式会社ツヤマ | 学習用玩具 |
US20080029246A1 (en) * | 2006-03-16 | 2008-02-07 | Standard-Thomson Corporation | Heat exchanger bypass system |
-
2006
- 2006-12-12 JP JP2006334749A patent/JP4626609B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2007
- 2007-12-12 US US12/441,039 patent/US8522923B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-12-12 WO PCT/JP2007/074357 patent/WO2008072775A2/en active Application Filing
- 2007-12-12 DE DE200711002419 patent/DE112007002419T5/de not_active Ceased
- 2007-12-12 CN CN2007800388532A patent/CN101529126B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5138837A (en) * | 1990-02-26 | 1992-08-18 | Mannesmann Rexroth Gmbh | Load independent valve control for a plurality of hydraulic users |
CN1492987A (zh) * | 2001-02-23 | 2004-04-28 | IGC�����˶���ϵͳ��˾ | 超低温闭环再循环气体冷却系统 |
DE10250971A1 (de) * | 2002-11-02 | 2004-05-13 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuerungssystem für Getriebeöl von schaltbaren Getrieben |
DE10308502A1 (de) * | 2003-02-26 | 2004-09-30 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Steuerung eines automatisierten Kfz-Getriebes |
CN1536249A (zh) * | 2003-04-09 | 2004-10-13 | �����Զ�����ʽ���� | 流体压力控制回路 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4626609B2 (ja) | 2011-02-09 |
US20100062890A1 (en) | 2010-03-11 |
CN101529126A (zh) | 2009-09-09 |
WO2008072775A2 (en) | 2008-06-19 |
JP2008144912A (ja) | 2008-06-26 |
DE112007002419T5 (de) | 2009-07-30 |
US8522923B2 (en) | 2013-09-03 |
WO2008072775A3 (en) | 2008-09-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101529126B (zh) | 流体供应装置 | |
CN110285210B (zh) | 液压控制系统和车辆 | |
KR102035544B1 (ko) | 속도 전환이 가능한 감속기 | |
US8826760B2 (en) | Automatic transmission having high pressure actuation and low pressure lube hydraulic circuit | |
US6631651B2 (en) | Hydraulic circuit for an automated twin clutch transmission for motor vehicles | |
US8840505B2 (en) | Hydraulic controls for an automatic transmission | |
CN107044540B (zh) | 变速箱液压控制系统 | |
CN102338210B (zh) | 自动变速器 | |
WO1995033147A1 (fr) | Mecanisme de transmission sans etage du type a friction | |
CN102230534B (zh) | 用于双离合器自动变速箱的液压控制系统 | |
JP3820463B2 (ja) | 車両用自動変速機油圧制御システムのマニュアルバルブ | |
JP4961716B2 (ja) | ベルト式無段変速機の潤滑装置 | |
CN104913035A (zh) | 变速器润滑系统 | |
US6318501B1 (en) | Transmission lubrication arrangement | |
CN106015637A (zh) | 变速器液压控制系统 | |
US6007448A (en) | Lubrication structure for planetary gear assembly | |
CN107035849B (zh) | 变速箱润滑冷却系统及变速箱 | |
GB2322171A (en) | Lubricating a reverse sensor of a toroidal race continuously-variable transmisson | |
US7474949B2 (en) | Continuously variable transmission with cooling structure for speed-change control actuator | |
KR0179050B1 (ko) | 5속 자동변속기의 유압제어장치 | |
JP5146509B2 (ja) | 流体供給装置 | |
JP2007085485A (ja) | 油圧制御装置 | |
CN217583129U (zh) | 工程机械闭式变速换挡液压系统 | |
JP7207823B2 (ja) | オイル供給装置 | |
CN111656049A (zh) | 用于控制包括分流器区段的有级变速器中的润滑的装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20120425 Termination date: 20161212 |