CN101484288A - 陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置 - Google Patents

陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置 Download PDF

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Abstract

本发明提供陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置，其特征在于，具有：在对未烧成或烧成后的蜂窝陶瓷结构体的端面部进行了加工后，使与所述端面部对向设置的切口状的喷出口相对于所述端面以非接触状态相对地移动，同时从所述喷出口喷出气体，对附着于端面部的切粉及/或切片进行清扫的工序。

Description

陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置
技术区域
本发明涉及一种陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置，详细来说，涉及在将陶瓷蜂窝结构体以规定的尺寸进行切断或加工时，为了除去附着于端面及网格内的切粉及切片而进行清扫的陶瓷蜂窝结构体的制造方法及用于清扫的陶瓷蜂窝结构体的制造装置。
背景技术
从地域环境及地球环境的保护方面出发，为了削减汽车等的发动机的废气中包含的有害物质，废气净化用的催化剂转换器使用陶瓷蜂窝结构体。最近，为了收集来自柴油机发动机的废气中包含的石墨微粒子等，使用多孔质的陶瓷蜂窝结构体，可以使用将该陶瓷蜂窝结构体的网格开口部的两端交互孔眼密封的废气净化过滤器。如图3(a)及图3(b)所示，陶瓷蜂窝结构体31通过外周壁36和分别垂直于其内周侧的网格壁34形成的多个网格35。另外，收集及净化汽车的废气中的微粒子的陶瓷蜂窝过滤器30如图3(c)及图3(d)所示，陶瓷蜂窝结构体31的两端面32a、32b由密封材料33a、33b交互密封为方格花纹的样式。
陶瓷蜂窝结构体31通过以下的工序制造。(1)将陶瓷粉末、黏合剂等原料进行称量、混合及混炼而作成坯土的工序，(2)将坯土从蜂窝形状接口压出的工序，(3)将压出的坯土切断并形成具有蜂窝构造的成形体(以下简称为“成形体)工序，(4)将成形体干燥及烧成的工序，(5)成形体干燥后，及/或干燥及烧成后，由金刚石切割机及金刚石锯等研削工具对端面32a、32b进行加工，形成具有规定全长L的陶瓷蜂窝构造体31的工序，(6)将图3(a)所示的陶瓷蜂窝构造体31的两端面32a、32b的网格35a、35b分别由密封材料33a、33b进行密封的工序，及(7)将密封材料烧成成图3(c)所示的陶瓷过滤器30的工序。另外，密封的工序(6)可以在成形体干燥后进行，也可以在干燥及烧成后进行。
在形成陶瓷蜂窝结构体31的工序(5)中，如图4所示，用研削工具加工端面32a、32b时，切粉40及切片附着在端面32a、32b和端面32a、32b附近的网格壁34上。附着在端面32a、32b及网格35a、35b的切粉及切片通过人手使用真空扫除机等认真除去。在这样的人手的方法中，不能除去附着于离开端面的网格内部的切粉及切片。并且，由于陶瓷蜂窝结构体对冲击的强度较低，所以在除去切粉及切片时，有时损伤端面的网格壁而造成网格壁缺损。因此，为了不损伤网格壁而需要细心认真，特别是在具有20cm以上的剖面径的大型的陶瓷蜂窝结构体31时，人手的方法效率非常低。
在干燥后的陶瓷蜂窝结构体网格内有切粉残留时，在其后的烧成工序中，网格壁和切粉固着，蜂窝结构体的压力损失变大。另外，烧成后的陶瓷蜂窝结构体的网格内有切粉残留时，在其后的催化剂担载时，催化剂不能有效地担载。另外，作为陶瓷蜂窝过滤器使用的情况下，在其后的烧成密封材料的工序中，网格壁和切粉固着，陶瓷蜂窝过滤器的压力损失变大。
在端面32a、32b的网格壁34损伤而引起网格壁缺损时，招致陶瓷蜂窝结构体的强度降低及可靠性降低。另外，作为陶瓷蜂窝过滤器使用的情况下，在将密封材料导入网格内的工序中，密封材料通过缺损的网格壁溢出到邻接的网格中，从而压力损失恶化。
作为机械地除去附着于陶瓷蜂窝结构体的端面的切粉及切片的方法，特开平8-117713号开示了图5(a)所示的蜂窝结构体端面的清扫装置51a，该清扫装置51a由与陶瓷蜂窝结构体31的端面32a对向配置且平行于端面32a并可以上下动的带刷子52a的喷嘴53a、配置于端面32a的相反侧的局部排出集尘漏斗54a、可使载置陶瓷蜂窝结构体的载物台进行180°旋转的载物台台车55a构成，具有使带刷子52a的喷嘴53a上下动作，同时用刷子52a使附着于端面32a的切粉及切片浮起，同时从喷嘴53a喷气而将切粉及切片吹飞的结构。在此，图5(a)及后述的图5(b)中，与图3大致相同的结构由同一符号表示。8-117713号中记载了可以通过清扫装置51a简单地除去附着于陶瓷蜂窝结构体的端面32a(及32b)的切粉及切片，通过直连于集尘机的集尘漏斗54a不飞散到外部地回收切粉及切片，因此，可防止作业环境的恶化。
如图5(b)所示，特开2000-43024号开示了，从蜂窝结构体31的端面32b的网格将空气吹出，同时进行端面32a的抛光52b，将切断产生的微粉末及端面的灰尘除去上的切断处理装置51b。特开2000-43024号记载了通过切断处理装置51b，可以使蜂窝结构体的端面32a不发生缺损等地完全除去端面32a产生的灰尘等。
但是，在上述特开平8-117713号及特开2000-43024号记载的方法中，对蜂窝结构体端面32a、32b进行吹气，同时进行抛光时，网格壁34可能被挠起而损伤。特别是近年来，排除气体净化用的催化剂转换器所使用的图3(a)所示的陶瓷蜂窝结构体即使是在冷启动时，为了加快催化剂的活性化，而将网格壁削薄为0.15mm以下，减小热容量，另外，图3(c)所示的陶瓷蜂窝过滤器30所使用的陶瓷蜂窝结构体31具有拥有50～80％的高的气孔率的网格壁34。由于具有这样的低的热容量的陶瓷蜂窝结构体及具有高的气孔率的陶瓷蜂窝结构体的网格壁34强度非常低，因此，如所述特开平8-117713号及特开2000-43024号记载的方法，对端面32a、32b进行抛光时，有时会损伤端面32a、32b的网格壁34。
为了防止抛光引起的端面部附近的损伤，即使不使用刷子而只通过吹气除去切粉及切片，仍不能有效除去，因此，具有切粉及切片残留而使品质降低，或除去需要长的时间而导致成本升高的问题。
发明内容
因此，本发明的目的在于，提供在将干燥后或烧成后的陶瓷蜂窝结构体的端面进行切断或研削时，可以将附着于端面及端面附近的网格内的切粉及切片在不损伤端面的情况下有效地除去的陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置。
即，本发明提供一种制造陶瓷蜂窝结构体的方法，其特征在于，具有：对未烧成或烧成后的陶瓷蜂窝结构体的端面部进行了加工后，使与所述端面部对向设置的切口状的喷出口相对于所述端面以非接触状态相对地移动，同时，从所述喷出口喷出气体而清扫附着于端面部的切粉及/或切片的工序。
优选的是，所述切口状的喷出口的切口宽为所述陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5～5倍。
优选的是，从所述喷出口喷出压力(P)0.2～0.5Mpa的压缩空气进行清扫。
优选的是，所述间隔(A)为5～100mm。优选的是，所述间隔(A)为所述陶瓷蜂窝结构体的全长(L)的1～35％。
优选的是，变更所述喷出口和所述端面的间隔(A)并将所述清扫工序进行2次以上。优选的是，所述间隔(A)慢慢变短，同时重复所述清扫工序。
优选的是，所述清扫工序进行2次。优选的是，第一次的清扫工序的所述间隔(A)为50～100mm，第二次的清扫工序的所述间隔(A)为5～50mm。
优选的是，向所述陶瓷蜂窝结构体的一端面喷出气体进行清扫后，向另一端面喷出气体进行清扫。
优选的是，附着于所述端面部的切粉的最大径为1.2mm以下。
优选的是，与所述进行清扫的端面部的相反侧的端面部对向设置罩部，从所述罩部进行吸引，同时进行清扫。
优选的是，从与进行所述清扫的端面部对向设置的切口状的喷出口喷出的气体的流量Q1(m3/s)和从与所述相反侧的端面部对向设置的罩部吸引的气体的流量Q2(m3/s)，满足Q1<Q2的关系。
优选的是，在进行了所述清扫后，检查在陶瓷蜂窝结构体的所述网格内残留的切粉的有无。
优选的是，所述未烧成的陶瓷蜂窝结构体的水分量为0.1～2％。
优选的是，在所述陶瓷蜂窝结构体的外周面配设外壳部件。
优选的是，从所述喷出口喷出的气体的露点温度为10℃以下。
优选的是，对陶瓷蜂窝结构体以大致水平的状态进行清扫。
优选的是，所述烧成后的陶瓷蜂窝结构体气孔率为50～80％。
本发明提供制造陶瓷蜂窝结构体的制造装置，从与陶瓷蜂窝结构体的端面部对向设置的切口状的喷出口喷出气体来清扫所述端面，其特征在于，具备：将所述陶瓷蜂窝结构体的两端面开放，同时把持所述陶瓷蜂窝结构体的外周的安装件；与所述陶瓷蜂窝结构体的一端面以规定的间隔(A)对向的切口状的喷出口；向所述喷出口供给气体的供给源；使喷出口相对于所述陶瓷蜂窝结构体的端面以非接触的状态可以相对移动的喷出口移动装置。
优选的是，所述制造装置具有可将所述喷出口和所述端面的间隔(A)设为5～100mm的机构。优选的是，所述制造装置具有可以从喷出口喷出压力(P)0.2～0.5Mpa的压缩空气的结构。
优选的是，所述制造装置中，所述喷出口的切口宽为所述陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5～5倍。优选的是，所述喷出口的切口长为所述陶瓷蜂窝结构体的外径的0.2～0.5倍。
优选的是，所述制造装置可以对所述喷出口和所述端面的间隔(A)多阶段地设定。
优选的是，所述制造装置具有可以将所述蜂窝结构体旋转180℃，以在清扫了所述蜂窝结构体的一端面后可以清扫另一端面的机构。
优选的是，所述制造装置具有将所述蜂窝结构体的外周面包覆的部件。
优选的是，所述制造装置可以从所述喷出口喷出露点温度在10℃以下的气体。
优选的是，所述制造装置具有与所述进行清扫侧的端面部相反侧的端面部对向的罩部。
通过本发明的陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置，可以无损干燥后或烧成后的陶瓷蜂窝结构体的端面地有效地除去网格内的切粉及切片，因此，可以飞跃地提高陶瓷蜂窝结构体的制造效率，同时可制造具有高的可靠性的陶瓷蜂窝过滤器。
附图说明
图1(a)是表示陶瓷蜂窝结构体的端面的清扫装置的模式俯视图；
图1(b)是表示陶瓷蜂窝结构体的端面的清扫装置的模式正视图；
图1(c)是图1(b)的B-B剖面图；
图2(a)是表示切口状喷出口和陶瓷蜂窝结构体的关系的立体图；
图2(b)是表似乎切口状喷出口的移动轨迹之一例的正视图；
图2(c)是表示切口状喷出口的移动轨迹的另一例的正视图；
图2(d)是表示切口状喷出口和陶瓷蜂窝结构体的关系的侧面图；
图3(a)表示蜂窝结构体之一例的正视图；
图3(b)是表示蜂窝结构体之一例的局部剖面图；
图3(c)是表示陶瓷蜂窝过滤器之一例的正视图；
图3(d)是表示陶瓷蜂窝过滤器之一例的局部剖面图；
图4是表示在研削加工后的蜂窝结构体的端面付着有切粉及切片的样子的正视图；
图5(a)是表示特开平8-117713号中记载的陶瓷蜂窝结构体端面的清扫装置的侧面图；
图5(b)是表示特开2000-43024号中记载的切断处理装置的侧面图。
具体实施方式
(1)制造方法
在制造陶瓷蜂窝结构体的本发明的方法中，通过对切口状的喷出口和陶瓷蜂窝结构体的端面设置规定的间隔(A)并以非接触状态从喷出口喷出气体，从喷出口喷出的气体将周围的环境卷入而增加其流量。其结果是，从陶瓷蜂窝结构体的端面流入网格内的气体的流量增加。因此，不损伤陶瓷蜂窝结构体的端面，而可以可靠地除去附着于端面及网格内的切粉及/或切片。另外，通过使喷出口相对于端面相对移动并进行清扫，可在端面全区域流入气体。
特别是，陶瓷蜂窝构造体的网格间距越狭窄，从喷出口喷出的气体从陶瓷蜂窝构造体的端面向网格内的流入越难，处于端面及网格内的切粉及切片的喷出越难，但根据本发明的方法，遍及陶瓷蜂窝结构体的端面及网格全长，可以可靠地除去切粉及切片。
由于在烧成后的陶瓷蜂窝结构体的情况下，网格壁具有细孔，因此，从喷出口喷出且从陶瓷蜂窝结构体的端面流入网格内的气体通过网格壁的细孔流通到邻接的网格，难以喷出处于网格内的切粉及切片。特别是网格壁的气孔率在50～80％时，气孔率越高越显著。但通过本发明的方法，遍及陶瓷蜂窝结构体的端面及网格的全长，可以可靠地除去切粉及切片。
并且，对陶瓷蜂窝结构体的两方的端面部进行加工，在两端面部有切粉附着的状态下，从与一端面部对向设置的喷出口喷出气体，由此，附着于一端面部的切粉通过网格内，与附着于另一端面捕的切粉冲突，从而可以有效除去附着于另一端面部的切粉。
通过将上述喷出口形成为切口形状，从切口状的喷出口喷出的气体可以可靠地从陶瓷蜂窝结构体的端面流入网格内，可以有效除去位于端面及网格内的切粉及切片。
为了可靠地除去位于端面及网格内的切粉及切片，切口状的喷出口的切口宽优选为陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5～5倍，切口长优选为陶瓷蜂窝结构体的外径的0.2～0.5倍。切口宽不足陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5倍，或切口长不足陶瓷蜂窝结构体的外径的0.2～0.5倍时，气体喷射的区域相对于为陶瓷蜂窝结构体的端面过于狭窄，因此，清扫端面全域需要较多的工序及时间。另一方面，当切口宽超过陶瓷蜂窝结构体的网格间距的5倍，或切口长超过陶瓷蜂窝结构体的外径的0.5倍时，从喷出口喷出的气体卷入周围气体的气体，使流量增加的效果变小。进一步优选为切口宽为陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.8～3倍，切口长为陶瓷蜂窝结构体的外径的0.25～0.45倍。
从喷出口喷出的气体卷入周围的氛围气而使气体的流量增加，从陶瓷蜂窝结构体的流入网格内的气体流量增加，为了可靠地除去位于端面及网格内的切粉及切片，优选将喷出口和陶瓷蜂窝结构体的端面的间隔(A)设为5～100mm，从喷出口喷出压力(P)0.2～0.5Mpa的压缩空气。在上述间隔(A)不足5mm的情况下，从喷出口喷出的气体几乎不会卷入周围的氛围气，因此，不会使气体的流量增加，不能完全除去位于端面及网格内的切粉及切片。另一方面，在上述间隔(A)超过100mm的情况下，从喷出口喷出的气体的流量到达陶瓷蜂窝结构体的端面之前降低，不能完全除去位于端面及网格内的切粉及切片。在气体的压力在不足0.2MPa的情况下，从喷出口喷出的气体的流量减少，因此，不能完全除去位于陶瓷蜂窝结构体的端面及网格内的切粉及切片。另一方面，超过0.5MPa的情况下，气体的压力过大，因此，有时网格壁破损。
从喷出口喷出的气体卷入周围的气体而使气体的流量增加，为了可靠地除去位于端面及网格内的切粉及切片，优选喷出口和陶瓷蜂窝结构体的端面的间隔(A)为陶瓷蜂窝结构体的全长(L)的1～35％，从喷出口喷出压力(P)0.2～0.5MPa的压缩空气。在上述间隔(A)不足全长(L)的1％的情况下，从喷出口喷出的气体几乎不会卷入周围的气体，因此，不会使气体的流量增加，不能完全除去位于端面及网格内的切粉及切片。另一方面，在上述间隔(A)超过全长(L)的35％的情况下，从喷出口喷出的气体的流量到达陶瓷蜂窝结构体的端面之前降低，不能完全除去位于端面及网格内的切粉及切片。在气体的压力在不足0.2MPa的情况下，从喷出口喷出的气体的流量少，因此，不能完全除去位于陶瓷蜂窝结构体的端面及网格内的切粉及切片。另一方面，超过0.5MPa的情况下，气体的压力过大，因此，有时网格壁破损。
优选的是，变更上述喷出口和上述端面的间隔(A)，对上述端面进行多次清扫，由此，完全除去位于陶瓷蜂窝结构体的端面及网格内的切粉及切片。如上所述，通过在喷出口和陶瓷蜂窝结构体的端面设置规定的间隔(A)，从喷出口喷出的气体卷入周围的氛围气而使气体的流量增加，通过所述间隔(A)的大小，从陶瓷蜂窝结构体的端面流入网格内的气体的流量变化。因此，通过将上述间隔(A)设定为各种距离，可以变更从陶瓷蜂窝结构体的端面流入网格内的气体的流量。即，在重点除去附着于陶瓷蜂窝结构体的端面的切粉及切片的情况下，较大设定所述间隔(A)，减小流入网格内的气体的流量，在重点除去附着于网格内部的切粉及切片的情况下，较小地设定所述间隔(A)，增加流入网格内的气体的流量。通过这样变更间隔(A)进行多次清扫，可以有效地除去位于端面及网格内的切粉及切片。
优选的是，使上述述间隔(A)慢慢变短，同时进行多次地清扫。即，优选的是，第一次清扫时设定的间隔(A1)，第二次清扫时设定的间隔(A2)，第三次清扫时设定的间隔(A3)……及第n次清扫时设定的间隔(An)满足A1>A2>A3>……An的关系。特别是在考虑制造效率的情况下，优选为变更所述间隔(A)进行第二次清扫。此时，优选为第一次的清扫工序中的间隔(A1)比第二次的清扫间隔大(A1>A2)。通过在第一次的清扫工序中设定上述间隔(A)比较大，使向端面的流量增大，进行对附着于端面的切粉及切片的除去的粗清扫，在第二次的清扫工序中，上述间隔(A)设为比较小，增大流入网格内的气体流量，重点除去附着于网格内部的切粉及切片。通过这样变更间隔(A)并进行多次清扫，可以更有效除去位于端面及网格内的切粉及切片，可以完成清扫。在具有三次以上的清扫工序的情况下，同样，通过慢慢缩短间隔(A)，同时重复清扫工序，可以更有效除去切粉及切片。
优选为将上述第一次清扫时的喷出口和端面之间的间隔设为50～100mm、及上述第二次的间隔设定为5～50mm。由于在上述第一次的间隔为不足50mm的情况下，从喷出口喷出的气体将周围的气体卷入而增加气体流量的效果小，因此，将位于端面的切粉及切片喷出的效果小。另一方面，第一次的间隔超过100mm时，从喷出口喷出的气体在到达陶瓷蜂窝结构体的端面前，气体流量降低，位于端面的切粉及切片不能充分除去。在第二次的间隔不足5mm的情况下，从喷出口喷出的气体由于不卷入周围的气体而不会增加气体的流量，不能有效除去位于端面及网格内的切粉及切片。另一方面，第二次的间隔超过50mm时，不能完全除去端面及网格内残留的微小的切粉及切片，不能完成清扫。
优选为向上述陶瓷蜂窝结构体的一端面上喷出气体进行清扫后，对另一端面喷出气体进行清扫。清扫一端面时，即使在附着于端面的切粉及切片流入网格内而残存于网格内的情况下，通过其后向另一端面喷出气体进行清扫，可以可靠地将残存在网格内的切粉喷出。
优选为具有检查上述陶瓷蜂窝结构体内残留的切粉的有无的工序。通过检查上述陶瓷蜂窝结构体内残留的切粉的有无，可以确认从网格内将切粉可靠地除去。陶瓷蜂窝结构体内残留的切粉的有无的检查例如可以用特开2005-274179号等记载的方法进行。即，可以用从陶瓷蜂窝结构体的一端面开始浴光，从另一端面观察透过陶瓷蜂窝结构体的光的光透过检查法进行。透过陶瓷蜂窝结构体的光也可以直接目视确认，优选为用摄像机对透过的光进行拍摄，在其照片上确认网格内的堵塞等。从拍摄的照片对光没有透过的网格数进行计数，以相对于全部网格数光未透过的网格数的比例对残留的切粉进行评价。在该检查中，优选的是，在确认了该陶瓷蜂窝结构体内残留切粉的情况下，再度进行清扫，并根据需要再次检查陶瓷蜂窝结构体内残留的切粉的有无。
陶瓷蜂窝结构体中的水分量优选为0.1％以上。由于水分量在0.1％以上，从而对陶瓷蜂窝结构体的端面部进行加工时，产生的切粉容易从陶瓷蜂窝结构体的一端面向另一端面通过网格内并向网格外排出。在水分不足0.1％的情况下，加工陶瓷蜂窝结构体的端面部时容易产生缺口而不优选。水分量超过1.5％时切粉容易变大，不能在网格内流通而不能排出网格外。或也可能卡在网格内而不能排出网格外。陶瓷蜂窝结构体中的水分量进一步优选为0.3～1.1％。
从与一端面部对向设置的切口状喷出口喷出气体进行清扫时，优选为与另一端面部对向设置罩部，并从上述罩部进行吸引。优选前期从切口状的喷出口喷出的气体的流量Q1(m3/s)、和上述罩部的气体的流量Q2(m3/s)满足Q1<Q2的关系。由于上述流量Q1及Q2满足Q1<Q2的关系，从而附着于一端面部的切粉通过网格内，与附着于另一端面部的切粉冲突，将切粉压出网格外的效果变大，从而可以更有效除去附着于另一端面部的切粉。更优选为满足Q2/Q1≥1.1的关系，进一步优选为满足Q2/Q1≥1.3的关系。
附着于上述端面部的切粉的最大径优选为1.2mm以下。加工陶瓷蜂窝结构体的端面部而附着的切粉在进行本发明的清扫时，从陶瓷蜂窝结构体的一端面向另一端面通过网格内向网格外排出。切粉的最大径比网格内尺寸大的情况下，不能在网格内流通而不能向网格外排出，切粉的最大径与网格内尺寸相同的情况下，可能卡在网格内而不能向网格外排出。虽然也依存网格尺寸，但切粉的最大径若为1.2mm以下，则从陶瓷蜂窝结构体的一端面向另一端面通过网格内向网格外排出。为了使切粉的最大径在1.2mm以下，优选为加工所使用的磨具的粒度为#200或#400。切粉的最大径优选为0.05mm以上。具有0.05mm以上的径的切粉通过网格内与附着于另一端面部的切粉冲突时，将附着于另一端面部的切粉向网格外排出的效果变大。
优选为在上述陶瓷蜂窝结构体的外周面配设外壳部件。由于烧成后的陶瓷蜂窝结构体的外周壁36a具有细孔，因此，在外周壁36a的临近内侧的网格35a、35b中，气体从该外周壁36a的细孔泄漏，从而喷出力减小。另外，为了除去在挤压成型后的陶瓷蜂窝结构体的外周壁附近生成的网格的破坏及变形，对外周壁及其附近的网格进行除去加工，在烧成后的陶瓷蜂窝结构体中，气体从外周部36b的网格细孔泄漏，从而喷出力减小。因此，通过在陶瓷蜂窝结构体的外周面36配设外壳部件，防止气体从外周壁36a及外周部36b的网格的细孔泄漏而使喷出力减小，可以包含外周壁附近的网格而有效除去切粉及切片。为了防止喷出力减小而优选为将陶瓷蜂窝结构体的外周面36的60％以上由外壳部件覆盖，更优选为覆盖80％以上。另外，外壳部件抵接于陶瓷蜂窝结构体时，为了防止陶瓷蜂窝结构体缺损损伤，或在被损伤，而优选在外壳部件与陶瓷蜂窝结构体相接的部位配置缓冲材料。作为缓冲材料，可以使用海绵、氨基甲酸乙酯、橡胶等。
优选为从喷出口喷出的气体的露点温度为10℃以下。从端面流向网格内的气体的水分量多的情况下，通过包含于气体的水分，位于端面及网格内的切粉及切片容易附着于网格内，切粉及切片残存在端面及网格内。通过使用露点温度在10℃以下的气体时，可以可靠地除去位于端面及网格内的切粉及切片。上述气体的水分含有率优选为在0.6％以下(绝对湿度)。
陶瓷蜂窝结构体优选为以大致水平的状态进行清扫。为了使陶瓷蜂窝结构体处于大致水平的状态，将蜂窝结构体由外周面把持，因此，可以对端面整体喷出气体。为了将蜂窝结构体以大致垂直的状态清扫，需要将蜂窝结构体由一端面把持，在载置蜂窝结构体时，可能对端面造成损伤或缺损。
优选为对陶瓷蜂窝结构体的端面进行了清扫后，残存于陶瓷蜂窝结构体的端面及网格内的切粉及切片的量在10g以下。由于在10g以下，从而在烧成工序网格壁与切粉固着，防止蜂窝结构体的压力损失变大。另外，可以有效担载催化剂。此外，在作为陶瓷蜂窝过滤器使用的情况下，在烧成密封材料工序中，网格壁和切粉固着，防止蜂窝结构体的压力损失变大。优选为残留的切粉及切片的量在5g以下。
通过本发明的制造方法，不会对干燥后或烧成后的陶瓷蜂窝结构体的端面带来损伤，可以将网格内的切粉及切片有效地除去，特别是网格壁厚在0.15mm以下的陶瓷蜂窝结构体及气孔率高达50～80％的陶瓷蜂窝结构体的情况下，端面的网格壁容易损伤，因此，使用本发明的方法可以得到更大的效果。
(2)制造装置
本发明提供制造陶瓷蜂窝结构体的装置，从与陶瓷蜂窝结构体的端面部对向设置的切口状的喷出口将气体喷出来清扫上述端面，其特征在于，具备：将上述陶瓷蜂窝结构体的两端面开放，同时把持陶瓷蜂窝结构体的外周的安装件；与上述陶瓷蜂窝结构体的一端面以规定的间隔(A)对向的切口状的喷出口；向上述喷出口供给气体的供给源、使上述喷出口相对于上述陶瓷蜂窝结构体的端面以非接触的状态可以相对移动的喷出口移动装置。通过从形成为切口状的从喷出口喷出气体，可以可靠地从蜂窝结构体的端面流入网格内，可以可靠地除去位于端面及网格内的切粉及切片。通过在喷出口和陶瓷蜂窝结构体的端面设置规定的间隔(A)，从喷出口喷出的气体卷入周围的空气而增加气体的流动，从端面流入网格内的气体的流量增加。因此，可以不损伤端面地除去位于端面及网格内的切粉及切片。另外，通过使喷出口相对于端面相对地移动，可以在端面全域流入气体。
为了维持除去位于端面及网格内的切粉及切片的充分的压力，喷出口的切口宽优选为陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5～5倍，切口长为陶瓷蜂窝结构体的外径的0.2～0.5倍。切口宽不足陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5倍、或切口长不足陶瓷蜂窝结构体的外径的0.2倍时，气体喷射的区域相对于为陶瓷蜂窝结构体的端面过于狭窄，因此，清扫端面全域需要较多的工序及时间。另一方面，当切口宽超过陶瓷蜂窝结构体的网格间距的5倍，或切口长超过陶瓷蜂窝结构体的外径的0.5倍时，从喷出口喷出的气体卷入周围气体而使气体流量增加的效果变小。进一步优选的是切口宽为陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.8～3倍，及切口长为陶瓷蜂窝结构体的外径的0.25～0.45倍。
(3)陶瓷蜂窝结构体
本发明的陶瓷蜂窝结构体的制造方法及制造装置中，陶瓷蜂窝结构体的可以为任何的材料。优选为含有堇青石、氧化铝、模来石、氮化硅、硅铝氧氮陶瓷、碳化硅、钛酸铝、氮化铝、LAS等至少一种以上，也可为两种以上的复合。其中，气孔率为50～80％的堇青石为主结晶的陶瓷蜂窝结构体为多孔质，因此，强度弱，本发明的方法及装置特别有效。
(4)实施方式
以下，基于附图详细说明本发明的实施方式。
图1(a)～图1(c)表示用于清扫蜂窝结构体的端面的本发明的制造装置(以下简称为装置)10。装置10具备：将陶瓷蜂窝结构体31的两端面32a、32b开放，同时把持外周壁36的外周面的安装件11、与把持的陶瓷蜂窝结构体31的一端面32a以规定的间隔(A)对向的切口状的喷出口12、向喷出口12供给压缩空气P的供给源13、使喷出口12相对于上述陶瓷蜂窝结构体31的端面32a可以相对移动的喷出口移动装置14、设置在喷出口12的反向侧的集尘装置15。喷出口12相对于端面32a通过移动装置14进行相对移动，并且可以从喷出口12喷出气体。
安装件11具备：设于装置10的架台11a上，拆卸及安装时可使陶瓷蜂窝结构体31后退至原位置，清扫时可以使陶瓷蜂窝结构体31前进的滑动件11b；设于该滑动件11b上且可将一端面32a和另一端面32b的双方反转进行清扫的旋转式执行机构11c；设于该旋转式执行机构11c上，将陶瓷蜂窝结构体31的双方的端面32a、32b开放，同时把持外周面36的空压汽缸11d。陶瓷蜂窝结构体31的外周面36由上下的各夹板11g、11h把持。夹板11g、11h由位于陶瓷蜂窝结构体31的下侧的位置的2处的夹板11h、和位于上侧的1处的11g构成。为了避免夹持力局部作用于陶瓷蜂窝结构体的外周面，该夹板11g、11h与陶瓷蜂窝结构体相接的面具有与陶瓷蜂窝结构体的外周面一致的半圆弧状的形状。另外，在各夹板11g、11h上设置外壳部件11e、11f，也可以经由外壳部件11e、11f通过空压汽缸把持。在此，外壳部件11e固定在上侧夹板11g上，外壳部件11f固定在下侧夹板11h上，他们均为金属制，且具有与陶瓷蜂窝结构体的外周面一致的半圆弧状的形状。外壳部件11e和11f覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周面的80％。图中未图示，外壳部件11e、11f与陶瓷蜂窝结构体的外周面相接的部位配设有海绵。
喷出口12在箱体12a的一端形成为切口状，可以将喷出口12和端面32a之间的间隔(A)设定为5～100mm。
喷出口12和端面32a的间隔(A)2阶段地设定，如图2(d)所示，将第一阶段的间隔(A1)设为50～100mm，将第二阶段的间隔(A2)设为5～50mm，以通过后述的喷出口移动装置14可以高精度地进行定位。另外，喷出口12和端面32a的间隙(A1、A2)不限于两阶段，根据需要也可以设定为3阶段以上。
喷出口12如图1(c)所示，切口宽Wx可以设定为陶瓷蜂窝结构体31的网格间距P的0.5～5倍、及将切口长Wy设为端面32a(32b)的外径D的0.2～0.5倍。
在向喷出口12供给气体的供给源13中，由空气压缩机产生压力P为0.2～0.5MPa的压缩空气，并经由配管供给于箱体12a。与箱体12a连接的配管上设有雾隔板(未图示)，并设定供给的气体的露点温度在4℃以下。
如图1(a)及图(b)所示，喷出口移动装置14具备：设于装置10的架台14a上，相对于端面32a可使喷出口12向Z轴方向移动的伺服执行机构14z，从伺服执行机构14z上伸出设置，相对于端面32a可使喷出口12向Y轴方向移动的齿条齿轮电动机14y、设于齿条齿轮电动机14y的齿条上部且相对于端面32a可使喷出口12向X方向移动的伺服执行机构14x。伺服执行机构14x具有±0.05mm以下的位置重复精度，可以对喷出口12和端面32a(32b)之间的间隔(A)进行高精度地定位。
集尘装置15具备：设置为覆盖喷出口12的反向侧的端面32b的罩15a、和与该罩15a连接的排气鼓风机(未图示)。罩15a具备在清扫时前进、在拆卸及安装陶瓷蜂窝结构体31时后退的空压汽缸15b。
陶瓷蜂窝结构体31的端面32a的清扫通过图1(a)～图1(c)所示的装置10如下进行。
(1)陶瓷蜂窝结构体31对安装件11的拆卸及安装
安装件11向原位置后退，在固定有外壳部件11e的上侧夹板11g处于上升位置，进行陶瓷蜂窝结构体31的拆卸及安装。接下来，操作启动按钮，通过以下的(2)～(4)进行自动清扫。
(2)安装件11向清扫位置的前进
安装件11前进到清扫位置停止后，集尘装置15的罩15b沿图1(a)及图1(b)中左方前进，将陶瓷蜂窝结构体31的端面32b覆盖后，排气鼓风机(未图示)启动。
(3)陶瓷蜂窝结构体11的端面的清扫
使喷出口12相对于陶瓷蜂窝结构体31的一端面32a在X轴、Y轴、及Z轴的方向移动，同时，喷出气体进行端面32a的清扫。图1的伺服执行机构14z启动时，喷出口12和端面32a的图2(d)所示的第一阶段的间隔(A1)按50～100mm移动。喷出口12在将陶瓷蜂窝结构体直径D在Y轴方向分割多个(图2中为4分割)的第一范围的位置移动。在此，将陶瓷蜂窝结构体的直径D在Y轴上分割为几份的范围根据喷出口12的长度Wy决定。接下来，开始从喷出口12喷出压力P1的压缩气体。同时，图1中的伺服执行机构14x启动，如图2(b)所示，使喷出口12在将陶瓷蜂窝结构体的直径D在Y轴方向分割了多个(图2中为4分割)的第一范围沿X1方向移动，同时，将切粉及切片吹飞。切粉和切片通过网格内从反向侧的端面由集尘装置集尘。接下来，启动图1的齿条齿轮电动机14y，将喷出口12向作为第二范围的Y1方向快送，之后，再启动图1的伺服执行机构14z，使喷出口12向X2方向移动，同样，使喷出口12按X2→Y2(第三范围)→X3→Y3(第四范围)→X4→Y4移动。由此，端面32a和网格35a、35b整体被粗清扫。启动旋转式执行机构11c使陶瓷蜂窝结构体31反转，对另一端面32b也同样地进行清扫。
(4)陶瓷蜂窝结构体11的端面的完成清扫
使喷出口12以喷出口12和端面32a的图2(d)所示的第二阶段的间隔(A2)为5～50mm的方式移动，开始从喷出口12喷出压力P1的压缩空气，将喷出口12按图2(b)所示的X1→Y1→X2→Y2→X3→Y3→X4→Y4移动，由此，包含外周壁31a附近的网格，端面32a和网格35a(35b)整体被无切粉及切片残存地完成清扫。接下来，启动旋转式执行机构，使陶瓷蜂窝结构体31反转，对另一端面32b也同样地进行清扫。
实施例1
以调整高岭土、滑石、硅石、铝氧粉等粉末而得到的质量比，向含有48～52％的SiO2、33～37％的Al2O3、12～15％的MgO那样的堇青石生成原料粉末中添加甲基纤维素、羟丙基甲基纤维素等粘合剂、润滑剂、作为造孔材的石墨，通过干式充分混合，添加水进行混合，制作可塑化的陶瓷坯土。将该坯土压出成形而得到蜂窝状的成形体。该成形体烧成后成为堇青石制，由外径为260mm、隔壁厚为0.3mm、气孔率为65％、平均细孔径为20μm、网格间距为1.5mm的陶瓷蜂窝结构体构成。将该成形体干燥，并按照端面32a和端面32b之间的全长(L)为320mm的方式，利用玻璃刀进行研削加工，得到干燥后的陶瓷蜂窝结构体。研削加工后的端面32a、32b和网格35a、35b付着有大量的切粉和切片。
利用清扫图1所示的陶瓷蜂窝结构体的端面的装置10，进行干燥后的陶瓷蜂窝结构体31的端面和网格内付着的切粉和切片的清扫。将装置10的喷出口12变更为直径6mm的圆形，如表1所示设定其直径、喷出口12和端面32a、32b之间的间隔(A)。向干燥后的陶瓷蜂窝结构体31的一端面32a，从喷出口12喷出0.5MPa及露点温度为4℃的压缩空气，同时从相反侧的端面利用集尘装置15集尘并进行清扫。喷出口12首先使将端面的直径D在Y轴方向上分成七份后的第一范围相对于端面在X轴方向相对移动来进行清扫，接着使喷出口向第二范围移动，同样地进行清扫，直到第七范围同样地进行清扫。接着使干燥后的陶瓷蜂窝结构体反转并在另一端面32b同样地进行清扫。从切口状的喷出口喷出的气体的流量Q1(m3/s)、和从罩部吸引的气体的流量Q2(m3/s)的比Q1/Q2为1.0。
清扫后，对[I]端面32a、32b和网格35a、35b内的切粉和切片的付着情况、及[II]端面32a、32b的损伤情况进行评价。此外，[I]的切粉和切片的付着情况利用光透过检查对残留了切粉的网格的数量进行计数，并按照以下基准进行评价。
◎...残留了切粉的网格数为全部网格的0.05％以下；
○...残留了切粉的网格数为大于全部网格的0.05％、并在0.1％以下；
△...残留了切粉的网格数为大于全部网格的0.1％、并在0.015％以下；
×...残留了切粉的网格数为超过全部网格的0.15％
另外，[II]的端面的损伤情况按照以下基准进行评价。
◎...网格壁上没有缺口或损伤；
○...网格壁上有微小的缺口或损伤但实际使用上没有问题；
△...网格壁上有缺口或损伤但实际使用上没有问题
×...网格壁上有缺口或损伤不能使用。
其结果示于表2。
实施例2
替代利用玻璃刀对干燥后的陶瓷蜂窝结构体进行研削加工，利用粒度为#200的磨具进行研削加工，除此之外与施例1同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例3
替代粒度为#200的磨具而用粒度为#400的磨具进行研削加工，并如表1所示那样变更喷出口的气体的流量和罩部的气体的流量比Q2/Q1，除此之外与施例2同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例4及实施例5
如表1所示那样变更喷出口12的直径及喷出口12和端面32a、32b的间隔(A)，除此之外与实施例3同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例6
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为0.7mm及切口长Wy为40mm的切口状，并将喷出口12和端面32a、32b的间隔(A)设为15mm(成形体的全长的5％)，除此之外与实施例1同样进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例7
替代利用玻璃刀对干燥后的陶瓷蜂窝结构体进行研削加工，利用粒度为#200的磨具进行研削加工，并如表1所示那样变更喷出口的气体流量和罩部的气体的流量比Q2/Q1，除此之外与施例6同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例8～实施例11
替代粒度为#200的磨具而用粒度为#400的磨具进行研削加工，并如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b的间隔(A)、从喷出口喷出的压缩空气的压力及喷出口的气体的流量和罩部的气体的流量比Q2/Q1，除此之外与施例6同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例12
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为3.0mm及切口长Wy为80mm的切口状，并如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，将端面的直径D在Y轴方向上分成四部分进行清扫，除此之外与实施例11同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例13
将喷出口12和端面32a、32b的间隔(A1)以45mm进行第一次清扫后，将间隔(A2)变更为5mm进行第二次清扫，除此之外与实施例12同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例14
如表1所示那样变更将喷出口12和端面32a、32b的间隔(A1)以及从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例12同样地进行陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例15～17
如表1所示那样变更第一次清扫和第二次清扫的、喷出口12和端面32a、32b之间的间隔(A1)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例13同样地进行陶瓷蜂窝结构体的清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例18
将与实施例1同样地成形的蜂窝状的成形体干燥后，以成为堇青石制的方式以1420℃进行烧成，得到外径为260mm、间壁厚为0.3mm、气孔率为65％、平均细孔径为20μm及网格距为1.5mm的陶瓷蜂窝结构体31。按照烧成后陶瓷蜂窝结构体的端面32a和端面32b间的全长(L)为320mm的方式用粒度为#200的磨具进行研削加工。加工后的端面32a、32b和网格35a、35b上付着有大量的切粉和切片。
将从喷出口12喷出的压缩空气的压力设为0.3MPa，除此之外，与实施例7同样地进行陶瓷蜂窝结构体的清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例19
用粒度为#400的磨具对陶瓷蜂窝结构体进行研削加工，除此之外与实施例18同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例20
用粒度为#600的磨具对陶瓷蜂窝结构体进行研削加工，除此之外与实施例18同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例21
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置上配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周的80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，除此之外与实施例19同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例22
如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b的间隔(A)，除此之外与实施例20同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例23
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为3.0mm及切口长Wy为80mm的切口状，并如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，将端面的直径D在Y轴方向上分成四部分进行清扫，除此之外与实施例22同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例24
将喷出口12和端面32a、32b的间隔(A1)以45mm进行第一次清扫后，将间隔(A2)变更为5mm进行第二次清扫，除此之外与实施例23同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例25
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周的80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例24同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例26
如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b之间的间隔(A1)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例23同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例27
如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b之间的间隔(A1)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例24同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例28
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周的80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例27同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例29
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周的80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例26同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例30
如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，除此之外与实施例28同样地进行烧成完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例31
将与实施例1同样地成形的蜂窝状的成形体干燥后，对外周壁和其旁边的网格进行除去加工，以成为堇青石制的方式以1420℃进行烧成，得到外径为250mm、间壁厚为0.3mm、气孔率为65％、平均细孔径为20μm及网格距为1.5mm，外周部具有大致沿轴方向延伸的凹槽32a的陶瓷蜂窝结构体31。对该陶瓷蜂窝结构体31的端面32a和端面32b以其之间的全长(L)为320mm的方式用粒度为#200的磨具进行研削加工。加工后的端面32a、32b和网格35a、35b上付着有大量的切粉和切片。
与实施例18同样地进行所得的加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例32
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，除此之外与实施例31同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例33
如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b之间的间隔(A)，除此之外与实施例32同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例34
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为3.0mm及切口长Wy为80mm的切口状，并如表1所示那样变更从喷出口12喷出的压缩空气的压力，将端面的直径D在Y轴方向上分成四部分进行清扫，除此之外与实施例33同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例35
将喷出口12和端面32a、32b的间隔(A1)以45mm进行第一次清扫后，将间隔(A2)变更为5mm进行第二次清扫，除此之外与实施例34同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例36～实施例42
在把持陶瓷蜂窝结构体的外周面36的夹紧装置配置覆盖陶瓷蜂窝结构体的外周的80％的金属制的、在内周配设了海绵的掩蔽部件，如表1所示那样变更间隔(A1)、间隔(A2)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力P1及P2，除此之外与实施例35同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例43
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为8.0mm及切口长Wy为140mm的切口状，并如表1所示那样变更喷出口12和端面32a、32b的间隔(A)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力，将端面的直径D在Y轴方向上分成两部分进行清扫，除此之外与实施例32同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例44
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为1.0mm及切口长Wy为70mm的切口状，并如表1所示那样变更间隔(A1)、间隔(A2)、及从喷出口12喷出的压缩空气的压力P1及P2，除此之外与实施例36同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
实施例45
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为5.0mm及切口长Wy为110mm的切口状，除此之外与实施例44同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
比较例1
将喷出口12的形状变更为切口宽Wx为0.7mm及切口长Wy为40mm的切口状，喷出口安装长度为20mm及直径为0.5mm的树脂制的刷子，并如表1所示那样变更喷出口的气体的流量和罩部的气体的流量比Q2/Q1，除此之外与施例31同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫，并进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
比较例2
如图(5)所示那样，使用日本特开平8-117713号所记载的带刷子52a的喷嘴53a及局部排出集尘漏斗54a，除此之外与比较例1同样地进行加工完毕的陶瓷蜂窝结构体的制作及清扫。带刷子52a的喷嘴53a与陶瓷蜂窝结构体31的端面32a对向配置，且端面32a具有可平行地上下动作的机构，刷子52a是长度为30mm及直径为0.1mm的树脂制，喷嘴53a其宽度为10mm、长度为260mm。代替本发明的装置的喷出口12而安装了带刷子52a的喷嘴53a，在端面32a的相反侧代替集尘装置而安装了局部排出集尘漏斗54a。使带刷子52a的喷嘴53a上下动作，利用刷子52a使付着于端面32a的切粉及切片浮起，并从喷嘴53a空气喷涂而进行清扫。清扫后，进行与实施例1相同的评价。将结果表示于表2。
比较例3
将与实施例31同样地制作的加工完毕的陶瓷蜂窝结构体，如图5(b)所示那样，利用日本特开2000-43024号所记载的的方法，通过蜂窝结构体31的端面32b的网格从外径260mm的鼓风机将空气吹出时，利用长度为20mm及直径为0.5mm的树脂制的刷子进行端面32a的刷子52b，并进行清扫。清扫后，进行与实施例1相同的评价。将结果示于表2。
[表1]
注*：喷出口的直径
表1(续)
Figure A200780025643D00271
注*：喷出口的直径
表1(续)
 
例No. Q2/Q1 水分量(％)   切粉的最大径(mm)   外周面的掩蔽 [1]切粉付着 [II]端面损伤
实施例1 1.0 1.0 3 无 △ ◎
实施例2 1.0 1.0 2 无 ○ ◎
实施例3 1.2 1.0 1 无 △ ◎
实施例4 1.2 1.0 1 无 △ ◎
实施例5 1.2 1.0 1 无 △ ◎
实施例6 1.0 1.0 3 无 △ ○
实施例7 1.2 1.0 2 无 ○ ○
实施例8 1.2 1.0 1 无 △ ○
实施例9 1.4 1.0 1 无 ○ ○
实施例10 1.2 1.0 1 无 △ △
实施例11 1.2 1.0 1 无 ○ ○
实施例12 1.2 1.0 1 无 △ ◎
实施例13 1.2 1.0 1 无 ○ ◎
实施例14 1.2 1.0 1 无 △ ◎
实施例15 1.2 1.0 1 无 ○ ◎
实施例16 1.2 1.0 1 无 ◎ ◎
实施例17 1.2 1.0 1 无 ◎ ◎
实施例18 1.2 - 2 无 ○ ◎
实施例19 1.2 - 1 无 ○ ◎
实施例20 1.2 - 0.05 无 △ ◎
实施例21 1.2 - 1 有 ○ ◎
实施例22 1.2 - 0.05 无 ○ ◎
实施例23 1.2 - 1 无 △ ○
表1(续)
 
例No. Q2/Q1 水分量(％)   切粉的最大径(mm)   外周面的掩蔽 [1]切粉付着 [II]端面损伤
实施例24 1.2 - 1 无 ○ ○
实施例25 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例26 1.2 - 1 无 ○ ◎
实施例27 1.2 - 1 无 ◎ ◎
实施例28 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例29 1.2 - 1 有 ○ ◎
实施例30 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例31 1.2 - 1 无 △ ◎
实施例32 1.2 - 1 有 ○ ◎
实施例33 1.2 - 1 无 ○ ◎
实施例34 1.2 - 1 无 △ ○
实施例35 1.2 - 1 无 △ ○
实施例36 1.2 - 1 有 ○ ○
实施例37 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例38 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例39 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例40 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例41 1.2 - 1 有 ○ ◎
实施例42 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例43 1.2 - 1 有 △ ◎
实施例44 1.2 - 1 有 ◎ ◎
实施例45 1.2 - 1 有 ○ ◎
比较例1 1.0 - 1 无 ○ ×
比较例2 1.0 - 1 无 △ ×
比较例3 1.0 - 1 无 △ ×
从表1得知，本发明的实施例1～45中，可不损伤陶瓷蜂窝结构体的端面地除去端面及网格内的切粉及切片。其中，实施例12、13、20、21、26～29中，将喷出口12和端面32a的间隔(A)设定为两阶段，第一段的间隔(A1)为50～100mm、第二段的间隔(A2)为5～50mm，因此，能够防止端面32的损伤，另外，能够有效地除去包含外周壁的内侧附近的网格在内的切粉及切片。另一方面，比较例1～比较例3由于在喷出口设置有刷子，所以损伤了端面。

Claims (20)

1、一种陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，具有如下工序：对未烧成或烧成后的陶瓷蜂窝结构体的端面部进行加工后，使与所述端面部对向设置的切口状的喷出口相对于所述端面以非接触状态相对地移动，同时，从所述喷出口喷出气体清扫附着于端面部的切粉及/或切片的工序。
2、如权利要求1所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述切口状的喷出口的切口宽为所述陶瓷蜂窝结构体的网格间距的0.5～5倍。
3、如权利要求1或2所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述间隔(A)为5～100mm。
4、如权利要求1～3中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，从所述喷出口喷出压力(P)为0.2～0.5MPa的压缩空气进行清扫。
5、如权利要求1～4中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述间隔(A)为所述陶瓷蜂窝结构体的全长(L)的1～35％。
6、如权利要求1～5中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，变更所述喷出口和所述端面的间隔(A)并进行2次以上所述清扫工序。
7、如权利要求6所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，使所述间隔(A)逐渐变短，同时重复所述清扫工序。
8、如权利要求6或7所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述清扫工序进行2次。
9、如权利要求8所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，第一次的清扫工序的所述间隔(A)为50～100mm，第二次的清扫工序的所述间隔(A)为5～50mm。
10、如权利要求1～9中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，向所述陶瓷蜂窝结构体的一端面喷出气体进行清扫后，向另一端面喷出气体进行清扫。
11、如权利要求1～10中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，附着于所述端面部的切粉的最大径为1.2mm以下。
12、如权利要求1～11中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，与所述进行清扫的端面部的相反侧的端面部对向设置罩部，从所述罩部进行吸引，同时进行清扫。
13、如权利要求12所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，从所述切口状的喷出口喷出的气体的流量Q1(m3/s)和从所述罩部吸引的气体的流量Q2(m3/s)满足Q1<Q2的关系。
14、如权利要求1～13中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，具有在进行了所述清扫后，检查在陶瓷蜂窝结构体的所述网格内有无残留的切粉的工序。
15、如权利要求1～14中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述未烧成的陶瓷蜂窝结构体的水分量为0.1～2％。
16、如权利要求1～15中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，在所述陶瓷蜂窝结构体的外周面配设外壳部件。
17、如权利要求1～16中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，从所述喷出口喷出的气体的露点温度为10℃以下。
18、如权利要求1～17中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，以大致水平的状态对所述陶瓷蜂窝结构体进行清扫。
19、如权利要求1～18中任一项所述的陶瓷蜂窝结构体的制造方法，其特征在于，所述烧成后的陶瓷蜂窝结构体气孔率为50～80％。
20、一种陶瓷蜂窝结构体的制造装置，从与陶瓷蜂窝结构体的端面部对向设置的切口状的喷出口喷出气体来清扫所述端面，其特征在于，具备：开放所述陶瓷蜂窝结构体的两端面，并且把持所述陶瓷蜂窝结构体的外周的安装件；与所述陶瓷蜂窝结构体的一端面以规定的间隔(A)对向的切口状的喷出口；向所述喷出口供给气体的供给源；能够使所述喷出口相对于所述陶瓷蜂窝结构体的端面以非接触的状态相对移动的喷出口移动装置。
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