CN101370603A - 冲压成形装置及冲压成形方法 - Google Patents

冲压成形装置及冲压成形方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供冲压成形装置及冲压成形方法。具有：冲头(2)；相对于冲头(2)移动的冲模(7)；在将冲头(2)和冲模(7)中的至少某一个作为被控制部件时，设置在所述被控制部件的内部，测量对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量的应变量测量单元(8)；及设置在所述被控制部件上，控制对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量的应变量控制单元(9)。应变量控制单元(9)控制所述被控制部件的驱动量，以使成形中由应变量测量单元(8)测量到的应变量在规定范围内。由此，能够降低冲压成形品表面的应变量或改善形状冻结性等。

Description

冲压成形装置及冲压成形方法
发明领域
本发明涉及例如薄板的冲压成形装置及冲压成形方法，尤其涉及测量冲压加工时产生的模具应变的冲压成形装置及冲压成形方法。
背景技术
冲压加工时，在模具上作用有压力机产生的加压或被加工材料变形阻力的反作用力等，模具产生弹性变形。该弹性变形称为模具的应变。
图25为表示在由冲头2、冲模7和防皱压模4构成的压力机中冲压成形时产生的模具应变的概念图。实线表示冲压成形前模具的外形，虚线表示冲压成形时产生了弹性变形时的模具的外形。图25中强调了变位地进行图示，在实际成形的负荷范围内，弹性变形量为几μm左右的程度。
图25中只表示了冲头2、冲模7和防皱压模4的变形，但严格地讲，认为压力机的滑块、导向销等其他的压力机构成要素也产生弹性变形。但是，在冲压成形现象中主导的弹性变形可以认为是冲头、冲模和防皱压模的变形，以下将有关冲头、冲模和防皱压模这3者的弹性变形作为模具的应变进行讨论。
由于模具产生应变而使成形品的尺寸精度降低。并且由于模具应变引起的成形品的变形量和变形分布随压力机产生的加压以及被加工材料变形阻力产生的反作用力等而变化，因此模具应变也随压力机、模具形状、被加工材料的材质、被加工材料的形状、润滑状况、加压等诸条件的变化而变化，该模具应变的变化是成形品质量不均匀的主要因素。并且，用有限元法等进行的成形预测因计算能力等原因不能考虑模具应变，因此模具应变难以用成形的有限元法进行预测。
作为控制模具应变的装置，例如专利文献1中公开了在通过使安装于上横梁的冲头及安装于下横梁的冲模进行接触分离动作而在所述冲头及冲模之间对工件进行弯折加工的弯扳机中，具备多个上横梁用应变传感器、多个下横梁用应变传感器、多个致动器和控制单元的弯扳机的中开补正装置，所述上横梁用应变传感器沿所述上横梁的长度方向设置、检测所述上横梁的应变；所述下横梁用应变传感器沿所述下横梁的长度方向设置、检测所述下横梁的应变；所述致动器沿折弯加工线方向分散配置在所述下横梁与下模具之间或者所述上横梁与上模具之间，在所述下模具或上模具上施加上下方向的压力；所述控制单元在加压开始后到加压结束前的途中使所述上横梁停止下降，读取该停止状态时所述上横梁用应变传感器和所述下横梁用应变传感器的检测输出，根据这些各检测输出计算上横梁和下横梁的应变量，根据该计算的值进行所述多个致动器的驱动控制以使上横梁和下横梁的应变量为合适的值，然后进行使加压控制重新开始的控制。由此，能够获得沿整个长度具有均匀的弯曲角度的成形品。
并且，专利文献2中公开了在模压成形中特征在于由负载检测单元、行程检测单元、冲压次数检测单元、模具温度检测单元、变形预测模型(モデル)、多变量控制信号发生装置、以及使成形凹部的内壁变形的驱动装置构成的冲压模具，所述变形预测模型由模具磨损模型、模具热变形模型、模具负载变形模型、被加工材料的热变形模型、被加工材料的回弹模型中的单个或多个模型构成。由此，能够获得具有高精度的尺寸和形状的制品。
并且，专利文献3中公开了虽然不进行模具应变的控制，但具有冲头、冲模、防皱压模、安装在所述冲模与所述防皱压模之间的摩擦力测量单元、以及防皱压力负荷调节单元的薄板冲压成形装置。由此，不管模具与被加工物之间的润滑性或表面形状等变动原因，都能够施加适当的摩擦力，不管材料的特性偏差或环境如何变化，总能提供良好的成形品。
专利文献1虽然公开了有关具有模具应变测量功能的装置的发明，但除了横梁用应变传感器沿弯扳机用横梁的长度方向设置以外，发明没有公开。因此，为了在使用形状比弯扳机用横梁的形状复杂的模具的冲压成形中进行高精度的质量管理，不能充分地测量在具有多个形状的模具中产生的模具应变，专利文献1的发明并不充分。
并且，专利文献1虽然公开了有关进行模具应变控制的装置的发明，但用于检测弯扳机上下横梁的应变的应变检测部设置在上下横梁上，与此相对，用于控制上下横梁应变的致动器设置在下横梁与下模具之间或者上横梁与上模具之间，应变检测位置与应变控制位置不同。
因此，在将专利文献1的发明用于拉深成形用模具之类形状比弯扳机用模具的形状复杂的模具时，由于由致动器进行的应变控制不仅影响希望控制的应变量检测位置的应变量，而且影响不希望控制的应变量检测位置的应变量，因此作为控制的S/N比变低。并且，在用形状复杂的模具进行的成形中，作用在模具上的表面压力分布也不一样，模具中产生的应变量的分布复杂。因此，所希望的应变控制量也根据应变量检测位置而不同。因此，专利文献1的发明的结构中用来将应变控制量控制在所希望的量的致动器控制是困难的。
并且，专利文献1的发明在成形途中暂时中断成形，在该停止状态时检测上下横梁的应变量，进行致动器进行的控制以使上下横梁的应变量为适当的值，然后重新开始成形。但是，与弯扳机之类弯曲主体的成形不同，在拉深成形中，在中途中断成形的情况下，被加工材料与工具之间的摩擦力与成形中的摩擦力大不相同。因此，在将专利文献1的发明用于拉深成形的情况下，测量到的模具的应变量与成形中的模具应变量不同，控制的精度也变差。
并且，专利文献1的发明必须在成形途中暂时中断加工，用专利文献1的发明实施的控制使成形的循环时间变长。
并且，专利文献2虽然公开了有关控制模具应变的装置的发明，但是是根据由行程检测单元检测到的压下量、由负载检测单元检测到的负载和由模具温度检测单元检测到的温度，使用预测模具和被加工材料的变形状态的变形预测模型，由其预测结果推测为了获得规定的尺寸和形状的制品所需要的成形凹部形状的修正量进行控制的技术。模具的变形状态是使用模型预测的，不是直接测量的。
并且，专利文献3中公开了下述发明作为直接测量其摩擦力的原理。即，夹着应变测量元件地用螺栓等紧固平板和防皱压模，在这种状态下用冲模和所述平板夹着被加工物，如果使被加工物滑动，则在所述应变测量元件中产生剪切应变，能够测量摩擦力。这是在防皱压模或冲模上设置某些构造物测量摩擦力的装置，不是直接测量防皱压模和冲模应变的装置。
为了进行高精度的质量管理，直接测量冲头、冲模和防皱压模的模具应变是不可欠缺的，因此，专利文献1—3的发明不充分。
专利文献1：日本特开平5-337554号公报
专利文献2：日本特开平9-29358号公报
专利文献3：日本特开2004-249365号公报
发明内容
因此，本发明的目的在于提供一种能够控制冲压加工中的模具应变、精度高并且应用性好的冲压成形装置及冲压成形方法。尤其涉及测量冲压加工时产生的模具应变的冲压成形装置及冲压成形方法。
本发明的方案如下。
(1)冲压成形装置，其特征在于，具有冲头、相对于所述冲头移动的冲模和应变量测量单元，所述应变量测量单元在将所述冲头及所述冲模中的至少某一个作为被控制部件时，设置在所述被控制部件的内部，测量对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
(2)冲压成形装置，其特征在于，具有冲头、相对于所述冲头移动的冲模、对被加工材料施加防皱压力负荷的防皱压模、以及应变量测量单元，所述应变量测量单元在将所述冲头、所述冲模和所述防皱压模中的至少某一个作为被控制部件时，设置在所述被控制部件的内部，测量对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
(3)如上述方案(1)或(2)所述的冲压成形装置，其特征在于，具有应变量控制单元，该应变量控制单元设置在所述被控制部件上，控制对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
(4)如上述方案(3)所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量控制单元控制所述被控制部件的驱动量，以使成形中由所述应变量测量单元测量到的应变量在规定范围内。
(5)如上述方案(1)至(4)中的任一方案所述的冲压成形装置，其特征在于，具有摩擦力计算单元，该摩擦力计算单元根据由所述应变量测量单元测量到的应变量，计算所述被控制部件与所述被加工材料之间滑动时产生的摩擦力。
(6)如上述方案(5)所述的冲压成形装置，其特征在于，具有第一回弹量计算单元，该第一回弹量计算单元根据由所述摩擦力计算单元计算出的摩擦力，计算成形品形状的回弹量。
(7)如上述方案(1)至(4)中的任一方案所述的冲压成形装置，其特征在于，具有第二回弹量计算单元，该第二回弹量计算单元根据由所述应变量测量单元测量到的应变量，计算成形品形状的回弹量。
(8)如上述方案(1)至(7)中的任一方案所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量测量单元为压电元件传感器。
(9)如上述方案(3)或(4)所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量控制单元为压电元件致动器。
(10)一种冲压成形方法，使用方案(3)所述的冲压成形装置，其特征在于，由所述应变量控制单元控制所述被控制部件的驱动量，以使成形中由所述应变量测量单元测量到的应变量在规定范围内。
如果采用上述结构的本发明，能够提供可以控制冲压加工时模具的应变、精度高并且应用性高的冲压成形装置及冲压成形方法。
附图说明
图1为具有应变量测量单元的冲压成形装置的概略图。
图2A为应变量测量单元的设置状况的详细图。
图2B为冲模的剖视图。
图2C为应变量测量单元和塞子(plug)的侧视图。
图3为具有多个应变量测量单元的冲压成形装置的概略图。
图4为图3中的应变量测量单元的设置状况的详细图。
图5为冲模和冲头两者为被控制体，在这些被控制体中具有应变量测量单元的冲压成形装置的概略图。
图6为冲模、冲头和防皱压模这三者为被控制体，在这些被控制体中具有应变量测量单元的冲压成形装置的概略图。
图7为具有应变量测量单元和应变量控制单元的冲压成形装置的概略图。
图8为图7中的应变量测量单元和应变量控制单元的设置状况的详细图。
图9为具有应变量测量单元、应变量控制单元和摩擦力计算单元的冲压成形装置的概略图。
图10为表示图9中的应变量测量单元的配置例的图。
图11为用来说明摩擦力计算单元进行计算处理的一例的图。
图12为具有应变量测量单元、应变量控制单元、摩擦力计算单元和第一回弹量计算单元的冲压成形装置的概略图。
图13为具有应变量测量单元、应变量控制单元和第二回弹量计算单元的冲压成形装置的概略图。
图14为用来说明控制应变量的本发明的冲压成形装置的动作顺序的流程图。
图15为方形筒状部件成形中的成形品的外观图。
图16为方形筒状部件成形中的另外的成形品的外观图。
图17表示应变量测量单元、应变量控制单元的设置方法的图。
图18表示应变量测量单元、应变量控制单元的设置方向的图。
图19表示应变量测量单元、应变量控制单元的设置方法的图。
图20表示应变量测量单元、应变量控制单元相对于冲头的设置方法图。
图21表示应变量测量单元、应变量控制单元的设置方法的图。
图22表示应变量测量单元、应变量控制单元的设置方向的图。
图23具有应变量测量元件、应变量控制单元和摩擦力计算单元的冲压成形装置的概略图。
图24应变量测量元件安装位置附近的放大图。
图25模具应变的概念图。
具体实施方式
下面用附图详细说明实施本发明的最佳方式。
(第1实施方式)
图1为表示第1实施方式的冲压成形装置例的概略图。压力机垫板1上安装有冲头2，由成形负荷·速度调节单元5驱动的上部滑动体6上安装有冲模7。另外，图中标记10为作为被加工材料的薄板。
图1中选择冲模7作为被控制部件，在其内部设置有应变量测量单元8。
图2为放大表示图1的应变量测量单元8的设置场所附近的图。作为应变量测量单元8的设置方法的一例，像图2B的示意图表示的那样在冲模7上开不贯穿的钻孔(きり穴)，切阴螺纹；像图2C所示那样插入应变量测量单元8，用塞子施加轴向力将应变量测量单元8压入钻孔的底部。在像图2A那样倾斜设置等情况下，有根据需要填充间隙使表面均匀的方法。
应变量测量单元8设置在被控制部件的内部，使该应变量测量位置离模具表面的距离为ds[mm]。ds[mm]优选在1～500[mm]的范围。
并且，应变量测量单元8设置在被控制部件的内部，使其应变量测量方向用在以应变量测量位置为原点的任意正交坐标系中成分为(xs，ys，zs)的向量表示。其中，xs、ys、zs分别为—1～1范围内的值，并且用下述公式(1)表示。
[公式1]
xs 2 + ys 2 + zs 2 = 1 · · · ( 1 )
虽然图1表示在被控制部件中设置一个应变量测量单元8时的情况，但也可以在被控制部件中设置多个应变量测量单元8。图3中表示了设置多个应变量测量单元8的例子。图3除了在被控制部件中设置2个应变量测量单元8以外与图2相同。
图4为放大表示图3的应变量测量单元8设置场所附近的图。多个应变量测量单元8的应变量测量位置和应变量测量方向能够分别独立确定。
图1选择冲模7作为被控制部件，但被控制部件只要选择冲模7、冲头2中的至少某一个就可以。图5表示选择冲模7和冲头2两者作为被控制部件的情况。
(第2实施方式)
图6表示第2实施方式的冲压成形装置例的概略图。压力机垫板1上安装有冲头2，防皱压力负荷调节单元3上安装有防皱压模4，由成形负荷·速度调节单元5驱动的上部滑动体6上安装有冲模7。
图6中选择冲模7、冲头2和防皱压模4这3个作为被控制部件，各自的内部设置有应变量测量单元8。另外，被控制部件只要选择冲模7、冲头2和防皱压模4中的至少某一个就可以。
(第3实施方式)
图7表示第3实施方式的冲压成形装置例的概略图。与图6一样，压力机垫板1上安装有冲头2，防皱压力负荷调节单元3上安装有防皱压模4，由成形负荷·速度调节单元5驱动的上部滑动体6上安装有冲模7。
图7中选择冲模7、冲头2和防皱压模4这3个作为被控制部件，各自的内部设置有应变量测量单元8和应变量控制单元9。
图8表示图7中的应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置详细状况。应变量测量单元8的设置方法与图2A～2C中说明过的一样。作为应变量控制单元9设置方法的一例，有与图2A～2C说明过的一样开设不贯穿的钻孔、用塞子压入的方法。
应变量控制单元9设置在被控制部件的内部，使其应变量控制位置为离模具表面da[mm]。da[mm]优选在1～500[mm]的范围。
并且，应变量控制单元9设置在被控制部件的内部，使其应变量控制的方向用在以应变量控制位置为原点的任意正交坐标系中成分为(xa，ya，za)的向量表示。其中，xa、ya、za分别为—1～1范围内的值，并且用下述公式(2)表示。
[公式2]
xa 2 + ya 2 + za 2 = 1 · · · ( 2 )
当希望用应变量控制单元9控制由应变量测量单元8测量到的应变量时，使希望控制的应变量测量位置与应变量控制单元9的应变量控制位置之间的距离为L[mm]地设置应变量控制单元9。L[mm]优选在1～1000[mm]的范围内。
作为控制方法的例子，有如下方法：用应变量控制单元9控制被控制部件的驱动量，使应变量测量单元8测量到的应变量在成形中在规定范围内。作为具体例之一，这样进行控制：成形中当应变量测量单元8测量到的压缩应变量超过110με时，用应变量控制单元9产生向抵消压缩应变量的方向的应变，使应变量测量单元8测量到的压缩应变量在110με以下。
(第4实施方式)
图9表示第4实施方式的冲压成形装置的概略图。这里，与图7所示的冲压成形装置一样设置的应变量测量单元8的输出，被输入至摩擦力计算单元11。摩擦力计算单元11根据应变量测量单元8测量到的应变量计算被控制部件与被加工材料之间滑动时产生的摩擦力。
下面用图10和图11更详细地说明摩擦力计算单元11。图10中，应变量测量单元8设置在冲模7的内部，离夹具(holder)表面的距离Dsx＝10mm，离冲模纵壁的距离Dsy＝15mm。
并且，其应变量测量的方向用在以应变量测量位置为原点、以成形品高度的方向为X、以成形品宽度的方向为Y、以成形品长度的方向为Z的图中那样的正交坐标系中成分为(xs，ys，zs)＝(0，1，0)的向量表示地被设置在冲模7的内部。即，应变量测量单元8能够检测图中Y方向的压缩、拉伸应变。
当在这种状态下进行被加工材料10的成形时，随着成形的进展，被加工材料10卷绕在冲模7的肩R部，在冲模7的肩R部产生压缩应变。该冲模7的肩部的压缩应变由应变量测量单元8测量，输送给摩擦力计算单元11。
下面用图11说明摩擦力计算单元11的功能。如图11所示，由于应变量测量单元8输出的值随成形行程而改变，因此将行程位置S1的应变量作为Strain1、行程位置S2的应变量作为Strain2、……抽出，将这些值代入换算式中，通过这样计算出冲模7与被加工材料10之间滑动时产生的摩擦力。换算式优选如下方法：使用FEM分析，用多项式近似获得FEM分析的摩擦系数设定值与分析结果中模具产生的应变量的相关性。作为具体例之一，用下式进行近似计算。
Ffric＝(3×10-3)×Strain(s)×BHF
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t的应变量(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
BHF：防皱压力负荷[N]
(第5实施方式)
图12表示第5实施方式的冲压成形装置的概略图。这里，与图7所示的冲压成形装置一样设置的应变量测量单元8的输出，被输入至输入摩擦力计算单元11中，作为摩擦力计算单元11的输出的摩擦力输送给第一回弹量计算单元12中。摩擦力计算单元11为根据应变量测量单元8测量到的应变量计算被控制部件与被加工材料之间滑动时产生的摩擦力的单元，与第4实施方式一样。
第一回弹量计算单元12的功能是通过将作为摩擦力计算单元11的输出的摩擦力代入换算式而计算出冲压成形品的回弹量。换算式优选如下方法：通过进行多次冲压成形，调查摩擦力计算单元11的输出与成形品形状的相关性，用多项式等近似获得。作为具体例之一，用下式进行换算。
Δθp＝0.13Ffric—4.5
Δθp：成形品冲头肩角度回弹量[deg]
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
(第6实施方式)
图13表示第6实施方式的冲压成形装置的概略图。这里，与图7所示的冲压成形装置一样设置的应变量测量单元8的输出，被输送给第二回弹量计算单元13。第二回弹量计算单元13通过将应变量测量单元8测量到的应变量代入换算式中而计算出冲压成形品的回弹量。换算式优选如下方法：通过进行多次冲压成形，调查应变量测量单元8的输出与成形品形状的相关性，用多项式等近似获得。作为具体例之一，用下式进行换算。
Δθp＝0.15Strain(s)—4.5
Δθp：成形品冲头肩角度回弹量[deg]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t的应变量(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
如果使用压电元件传感器或应变仪作为应变量测量单元8的话，则能够容易地测量应变量。并且，如果使用压电元件致动器作为应变量控制单元9的话，则能够容易地控制应变量。
(第9实施方式)
作为第9实施方式，用图14所示的流程图说明应变量控制单元9控制被控制部件的驱动量使成形中应变量测量单元8测量到的应变量在规定范围内的方法。
首先，在步骤S101中将被加工材料设置到压力机中，开始成形。此时i＝1。接着在步骤S102中使压力机行程Si-1[mm]仅前进δSi[mm]，为Si[mm]。例如，当i＝1时，由于S1＝S0+δS1、S0＝0，因此S1＝δS1。δSi[mm]在加工前预先决定。
接着，在步骤S103中，用应变量测量单元8测量行程Si[mm]的模具应变量δui[mm]。在步骤S104中，将步骤S103中测量到的模具应变量δui[mm]与模具应变量目标值δuti[mm]进行比较。δuti[mm]在加工前预先决定。
如果δui＝δuti，则前进到步骤S105不进行控制，前进到步骤S107。如果δui≠δuti，则前进到步骤S106，用应变量控制单元9，根据模具应变量与模具应变量目标值的差δui—δuti增减模具应变量控制量δuci+1[mm]。
在步骤S107中，将行程Si[mm]与成形结束的行程Send[mm]进行比较。如果Si＝Send，则成形结束。在步骤S107中，如果Si≠Send，则前进到步骤S108将i增加1，返回步骤S102。
通过实施本冲压成形方法，即使在各种成形条件变化时也总能使模具应变量δui[mm]与模具应变量目标值δuti[mm]一致地进行控制，因此能够降低每次成形时模具应变量δui[mm]不同引起的成形品质量不均匀。
(实施例1)
作为本发明的实施例1，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。表1表示使用的钢板的特性。使用了板厚1.0mm、杨氏模量为270MPa级的普通钢。
[表1]
 
材料 屈服应力[MPa] 抗拉强度[MPa] 拉伸率[％]
普通钢 192 308 49
成形部件1表示在图15中，成形部件2表示在图16中。如图15所示，成形部件1为冲头底面曲率半径为1500mm(1500R)、冲头肩为R5mm、600mm×600mm×成形高度30mm的方形筒状(角筒)部件。
如图16所示，成形部件2为冲头底面曲率半径为1500mm(1500R)、冲头底面具有曲率半径为20mm(20R)的凹形状、冲头肩为R5mm、600mm×600mm×成形高度30mm的方形筒状部件。
在本成形中，选择了防皱压模4作为被控制部件。图17表示本成形使用的防皱压模4。如图17所示，应变量测量单元8和应变量控制单元9各设置了8个。应变量测量单元8使用了如图2A～2C中的在模具上开不贯穿的钻孔、切阴螺纹，插入应变量测量单元8，用塞子施加轴向力将应变量测量单元8压入钻孔的底部的方法，设置于模具的内部，使其应变量测量位置为距模具表面ds＝30mm。
并且，应变量控制单元9也使用了如图2A～2C中的在模具上开不贯穿的钻孔、切阴螺纹，插入应变量控制单元9，用塞子施加轴向力将应变量控制单元9压入钻孔的底部的方法，设置成使其应变量控制位置为距模具表面da＝30mm。并且，使应变量测量位置与应变量控制位置之间的距离L＝30mm地设置了应变量控制单元9。
图18中表示了应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方向。首先，为了定义设置方向，定义了图中所示的XYZ正交坐标系。其中，X为成形品的长度方向、Y为成形品的宽度方向、Z为成形品的高度方向。
8个应变量测量单元8全部使其应变量的测量方向用在以应变量测量位置为原点的所述正交坐标系中成分为(X，Y，Z)＝(0，0，1)的向量表示地设置。本成形中使用了能够检测应变量测量方向上的压缩和拉伸应变的压电元件传感器作为应变量测量单元8。由此，应变量测量单元8能够检测Z轴方向的压缩和拉伸应变。
8个应变量控制单元9全部使其应变量的控制方向用在以应变量控制位置为原点的所述正交坐标系中成分为(X，Y，Z)＝(0，0，1)的向量表示地设置。
本成形中使用了能够控制应变量控制方向上的压缩和拉伸应变的压电元件致动器作为应变量控制单元9。由此，应变量控制单元9能够控制Z轴方向的压缩和拉伸应变。
本成形中对所有的i使δSi＝1[mm]。即，对每个1mm行程反复执行测量、控制循环。本成形中对所有的i使模具应变量目标值δSuti＝0[mm]。并且使图9所示流程图的步骤S106中的公式为δuci+1＝δuci+f(δui—δuti)＝δuci—(δui—δuti)。
因此，模具挠曲控制量δuci+1[mm]由δuci+1＝δuci—(δui—δuti)＝δuci—δui决定。
即，本成形中应变量控制单元9使应变量测量单元8检测到的模具应变量δui[mm]接近0地进行控制。
并且，作为比较例1，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例1使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例1的相同。
表2中表示了本发明的实施例1和比较例1中的表面精度、形状冻结性。首先，用三维形状测量仪测量了成形部件1和成形部件2这2个成形品的底面，沿图15或图16的圆弧1、圆弧2计算出了成形曲率(k＝1/R)。其中，R为曲率半径。
接着计算出测量到的成形曲率k与模具的成形曲率kdesign之差的最大值Δk。如果成形品具有与模具相同的成形曲率分布(k＝kdesign)，则Δk＝0。将该Δk作为表面精度、形状冻结性的指标。
[表2]
如表2所示，对于表面精度、形状冻结性，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例1能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够降低冲压成形品的表面应变、改善形状冻结性。
(实施例2)
作为本发明的实施例2，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。为了研究本发明对提高成形界限的效果，改变实施例1中成形部件1和成形部件2的成形高度30mm进行了成形。除成形高度以外的条件与实施例1相同。
并且，作为比较例2，还进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例2使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9以外与实施例2相同。
表3表示本发明的实施例2与比较例2的成形界限的比较。以n数为30进行成形，能够以9成以上无断裂成形时记为○，能够以5成以上、未满9成无断裂成形时记为Δ，只有未满5成无断裂成形时记为×。
[表3]
Figure A200780002377D00171
如表3所示，就成形界限来说，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例2能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够提高冲压成形品的成形界限。
(实施例3)
作为本发明的实施例3，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。为了研究本发明降低成形品质量偏差的效果，批量生产了实施例1的成形部件1和成形部件2。生产量为方形筒状部件、帽型截面部件各100个/日×30日，共计3000个。制作时间为6个月。各种成形条件与实施例1相同。
并且，作为比较例3，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例3使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例3相同。
表4表示本发明的实施例3与比较例3的成形品质量偏差的比较。使用以下2个参数作为成形部件的成形品质量偏差评价指标。
(1)裂缝·起皱产生率＝裂缝·起皱产生个数/总计生产个数
(2)Δk偏差＝Δk的标准偏差/Δk平均值
Δk偏差的计算以能够无裂缝起皱成形的部件为对象进行。
[表4]
Figure A200780002377D00181
如表4所示，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例3能够获得良好的结果。可以认为，本发明的实施例3在各种成形条件变化时总能使模具应变量δui[mm]与模具应变量的目标值δuti[mm]一致地进行控制，因此降低了成形品质量的偏差。
(实施例4)
作为本发明的实施例4，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。使用的钢板的特性与表1相同。并且，成形部件为图15所示的成形部件1和图16所示的成形部件2这2个。
本成形中，选择冲头2、防皱压模4和冲模7作为被控制部件。图19表示本成形中使用的冲头2和防皱压模4。如图所示，防皱压模4中设置了8个应变量测量单元8和8个应变量控制单元9。并且，应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与图2A～2C一样，使用了在模具上开不贯穿的钻孔、切阴螺纹，插入应变量测量单元8，用塞子施加轴向力将应变量测量单元8压入钻孔的底部的方法。
应变量测量单元8使其应变量测量位置为距防皱压模4表面ds＝30mm地设置。应变量控制单元9也使其应变量控制位置为距防皱压模4表面da＝30mm地设置。并且，应变量控制单元9使应变量测量位置与应变量控制位置之间的距离L＝30mm地设置。
并且，冲头2中各设置了1个应变量测量单元8和1个应变量控制单元9。应变量测量单元8和应变量控制单元9设置到冲头2上的方法表示在图20中。
应变量测量单元8使其应变量测量位置为距冲头2表面ds＝15mm地设置。并且，应变量控制单元9使其应变量控制位置为距冲头2表面da＝15mm地设置。并且，应变量控制单元9使应变量测量位置与应变量控制位置之间的距离L＝15mm地设置。
图21表示本成形使用的冲模7。如图所示，冲模7中设置了8个应变量测量单元8和8个应变量控制单元9。并且，应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与图2一样，使用了在模具上开不贯穿钻孔、切阴螺纹，插入应变量测量单元8，用塞子施加轴向力将应变量测量单元8压入钻孔的底部的方法。
应变量测量单元8使其应变量测量位置为距冲模7表面ds＝30mm地设置。并且，应变量控制单元9使其应变量控制位置为距冲模7表面da＝30mm地设置。并且，应变量控制单元9使应变量测量位置与应变量控制位置之间的距离L＝30mm地设置。
图22中表示了应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方向。首先，为了定义设置方向，定义了图中所示的XYZ正交坐标系。其中，X为成形品的长度方向、Y为成形品的宽度方向、Z为成形品的高度方向。
防皱压模4和冲模7中，8个应变量测量单元8全部使其应变量的测量方向用在以应变量测量位置为原点的所述正交坐标系中成分为(X，Y，Z)＝(0，0，1)的向量表示地设置。本成形中使用了能够检测应变量测量方向上的压缩和拉伸应变的压电元件传感器作为应变量测量单元8。由此，应变量测量单元8能够检测Z轴方向的压缩和拉伸应变。
防皱压模4和冲模7中8个应变量控制单元9全部使其应变量的控制方向用在以应变量控制位置为原点的所述正交坐标系中成分为(X，Y，Z)＝(0，0，1)的向量表示地设置。本成形中使用了能够控制应变量控制方向上的压缩和拉伸应变的压电元件致动器作为应变量控制单元9。由此，应变量控制单元9能够控制Z轴方向的压缩和拉伸应变。
冲头2中应变量测量单元8使其应变量的测量方向用在以应变量测量位置为原点的所述正交坐标系中成分为(X，Y，Z)＝(0，0，1)的向量表示地设置。本成形中使用了能够检测应变量测量方向上的压缩和拉伸应变的压电元件传感器作为应变量测量单元8。
冲头2中应变量控制单元9使其应变量的控制方向用在以应变量控制位置为原点的所述正交坐标系中成分为 ( X , Y , Z ) = ( 0,1 / 2 , 1 / 2 ) 的向量表示地设置。本成形中使用了能够控制应变量控制方向上的压缩和拉伸应变的压电元件致动器作为应变量控制单元9。
本成形中对所有的i使δSi＝1[mm]。即，对每个1mm行程反复执行测量、控制循环。本成形中对所有的i使模具应变量目标值δuti＝0[mm]。并且使图8所示流程图的步骤S106中的公式为δuci+1＝δuci+f(δui—δuti)＝δuci—(δui—δuti)。
因此，模具挠曲控制量δuci+1[mm]由δuci+1＝δuci—(δui—δuti)＝δuci—δui决定。
即，本成形中，应变量控制单元9使应变量测量单元8检测到的模具应变量δui[mm]接近0地进行控制。
并且，作为比较例4，也进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例4使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例4的相同。
表5中表示了本发明的实施例4和比较例4中的表面精度、形状冻结性的比较。首先，用三维形状测量仪测量了成形部件1和成形部件2这2个成形品的底面，沿图15和图16的圆弧1、圆弧2计算出了成形曲率(k＝1/R)。其中，R为曲率半径。
接着计算出测量到的成形曲率k与模具的成形曲率kdesign之差的最大值Δk。如果成形品具有与模具相同的成形曲率分布(k＝kdesign)，则Δk＝0。将该Δk作为表面精度、形状冻结性的指标。
[表5]
如表5所示，对于表面精度、形状冻结性，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例4能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够降低冲压成形品的表面应变、改善形状冻结性。
(实施例5)
作为本发明的实施例5，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。为了研究本发明对提高成形界限的效果，改变实施例4中成形部件1和成形部件2的成形高度30mm进行了成形。除成形高度以外的条件与实施例4相同。
并且，作为比较例5，还进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例5使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9以外与实施例5相同。
表6表示本发明的实施例5与比较例5的成形界限的比较。以n数为30进行成形，能够以9成以上无断裂成形时记为○，能够以5成以上、未满9成无断裂成形时记为Δ，只有未满5成无断裂成形时记为×。
[表6]
Figure A200780002377D00211
如表6所示，就成形界限来说，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例5能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够提高冲压成形品的成形界限。
(实施例6)
作为本发明的实施例6，试制了图7所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。为了研究本发明降低成形品质量偏差的效果，批量生产了实施例4的成形部件1和成形部件2。生产量为方形筒状部件、帽型截面部件各100个/日×30日，共计3000个。制作时间为6个月。各种成形条件与实施例4相同。
并且，作为比较例6，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例6使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例6相同。
表7表示本发明的实施例6与比较例6的成形品质量偏差的比较。使用以下2个参数作为成形部件的成形品质量偏差评价指标。
(1)裂缝·起皱产生率＝裂缝·起皱产生个数/总计生产个数
(2)Δk偏差＝Δk的标准偏差/Δk平均值
Δk偏差的计算以能够无裂缝起皱成形的部件为对象进行。
[表7]
Figure A200780002377D00221
如表7所示，成形部件1和成形部件2都是本发明的实施例6能够获得良好的结果。可以认为，本发明的实施例6在各种成形条件变化时总能使模具应变量δui[mm]与模具应变量的目标值δuti[mm]一致地进行控制，因此降低了成形品质量的偏差。
(实施例7)
作为本发明的实施例7，试制了图9所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。使用的钢板的特性如表1所示。并且，成形品成形为图15所示的成形部件1。关于应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与实施例1相同。
摩擦力计算单元11根据以下计算公式计算出摩擦力。
Ffric＝(3×10-3)×Strain(s)×BHF
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t上8个应变量测量单元输出的应变量的平均值(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
BHF：防皱压力负荷[N]
在本发明的实施例7中，当摩擦力计算单元11的输出在100kN以下时，由应变量控制单元9进行使产生50με的应变的控制；当摩擦力计算单元11的输出在100kN以上时，由应变量控制单元9进行使产生20με的应变的控制。
并且，作为比较例7，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例7使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例7的相同。
表8中表示本发明的实施例7和比较例7中的表面精度、形状冻结性的比较。成形品的评价方法与实施例1相同。
[表8]
 
Δk(圆弧1)[1/m] Δk(圆弧2)[1/m]
实施例7 1.4 2.1
比较例7 12.5 14.2
如表8所示，对于表面精度·形状冻结性，本发明的实施例7能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够降低冲压成形品的表面应变、改善形状冻结性。
(实施例8)
作为本发明的实施例8，试制了图12所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。使用的钢板的特性如表1所示。并且，成形品成形为图15所示的成形部件1。关于应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与实施例1相同。
摩擦力计算单元11根据以下计算公式计算出摩擦力。
Ffric＝(3×10-3)×Strain(s)×BHF
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t上，从8个应变量测量单元输出的应变量的平均值(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
BHF：防皱压力负荷[N]
并且，第一回弹量计算单元12根据以下计算公式计算出回弹量。
Δθp＝0.13Ffric—4.5
Δθp：成形品冲头肩角度回弹量[deg]
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
在本发明的实施例8中，当第一回弹量计算单元12的输出在8.5°以下时，由应变量控制单元9进行使产生50με的应变的控制；当第一回弹量计算单元12的输出在8.5°以上时，由应变量控制单元9进行使产生20με的应变的控制。
并且，作为比较例8，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例8使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例8的相同。
表9中表示了本发明的实施例8和比较例8中的表面精度、形状冻结性。成形品的评价方法与实施例1相同。
[表9]
 
Δk(圆弧1)[1/m] Δk(圆弧2)[1/m]
实施例8 1.3 2.5
比较例8 12.5 14.2
如表9所示，对于表面精度、形状冻结性，本发明的实施例8能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够降低冲压成形品的表面应变、改善形状冻结性。
(实施例9)
作为本发明的实施例9，试制了图13所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。使用的钢板的特性如表1所示。并且，成形品成形为图15所示的成形部件1。关于应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与实施例1相同。
第二回弹量计算单元13根据以下计算公式计算出回弹量。
Δθp＝0.15Strain(s)-4.5
Δθp：成形品冲头肩角度回弹量[deg]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t上的应变量(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
在本发明的实施例9中，当第二回弹量计算单元13的输出在8.5°以下时，由应变量控制单元9进行使产生50με的应变的控制；当第二回弹量计算单元13的输出在8.5°以上时，由应变量控制单元9进行使产生20με的应变的控制。
并且，作为比较例9，进行了未使用本发明的冲压成形装置的成形。比较例9使用的冲压成形装置的成形条件除了未使用本发明的应变量测量单元8和应变量控制单元9外与实施例9的相同。
表10中表示了本发明的实施例9和比较例9中的表面精度、形状冻结性。成形品的评价方法与实施例1相同。
[表10]
 
Δk(圆弧1)[1/m] Δk(圆弧2)[1/m]
实施例9 1.7 2.9
比较例9 12.5 14.2
如表10所示，对于表面精度、形状冻结性，本发明的实施例9能够获得良好的结果。可以认为，通过实施本发明能够降低冲压成形品的表面应变、改善形状冻结性。
(实施例10)
作为本发明的实施例10，试制了图9所示的冲压成形装置，进行了冲压成形。使用的钢板的特性如表1所示。并且，成形品成形为图15所示的成形部件1。关于应变量测量单元8和应变量控制单元9的设置方法与实施例1相同。摩擦力计算单元11计算摩擦力的方法与实施例7使用的方法相同。并且，本发明的实施例10没有实施使用了应变量控制单元9的被控制部件的应变量的控制。
并且，作为比较例10，试制了图23所示的冲压成形装置。图23中夹着应变量测量元件20地用紧固螺栓22紧固平板21和防皱压模4、或者平板21和冲模7、或者平板21和冲头2，取代应变量测量单元8。在这种状态下进行冲压成形，通过测量钢板与所述平板之间的滑动引起的应变量测量元件20中产生的剪切应变计算出摩擦力。图23中应变量测量元件20的安装位置附近的放大图表示在图24中。
比较例10中用以下运算公式计算摩擦力。
Ffric＝(9×10-3)×Strain(s)×BHF
Ffric：滑动时产生的摩擦力[N]
Strain(s)：行程位置S＝dr+dp+t上，从8个应变量测量单元输出的应变量的平均值(dr：冲模肩R，dp：冲头肩R，t：被加工材料板厚)
BHF：防皱压力负荷[N]
比较例10中使用的图23所示的冲压成形装置的成形条件除设置所述结构取代本发明的应变量测量单元8以外，与实施例10的相同。
冲压成形时使用高粘度油(200cSt)、普通的压力机油(20cSt)和低粘度油(5cSt)这3种作为压力机油，有意地改变滑动时的摩擦系数。
表11表示本发明的实施例10和比较例10中摩擦系数计算结果的比较。
[表11]
 
高粘度油(200cSt) 普通的冲压油(20cSt) 低粘度油(5cSt)
实施例10 1.29 1.51 1.85
比较例10 1.53 1.52 1.83
从表11的结果可以看出，当使用低粘度油和普通的冲压油时，本发明的实施例10与比较例10没有太大的差别。此时，可知本发明的实施例10和比较例10都能够测量到润滑油不同引起的摩擦系数的变化。
但是，在使用高粘度油时，本发明的实施例10与比较例10能够发现较大的差异。
本发明的实施例10能够测量到高粘度油与普通的冲压油的差异引起的摩擦系数的变化，与此相对，比较例10不能够测量到摩擦系数的变化。
比较例10中，夹着应变量测量元件20地用紧固螺栓22紧固平板21和防皱压模4、或者平板21和冲模7、或者平板21和冲头2，取代应变量测量单元8。但是，紧固螺栓22在沿剪切方向产生松动。当通过应变量测量元件20的剪切应变的测量来测量微小的负荷区域的摩擦力时，该紧固螺栓22沿剪切方向松动的影响很严重，难于测量。
像比较例10那样在防皱压模4或冲模7的外部设置某结构物测量摩擦力的方法不是直接测量防皱压模4或冲模7的模具应变量的方法。并且，像比较例10那样由于紧固螺栓22松动等的影响有可能不能获得与防皱压模4或冲模7的模具应变量相等的测量结果。
与之相对，本发明的实施例10通过在设置应变量测量单元8时施加轴向压力将应变量测量单元8压入，不存在比较例10那样松动的问题，能够直接测量防皱压模4或冲模7的模具应变量。即，不会发生像比较例10那样因紧固螺栓22松动等的影响不能够获得与防皱压模4或冲模7的模具应变量相等的测量结果这样的状况。
如上所述，可以认为，通过实施本发明能够高精度地测量摩擦系数。
产业上的可利用性
如以上所述，如果采用本发明，能够提供可以控制冲压加工时模具的应变量、精度高并且应用性高的冲压成形装置及冲压成形方法。

Claims (10)

1.一种冲压成形装置，其特征在于，具有冲头、相对于所述冲头移动的冲模和应变量测量单元，所述应变量测量单元在将所述冲头及所述冲模中的至少某一个作为被控制部件时，设置在所述被控制部件的内部，测量对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
2.一种冲压成形装置，其特征在于，具有冲头、相对于所述冲头移动的冲模、对被加工材料施加防皱压力负荷的防皱压模、以及应变量测量单元，所述应变量测量单元在将所述冲头、所述冲模和所述防皱压模中的至少某一个作为被控制部件时，设置在所述被控制部件的内部，测量对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
3.如权利要求1或2所述的冲压成形装置，其特征在于，具有应变量控制单元，该应变量控制单元设置在所述被控制部件上，控制对应于冲压成形所产生的所述被控制部件的应变量。
4.如权利要求3所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量控制单元控制所述被控制部件的驱动量，以使成形中由所述应变量测量单元测量到的应变量在规定范围内。
5.如权利要求1至4中的任一项所述的冲压成形装置，其特征在于，具有摩擦力计算单元，该摩擦力计算单元根据由所述应变量测量单元测量到的应变量，计算所述被控制部件与所述被加工材料之间滑动时产生的摩擦力。
6.如权利要求5所述的冲压成形装置，其特征在于，具有第一回弹量计算单元，该第一回弹量计算单元根据由所述摩擦力计算单元计算出的摩擦力，计算成形品形状的回弹量。
7.如权利要求1至4中的任一项所述的冲压成形装置，其特征在于，具有第二回弹量计算单元，该第二回弹量计算单元根据由所述应变量测量单元测量到的应变量，计算成形品形状的回弹量。
8.如权利要求1至7中的任一项所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量测量单元为压电元件传感器。
9.如权利要求3或4所述的冲压成形装置，其特征在于，所述应变量控制单元为压电元件致动器。
10.一种冲压成形方法，使用权利要求3所述的冲压成形装置，其特征在于，由所述应变量控制单元控制所述被控制部件的驱动量，以使成形中由所述应变量测量单元测量到的应变量在规定范围内。
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Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103747890A (zh) * 2011-08-22 2014-04-23 杰富意钢铁株式会社 冲压成形品的反冲对策效果确认方法以及装置
CN104822471A (zh) * 2012-09-20 2015-08-05 奥迪股份公司 拉深模和用于深拉工件的方法
CN106715001A (zh) * 2014-09-25 2017-05-24 株式会社放电精密加工研究所 冲压成形系统及冲压成形方法
CN109465314A (zh) * 2018-11-01 2019-03-15 上海工程技术大学 一种板料弯曲成形工艺分析测试平台及工艺参数测试方法
CN110303075A (zh) * 2019-05-31 2019-10-08 郑州九冶三维化工机械有限公司 一种钢箱梁u肋制作的胎具
CN110753590A (zh) * 2017-09-04 2020-02-04 宝马股份公司 用于运行成型压力机的方法

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW200914163A (en) * 2007-05-09 2009-04-01 Nippon Steel Corp Thin plate press molding device and thin plate press molding method
MY156131A (en) * 2008-10-07 2016-01-15 Nippon Steel Corp Method and apparatus for judging fracture of metal stamped product, program and computer-readable recording medium
JP5721388B2 (ja) * 2009-12-04 2015-05-20 株式会社日立製作所 サーボプレスの制御装置及び制御方法、並びにこの制御装置を搭載したサーボプレス
US20120227452A1 (en) 2011-03-07 2012-09-13 Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. Method and system for controlling the quality of a stamped part
DE102012014407A1 (de) * 2012-07-19 2014-01-23 Wabco Gmbh Vorrichtung zur Erfassung und Verarbeitung von Sensormesswerten und/oder zur Steuerung von Aktuatoren
CN103302186A (zh) * 2013-06-28 2013-09-18 苏州唐氏机械制造有限公司 一种智能压力检测冲压模具
CN103316997A (zh) * 2013-06-28 2013-09-25 苏州唐氏机械制造有限公司 一种智能压力检测冲裁模具
JP6243752B2 (ja) * 2014-02-25 2017-12-06 株式会社アマダホールディングス プレスブレーキ
US10500765B2 (en) 2016-12-19 2019-12-10 GM Global Technology Operations LLC Online die face monitoring
JP6904812B2 (ja) * 2017-06-30 2021-07-21 株式会社日立製作所 金型寿命判定装置、及びプレス成形物の製造方法
US11141767B2 (en) * 2018-07-30 2021-10-12 Raytheon Technologies Corporation Forging assembly having capacitance sensors
PL3890902T3 (pl) * 2018-12-04 2023-03-20 Novelis, Inc. Układ ponownego przeciągania i prasowania
JP7261984B2 (ja) * 2019-09-18 2023-04-21 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 打ち抜き装置
JP7399050B2 (ja) * 2019-10-03 2023-12-15 アガトン・アクチエンゲゼルシャフト・マシーネンファブリーク 基準部品監視システム
JP7373798B2 (ja) * 2020-02-04 2023-11-06 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 打抜き装置の調整装置および打抜き装置の調整方法
JP7462173B2 (ja) * 2020-04-20 2024-04-05 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 打ち抜き装置
CN112371846B (zh) * 2020-10-22 2022-05-10 中国航发贵州黎阳航空动力有限公司 一种多功能蒙皮拉形模具及拉形方法
JP2023004279A (ja) * 2021-06-25 2023-01-17 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 プレス成形装置
CN113172140B (zh) * 2021-06-30 2021-08-24 南通广兴气动设备有限公司 适用于金属零件智能气动冲压设备
CN114273492A (zh) * 2021-12-29 2022-04-05 昆山达欣模具配件有限公司 一种五金冲压模具
CN116441388B (zh) * 2023-04-21 2024-02-27 安徽理工大学 一种点火药盒模具

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4723429A (en) * 1987-01-30 1988-02-09 Data Instruments, Inc. Speed-compensated press load monitoring system
US4779442A (en) * 1987-05-12 1988-10-25 Aluminum Company Of America Method and apparatus for measuring forces on a workpiece during drawing or ironing
US5142769A (en) * 1988-07-14 1992-09-01 Coors Brewing Company Monitor and control assembly for use with a can end press
US5214967A (en) * 1991-03-08 1993-06-01 Helm Instrument Co., Inc. Cylindrical piezoelectric load sensor
JPH05337554A (ja) 1992-06-03 1993-12-21 Komatsu Ltd プレスブレーキの中開き補正装置
CN1064002C (zh) * 1992-12-03 2001-04-04 株式会社石井工作研究所 压力机床的加压力自动控制方法及其装置
JPH0929358A (ja) * 1995-07-20 1997-02-04 Sanyo Special Steel Co Ltd 高精度形状制御プレス金型
US5872316A (en) * 1996-01-21 1999-02-16 National Center For Manufacturing Sciences In-die ejection force measurement in forming operations
US5941111A (en) * 1997-06-05 1999-08-24 Pressco Technology, Inc. Die set with sunken load cells
US6101857A (en) * 1999-04-06 2000-08-15 Oberg Industries Apparatus for monitoring and controlling progressive punch press production of articles and associated method
AT411164B (de) * 2000-08-16 2003-10-27 Trumpf Maschinen Austria Gmbh Verfahren zum betrieb einer biegepresse und biegepresse, insbesondere abkantpresse
JP3766626B2 (ja) * 2001-11-22 2006-04-12 新日本製鐵株式会社 高強度鋼板プレス成形体の製造方法
DE10300630B4 (de) * 2003-01-10 2005-03-24 Daimlerchrysler Ag Formpresseinrichtung
JP4629965B2 (ja) * 2003-01-31 2011-02-09 新日本製鐵株式会社 薄板のプレス金型装置及びプレス成形方法
US7216519B1 (en) * 2003-07-28 2007-05-15 Oes, Inc. Strain monitoring for part quality analysis
JP4833531B2 (ja) * 2003-11-11 2011-12-07 新日本製鐵株式会社 プレス成形加工装置、プレス成形加工方法、コンピュータプログラム及び記録媒体
JP4160501B2 (ja) * 2003-12-26 2008-10-01 独立行政法人科学技術振興機構 板材プレス成形のしわ抑え力分布制御装置
JP4583767B2 (ja) * 2004-01-19 2010-11-17 株式会社アマダ 金型及び同金型に使用する歪みセンサユニット
JP2005211944A (ja) * 2004-01-30 2005-08-11 Jfe Steel Kk プレス成形用素材、及びその製造方法
EP1750868A1 (en) * 2004-03-24 2007-02-14 Newfrey LLC A rivet monitoring system
JP2005288533A (ja) * 2004-04-05 2005-10-20 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れたプレス金型
US7130714B1 (en) * 2004-06-11 2006-10-31 Cessna Aircraft Company Method of predicting springback in hydroforming

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103747890A (zh) * 2011-08-22 2014-04-23 杰富意钢铁株式会社 冲压成形品的反冲对策效果确认方法以及装置
CN103747890B (zh) * 2011-08-22 2016-08-17 杰富意钢铁株式会社 冲压成形品的反冲对策效果确认方法以及装置
CN104822471A (zh) * 2012-09-20 2015-08-05 奥迪股份公司 拉深模和用于深拉工件的方法
CN106715001A (zh) * 2014-09-25 2017-05-24 株式会社放电精密加工研究所 冲压成形系统及冲压成形方法
US10799936B2 (en) 2014-09-25 2020-10-13 Hoden Seimitsu Kako Kenkyusho Co., Ltd. Press-molding system and press-molding method
CN110753590A (zh) * 2017-09-04 2020-02-04 宝马股份公司 用于运行成型压力机的方法
US11524326B2 (en) 2017-09-04 2022-12-13 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Method for operating a forming press
CN109465314A (zh) * 2018-11-01 2019-03-15 上海工程技术大学 一种板料弯曲成形工艺分析测试平台及工艺参数测试方法
CN110303075A (zh) * 2019-05-31 2019-10-08 郑州九冶三维化工机械有限公司 一种钢箱梁u肋制作的胎具

Also Published As

Publication number Publication date
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