CN101213403A - 垃圾处理方法和装置 - Google Patents

垃圾处理方法和装置 Download PDF

Info

Publication number
CN101213403A
CN101213403A CNA2006800239618A CN200680023961A CN101213403A CN 101213403 A CN101213403 A CN 101213403A CN A2006800239618 A CNA2006800239618 A CN A2006800239618A CN 200680023961 A CN200680023961 A CN 200680023961A CN 101213403 A CN101213403 A CN 101213403A
Authority
CN
China
Prior art keywords
rubbish
unit
gasification
gas
plasma
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2006800239618A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101213403B (zh
Inventor
克里斯·查普曼
大卫·奥文斯
大卫·迪根
赛义德·伊斯梅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Advanced Plasma Power Ltd
Original Assignee
Tetronics Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tetronics Ltd filed Critical Tetronics Ltd
Priority claimed from PCT/GB2006/002409 external-priority patent/WO2007000607A1/en
Publication of CN101213403A publication Critical patent/CN101213403A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101213403B publication Critical patent/CN101213403B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B49/00—Destructive distillation of solid carbonaceous materials by direct heating with heat-carrying agents including the partial combustion of the solid material to be treated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
    • C10B57/02—Multi-step carbonising or coking processes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/006—General arrangement of incineration plant, e.g. flow sheets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
    • F23G5/085—High-temperature heating means, e.g. plasma, for partly melting the waste
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/30—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
    • H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/30—Pyrolysing
    • F23G2201/303—Burning pyrogases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/30—Pyrolysing
    • F23G2201/304—Burning pyrosolids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/40—Gasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2203/00—Furnace arrangements
    • F23G2203/50—Fluidised bed furnace
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2204/00—Supplementary heating arrangements
    • F23G2204/20—Supplementary heating arrangements using electric energy
    • F23G2204/201—Plasma
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2206/00—Waste heat recuperation
    • F23G2206/20—Waste heat recuperation using the heat in association with another installation
    • F23G2206/203—Waste heat recuperation using the heat in association with another installation with a power/heat generating installation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/50208—Biologic treatment before burning, e.g. biogas generation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)

Abstract

一种处理垃圾的方法，所述方法包括：(i)(a)气化步骤，所述气化步骤包括在氧和蒸汽的存在下在气化单元中处理所述垃圾，以产生废气和炭，或者(b)热解步骤，所述热解步骤包括在热解单元中处理所述垃圾，以产生废气和炭；以及(ii)等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在氧存在下和任选地在蒸汽存在下在等离子体处理单元中对所述废气和炭进行等离子体处理。

Description

垃圾处理方法和装置
技术领域
本发明涉及一种处理垃圾特别是城市垃圾的方法。
背景技术
城市垃圾传统上一直在垃圾填埋场中处理。但是，这样做带来的环境危害正日益成为主要关注点，因此近年来一直尝试开发减小废物体积和降低已处理的废物中的潜在的环境危害组分的量的垃圾处理方法。
已开发的处理垃圾的方法包括燃烧系统，其中用化学计量的或过量的氧热处理垃圾。该方法通常在空气中进行。燃烧系统的例子包括：大火燃烧系统、垃圾衍生燃料(RDF)燃烧系统(其中RDF通常在活动炉篦上燃烧)以及流化床燃烧系统。
另一种处理垃圾的方法包括使用热解，即垃圾在热解装置中热解。术语热解在垃圾处理领域中指的是垃圾在无氧情况下的热处理。通常，热解过程是吸热的，因此需要输入热能来维持热解。这与燃烧不同，燃烧是放热过程，因此燃烧一旦引发就不需要额外输入热量。热解方法组合利用热裂化和缩合反应将垃圾中存在的许多有机组分转化成气体、液体和固体部分。热解通常产生三种产物：主要含有氢气、甲烷、一氧化碳、二氧化碳和其它气体的气体流；含焦油或油的液体部分，所述油含有乙酸、丙酮、甲醇和复杂含氧烃；由几乎是纯的碳构成的炭，和任何起初存在于固体垃圾中的原本惰性的物质。热解是用于以下工业生产的方法：由木材生产木炭、由煤生产焦炭和焦炉煤气以及由重质石油馏分生产燃料气和沥青。但是，其在固体垃圾处理中的应用还未取得成功，其中的一个原因是系统需要稳定的进料，这从城市垃圾是很难得到的。
第三种处理垃圾的方法包括垃圾的气化。气化是材料的部分燃烧，其中控制气化装置中的氧，使得其相对于垃圾材料以低于化学计量的量存在。含有碳组分的垃圾的气化产生富含一氧化碳、氢气和某些类别饱和烃(主要是甲烷)的可燃的燃料气体。有5种基本类型的气化器：立式固定床气化器、卧式固定床气化器、流化床气化器、多炉气化器以及回转窑气化器。前三种气化器是最常用的。
气化虽然在一定程度上成功地燃烧了大部分垃圾，但是其产生含有未燃烧颗粒、低挥发性焦油状物和气载化合物的气体。此外，虽然许多垃圾被烧成气体或气载颗粒，但气化过程仍常常产生“炭”，即含有在气化操作条件下不易燃烧或汽化的组分的固体物质。炭通常含有有害的重金属和有毒的有机物质，其必需被小心处理，从而增加了整个垃圾处理过程的成本。应当认识到，希望减少垃圾处理过程产生的固体废物的量以及同时减少已处理垃圾中的有害物质的量。
还发现，如果将由垃圾气化产生的气体(称为“废气”)用于燃气发动机或燃气轮机，气载颗粒和焦油状烃分子趋于堵塞燃气轮机或燃气发动机。所以，不认为所述气体是足够‘清洁的’，并且即使气化产生的废气被使用，轮机也需要经常清洁和维护和/或引入附加的高成本的清洁段以除去焦油状的产物。
所以，希望存在能克服或至少缓解与现有技术的方法有关的部分或全部问题的方法。
发明内容
在第一方面中，本发明提供一种处理垃圾的方法，所述方法包括
气化步骤，所述气化步骤包括在气化单元中处理垃圾，以产生废气和炭，和
等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在等离子体处理单元中对所述废气和炭产物进行等离子体处理。所述废气通常会含有未燃烧的固体颗粒和焦油状物质。
第一方面可提供一种垃圾处理的方法，所述方法包括
(i)
(a)气化步骤，所述气化步骤包括在氧和蒸汽存在下在气化单元中处理垃圾，以产生废气和炭，或者
(b)热解步骤，所述热解步骤包括在热解单元中处理垃圾，以产生废气和炭；和
(ii)等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在氧存在下和任选地在蒸汽存在下在等离子体处理单元中对所述废气和炭进行等离子体处理。
第一方面可提供一种垃圾处理的方法，所述方法包括
(i)对垃圾进行微生物消化，然后
(ii)
(a)气化步骤，所述气化步骤包括在气化单元中处理经微生物处理的垃圾，以产生废气和炭，或者
(b)热解步骤，所述热解步骤包括在热解单元中处理经微生物处理的垃圾，以产生废气和炭；和
(iii)等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在等离子体处理单元中对所述废气和炭进行等离子体处理。
“在氧和蒸汽存在下”是指氧气和蒸汽都存在于气化单元和/或等离子体处理单元中。也可存在其它气体。氧可以氧气、气体混合物(例如空气)和/或含氧化合物方式提供。
“蒸汽”包括气态形式的水、蒸气和作为液滴悬浮在气体中的水。优选地，蒸汽为温度为100℃或更高的水。可将转化为蒸汽的水以温度为100℃或更低的液体水、喷雾水的形式，或作为温度为100℃或更高的蒸气引入到气化单元和/或等离子体处理单元；在使用中，气化单元和/或等离子体处理单元内部的热量确保可以是气载液滴形式的任意液体水汽化成蒸汽。
第二方面可提供一种用于实施本发明方法的装置，所述装置包括：
(i)气化单元或热解单元和
(ii)等离子体处理单元，
其中所述气化单元包含用于氧和蒸汽的入口，并且所述等离子体处理单元包含用于氧的入口和任选地用于蒸汽的入口。
第二方面可提供一种用于实施本发明方法的装置，所述装置包括：
(i)微生物消化单元，
(ii)气化单元或热解单元，和
(iii)等离子体处理单元。
本发明的优选特征在从属权利要求和以下的详述中描述。
现在将进一步描述本发明。在以下的段落中，将更详细地限定本发明的不同方面。所限定的每一个方面都可以与任何其它的一个方面或多个方面组合，除非清楚地表明与之相反。特别地，所指出的是优选的或有利的任何特征可以与所指出的是优选的或有利的任何其它的特征组合。
附图说明
以下附图作为例子提供，并表示本发明的非限制性的实施方案。
图1(a)至(c)表示在三种可能构型中的具有两个电极的等离子体炉的示意图。
图2表示本发明方法的一个优选实施方案。
图3表示本发明装置的一个实施方案，所述装置包括流化床气化器(1)和等离子体炉(4)。
图4更详细地说明图3的等离子体炉。
图5表示本发明方法的另一个优选的实施方案。
具体实施方式
考虑到与气化过程有关的问题，本发明人提出的解决方案是用等离子体处理代替气化处理。但是，本发明人发现，在等离子体单元中使垃圾材料中的有机部分气化所需的能量的量非常高，并且在任一次中仅能处理相对小体积的固体垃圾。因此，发现用等离子体处理未加工的垃圾在经济上是不可行的。但是，本发明人现已发现，通过首先在气化单元中处理垃圾，然后在等离子体单元中处理，可得到许多超过现有技术方法的优点。特别地，已发现该组合是令人吃惊地节能的。还发现，气化处理和等离子体处理的组合产生相对清洁的合成气(含有很低浓度的气载颗粒)，在所述净化气体产品中存在很少量的有害焦油和重金属物质以及较少量的固体物质。
已发现在等离子体单元中的废气的处理显著地减少气载颗粒和焦油状碳氢化合物的数量，其如果在燃气轮机中使用倾向于产生结垢问题。已发现在等离子体单元中的炭的处理将可能堵塞燃气轮机的大部分炭材料转化为气体，特别是含有相对低含量气载颗粒和焦油状气态烃的气体。等离子体还具有如下优点：在等离子体过程中各种对环境有害的气载颗粒和气体被分解为危害较小的物质。
优选地，所述方法包括将基本上均匀的垃圾材料即垃圾原料引入到气化单元。已发现，这总体上改善处理方法的效率。在引入到气化单元之前，垃圾原料可被预处理，以提高其均匀性。“均匀的”是指如果垃圾原料分批送入气化器的话，在每批垃圾或各批垃圾中，垃圾应该具有一个或多个不很大程度改变性质；因此，当垃圾被送入气化单元时，所考虑的性质的值不发生很大程度改变。优选不发生很大程度改变的所述性质包括垃圾材料的热值、组分的尺寸、水分含量、灰分含量和密度。优选地，这些性质中的一个或多个变化20％或更小、优选为15％或更小、更优选为10％或更小。优选地，在本方法中，送入气化器的垃圾的热值和水分含量是相对一致的。
可用以下方法测量所关注的性质的一致性：从(i)在一段时间内送入到气化器中的给定批数的原料(如果原料分批送入气化器)或者(ii)在给定的时间间隔(如果原料基本上连续地送入气化器)取相同重量的样品。本领域技术人员已知的取样方法可用于测量垃圾原料的一致性。
例如，在本方法运行1小时的时间内，以定时(例如5-10分钟或3-4小时)间隔选取送入气化器的垃圾样品(相同重量，例如1kg或10kg)的热值优选变化20％或更小、更优选15％或更小、最优选10％或更小。就绝对值而言，垃圾原料的平均热值通常为约15MJ/kg，并且优选与平均热值有小于3 MJ/kg、优选小于1.5MJ/kg的(+/-)偏差。如下面更详细地讨论的，垃圾原料的水分含量优选尽可能地低。垃圾原料的平均(平均)热值(如上所述，其可由在定时间隔下选取的各种样品计算)优选为11MJ/kg或更高、更优选为13MJ/kg或更高、最优选为15-17MJ/kg。
垃圾原料即送入气化器的垃圾(其可包含垃圾衍生燃料)的水分含量优选为30wt％或更小、优选为20wt％或更小、更优选为15wt％或更小。垃圾原料的水分含量优选变化10％或更少、更优选变化5％或更少。可用本领域技术人员已知的方法例如干燥或用本文所描述的微生物消化法来控制垃圾原料的水分含量。典型的垃圾衍生燃料的水分含量可为20-40wt％。优选地，将垃圾衍生燃料的水分含量降到垃圾原料的上述优选的量。
在气化或热解步骤中的垃圾处理之前，本方法还可包括干燥垃圾的步骤。可用本方法中任何其它步骤中产生的热来干燥垃圾，例如来自热解、气化和/或等离子体处理步骤的热。为了进行干燥，可通过垃圾与加热的空气或蒸汽接触将热量转移到垃圾，所述加热的空气或蒸汽又由任何其它步骤中产生的热来加热。垃圾可通过在垃圾上或垃圾中吹加热的空气或蒸汽来干燥。
垃圾原料优选含有高比例的(优选85％或更高的颗粒数量，更优选95％或更高的颗粒数量)粒径为50mm或更小的颗粒。颗粒的尺寸按颗粒最大尺寸处测量。优选地，原料含有50％或更多的(按数量计)粒径为30mm或更小的颗粒。
典型的垃圾原料含量的分析如下：
总热值：13.2MJ/kg
含水量：25％
灰分：13.05％
固定炭：12.17％
挥发性物质：49.78％
粒径：85％＜50mm
可用各种方法来使垃圾材料的各种性质均匀，例如：微生物消化、拣选、粉碎、干燥、筛选、混合和掺混。其中，微生物消化是优选的，并且下面将更详细地解释该方法。
分析了两种形式的适合用于气化步骤的垃圾材料，每种形式具有不同的水分含量，然而也可以有相同比例的相同组分的形式。垃圾材料含有下表1中所列的组分。第四列给出在没有水分的情况下每个样品的组分的重量百分数。气化单元优选适用于使具有下表所列含量的垃圾气化。下表2中给出垃圾的元素分析(最后分析)。
表1
组分 Wt％(总量中包含12％水分-形式1) Wt％(总量中包含25％水分-形式2) Wt％(总量中不包含水)
纸和卡片 36.19  30.84  41.12
塑料膜 15.2  12.96  17.27
致密塑料 2.59  2.21  2.94
混杂的可燃物 6.64  5.65  7.54
混杂的不燃物 2.19  1.87  2.49
玻璃 3.65  3.11  4.15
黑色金属 1.19  1.01  1.35
有色金属 0.28  0.24  0.32
植物和可腐败物质 8.86  7.39  9.86
织物 4.62  3.94  5.25
尿布和衬垫 6.78  5.78  7.71
水分 12.00  25.00  0
总计(wt％) 100  100  100
经热干燥的垃圾材料的水含量可为10-16wt％，约12％或更小：所以上述形式I的垃圾为热干燥垃圾的代表。已经用所谓的“MBT”(机械生物处理，例如旋转式好氧消化)干燥的垃圾材料的水含量为约25％或更小：所以上述形式II的垃圾为经MBT的垃圾的代表。
表2(表1水分含量25wt％的垃圾的元素分析)
C H O S N Cl 灰分(其它元素) 水分含量
 36.9    4.9   24.12   0.15   0.5   0.5   8.03    24.9   100
表2中H和O的元素量来自理论上干燥的组分。
根据本发明的方法包括气化步骤。所述气化步骤例如可在立式固定床(轴)气化器、卧式固定床气化器、流化床气化器、多炉床气化器或回转窑气化器中进行。
应当指出，卧式固定床气化器在现有技术中也可称为缺少空气燃烧器(焚烧炉)、控制空气燃烧器、热解燃烧器或模块燃烧单元(MCU)。
卧式固定床气化器通常包含两段：第一燃烧室和第二燃烧室。在第一燃烧室中，垃圾在低于化学计量的条件下通过部分燃烧气化，生成低热值的气体，然后其流入第二燃烧室，在此其借助过量的空气燃烧。二次燃烧生成完全燃烧的高温(650-870℃)气体，其可用于在任选地附加的废热锅炉中产生蒸汽或热水。第一燃烧室中的较低的速率和湍流使气流中颗粒的夹带最小，导致颗粒排放低于传统的过量空气燃烧器。
优选地，气化步骤在流化床气化单元中进行。已发现流化床气化处理垃圾原料比其它可获得的气化方法更有效。流化床技术使氧化剂和垃圾进料物流非常有效地接触，导致快速的气化速率和单元内的精密的温度控制。
典型的流化床气化单元可包括通常有耐火材料衬里的带有砂层的立式钢筒、支撑格板和称为喷气管嘴的空气喷嘴。当强制空气通过喷气管嘴向上流动时，床层流化并膨胀至其静止体积的两倍。可将例如煤或垃圾衍生燃料的固体燃料或在本发明情况中的垃圾原料可能地通过注射引入到低于或高于流化床水平的反应器中。流化床的“沸腾”作用促进湍流并将热量转移到垃圾原料。在操作中，辅助燃料(天然气或燃料油)用来将床层加热到550-950℃、优选为650-850℃的操作温度。启动以后，通常不需要辅助燃料。
优选地，最优选为流化床气化单元的气化单元为立式圆筒形容器，其优选衬有合适的耐火材料，所述耐火材料优选包含硅酸铝。
在流化床气化单元中，当流化时(即当气体由下通过颗粒送入时)流化床的颗粒形成的有效表面和单元的顶部之间的距离称为“自由空间高度”。在本发明中，使用中的自由空间高度优选为单元内径的2.5-5.0(更优选为3.5-5.0)倍。设计这样的容器的几何构造，使垃圾在流化床内有足够长的停留时间以使气化反应完全，并防止将过多的颗粒夹带入等离子体单元中。气化单元优选采用悬浮(流化)在上升气体柱内的加热陶瓷颗粒床。所述颗粒可以是砂状的。颗粒可包含二氧化硅。
优选地，以受控的速率将垃圾连续地送入到气化单元中。如果气化单元为流化床气化单元，则优选将垃圾直接送入床层中或床层之上。
优选地，用能连续加入垃圾的螺旋输送机系统将垃圾进料输送到气化单元中。垃圾进料系统可安装气锁装置，使得垃圾可通过该气锁装置送入气化单元，以防止空气进入到气化器单元的内部或气体从气化器单元的内部流出。优选通过带有附加的惰性气体吹扫的气锁装置送入垃圾。气锁装置对于本领域技术人员来说是公知的。
在气化过程中，气化单元应对周围的环境密闭，以防止气体进入气化单元或气体从气化单元中排出，根据需要以受控方式将一定量的氧和/或蒸汽引入气化单元。
如果气化单元为流化床气化单元，则优选可使含有氧和蒸汽的氧化剂通过一系列朝上的分配喷嘴送到床层下面。
优选地，气化在蒸汽和氧存在下进行。如上所述，可将转化为蒸汽的水以温度为100℃或更低的液体水、喷雾水的形式，或作为温度为100℃或更高的蒸气送入气化单元。使用中，气化单元内部的热量确保可为气载液滴形式的任何液体水汽化为蒸汽。优选地，蒸汽和氧精密计量送入单元，并调节垃圾进料的速率，以确保气化器在可接受的状况内操作。相对于垃圾的量，引入到气化单元的氧和蒸汽的量取决于许多因素，包括垃圾进料的组成、其水分含量和热值。优选地，相对于每1000kg送入到气化单元的垃圾，在气化步骤过程中引入到气化单元的氧的量为300-350kg。如果垃圾含有小于20wt％(任选小于18wt％)的水分，优选地，相对于每1000kg送入到气化单元的垃圾，引入到气化单元的蒸汽的量为0-350kg，任选为90-300kg或120-300kg，最优选为300-350kg。如果垃圾含有20wt％或更多(任选多于18wt％)的水分，优选地，相对于每1000kg垃圾，引入到气化单元的蒸汽的量为0-150kg。对于上表1给出的垃圾来说，下表2给出氧和蒸汽氧化剂的典型的加入量。
气化单元优选包含烧矿物燃料的床底预热系统，其优选用于在开始进料到单元之前升高床层的温度。
优选地，气化单元包含多个压力和温度传感器，以精密监测气化操作。
对于组成如表1所给出的垃圾材料(含有12％或25％的水)来说，氧和蒸汽的加入速率优选在下表2所列的范围内。
表2：氧和蒸汽氧化剂的典型的相对加入量
RDF 12％水分含量* RDF 25％水分含量
氧的相对加入量(kg/1000kg垃圾) 300-350 300-350
蒸汽的相对加入量(kg/1000kg垃圾) 90-300 0-100
*基于表1给出的垃圾进料(垃圾衍生燃料)的组成
优选地，垃圾在气化单元中在高于650℃的温度下气化，更优选在高于650℃到至高1000℃的温度下气化，最优选800-950℃的温度下气化。如果在本发明中使用流化床气化器，那么优选床层温度保持在650-900℃、更优选750-950℃、最优选800-850℃；这通常适合于所有没有高含量钾化合物的垃圾，并且未观察到流化床颗粒的结块(烧结)。
在流化气化单元的流化床中可采用的最高温度取决于待处理的燃料的灰含量的组成。特别地，某些生物质材料含有高含量的钾化合物、苏打和其他形成低熔点共熔物的物质。对于这些含有一种或多种所述材料的垃圾来说，特别重要的是确保床层的温度保持在低于垃圾中灰的烧结温度(在某些情况下所述温度可低至约650℃)，以避免流化床颗粒的凝聚。可通过控制相对于固体燃料的量送入气化器的氧化剂的量来保持流化床的温度。
在流化床气化器中，优选流化床之上的区域(有时称为自由空间)的温度可高于流化床的温度。所述流化床之上的区域的温度优选为800-1000℃。
流化床气化系统是完全通用的，并可在多种燃料下操作，所述燃料包括城市垃圾、污泥、生物质材料、煤和许多化学废物。本发明方法的气化步骤可包括使用合适的床层介质，例如石灰石(CaCO3)或优选砂。在操作过程中，原有的床层材料可被消耗，并可通过来自气化段的循环的分级的灰(炭)替代。
优选地，使气化单元和等离子体处理单元成为一体，并且通常是流体连通的。“流体连通”是指提供用于将气化单元的产物输送到等离子体处理单元的导管。优选地，整个过程是整体工艺，其中所有的步骤在一个地点进行，并提供将每个步骤的产品转移到下一个步骤的设备。每个步骤优选在分离的单元中进行。特别地，气化和等离子体处理优选在分离的单元中进行，以使各个单元中的条件独立地变化。优选地，提供用于将气化步骤的产物从气化单元转移到等离子体处理单元的设备。
作为方法的热解和热解单元是常规的并且对于本领域技术人员来说是公知的，热解单元是可商业得到的。
在可替代的实施方案中，等离子体处理可在两个单元中进行，以分开处理固体炭和气化器废气流。
根据本发明的方法包括等离子体处理步骤。优选地，等离子体处理在氧化剂存在下进行。优选地，控制氧化剂的量。更优选地，控制氧化剂的量，使得将气态烃(包括低挥发性焦油产物)、气载碳颗粒、炭中包含的碳和部分一氧化碳转化成一氧化碳和二氧化碳，优选使得在等离子体处理段之后CO/CO2的比等于或大于气化器单元排出的气体。优选地，在炭上进行等离子体处理，直到基本上所有炭中的碳含量都已转化为气体或气载物质。
优选地，氧化剂为氧，或者氧和蒸汽。优选地，等离子体处理在氧和蒸汽存在下进行。如上所述，可将转化为蒸汽的水以温度为100℃或更低的液体水、喷雾水的形式，或作为温度为100℃或更高的蒸气送入等离子体处理单元。在使用中，气化单元和/或等离子体处理单元内部的热量确保任何可以气载液滴形式存在的任何液体水都汽化生成蒸汽。
优选地，氧与蒸汽的重量比为10∶1至2∶5。优选地，垃圾的等离子体处理在1100-1700℃、优选1100-1600℃、更优选1200-1500℃的温度下进行。
在操作中等离子体单元通常会含有熔融相。在等离子体单元中的熔融相的温度优选为1150℃或更高、优选1150-1600℃。
优选地，对于初始引入气化单元的每1000kg垃圾来说，引入到等离子体单元的氧的量为15-100kg、优选25-80kg。优选地，对于初始引入气化器的每1000kg垃圾来说，引入等离子体单元的蒸汽的量为0-50kg、优选0-30kg。
对于具有表1所列组成的垃圾材料(含有12％或25％水)来说，氧和蒸汽加到等离子体转换器中的比率优选在下表3所列的范围内。
表3：氧和蒸汽氧化剂加到等离子体转换器单元的典型的相对加入量
 RDF 12％水分* RDF 25％水分*
氧的相对加入量(kg/1000kg垃圾) 25-80  25-80
相对的蒸汽加入量(kg/1000kg垃圾) 0-30  0-30
*基于表1所列垃圾进料(垃圾得到的燃料)的组成
优选地，垃圾的等离子体处理在等离子体稳定气体存在下进行。优选地，所述等离子体稳定气体选自氮气、氩气、氢气、一氧化碳、二氧化碳和蒸汽中的一种或多种。
优选地，将转化成蒸汽的水以温度低于100℃的喷雾水的形式引入到等离子体处理单元中。这样做有两个主要优点：首先，由于促进水与碳之间的吸热反应(生成氢气和一氧化碳)，喷雾水具有冷却在等离子体单元中产生的合成气的作用。其次，生成的合成气的总化学焓增加，使得如果所述气体用于发电的话，那么就能输出更多的电能。(即提高了总的净电转化效率)。
等离子体处理步骤会提供安全地处理本方法产生的残留物(例如烟道气净化残留物)的途径。
垃圾可包含含有有害化合物和元素例如重金属的组分，其如果气载的话是环境有害的。这些组分可称为APC(空气污染控制)残留物，并以约0.2wt％的量存在于待处理的垃圾中。由于所述残留物可被重金属例如铅、锌和镉污染，所以其被归类为有害物质。优选地，本发明的方法还包括使有害的无机材料例如重金属和含有重金属的化合物纳入到等离子体的熔渣相中。这将在作为惰性垃圾的惰性不可浸出的熔渣中捕获有害物质，从而为这些物质的排放问题提供了长期的解决办法。
在废气和炭的等离子体处理之前或过程中，本方法还可包括将一种或多种助熔剂例如石灰、氧化铝或石英砂加到等离子体单元中。加入助熔剂的优点在于，在某些情况下，会确保由无机的不可燃的材料产生低熔点的、低粘度的熔渣。助熔剂例如石英砂、氧化铝或石灰也可用来固定重金属物质。优选在炭引入到等离子体单元之前将所述助熔剂加到炭中，并且如果所述方法为连续法，则可将其加到炭流中。
进入等离子体单元的气体和炭反应物的通过量和化学性质优选保持在稳定状态条件下。这应该通过等离子体单元上游的备料系统和第一气化器的精密控制来实现。
将精密地控制送入到等离子体单元的氧化剂的类型、比例和总加入速率，并将考虑多种因素：
·炭和气体反应物的通过量和化学性质；
·蒸汽作为氧化剂加入的知识在确保在气相中与热解的固体炭和烟灰产物的快速反应速率方面是有效的。其可有助于控制等离子体单元的热稳定性，避免热“失控”的可能性；
·由于加入氧发生放热(部分)燃烧反应，所以产生热量；
·由于经济性、炭的气化效率、有机物的破坏效率、气体产物的品质和热值以及所述方法的整体可控性的原因，可将蒸汽与氧或富氧空气组合使用；
·空气可与氧组合或作为氧的替代物使用。虽然使用空气是廉价的，但其热效率低于氧，产生热值低得多的气体产物(由于氮的稀释作用)并可能产生作为副产物的NOx；以及
·整个工艺的经济性(其对局部因素敏感)。
如果反应物的化学组成和质量通过量是稳定的，那么氧化剂与反应物流(含有垃圾)的比也将优选保持在恒定值。反应物的进料速率的增加将优选导致氧化剂的加入速率按比例增加，这可通过自动的氧化剂加入设备来控制。还会优选调节供给等离子体的电能，以与送入等离子体单元的垃圾的进料速率的变化相匹配，并且会考虑体系的热化学和单元的热损失。
排出等离子体单元的气体可保持1000℃以上、优选1000-1500℃、最优选1000-1300℃的温度。过高的废气温度(即＞1300℃)是不希望的，因为这增加等离子体电源的加热要求，使装置的电的净输出下降。
优选地，将由气体等离子体处理产生的气体用在涡轮机或燃气发动机中以发电。所述涡轮机可以是传统沸腾炉蒸汽轮机或燃气轮机。优选将由等离子体处理方法得到的合成气冷却或在用在燃气轮机中之前使其冷却到低于200℃。这使部分燃烧的气体组分例如一氧化碳完全地和有效地燃烧。此外，如果用将热转移到另外的(传热)气体中的热交换系统冷却来自等离子体处理的合成气，那么优选所述传热气体用于加热蒸汽轮机，以额外地发电。
等离子体单元优选包括衬有高级耐火衬里砖的不锈钢或碳钢焊接壳体。
优选地，等离子体单元包含远程的水冷铜元件，优选采用该元件以有效地容纳熔融的无机相。所述元件优选起到在耐火材料热面上形成保护性的凝结熔融层的作用，以促进良好的耐火性能。
优选地，气化器包含与等离子体单元流体连通的排气口。优选地，气化器中的排气口紧密地耦合到等离子体单元，以防止焦油或挥发性盐在连接两个单元的通道中冷凝。
优选地，等离子体单元包含单个或成对的石墨电极系统以产生等离子体电弧。三种可能的构型及其与等离子体电源相互连接的方法如图1所示。图(a)至(c)中的每一个表示具有两个电极的等离子体炉的示图。“熔融浴”是指在炉底存在的熔渣。
在图(a)中，一个电极位于炉的顶部，而另一个电极位于炉的底部。两个电极连接到电源，以能在炉内产生等离子体。
在图(b)中，显示与图(a)中相同的构型，还带有另外的启动电极(如炉的左侧所示)，以能容易地启动等离子体产生系统，这会被本领域技术人员所理解。
在图(c)中，两个相连的电极位于等离子体单元的顶部。
优选地，一个或多个电极位于等离子体单元的顶部。等离子体单元可优选在单元的入口和出口处包含水冷电极密封件。
优选地，石墨电极被钻孔，并将等离子体稳定气体(例如氮或氩)注射到电极的中心。
任选地，电极涂有耐火材料(例如氧化铝涂层)，以便减少电极的磨损。
任选地，一个或多个水冷的等离子体炬可用于产生等离子体。
等离子体单元可包含一个或多个进料口，其用于引入来自气化过程的炭残留物。优选地，通过等离子体单元顶部的一个或多个进料口将炭残留物引入到等离子体单元中。所述进料口优选远离熔渣移出口。
等离子体单元可包含一个或多个气体进料口，其用于将废气引入到等离子体单元中；所述进料口可位于等离子体单元的侧壁或顶部。来自气化器的含有焦油的气体(废气)优选通过侧壁或顶部的口进入等离子体单元。优选地，设计等离子体单元以防止或最小化含尘气体造成的短路，例如：
·优选地，重整气(合成气)的排出位置与气体的入口位置完全相反，并实际上尽量地远离气体的入口位置和/或
·优选迫使废气在等离子体单元中向下(例如通过流向设备或通过使排出口位于低于气体入口点的水平，从而降低气体的浮力效应)。
设计等离子体单元，以确保足够的发生炭和气体重整反应的停留时间。
可将氧化剂注入到等离子体单元中，以能使来自气化单元的炭的碳组分气化和含焦油的脏气体流(废气)重整。
氧化剂注入点优选远离电极，以便防止高的石墨磨损率。
等离子体单元可包含多个独立的氧化剂注入点，理想的是有至少一个用于废气的注入点和至少一个用于炭残留物的注入点。作为替代方案，炭和废气可通过同一个注入点引入。
在等离子体单元中可提供用于注入氧化剂的注入设备，所述注入设备使得注入时会产生径向氧化剂流。这会改善氧化剂和反应的“燃料”相(即废气和炭)之间的接触。
炭可包含无机成分，即含有除碳外的元素的固体组分。炭的无机成分会形成熔融的复合氧化物“熔渣”相，优选其连续地从等离子体单元中移出。因此，所述单元可包含用于移出熔渣相的设备，其可以是角度向上的熔渣溢流口的形式(朝向所述单元的外部)，所以排出等离子体单元的熔融熔渣会产生气锁，以防止空气进入单元或气体从单元中排出。
在使用过程中，等离子体单元优选为紧密地封闭的。所述单元优选保持在正压下。
优选地，气密的栓结法兰用来封闭主炉体部分的顶部。优选地，法兰螺栓是弹簧承载的，以确保在等离子体单元中压力过高的意外情况下(例如由于爆炸)，顶部能够上升而使压力迅速消失。通过易散逸的排放物处理系统安全地处理逸出气体。
存在于单元中的碳黑或其它导电沉积物可促使产生侧电弧(也称为寄生电弧)，其从电极发射并转移到单元的顶部或侧壁，而不转移到熔体。侧电弧是趋于破坏性的，导致反应器壳体过早损坏。许多措施可适当地防止侧电孤的发生、发展：
·优选地，在彼此电绝缘的部分中形成等离子体单元的顶部。
·密切注意电极密封件的设计，以避免顶部漏电的可能性。所有固定密封件的紧固螺栓优选为电绝缘的，并且优选为防尘的，以避免灰尘在导电表面上积聚。
·在电极外侧周围优选采用气体吹扫，以防止沉积物积聚在靠近电极的表面上。
·优选调整所述单元，使得烟灰或焦油状产物的生成最少。
·设计所有密封件，使得易于清洁和/或需要时易于替换。
优选连续地监测废气的组成，并可采用反馈控制回路，以调整等离子体单元的电力和氧化剂进料速率。
优选进一步净化由等离子体处理产生的重整气(合成气)，以从气流中除去酸性气体、颗粒物和重金属，以产生可用于发电的燃料和生成蒸汽的热量。
任选地，所述装置还可包含热解单元。
本方法还可包括收集等离子体处理单元中产生的气体(通常称为合成气)。
典型地，如本领域技术人员已知的，等离子体处理单元会产生固体和/或熔融物质。本方法还可包括收集在等离子体处理单元中产生的固体和/或熔融物质。
所述装置还可包含用于如本文所描述的垃圾的好氧微生物消化的单元。
如上所述，本方法优选还包括在气化步骤之前对垃圾进行微生物消化，更优选好氧微生物消化。这具有额外的优点：产生热值比未处理的垃圾高且水分含量比未处理的垃圾低的更均匀的原料，这使得组合的气化和等离子体过程更有效。使用热值相对一致的原料，气化过程有效得多。同样，已发现有效的等离子体处理理想地应该具有相对均匀的废气进料。为使加入气化器的垃圾均匀化，通过首先用微生物处理来处理垃圾，由气化器得到的废气在热值上也更一致，因此本方法总体上是更有效的。
优选地，好氧微生物消化在旋转式好氧消化单元中进行。
优选地，垃圾以每分钟一转至每十分钟一转的速率在旋转式好氧消化单元中旋转。
在好氧消化之前，垃圾的水分含量可为20-75 wt％、优选为25-50wt％。
优选地，在好氧消化处理后，垃圾的平均水分含量为45％或更低、优选为30％或更低。
微生物消化步骤优选包括以下步骤：
将处理前具有起始平均水分含量的(起始)垃圾进料与处理前具有较低平均水分含量的其它垃圾混合，其中控制起始垃圾和所述其它垃圾的相对重量，将混合的垃圾送入微生物处理容器，通过处理容器中的微生物活动来处理垃圾，在处理过程中搅拌混合的垃圾，在处理过程中控制与混合的垃圾接触的气体中的氧含量，使得其不低于5vol％，处理后混合垃圾的平均水分含量不超过45wt％、更优选不超过35wt％并且最优选不超过25wt％。
随后将产物干燥到平均水分含量低于20wt％，可相对容易地进行。优选地，起始垃圾包含有机垃圾、优选为固体有机垃圾。所述其它垃圾可包含固体废物。
本发明装置的用于实施微生物消化的部分优选包含：
用于处理前具有起始平均水分含量的起始垃圾的进料器和用于处理前具有较低平均水分含量的其它垃圾的进料器，
用于混合所述起始垃圾和所述其它垃圾的设备，
用于控制混合在一起的所述起始垃圾和其它垃圾的相对重量的控制设备，
将所述起始垃圾和其它垃圾送入处理容器的设备，
在处理容器中的用于搅拌固体有机垃圾的设备，
处理容器后的干燥设备，以及
用于控制通过处理容器的气流和/或控制起始垃圾和其它固体垃圾到处理容器的输入的设备，使得处理后的垃圾的平均水分含量不超过45wt％、更优选不超过35wt％并且最优选不超过35wt％，并且使得在容器中与混合的垃圾接触的气体的氧含量不低于5vol％。
可“消除”起始垃圾(通常为生活垃圾，但也可能为农业垃圾)的物理组成(例如热值)和水分含量的变化，使得由来自不同区域或不同时期的所处理的垃圾形成的产物可以是相对均匀的。
用微生物步骤处理的垃圾，起始垃圾和/或其它垃圾，优选为“有机垃圾”、优选固体有机垃圾，例如生活垃圾、工业垃圾或农业垃圾。“有机垃圾”是至少含有一定比例的能被微生物处理的有机物质的垃圾。与起始垃圾混合的其它垃圾优选也包含有机物质。
“混合”是指收集至少两个单独的垃圾源，并以受控的相对重量送入微生物处理容器。可将来自两个不同源的垃圾在混合设备或粉碎机中混合，或者其可在处理容器中的搅拌过程中混合。
微生物消化步骤优选产生热量。所述分解通过改变垃圾的物理特性而加速。通常，微生物活动为细菌活动。优选地，微生物活动是好氧的。
微生物消化过程优选用在高温阶段中的细菌进行，通常出现在60-75℃、最优选约63-70℃的温度范围内。在所述阶段中，发生非常迅速的消化，同时产生热量。发现高温阶段中的反应比通常所用的在30-38℃范围内的中温阶段中的反应要快得多。
因此，垃圾发生加速的分解。但是，如果温度超过75℃，那么存在细菌将被破坏的危险。
高温阶段中的微生物反应导致热量自发产生，其使垃圾分解以产生适合加工为燃料或肥料的材料。微生物反应几乎总是提供维持其自身的足够热量，而不需要补充热量。但是，实际上，垃圾的化学混合可导致温度升高，这有助于微生物活动的开始。
可将其它材料例如生石灰加到微生物处理容器中，以控制pH。
优选地，在微生物消化步骤中，与待处理的垃圾接触的气体的氧含量不低于5vol％。
用于实施微生物消化的处理容器通常不是完全填充的，因此在待处理的垃圾上方存在气体空间。合适地测量并优选控制所述气体空间中的氧含量。本领域技术人员知道用于测量和控制氧含量的合适的技术。也可以测量水分含量，如下文所述。
优选地，测量从处理容器中移出的气体的氧含量(和任选的水分含量)(如下文进一步描述的)。这是特别方便的设置。
微生物处理容器中的气体通常包含大气氮、氧气、二氧化碳和水蒸气。当微生物活动是在高温阶段中进行时，所述气体可能不含甲烷、氨或硫化氢。
为了将氧含量保持在5vol％以上，可将空气或氧气供应到处理容器中。可在整个工艺的至少部分过程中连续地供应空气或氧气或间断性地输入空气/氧气。
为了补充促进好氧消化的氧并且控制排出气体(排出微生物处理容器的气体)中的水分含量，需要相对高的气流速度。
空气可通过某种强制通风的形式提供。例如，可提供风扇。所述风扇可将空气吹入微生物处理容器。但是，优选存在将气体从微生物处理容器中抽出的风扇。在提供用于从微生物处理容器中抽出气体的抽出设备的情况下，其可用通过至少一个导管提供的空气来替代。可间断地将空气送入微生物处理容器，但优选基本上连续地送入。微生物处理容器可以不是充分地密闭的，使得只要气体排出，空气就会自然地经开口流入，以替代排出的气体。
随着将新鲜空气提供给微生物处理容器并且随着气体从该容器中排出，水蒸气也从垃圾中移出。这有助于控制干燥效果，得到平均水分含量在希望的范围内的产物。
可通过任何适合的装置预先干燥提供给微生物处理容器的空气，以使干燥效果最大化。
根据本发明的优选方面，将在微生物处理容器中与垃圾接触的气体中的水分含量保持在低于其露点的水平。这确保水基本上连续地从待处理的垃圾中移出，通过汽化进入气体空间。
在微生物处理容器中可提供用于监测气体空间中的水分含量的设备。任何适合的设备均可用于测量水分含量。
通过提供水分含量低于待处理的垃圾在处理温度下的露点的空气，可维持微生物处理容器中的水分含量低于露点。因为微生物消化的温度通常会高于环境温度，所以可使用常态的新鲜空气。作为替代方案，可使用水分含量低于环境空气的水分含量的干燥空气。将氧含量保持在所需范围内的主要工艺特性也可用来使水分含量保持在所需范围内。
通过微生物处理容器的空气和气体的流动也将热量从所述装置的该部分移出。发现可达到足够的热平衡。也就是说，通过垃圾浓缩堆内的微生物活动产生的热量可与流过容器的气体移出的热量平衡，使得温度保持在所希望的水平。
优选地，在微生物消化过程中应搅拌垃圾。这提供垃圾的进一步分解和混合，以确保微生物在整个物料中分布。还将垃圾的不同部分暴露于气体，以确保氧穿过垃圾并通过气体干燥垃圾。可用任何适合的设备进行搅拌，但特别优选在旋转式好氧消化单元(即包含有旋转式好氧鼓的单元)中进行消化。
可以任何适合的速率旋转所述鼓，并且适合地在1-10分钟、优选2-5分钟、最优选约3分钟的时间范围内转1转。但是，在垃圾载入微生物消化单元和从其中卸载的过程中，可使用更高的旋转速率，以便有利于这些操作。通常，在装料和卸料过程中，可将速度提高到每分钟1转。
如下文所进一步描述的，所述鼓合适地在一端装载垃圾同时在其另一端卸载微生物处理过的垃圾。通常每隔4小时进行一次加料和卸料，并可耗时30分钟。
所述鼓优选包含侧面基本上平行的圆形截面圆筒。圆筒的轴可与水平方向成一定角度，例如成3°-10°、最优选5°-8°的角，以通过鼓提供重力流动。
可提供任何适合尺寸的鼓，取决于垃圾的消耗速率。已发现，对于每天约250-500吨的处理量来说，应使用直径为3.5-6m、优选为4-6m、最优选为约5.5m的鼓。长度应为直径的6-10倍、最优选为直径的约8倍，合适的至多40m。
所述鼓可使用任何适合的材料，例如低碳钢。
转鼓的优点在于其是机械上简单的。堵塞问题少且活动部件很少，从而降低损坏的危险。
旋转引起的搅拌导致垃圾的磨损，进而有助于使其破坏。优选地，用垃圾将鼓填充到高水平，优选最初填充75-90vol％。这导致磨损增加、热量迅速地产生以及微生物处理容器的有效地利用。
垃圾在微生物处理容器中的平均停留时间合适地为18-60小时、更优选为约24-48小时、最优选为约36小时。
微生物处理容器优选包含在处理过程中垃圾从其中通过的容器，例如如上所述的鼓。在鼓内垃圾合适地从加料点移动到卸料点。如上文所指出的，加料和卸料合适地基本上同时进行，新鲜的(未经过微生物处理的)垃圾在加料端装载，并且已处理的混合的固体垃圾在卸料端移出。加料和/或卸料操作可耗时10-40分钟、优选约30分钟。
一次卸料操作或加料操作优选分别与下一次卸料操作或加料操作间隔2-8小时、优选3-5小时、最优选约4小时的时间。因此，可实施“半间歇”法。
在加工过程中，发现材料的体积可减少25％。材料之上的气体空间会相应地增加。
在已处理的垃圾材料充分地消化和充分地干燥时，应该将垃圾材料排出处理容器中。这通常发生在约48小时的时间后。通过将停留时间限制到48小时或更短，可减少碳的额外损失。
已发现，微生物处理在降低垃圾中的某些组分的尺寸上是有效的。但是，可使用其它有助于降低垃圾组分的尺寸的方法。例如，为了增强微生物活动，优选控制送入消化步骤的垃圾的某些参数。例如，在消化步骤(或气化步骤，如果所述方法不包括微生物处理步骤的话)之前，优选在第一方法中处理垃圾，以除去尺寸超过100mm、优选为60mm、更优选为50mm的颗粒。所述第一方法可包括第一步骤，其中例如人工或通过筛分除去很大的物体，和第二步骤，其中例如通过粉碎来处理剩余的材料以降低其颗粒尺寸。本领域技术人员能得到适合的粉碎装置。粉碎机可具有一个固定的转子或两个反向旋转的转子。
作为替代方案，(在微生物或气化步骤之前)，可对垃圾进行操作以降低其颗粒尺寸，例如通过粉碎，而不需要首先除去过大尺寸的颗粒。对于微生物处理过程来说，粉碎操作是特别有利的，因为其使材料充分混合，使微生物培养菌在整个材料中分布，并且非常快速地引发高温反应。粉碎可用于减小颗粒之间的间距，以促进微生物反应。
可控制的第二个参数是在微生物处理步骤中所处理的至少部分垃圾的平均水分含量。所述部分的垃圾的平均水分含量合适地为20-75％、更优选为30-60％、最优选为30-50％。
在本文中提到的所有水分含量为wt％。其是平均值，以至少100kg垃圾的量求平均值。
可通过测量空气或在固定温度下的垃圾上方的空气或气体的水分含量并与其平衡来测量垃圾的水分含量。
如果混合后垃圾的有机物含量或水分含量低，那么可优选加入受控量的工艺水。该工艺水优选为来自水处理的废水、最优选为脱水的污泥。该物质具有高的氮含量，并作为微生物反应的催化剂。
如上文所提到的，可通过将起始垃圾与平均水分含量较低的其它垃圾掺混，得到在微生物处理步骤中处理垃圾所希望的水分含量。已发现混合的生活垃圾的水分含量通常超过30wt％。来自办公室和工厂的商业垃圾通常是更干燥的，水分含量为10-30wt％。
可通过改变不同类型的垃圾的混合比来控制送入消化器的垃圾的水分含量。优选地，送入微生物消化器的至少一部分垃圾的水分含量为20-75wt％、优选为25-65wt％，以促进更快的高温反应。但是，送入消化器的部分垃圾可包含相对干燥的商业垃圾。由潮湿的垃圾的消化产生的热量足以处理送入处理容器的全部垃圾。但是，在搅拌过程中，商业垃圾和生活垃圾缓慢地混合在一起，降低混合物的总的水分含量，使得在处理结束时，水分含量不超过45wt％并且优选不超过25wt％。
在掺混装置中可以受控的方式将具有较高水分含量的起始垃圾与具有较低水分含量的其它垃圾掺混。如上所述，控制不同类型垃圾的相对量，使得通过混合垃圾的组合物料得到所希望的平均水分含量。
掺混步骤也允许例如纸和基于纸的材料的吸收性材料(其是在商业垃圾中特别常见的)与潮湿垃圾(例如生活垃圾)紧密地掺混。吸收性材料吸收富含细菌的液体，为细菌在其上生长提供基质，并使细菌遍布待处理的垃圾。这促进反应和混合，导致改善的消化。此外，纸张的润湿有助于其分解。
在微生物处理步骤中处理垃圾的过程中，希望产生基本上均匀的产物，使得其组分是具有相对小尺寸分布的颗粒，所述颗粒的最大尺寸为50mm或以下。掺混步骤有助于提高产物的均匀性。
但是，虽然进行了掺混，但发现在局部区域的垃圾中水分含量仍保持富集的，在该区域所述水分含量足够高，使高温反应开始并非常快速地进行。
可用自动称重进料器来控制不同类型的垃圾进料的相对量。
通过实例，微生物处理过程中的垃圾的水分含量可如下：
按适合的比例可将具有高有机物含量和水分含量高于50％的生活垃圾与水分含量为20％或以下的商业垃圾混合，以提供平均水分含量为45-55wt％的掺混物。
在微生物消化过程中，一部分水分被流过待处理材料上方的气体和空气吸收。平均水分含量可降到约30-40wt％、优选为25-30wt％。
在清空微生物处理容器的过程中，仍具有高残留热量水平的垃圾可通过如上所述的强制通风来干燥，使得水分含量降到30-40wt％、优选为25-30wt％。
如上所述，然后可在干燥板上进一步干燥微生物消化步骤中所处理的垃圾，使得水分含量降到25wt％以下。
另一个可控制的参数是垃圾在微生物处理过程中的pH。所述在微生物处理过程中的垃圾的pH优选为6.0-8.5、优选为6.3-7.3、最优选为约6.8。
氮水平对微生物活动有影响，pH和氮含量的调节可能是有利的。
还已发现，送入微生物处理容器的垃圾的密度合适地不过低。优选地，所述密度不小于450g/l、优选不小于750g/l。而且，所述掺混步骤在这里是特别有用的。生活垃圾可具有相对高的密度。可通过混入适量的具有比较低密度的商业垃圾来控制平均密度。
预处理
如上所述，在气化或微生物消化步骤之前，可对垃圾进行各种类型的处理(“在先步骤”)。优选地，所述在先步骤包括以下步骤中的任意一个或全部：
1.拣选
最初的处理，以除去不易燃烧的物体，例如石头、混凝土、金属、旧轮胎等。也可除去尺寸超过100mm或更大的目标成分。该过程可在例如拣选板的静止表面上进行。可替代地或附加地，可将垃圾装载到例如传送带的移动表面上并通过拣选站，在拣选站进行垃圾的机械或人工拣选。
2.粉碎
粉碎是高度优选的步骤。进行粉碎以降低平均粒径。其也可用于提高不同来源的垃圾的掺混。其还使处理方法更有效。发现，在粉碎过程中，微生物活动可开始并迅速地使温度升高，并很快地经过中温阶段、进入高温阶段。
3.筛分
可使垃圾进行机械筛分，以选择具有尺寸在给定范围内的颗粒。所述给定范围可为10-50mm。尺寸小于10mm的物质包含灰尘、尘土和石头，并被分出。垃圾可在至少两个连续的筛分过程处理，分别逐渐地移出垃圾的更小部分。可粉碎在筛分过程中移出的过大的材料，以降低其平均尺寸。然后可将通过筛分分类的具有可接受尺寸的材料和粉碎的材料(如果合适的话)送入处理容器。
随后的处理
在微生物消化处理步骤之后和气化步骤之前，还可对垃圾进行许多处理步骤。这些步骤可包括以下步骤中的任意一个：
1.分级
可筛分材料，以除去超过给定尺寸的颗粒。例如，可分出超过50mm的颗粒。随后所分出的颗粒可被粉碎，以降低其尺寸，返回好氧消化器或简单地废弃。
2.金属的分离
可使相对小的金属颗粒例如铁或铝通过系统。例如通过随后的步骤中的磁脱除器或电磁脱除器可将其除去。然后可将从系统中移出的金属颗粒送到合适的回收工艺。
3.干燥
合适地，在微生物处理容器中处理之后，使垃圾经受另外的干燥步骤。如果在微生物处理后，水分含量不超过45wt％、更优选不超过35wt％并且最优选不超过25wt％，则随后的干燥可相对简单地进行。例如，在第一干燥段中，在从处理容器的卸料阶段的过程中或之后，可提供空气的强制通风。在该阶段中，通过微生物消化阶段处理的垃圾仍处于高温(例如50-60℃)，并且通过在其上方强制通风可简单地除去更多的水分。另一干燥步骤可包括将材料放置在干燥板上。在该步骤中，以不超过20cm的厚度将垃圾在相对大的区域上放置合适的的时间，在此期间水分含量下降。例如可通过用机械或手工装置(例如电铲)翻转来搅拌垃圾。可以例如2-4小时、优选约3小时的时间间隔来翻转垃圾。优选地，在所述阶段中，水分含量降到25wt％以下，此后不再发生进一步的生物分解。合适地，垃圾停留在干燥板上18-48小时的时间、优选为24-36小时、更优选为约24小时。还发现，在随后的处理过程中由于机械输入能量，可发生进一步的干燥。来自其它工艺设备例如来自气化和/或等离子体处理步骤的废热可用于干燥材料。可将通过在气化和/或等离子体处理步骤中产生的热而温热的空气鼓入微生物垃圾处理容器，并在垃圾之上或其中通过，以加快这些过程的干燥速率。
作为替代方案，干燥装置可包含旋转式闪蒸干燥器或其它干燥设备。
4.造粒
为了将所处理的垃圾转化成燃料，可根据尺寸将垃圾分类、然后压实，以提供适合用于气化步骤的尺寸的丸粒。在该造粒阶段中，由于摩擦产生热量且由于进一步暴露于空气，垃圾可发生进一步干燥。优选地，为了很好地进行造粒，所处理的材料的水分含量为10-25wt％。
已发现，微生物处理步骤可适用于提供用于气化步骤的燃料，该燃料称为“绿煤”，其热值为约14.5MJ/kg的级别，大约为工业煤的一半。
通过掺混不同来源的垃圾材料，通过不同时间的微生物处理步骤产生的或用不同场所的垃圾产生的燃料在以下方面为相对均匀的：
1.热值-合适地为13-16.5MJ/kg、优选为12-15MJ/kg。如果组分已显著地干燥，那么热值可更高。
2.密度-合适地为270-350kg/m3、更优选为约300kg/m3。
3.水分含量-低于30wt％并且优选为约20wt％。
本发明的方法可在气化步骤之前和微生物消化步骤之后(如果使用的话)包括热解步骤。如下文所描述的，可将微生物消化步骤产生的垃圾用于供料到热解过程。
本发明的装置可包括用于将来自处理容器的经微生物处理的垃圾送入用于热解所处理的垃圾的设备(即热解单元)的设备。
如果所述方法在气化步骤之前包括热解步骤，那么优选将已热解的垃圾送入气化单元，在此进行气化。这通常需要已热解的材料处于高温，并且气化过程优选在热解过程后直接发生。
所述装置可包含与气化单元流体连通的微生物消化单元，并且所述气化单元可与等离子体处理单元流体连通，以允许将由微生物处理得到的垃圾输送到气化单元，并允许将由气化步骤产生的废气和炭输送到等离子体处理单元。
所述装置可适用于以连续的方法处理垃圾。微生物消化步骤通常可以半间歇方式进行，而热解和气化过程通常需要材料的连续进料，可提供例如进料斗形式的中间储存设备。优选包含第一递送设备和第二进料装置，所述第一递送设备用于接收来自微生物处理过程的所处理的垃圾并将其送入所述中间储存设备，所述第二进料装置用于将来自所述中间储存设备贮存的所处理的垃圾送入热解设备或气化设备。第二进料装置优选基本上连续地操作。第一和第二进料装置可包含任何适合的设备，例如传输带或螺旋进料器。
图2说明本发明方法的一个优选实施方案，图2表示：
第一步骤，其中在旋转式好氧消化单元(RAD)中对原料垃圾进行好氧微生物消化，
第二步骤，其包括在气化单元(气化器)中气化旋转消化步骤的产物，产生废气和炭，
第三步骤，其包括在等离子体单元(等离子体炉)中进行炭和废气的等离子体处理过程，产生玻璃化固体熔渣(被废弃)和合成气，
第四步骤，其包括净化合成气，
第五步骤，其包括排放合成气或在燃气发动机或燃气轮机中燃烧合成气(在图中称为“发电岛”)以生产电能，然后排放已燃烧的合成气。在合成气燃烧或等离子体步骤中产生的热量可用于干燥垃圾材料(未示出)。
图5说明本发明方法的另一个优选的实施方案，图5表示：
步骤A，其中原料垃圾在旋转式好氧消化单元(RAD)中进行好氧微生物消化，
步骤B，其中由步骤A产生的垃圾进料在气化器中处理，以产生废气和炭，然后两者在等离子体单元中在1500℃下处理，
步骤C，其中将步骤B和/或I中产生的热气体在气体冷却系统中冷却，
步骤D，其任选地包括在净化步骤处理所述气体，
步骤E，其任选地包括压缩和贮存所述气体，
步骤F，其中使来自步骤E的气体通过燃气轮机，所述燃气轮机直接连接到发电机(EG2-未示出)以发电，
步骤G，其中气体通过热回收蒸汽发生器，
步骤H，其包括将气体排放到烟囱和监测烟道气，
步骤I，其中使来自步骤C和/或步骤G的高压蒸汽通过蒸汽轮机，以用发电机1(EG1)发电。来自所述轮机的低压蒸汽经过紧密连接的冷凝器通过步骤J中的单独的冷却塔和步骤K中的供水系统。步骤I和/或F产生的电可在步骤L中分配到所述装置的任何部分(由步骤M表示)或输出(步骤N)。
如上所述，可将氧和/或蒸汽引入气化单元或热解单元和/或等离子体处理单元。
现在用以下非限制性的实施例来进一步举例说明本发明。
实施例
气化器配置和操作(见图3)
FBG(流化床气化器)包含衬有复合耐火材料内衬的立式圆筒形的低碳钢容器。气化器壳体的外部尺寸为直径1.83m、高5.18m，并且内径为0.254m；膨胀的床层的高度为约1.0m。
FBG使用硅酸铝陶瓷颗粒作为床层介质的加热床。以受控的速率通过固体燃料进料系统将RDF(垃圾衍生燃料)原料连续地送入FBG 1。通过带式传输机2将所接收的进料转移到缓冲斗3，在此处变速螺旋传输机控制固体的体积进料量。所述固体排放到气锁中。使用恒速螺旋传输机，以将来自气锁的进料转移到流化床1，在此处将其加料到所述床层的上表面。在料斗和气锁处使用另外的惰性气体吹扫，以防止空气进入进料流或气体从进料流排出。
使用床底燃烧丙烷燃料的预热系统，以使床层的温度升高至420℃。当第二丙烷供给中断时，在这一点上通过单独的进料器将木质丸粒送入气锁，以使床层的温度升至600℃，然后在700℃下切断第一丙烷供给。当用RDF替代时，继续木质丸粒进料，以得到800-850℃的操作温度。
由“Titan”多包装的10-11个气瓶供氧。通过质量流量控制器(MFC)将流量控制到至多500 Nl/分钟。
氧化剂：在通过位于床层下面的面向上的喷嘴注入之前，混合氧和蒸汽。精密地计量蒸汽和氧的各自的进料量以与RDF的进料量匹配，从而确保气化器在设计操作极限内运行。
使用多个压力和温度传感器，以精密地监测并控制FBG操作。装入安全联锁装置，以确保在单元超出规定的操作极限的情况下系统的安全关闭或报警。
将FBG排出的废气通过衬有耐火材料的钢导管5送入等离子体转换器单元4。
等离子体转换器的结构
图4给出等离子体转换器(不包括电极和控制器布置)的示意图，并包含以下部分：
i)衬有耐火材料的低碳钢壳6，所述壳6具有在上壳部分的另外的双层水冷套和一系列水冷铜指状物7，其对在熔渣线处的耐火材料提供另外的保护。所述耐火材料为含有91％的Al2O3、7％的MgO和2％的CaO的铸造氧化铝尖晶石，其最高使用极限值为1800℃。在转换器的底部，直径为150mm的圆柱形钢棒为单电极操作提供返回电极(阳极)。炉膛的放料口8允许间歇地移出熔融熔渣。转换器在上壳区域有用于监测压力和用于相机观察的孔。在8个位置用B型热电偶(可高达1800℃)并且在返回电极中的两个位置用K型热电偶(可高达1300℃)监测耐火材料的温度。
ii)带有水套的衬有耐火材料的锥形低碳钢顶盖9，其有5个大孔：用于单电极操作的中心口10、用于来自FBG进料的气体进料的侧口11、废气孔12和用于过大尺寸床层材料的固体进料口(未示出)以及备用的常规入口13。还有将小型遥控摄像机设置在保护罩中的较小的摄像口，通过所述摄像机可观察等离子体转换器的内部。有两个如上的用于监测耐火材料温度的热电偶孔。所述顶盖还为电极控制器和废气管道提供定位点。
iii)钢支架14，其安装在重载轮和路轨上，方便等离子体转换器的移动和安装。
iv)电极15和控制器系统16，其中通过中心单轴控制器(仅垂直方向的)控制阴极电极运动，所述控制器由通过伺服电动机和齿轮箱驱动的重载线性滑轨组成。将电极夹具17固定到支架板上，并将整个组件安装在电绝缘的陶瓷和玻璃纤维圈和隔离物上，以防止等离子体设备的侧电弧。控制器的底部被包含水冷填函料型密封件的用于炬或电极通过、进入等离子体转换器的密封组件包围。可高达100mm的电极直径可通过该中心口提供并且最大行程为1000mm。石墨电极是中心钻孔的，并通过该管道注入惰性等离子气体。
单控制器的使用允许单电极(阴极)操作模式，并且电流的返回路径经过转换器底部的钢返回电极(阳极)。
在操作中，来自气化器的脏废气通过衬有耐火材料的导管流到等离子体转换器。将另外的氧和蒸汽在进入转换器的位置处同轴地注入气流。
在转换器阶段的高温和氧化剂的加入促使有机物质裂化和重整以及烟灰和炭产物的气化。控制等离子体电弧的功率，以使排出所述单元的气体的温度保持在约1000-1300℃。从气化器带出的灰分颗粒会下落，并吸入到熔体中。在转换器单元中处理后，合成气通过在所述单元底部的第二气体口排出。
实施例1：生物质木质丸粒的处理
用于处理木质丸粒的一般方法如上给出。木质丸粒送入气化器的进料量平均为42kg/h。表4给出在FBG中所采用的使床层温度保持在约800℃并使等离子体转换器给出1250℃(估计)的排出温度的操作条件的汇总。这些数值与理论上得到的操作要求紧密相关。
表4用于处理生物质(木质丸粒)的实施例的操作条件
项目 气化器 等离子体转换器
RDF进料输入(kg/h) 42
功率输入(kw)  79
氩(l/分钟) 50  130
氧(Nl/分钟) 189  61
蒸汽(kg/h) 14  0
实施例2：RDF材料的处理
用于RDF材料处理的方法如上给出。RDF得自商业热处理厂。上表1给出该材料的一般组成。所述材料以40.5kg/h的平均速率送入气化器。表5给出在FBG中所采用的使床层温度保持在约800℃并使等离子体转化器给出1250℃的(估计)排放温度的操作条件的汇总。已观察到理论值和实验得到的值之间同样具有良好的相关性。
表5用于处理垃圾衍生燃料的实施例的操作条件
项目 气化器 等离子体转化器
RDF进料输入(kg/h) 40.5  -
功率输入(kw) -  70
氩(l/分钟) 50  130
氧(Nl/分钟) 189  61
蒸汽(kg/h) 14  0

Claims (42)

1.一种用于处理垃圾的方法，所述方法包括：
(i)
(a)气化步骤，所述气化步骤包括在氧和蒸汽存在下在气化单元中处理所述垃圾，以产生废气和炭，或者
(b)热解步骤，所述热解步骤包括在热解单元中处理所述垃圾，以产生废气和炭；和
(ii)等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在氧存在下和任选地在蒸汽存在下在等离子体处理单元中对所述废气和炭进行等离子体处理。
2.一种用于处理垃圾的方法，所述方法包括：
(i)对所述垃圾进行微生物消化，然后
(ii)
(a)气化步骤，所述气化步骤包括在气化单元中处理所述经微生物处理的垃圾，以产生废气和炭，或者
(b)热解步骤，所述热解步骤包括在热解单元中处理所述经微生物处理的垃圾，以产生废气和炭；和
(iii)等离子体处理步骤，所述等离子体处理步骤包括在等离子体处理单元中对所述废气和炭进行等离子体处理。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其中所述垃圾在所述气化步骤过程中在高于650℃的温度下气化。
4.根据权利要求3所述的方法，其中所述垃圾在所述气化步骤过程中在800-950℃的温度下气化。
5.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中相对于每1000kg送入到所述气化单元的垃圾，在所述气化步骤过程中引入到所述气化单元的氧的量为300-350kg。
6.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述垃圾含有小于20wt％的水分，并且相对于每1000kg送入到所述气化单元的垃圾，在所述气化步骤过程中引入到所述气化单元的蒸汽的量为300-350kg。
7.根据权利要求1-4中任一项所述的方法，其中相对于每1000kg送入到所述气化单元的垃圾，在所述气化步骤过程中引入到所述气化单元的蒸汽的量为至多300kg。
8.根据权利要求1-4和7中任一项所述的方法，其中所述垃圾含有20wt％或更多的水分，并且相对于每1000kg送入到所述气化单元的垃圾，在所述气化步骤过程中引入到所述气化单元的蒸汽的量为0-150kg。
9.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述气化步骤在流化床气化单元中进行。
10.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述垃圾通过气锁设备送入所述气化单元。
11.根据权利要求1所述的方法，其中所述方法在所述气化步骤之前还包括对所述垃圾进行微生物消化的步骤。
12.根据权利要求1或11所述的方法，其中所述微生物消化是好氧微生物消化。
13.根据权利要求12所述的方法，其中所述微生物消化在好氧微生物消化单元中进行，其中所述单元中的气体的氧含量不小于5vol％。
14.根据权利要求10或11所述的方法，其中所述好氧微生物消化在旋转式好氧消化单元中进行。
15.根据权利要求14中任一项所述的方法，其中所述垃圾以每分钟一转至每10分钟一转的速率在所述旋转式好氧消化单元中旋转。
16.根据权利要求11-15中任一项所述的方法，其中在微生物消化之前所述垃圾的水分含量为20-75wt％。
17.根据权利要求11-16中任一项所述的方法，其中在所述微生物消化处理后所述垃圾的平均水分含量为30wt％或更低。
18.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述气化单元和所述等离子体处理单元是流体连通的。
19.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述等离子体处理步骤中的氧与蒸汽的重量比为10∶1至2∶5。
20.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述垃圾的所述等离子体处理在1100-1600℃的温度下进行。
21.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述垃圾的所述等离子体处理在等离子体稳定气体存在下进行。
22.根据权利要求21所述的方法，其中所述等离子体稳定气体选自氮气、氩气、氢气、一氧化碳、二氧化碳和蒸汽中的一种或多种。
23.根据前述权利要求中任一项所述的方法，所述方法还包括收集在所述等离子体处理单元中产生的气体。
24.根据前述权利要求中任一项所述的方法，所述方法还包括收集在所述等离子体处理单元中产生的固体和/或熔融材料。
25.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中将由所述气体等离子体处理产生的所述气体用于燃气发动机或燃气轮机以发电。
26.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其中所述垃圾在所述热解步骤过程中在400℃或更高的温度下热解。
27.根据前述权利要求中任一项所述的方法，所述方法还包括在所述气化或热解步骤中处理所述垃圾之前干燥所述垃圾的步骤。
28.根据权利要求27所述的方法，其中所述垃圾通过利用在所述方法的任意其它步骤中产生的热量来干燥。
29.根据权利要求27或28所述的方法，其中通过在所述垃圾上方或垃圾中吹入加热的空气或蒸汽来干燥所述垃圾。
30.根据前述权利要求27或28中任一项所述的方法，其中恰好在所述气化或热解步骤中的处理之前所述垃圾的水分含量为20wt％或更低。
31.根据权利要求30所述的方法，其中恰好在所述气化或热解步骤中的处理之前所述垃圾的水分含量为15wt％或更低。
32.一种用于实施如权利要求1中所限定的方法的装置，所述装置包含：
(i)气化单元或热解单元和
(ii)等离子体处理单元，
其中所述气化单元具有用于氧的入口和任选地用于蒸汽的入口，并且所述等离子体处理单元具有用于氧的入口和任选地用于蒸汽的入口。
33.一种用于实施如权利要求2中所限定的方法的装置，所述装置包含：
(i)微生物消化单元，
(ii)气化或热解单元，和
(iii)等离子体处理单元。
34.根据权利要求32或33所述的装置，其中所述气化单元适合于在超过650℃的温度下气化所述垃圾。
35.根据权利要求32-34中任一项所述的装置，其中所述气化单元适合于在至少800℃的温度下气化所述垃圾。
36.根据权利要求32-35中任一项所述的装置，其中所述气化单元包含气锁设备，通过所述气锁设备所述垃圾可引入到所述气化单元。
37.根据权利要求32所述的装置，所述装置还包含用于微生物消化垃圾的单元。
38.根据权利要求33-37中任一项所述的装置，其中所述用于微生物消化垃圾的单元是旋转式好氧消化单元。
39.根据权利要求32-38中任一项所述的装置，其中所述装置包含微生物消化单元，并且所述微生物消化单元与所述气化单元是流体连通的，并且所述气化单元与所述等离子体处理单元是流体连通的，以允许由所述微生物处理所处理的垃圾输送到所述气化单元，并且允许由所述气化步骤产生的废气和炭输送到所述等离子体处理单元。
40.根据权利要求39所述的装置，其中所述装置适合于以连续方法处理所述垃圾。
41.根据权利要求32-40中任一项所述的装置，所述装置还包含用于发电的燃气发动机或燃气轮机，所述轮机与所述等离子体单元流体连通，使得可将来自所述等离子体单元的经等离子体处理的气体送入所述轮机。
42.根据权利要求32-42中任一项所述的装置，其中所述热解单元适合于在至少400℃的温度下气化所述垃圾。
CN2006800239618A 2005-06-29 2006-06-29 垃圾处理方法和装置 Active CN101213403B (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB0513299A GB2423079B (en) 2005-06-29 2005-06-29 Waste treatment process and apparatus
GB0513299.8 2005-06-29
GB0604691A GB2422602B (en) 2005-06-29 2006-03-08 Combined gasification and plasma treatment of waste
GB0604691.6 2006-03-08
PCT/GB2006/002409 WO2007000607A1 (en) 2005-06-29 2006-06-29 Waste treatment process and apparatus

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201110091423.5A Division CN102226527B (zh) 2005-06-29 2006-06-29 垃圾处理方法和装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101213403A true CN101213403A (zh) 2008-07-02
CN101213403B CN101213403B (zh) 2011-06-01

Family

ID=34856369

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2006800239618A Active CN101213403B (zh) 2005-06-29 2006-06-29 垃圾处理方法和装置
CN201110091423.5A Active CN102226527B (zh) 2005-06-29 2006-06-29 垃圾处理方法和装置

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201110091423.5A Active CN102226527B (zh) 2005-06-29 2006-06-29 垃圾处理方法和装置

Country Status (22)

Country Link
US (3) US8109218B2 (zh)
EP (2) EP2264367A3 (zh)
JP (3) JP5687409B2 (zh)
KR (2) KR101356177B1 (zh)
CN (2) CN101213403B (zh)
AT (1) ATE417229T1 (zh)
BR (1) BRPI0607812B1 (zh)
CY (1) CY1108867T1 (zh)
DE (1) DE602006004211D1 (zh)
DK (1) DK1896774T3 (zh)
ES (1) ES2319333T3 (zh)
GB (2) GB2423079B (zh)
HK (1) HK1109197A1 (zh)
HR (1) HRP20090139T3 (zh)
IL (1) IL184279A (zh)
ME (1) ME01114B (zh)
NZ (1) NZ556254A (zh)
PT (1) PT1896774E (zh)
RS (1) RS50788B (zh)
RU (2) RU2424468C2 (zh)
SI (1) SI1896774T1 (zh)
ZA (1) ZA200710565B (zh)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101813317A (zh) * 2010-03-27 2010-08-25 黄广禧 低能耗垃圾裂解炉
CN102172603A (zh) * 2011-01-21 2011-09-07 南京工业大学 医疗固体废物就地处置方法
CN102329655A (zh) * 2011-08-30 2012-01-25 张建超 侧吸式等离子垃圾气化反应室及其气化工艺
CN102329653A (zh) * 2011-08-30 2012-01-25 张建超 等离子垃圾气化装备及其气化工艺
CN102870502A (zh) * 2010-02-10 2013-01-09 阿尔弗雷多·佐莱齐-加勒东 用于将等离子粒子施加至液体的方法和装置以及用于消毒水的用途
CN103648669A (zh) * 2011-04-21 2014-03-19 泰特罗尼克斯(国际)有限公司 废物处理
CN104629779A (zh) * 2014-12-12 2015-05-20 中山大学 一种热解与等离子体组合从城市垃圾中制取合成气的工艺
CN111796535A (zh) * 2019-04-09 2020-10-20 深圳市家家分类科技有限公司 降解剂进料控制方法及相关装置
CN114229800A (zh) * 2021-12-16 2022-03-25 浙江大学 全工业有机危险废弃物气化及高温熔融的无害化和资源化方法

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2423079B (en) 2005-06-29 2008-11-12 Tetronics Ltd Waste treatment process and apparatus
JP2009536262A (ja) 2006-05-05 2009-10-08 プラスコエナジー アイピー ホールディングス、エス．エル．、ビルバオ、シャフハウゼン ブランチ ガスコンディショニングシステム
KR20090009950A (ko) 2006-05-05 2009-01-23 플라스코에너지 아이피 홀딩스, 에스.엘., 빌바오, 샤프하우젠 브랜치 가스 균질화 시스템
BRPI0711325A2 (pt) 2006-05-05 2011-08-30 Plascoenergy Ip Holdings S L Bilbao Schaffhausen Branch sistema de controle para a conversão de um estoque de alimentação carbonáceo em gás
NZ573217A (en) * 2006-05-05 2011-11-25 Plascoenergy Ip Holdings S L Bilbao Schaffhausen Branch A facility for conversion of carbonaceous feedstock into a reformulated syngas containing CO and H2
WO2007131241A2 (en) 2006-05-05 2007-11-15 Plasco Energy Group Inc. A horizontally-oriented gasifier with lateral transfer system
JP5547659B2 (ja) 2007-02-27 2014-07-16 プラスコエナジー アイピー ホールディングス、エス．エル．、ビルバオ、シャフハウゼン ブランチ 加工原料／チャー変換とガス改質を伴うガス化方式
US7993546B2 (en) 2008-09-23 2011-08-09 Plasma Waste Recycling, Inc. Method and apparatus for precipitation of nano-structured carbon solids
KR101025035B1 (ko) * 2009-06-23 2011-03-25 주성호 프라즈마를 이용한 버어너
GB2471462B (en) * 2009-06-29 2014-02-26 Coldunell Ltd Waste management system
JP2011126997A (ja) * 2009-12-17 2011-06-30 Toyota Central R&D Labs Inc バイオマスガス化発電装置及び移動体
GB2478797B (en) 2010-03-19 2015-11-04 Advanced Plasma Power Ltd Waste treatment
JP2012017376A (ja) * 2010-07-07 2012-01-26 Ai Net Corporation:Kk 有機系廃棄物ガス化システムおよび有機系廃棄物ガス化方法
CN101906324B (zh) * 2010-07-20 2013-04-03 武汉凯迪控股投资有限公司 生物质水蒸汽间接气化工艺及其设备
US20120061618A1 (en) 2010-09-11 2012-03-15 James Santoianni Plasma gasification reactors with modified carbon beds and reduced coke requirements
US8475552B2 (en) 2010-09-15 2013-07-02 General Electric Company System for pressurizing feedstock for fixed bed reactor
US9321640B2 (en) 2010-10-29 2016-04-26 Plasco Energy Group Inc. Gasification system with processed feedstock/char conversion and gas reformulation
US20120240831A1 (en) * 2011-03-22 2012-09-27 Guilherme Martins Ferreira System and Process for the Combustion of Solid Fuels
ME02387B (me) * 2011-05-19 2016-09-20 Carrera Varela Jose Antonio Proces i uređaj za proizvodnju čvrstog goriva od sagorljivih otpada
US9604249B2 (en) * 2012-07-26 2017-03-28 Applied Materials, Inc. Innovative top-coat approach for advanced device on-wafer particle performance
RU2503709C1 (ru) * 2012-11-30 2014-01-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" Способ переработки нефти и/или нефтяных остатков
WO2014119612A1 (ja) * 2013-01-31 2014-08-07 住友重機械工業株式会社 流動床燃焼炉及び流動床燃焼炉の運転方法
KR101713265B1 (ko) 2013-05-30 2017-03-07 주식회사 만도 유성기어가 구비된 감속기 및 이를 포함하는 자동차의 조향장치
JP2014237069A (ja) * 2013-06-05 2014-12-18 独立行政法人産業技術総合研究所 石綿を含む廃棄物の無害化方法
US9865434B2 (en) 2013-06-05 2018-01-09 Applied Materials, Inc. Rare-earth oxide based erosion resistant coatings for semiconductor application
BR102013014042B1 (pt) * 2013-06-06 2021-10-26 Dynamis Engenharia E Comércio Ltda Sistema de gaseificação de combustíveis sólidos e líquidos em câmara compacta
GB2516267B (en) * 2013-07-17 2016-08-17 Edwards Ltd Head assembly
FR3009642B1 (fr) * 2013-08-08 2018-11-09 Areva Nc Procede et installation d'incineration, fusion et vitrification de dechets organiques et metalliques
RU2544635C1 (ru) * 2013-10-17 2015-03-20 Открытое акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" Способ и устройство для осуществления флэш-пиролиза углеродсодержащего сырья с использованием индукционного нагрева
EP3064878B1 (en) * 2014-01-10 2018-05-16 JFE Steel Corporation Method for suppressing rear face oxidation of carbon-containing refractory, lining structure, and carbon-containing refractory
US10370539B2 (en) 2014-01-30 2019-08-06 Monolith Materials, Inc. System for high temperature chemical processing
US11939477B2 (en) 2014-01-30 2024-03-26 Monolith Materials, Inc. High temperature heat integration method of making carbon black
US10138378B2 (en) 2014-01-30 2018-11-27 Monolith Materials, Inc. Plasma gas throat assembly and method
US10100200B2 (en) 2014-01-30 2018-10-16 Monolith Materials, Inc. Use of feedstock in carbon black plasma process
FI3100597T3 (fi) 2014-01-31 2023-09-07 Monolith Mat Inc Plasmapolttimen rakenne
CN104610987A (zh) * 2014-12-12 2015-05-13 中山大学 一种等离子体热解生活垃圾制合成气装置
CN107709608B (zh) 2015-02-03 2019-09-17 巨石材料公司 再生冷却方法和设备
EP3253827B1 (en) 2015-02-03 2024-04-03 Monolith Materials, Inc. Carbon black generating system
KR101669004B1 (ko) * 2015-04-30 2016-10-25 (주)그린사이언스 폐기물로부터 합성가스를 생성하는 가스화 방법, 폐기물로부터 합성가스를 생성하기 위한 가스화 장치 및 이를 포함하는 발전 시스템
CA3032246C (en) 2015-07-29 2023-12-12 Monolith Materials, Inc. Dc plasma torch electrical power design method and apparatus
US10808097B2 (en) 2015-09-14 2020-10-20 Monolith Materials, Inc. Carbon black from natural gas
RU2616079C1 (ru) * 2015-10-19 2017-04-12 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт теплофизики им. С.С. Кутателадзе Сибирского отделения Российской академии наук (ИТ СО РАН) Способ и устройство для плазменной газификации твёрдого углеродсодержащего материала и получения синтез-газа
CA3211318A1 (en) 2016-04-29 2017-11-02 Monolith Materials, Inc. Torch stinger method and apparatus
CN109562347A (zh) 2016-04-29 2019-04-02 巨石材料公司 颗粒生产工艺和设备的二次热添加
WO2018009410A1 (en) * 2016-07-08 2018-01-11 Aemerge Llc Plasma arc carbonizer
EA030363B1 (ru) * 2016-08-03 2018-07-31 Общество С Ограниченной Ответственностью "Электроплазменные Технологии" (Ооо "Электроплазмотех") Способ и устройство плазменной газификации органических отходов для получения синтез-газа
CN106085506B (zh) * 2016-08-05 2021-08-27 江苏河海新能源股份有限公司 等离子气化装置
CN106155146A (zh) * 2016-08-19 2016-11-23 上海德瑾绿水科技有限公司 一种垃圾完全生物降解专用混合机的监控系统及其方法
CN106765142B (zh) * 2016-12-16 2023-11-28 启迪环境科技发展股份有限公司 固体废弃物分级气化系统
MX2019010619A (es) 2017-03-08 2019-12-19 Monolith Mat Inc Sistemas y metodos para fabricar particulas de carbono con gas de transferencia termica.
CN110799602A (zh) 2017-04-20 2020-02-14 巨石材料公司 颗粒系统和方法
EP3700980A4 (en) 2017-10-24 2021-04-21 Monolith Materials, Inc. PARTICULAR SYSTEMS AND PROCEDURES
US11047035B2 (en) 2018-02-23 2021-06-29 Applied Materials, Inc. Protective yttria coating for semiconductor equipment parts
USD921604S1 (en) * 2018-07-09 2021-06-08 Apart Audio Loudspeaker
RU188618U1 (ru) * 2018-10-09 2019-04-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Липецкий государственный технический университет" (ЛГТУ) Электродуговой плазмотрон
GB2592240B (en) * 2020-02-21 2022-03-23 Advanced Biofuel Solutions Ltd Waste processing system
CN112682796B (zh) * 2020-12-24 2023-07-07 中广核研究院有限公司 废弃物无害化处理系统及方法
CN112833668B (zh) * 2020-12-31 2023-02-28 重庆长江造型材料（集团）股份有限公司 一种焙烧炉的分布式热裂解系统
CN113617788B (zh) * 2021-06-29 2022-06-07 北京大学 一种利用等离子体技术综合回收电子废弃物的方法
WO2023102579A1 (en) 2021-12-01 2023-06-08 Cochrane William Thomas Gasifier
CN116376601B (zh) * 2023-05-10 2023-10-27 浙江大学 一种提高热解气化装置效率的反应强化结构

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3736111A (en) * 1971-05-17 1973-05-29 Hercules Inc Process and apparatus for the complete reclamation of valuable products from solid waste
JPS5036668B2 (zh) * 1971-09-13 1975-11-26
US4289625A (en) * 1980-01-18 1981-09-15 Institute Of Gas Technology Hybrid bio-thermal gasification
HU184389B (en) * 1981-02-27 1984-08-28 Villamos Ipari Kutato Intezet Method and apparatus for destroying wastes by using of plasmatechnic
SE448007B (sv) * 1983-04-21 1987-01-12 Skf Steel Eng Ab Forfarande och anordning for atervinning av kemikalier ur massaavlut
SE446101B (sv) 1984-12-28 1986-08-11 Skf Steel Eng Ab Sett och anordning for att generera gas
DE3611429A1 (de) 1985-02-15 1986-11-06 SKF Steel Engineering AB, Hofors Verfahren zur abfallzersetzung
DK166517C (da) * 1985-05-03 1993-10-18 Skf Steel Eng Ab Fremgangsmaade til destruktion af affald
US5885825A (en) * 1990-08-24 1999-03-23 Brookhaven Science Associates Biochemical transformation of coals
US5319176A (en) * 1991-01-24 1994-06-07 Ritchie G. Studer Plasma arc decomposition of hazardous wastes into vitrified solids and non-hazardous gasses
US5347938A (en) * 1992-04-02 1994-09-20 Hidenao Takazawa Methods for processing wastes using potential heat of waste gas prior to incineration
FR2704047B1 (fr) 1993-04-16 1995-07-13 Electricite De France Dispositif de traitement et de vitrification de déchets.
JPH0767979A (ja) * 1993-06-29 1995-03-14 Ind Technol Res Inst 廃棄物処理装置及び処理方法
RU2047650C1 (ru) * 1993-09-28 1995-11-10 Акционерное общество "Трансрегион" Плазмотермический способ переработки угля в синтез-газ
CH691404A5 (de) * 1995-10-06 2001-07-13 Von Roll Umwelttechnik Ag Verfahren zur thermischen Entsorgung von losem Müll.
JP3382082B2 (ja) * 1996-03-15 2003-03-04 株式会社東芝 廃棄物の処理方法および処理装置
US5980858A (en) * 1996-04-23 1999-11-09 Ebara Corporation Method for treating wastes by gasification
CN1217775A (zh) * 1996-08-27 1999-05-26 等离子技术有限公司 城市垃圾的等离子高温分解和玻璃化
JPH10103634A (ja) * 1996-09-25 1998-04-21 Kobe Steel Ltd 廃棄物処理設備における溶融炉の運転方法及び装置
US6021723A (en) * 1997-06-04 2000-02-08 John A. Vallomy Hazardous waste treatment method and apparatus
DE19730385C5 (de) * 1997-07-16 2006-06-08 Future Energy Gmbh Verfahren zur Erzeugung von Brenn- und Synthesegas aus Brennstoffen und brennbaren Abfällen und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE19745422C2 (de) * 1997-10-15 2003-12-18 Univ Halle Wittenberg Integriertes Verfahren zur Verwertung von Abfall
US6153158A (en) * 1998-07-31 2000-11-28 Mse Technology Applications, Inc Method and apparatus for treating gaseous effluents from waste treatment systems
US6200475B1 (en) * 1999-09-20 2001-03-13 Shen-Yuan Chen Method of converting organic waste by thermophilic fermentation
JP2001247878A (ja) * 2000-03-07 2001-09-14 Mitsubishi Heavy Ind Ltd プラズマ式ガス化溶融炉を備えた発電システム
JP2002086110A (ja) * 2000-09-14 2002-03-26 Toshiba Corp 廃棄物処理システム
RU2171431C1 (ru) * 2000-11-30 2001-07-27 Общество с ограниченной ответственностью "ПлазмотехБайкал" Двухступенчатый способ термической подготовки пылевидного топлива и установка для его осуществления
IL141814A (en) * 2001-03-05 2006-08-20 David Pegaz Facility for waste treatment with cell for oxygen mixing
CA2339457A1 (en) 2001-03-07 2002-09-07 Raymond H. Gordon Gas and energy generation system
JP2003147373A (ja) * 2001-11-13 2003-05-21 Eco Technos:Kk プラズマによる有機物のガス化方法
JP3970065B2 (ja) * 2002-03-15 2007-09-05 三井造船株式会社 廃棄物処理装置
NZ536529A (en) * 2002-05-08 2008-11-28 Edmund Kin On Lau Hazardous waste treatment method and apparatus for disposing of gas with a plasma arc
US6638396B1 (en) * 2002-11-04 2003-10-28 Jim S. Hogan Method and apparatus for processing a waste product
JP2004175921A (ja) * 2002-11-27 2004-06-24 Chubu Electric Power Co Inc 有機系廃棄物の炭化処理方法
GB0300309D0 (en) * 2003-01-07 2003-02-05 Internat Waste Ind Ltd Method and apparatus for processing solid organic waste
JP4220811B2 (ja) * 2003-03-18 2009-02-04 新日本製鐵株式会社 廃棄物ガス化方法および装置
CN2655051Y (zh) * 2003-07-28 2004-11-10 成都凯恩思环保科技有限公司 等离子体焚烧炉
GB2423079B (en) * 2005-06-29 2008-11-12 Tetronics Ltd Waste treatment process and apparatus
US7658155B2 (en) * 2005-06-29 2010-02-09 Advanced Plasma Power Limited Waste treatment process and apparatus
BG109247A (bg) * 2005-07-29 2005-11-30 Чавдар АНГЕЛОВ Метод за преработка на въглища в горива
BG109245A (bg) 2005-07-29 2005-11-30 Чавдар АНГЕЛОВ Метод за преработване на органични отпадъци в горива

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102870502A (zh) * 2010-02-10 2013-01-09 阿尔弗雷多·佐莱齐-加勒东 用于将等离子粒子施加至液体的方法和装置以及用于消毒水的用途
CN101813317A (zh) * 2010-03-27 2010-08-25 黄广禧 低能耗垃圾裂解炉
CN102172603A (zh) * 2011-01-21 2011-09-07 南京工业大学 医疗固体废物就地处置方法
CN103648669A (zh) * 2011-04-21 2014-03-19 泰特罗尼克斯(国际)有限公司 废物处理
CN102329655A (zh) * 2011-08-30 2012-01-25 张建超 侧吸式等离子垃圾气化反应室及其气化工艺
CN102329653A (zh) * 2011-08-30 2012-01-25 张建超 等离子垃圾气化装备及其气化工艺
CN102329653B (zh) * 2011-08-30 2013-12-11 张建超 等离子垃圾气化装备及其气化工艺
CN104629779A (zh) * 2014-12-12 2015-05-20 中山大学 一种热解与等离子体组合从城市垃圾中制取合成气的工艺
CN111796535A (zh) * 2019-04-09 2020-10-20 深圳市家家分类科技有限公司 降解剂进料控制方法及相关装置
CN114229800A (zh) * 2021-12-16 2022-03-25 浙江大学 全工业有机危险废弃物气化及高温熔融的无害化和资源化方法
CN114229800B (zh) * 2021-12-16 2022-08-02 浙江大学 全工业有机危险废弃物气化及高温熔融的无害化和资源化方法

Also Published As

Publication number Publication date
RS50788B (sr) 2010-08-31
GB0513299D0 (en) 2005-08-03
HRP20090139T3 (en) 2009-04-30
GB0604691D0 (en) 2006-04-19
BRPI0607812A8 (pt) 2017-04-11
DK1896774T3 (da) 2009-04-14
US8109218B2 (en) 2012-02-07
CN101213403B (zh) 2011-06-01
SI1896774T1 (sl) 2009-06-30
CN102226527B (zh) 2014-03-26
ES2319333T3 (es) 2009-05-06
BRPI0607812A2 (pt) 2010-03-23
GB2423079B (en) 2008-11-12
JP5687409B2 (ja) 2015-03-18
EP2026003A2 (en) 2009-02-18
JP5734230B2 (ja) 2015-06-17
JP2014111775A (ja) 2014-06-19
KR20130061768A (ko) 2013-06-11
RU2008103121A (ru) 2009-08-10
HK1109197A1 (en) 2008-05-30
JP2008544842A (ja) 2008-12-11
JP2012179597A (ja) 2012-09-20
PT1896774E (pt) 2009-03-17
US20100115961A1 (en) 2010-05-13
KR20130061769A (ko) 2013-06-11
IL184279A (en) 2011-04-28
GB2422602A (en) 2006-08-02
EP2264367A2 (en) 2010-12-22
KR101356177B1 (ko) 2014-01-24
ATE417229T1 (de) 2008-12-15
CN102226527A (zh) 2011-10-26
GB2422602B (en) 2007-01-10
IL184279A0 (en) 2007-10-31
JP5890440B2 (ja) 2016-03-22
US20120186967A1 (en) 2012-07-26
US20120124960A1 (en) 2012-05-24
RU2554970C2 (ru) 2015-07-10
ME01114B (me) 2013-03-20
BRPI0607812B1 (pt) 2018-12-18
ZA200710565B (en) 2011-02-23
EP2264367A3 (en) 2017-11-22
EP2026003A3 (en) 2017-09-20
RU2424468C2 (ru) 2011-07-20
NZ556254A (en) 2010-12-24
US8438983B2 (en) 2013-05-14
GB2423079A (en) 2006-08-16
DE602006004211D1 (de) 2009-01-22
KR101355529B1 (ko) 2014-01-24
RU2011100145A (ru) 2012-07-20
CY1108867T1 (el) 2014-07-02
US8443741B2 (en) 2013-05-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101213403B (zh) 垃圾处理方法和装置
EP1896774B1 (en) Waste treatment process and apparatus
CA2827407C (en) Waste treatment
EP2566809B1 (en) Waste treatment

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: XIANJIN PLASMA DYNAMICS CO., LTD.

Free format text: FORMER OWNER: TEJO NIX CO., LTD.

Effective date: 20091204

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20091204

Address after: Hertfordshire

Applicant after: Advanced Plasma Power Ltd.

Address before: Wiltshire

Applicant before: TeTronics Limited

C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant