Pièce d'horlogerie électrique
La présente invention a pour objet une pièce d'horlogerie électrique comportant un organe oscillant à une fréquence audible autour d'un axe et un dispositif de transformation à cliquets des mouvements d'oscillation de cet organe oscillant en rotation unidirectionnelle.
Avec des organes oscillant à des fréquences audibles, il est nécessaire que le dispositif de transformation à cliquets fonctionne correctement à une faible amplitude angulaire de l'oscillateur tout en étant insensible aux chocs.
On a déjà proposé un dispositif de transformation à deux cliquets et une roue à rochet, les cliquets étant reliés l'un à l'autre de telle sorte qu'ils se meuvent toujours ensemble, mais dans des sens opposés par rapport à la denture de la roue à rochet. Les cliquets sont espacés l'un de l'autre de la valeur d'un nombre entier de pas plus un demi-pas de la roue à rochet. Chaque cliquet entraîne la roue successivement d'un demi-pas tout en se déplaçant à vide durant un autre demi-pas effectuant ainsi un mouvement d'amplitude égale au pas de la denture.
La pièce d'horlogerie électrique objet de la présente invention est caractérisée en ce que le mobile rotatif du dispositif comporte deux roues à rochet jumelles, solidaires d'un arbre commun et situées de part et d'autre de l'axe d'oscillation et dont les dentures respectives sont inclinées dans le même sens, deux cliquets étant respectivement en prise avec ces deux roues et étant fixés à l'organe oscillant du même côté d'un plan parallèle à l'axe des deux roues à rochet et passant par l'axe d'oscillation, pour que les mouvements de ces cliquets par rapport aux dentures respectives soient inverses l'un de l'autre.
I1 est évident que, avec le dispositif de transformation à deux encliquetages jumelés, comportant deux roues solidaires d'un axe commun et deux cliquets fixés à l'oscillateur, on peut supprimer les temps d'arrêt tout en réduisant l'amplitude des cliquets approximativement à un demi-pas de la denture de la roue à rochet en provoquant un déphasage dans le fonctionnement des deux encliquetages. La réduction d'amplitude qui est une conséquence directe du dispositif de transformation à deux encliquetages jumelés entraîne une diminution de la consommation d'énergie de l'encliquetage.
Cette diminution d'énergie est importante puisqu'elle permet soit d'augmenter la durée d'autonomie de la pièce d'horlogerie, soit de réduire la dimension de cette dernière. En effet, la consommation étant réduite, la source d'énergie peut être réduite, cette dernière constituant un des obstacles principaux à la miniaturisation des pièces d'horlogerie électriques. Or, la levée de cet obstacle est importante, si l'on tient compte du fait que les seules montres-bracelets électriques actuellement sur le marché sont des montres pour hommes.
Un autre avantage de ce dispositif réside dans le fait que les roues à rochet sont de part et d'autre de l'axe d'oscillation. Ceci implique que l'arbre commun aux deux roues à rochet est perpendiculaire à l'axe d'oscillation. Si on suppose que l'arbre des roues est perpendiculaire au plan de la platine, comme c'est le cas de la quasi-totalité des pièces d'horlogerie, l'axe d'oscillation sera donc parallèle à la platine. Cette disposition est particulièrement favorable pour réduire la hauteur de la pièce d'horlogerie.
Enfin, la fixation des deux cliquets à l'organe oscillant du même côté d'un plan parallèle à l'axe des roues à rochet et passant par l'axe d'oscillation permet de supprimer le déphasage entre les cliquets lors d'une déformation de l'organe oscillant provoquée par des vibrations ou des accélérations. On diminue ainsi les risques d'erreurs de comptage.
Le dessin annexé représente, à titre d'exemple, une forme d'exécution de la pièce d'horlogerie électrique objet de la présente invention.
La fig. 1 en est une vue en plan de dessus.
La fig. 2 est une vue en coupe selon la fig. 2-2 de la fig. 1 représentant le dispositif d'entretien.
La fig. 3 est une vue en perspective schématique agrandie du dispositif de transformation à cliquets.
Les fig. 4a, 4b et 4c sont des vues schématiques de dessus, fortement agrandies, d'une décomposition du mouvement de l'encliquetage, les deux roues à rochets étant décalées dans chaque figure.
La pièce d'horlogerie représentée en fig. 1 comporte une platine 1 sur laquelle est fixé un résonateur de torsion parallèle au plan de la platine, fixé à celle-ci par un pied de fixation 2 en forme de T, dont la branche 3 relie la barre transversale du T à une partie médiane élargie 4 de la barre de torsion 5 et constitue un élément de liaison élastique.
Chaque extrémité de la barre de torsion 5 se termine en forme d'ancre marine à deux bras 6, 6'. Les bras disposés d'un côté de l'axe de torsion de la barre 5 du résonateur portent chacun un pot magnétique 7, 7' du transducteur électrodynamique et les bras disposés de l'autre côté de cet axe de torsion portent des contrepoids 8, 8'. Chaque masse 6, 7, 8 et 6', 7', 8' est agencée de sorte que son centre de gravité et l'un de ses axes principaux d'inertie se trouvent sur l'axe de torsion de la barre 5 du résonateur.
La barre de torsion 5, le pied de fixation 2 en forme de T et les extrémités de la barre de torsion en forme d'ancre présentent une épaisseur constante afin de pouvoir être obtenus d'une seule pièce par étampage. Les pots magnétiques 7, 7' et les contrepoids sont montés rigidement sur le résonateur par goupillage, vissage, soudage ou collage. Dans cet exemple, les pots magnétiques sont fixés au résonateur par des vis 9, 9'.
Les extrémités de la barre de torsion 5 en forme d'ancre marine permettent de rapprocher les pots magnétiques et les contrepoids d'un diamètre de la platine perpendiculaire à l'axe de torsion. Cette disposition permet, d'une part, d'utiliser une seule bobine d'entretien 10 commune aux deux pots magnétiques 7, 7' et de placer la pile d'alimentation 1 1 entre les deux contrepoids.
Comme on le voit en particulier à la fig. 2, chaque pot magnétique 7, 7' comporte deux aimants permanents 12, 12', 13, 13' et une pièce en fer doux 14, 14' formant le circuit magnétique. Deux pièces en laiton ou en métal lourd 15, 15', 16, 16' augmentent la masse de chaque pot. La bobine 10 est maintenue en place par un corps de bobine 17 dont la cavité centrale 18 peut recevoir des composants électriques du circuit d'entretien, transistors, résistances, capacités sous forme d'éléments séparés ou intégrés. Ce circuit d'entretien est connecté à la bobine 10 et à la pile d'alimentation 11. Le flux des aimants permanents 12, 12', 13, 13' est concentré aux environs de la bobine 10 grâce aux circuits magnétiques 14, 14'. L'aimantation rémanente des aimants va dans le sens des flèches F. Cette aimantation produit un champ de même direction dans la région située entre les faces polaires.
Si, à un instant donné, un courant parcourt la bobine dans le sens de la flèche F1, les aimants subissent une force dirigée selon les flèches
F2 et F3. La fréquence du courant alimentant la bobine est choisie pour coïncider avec la fréquence propre du résonateur, ce qui permet d'entretenir les oscillations du résonateur. Ces oscillations engendrent un mouvement des pots 7, 7' essentiellement vertical et en opposition de phase.
La transformation des oscillations du résonateur en rotation est obtenue au moyen d'un dispositif à cliquets représenté en détail en fig. 3. Ce dispositif comporte deux cliquets 19, 19' fixés chacun à l'extrémité d'une cheville 20 fixée perpendiculairement au plan du résonateur à l'extrémité d'une des branches de l'ancre 6' au voisinage du contrepoids 8'. Les bras des cliquets 19, 19' s'étendent parallèlement au plan du résonateur, de part et d'autre de celui-ci. Les extrémités formées de pierres 22, 22' de chaque cliquet sont respectivement en prise avec les dentures de même inclinaison de deux roues à rochet jumelles 21, 21' solidaires d'un arbre commun 23 perpendiculaire à l'axe d'oscillation de la barre de torsion 5. L'extrémité supérieure de l'arbre 23 est pivotée dans un palier 24 ménagé dans une plaquette 25 pivotée à la platine 1 autour d'une cheville 26.
Un excentrique 27 fixé à la platine 1 coopère avec une ouverture 28 de la plaquette 25. Le rôle de cette plaquette sera expliqué par la suite. On remarquera en outre que la disposition de la plaquette 25 est différente aux fig. 1 et 3. C'est dans le but de rendre la fig. 3 plus claire que l'emplacement de cette plaquette 25 a été modifié.
Un pignon (non représenté) est encore solidaire de l'arbre 23 et entraîne, par l'intermédiaire des roues 29 et 30, la roue 31 pivotée au centre de la platine 1 et dont l'axe porte l'aiguille des secondes (non représentée).
Comme on le remarque en fig. 3, lorsque l'extrémité 6' de la barre de torsion 5 oscille autour de l'axe d'oscillation de cette barre, les cliquets 19, 19' se déplacent en sens contraire par rapport aux dentures des roues à rochet jumelles 21, 21'.
La position de repos des extrémités 22 et 22' se trouve sur une ligne coupant perpendiculairement l'axe de torsion de la barre de torsion, de telle sorte que les déplacements des extrémités 22 et 22' des cliquets 19 et 19' forment des arcs de cercle centrés sur l'axe de torsion de la barre 5. n en résulte que la composante horizontale provoquant l'avance des cliquets est grande par rapport à la composante verticale provoquant un frottement entre les cliquets et les roues à rochets, qui peut être considérée comme négligeable, vu l'amplitude très faible du déplacement.
Les dents des roues à rochet étant inclinées dans le même sens, il en résulte qu'un des cliquets fait avancer une des roues à rochet durant une demi-oscillation du résonateur alors que l'autre cliquet recule par rapport au sens de rotation des roues à rochet jumelles pendant cette même demi-oscillation, allant ainsi chercher une dent, de sorte que lors de la demi-oscillation suivante, les rôles sont inversés, le cliquet qui reculait avance maintenant en entraînant la dent qu'il est allé chercher .
Un avantage important de cette invention réside dans l'insensibilité aux accélérations et aux chocs. Sous l'effet d'accélération, de chocs ou de vibrations perpendiculaires à l'axe d'oscillation du résonateur, la barre de torsion peut se déformer en flexion. Cette déformation entraîne soit un déplacement parallèle des cliquets, soit une variation de leur pression. En aucun cas, il ne se produit une variation de leur phase relative, qui seule entraînerait une erreur de comptage.
Avant d'observer ce mouvement à l'aide des fig. 4a, 4b, 4c, on remarquera que le dispositif de transformation des oscillations comportant un double encliquetage permet de déphaser les points de fonctionnement des cliquets 22, 22' sur les dentures des roues à rochet ju jumelles 21 et 21' en position de repos de la barre de torsion. Aux fig. 4a à 4c, pour simplifier l'explication, on suppose que ce sont les dentures des roues qui sont déphasées d'un demi-pas Z, ce qui revient au même.
L'amplitude des cliquets 19, 19' est alors égale à 1/2 Z plus une sécurité A. En fig. 4a, on a représenté les deux cliquets passant simultanément au point mort, correspondant à la position de repos de la barre de torsion, au cours d'une demi-oscillation dans laquelle les cliquets se déplacent dans le sens indiqué par leur flèche respective. On voit que l'extrémité 22 entraîne la roue 21 en appuyant contre la dent a, alors que le cliquet 22' vient chercher la dent b de la roue à rochet 21'.
En fig. 4b, les cliquets sont arrivés en fin de course et le mouvement indiqué par les flèches de la fig. 4a va s'inverser. La dent a de la roue 21 a suivi l'extrémité 22 du cliquet 19 alors que la dent b de la roue 21' et l'extrémité 22' du cliquet 19' se déplaçaient en sens contraire, de sorte que l'extrémité 22' est tombée dans le creux de la dent précédant la dent b. L'espace séparant la face radiale de la dent b et l'extrémité 22' du cliquet 19' constitue la sécurité A correspondant à la valeur de l'amplitude du déplacement des cliquets moins 1/2 Z. En fig. 4c, les cliquets se retrouvent dans la position de la fig. 4a mais, comme l'indiquent les flèches, c'est l'extrémité 22' qui avance la dent b de la roue 21', alors que l'extrémité 22 va chercher la dent de la roue 21 précédant la dent a qu'elle a quittée.
Le rôle de la plaquette 25 est de régler la phase entre les points de fonctionnement des deux cliquets 19, 19' en faisant pivoter la plaque au moyen de l'excentrique 25 autour de la cheville 26. Cette rotation de la plaquette déplace l'extrémité supérieure de l'arbre 23. En choisissant judicieusement le point de pivotement de la plaquette 25, on peut ainsi régler la phase entre les deux points de fonctionnement des cliquets. Il peut résulter de ce réglage que soit la distance des centres entre l'axe 23 des roues à rochet jumelles 21, 21' et l'axe de la roue 29 engrenant avec le pignon (non représenté) solidaire de l'arbre 23 varie légèrement, soit que la pression du cliquet 19 varie. Seul un compromis peut être recherché pour diminuer au maximum ces variations.
Cependant, on fera remarquer que, le pas Z des dents des roues à rochets étant égal à quelques centièmes de millimètre dans la réalité, la valeur des défauts créés au cours du réglage de phase reste dans des limites tout à fait tolérables. On place le pignon (non représenté) solidaire de l'arbre 23 et destiné à engrener avec la roue 29 le plus près possible de l'extrémité inférieure de l'arbre 23 pivotée dans un palier fixe 31. Ainsi, I'in- fluence du déplacement du palier 24 solidaire de la plaquette 25 au point de contact entre le pignon de l'arbre 23 et la roue 29 est réduite au minimum.
La condition à respecter pour que le réglage de phase des cliquets n'entraîne pas une variation de leur pression est que le point de pivotement 26 de la plaquette 25 soit dans le plan formé par l'axe de rotation 23 des roues, et le point de fonctionnement 22 du cliquet le plus proche de la plaquette. D'autre part, la condition pour que ce réglage ne modifie pas la distance entre le pignon solidaire de l'arbre 23 et la roue 29 est que le point de pivotement 26 se trouve dans le plan commun aux deux axes considérés. Ces conditions ne sont pas incompatibles, le compromis mentionné précédemment n'existe pas si les deux plans coïncident, c'est-à-dire si le point de fonctionnement des cliquets, le pivot réglable des roues d'encliquetage, l'axe du mobile suivant et le centre de rotation de la plaquette de réglage se trouvent tous dans le même plan.
Une solution intéressante consisterait même à faire pivoter la plaquette de réglage autour de l'axe de la roue 29.
En variante, il serait également possible de mettre tous les paliers d'un même côté des pivots des mobiles de rouage sur une plaquette pivotante en choisissant le point de fonctionnement tel que seule la phase entre les deux points de fonctionnement des cliquets soit réglable. La pression des cliquets sur les roues n'est alors pas modifiée, les distances des axes restent constantes, mais tous les axes sont légèrement inclinés.
Le dispositif de réglage de phase décrit présente l'avantage de permettre d'effectuer ce réglage en fonctionnement sans toucher au résonateur ni aux cliquets.
C'est la raison pour laquelle il est préférable de modifier la phase du point de fonctionnement des cliquets plutôt que, comme représenté aux fig. 4a à 4c, dans un but purement explicatif de déphaser les dentures avec des cliquets non réglables.
Electric timepiece
The present invention relates to an electric timepiece comprising a member oscillating at an audible frequency about an axis and a device for transforming the oscillating movements of this oscillating member into unidirectional rotation by means of ratchets.
With members oscillating at audible frequencies, it is necessary for the ratchet transformer to operate correctly at a low angular amplitude of the oscillator while being insensitive to shocks.
A transformation device with two pawls and a ratchet wheel has already been proposed, the pawls being connected to one another such that they always move together, but in opposite directions with respect to the toothing of the ratchet wheel. The pawls are spaced from each other by an integer number of pitches plus one-half pitches of the ratchet wheel. Each pawl drives the wheel successively by half a step while moving empty during another half step thus effecting a movement of amplitude equal to the pitch of the teeth.
The electric timepiece that is the subject of the present invention is characterized in that the rotary mobile of the device comprises two twin ratchet wheels, integral with a common shaft and located on either side of the axis of oscillation and the respective teeth of which are inclined in the same direction, two pawls being respectively engaged with these two wheels and being fixed to the oscillating member on the same side of a plane parallel to the axis of the two ratchet wheels and passing through the 'axis of oscillation, so that the movements of these pawls with respect to the respective teeth are the opposite of one another.
It is obvious that, with the transformation device with two twin clicks, comprising two wheels integral with a common axis and two pawls fixed to the oscillator, it is possible to eliminate the downtime while reducing the amplitude of the pawls approximately at half a pitch from the teeth of the ratchet wheel, causing a phase shift in the operation of the two catches. The reduction in amplitude which is a direct consequence of the transformation device with two twin clicks leads to a reduction in the energy consumption of the click.
This reduction in energy is important since it makes it possible either to increase the autonomy time of the timepiece, or to reduce the size of the latter. Indeed, consumption being reduced, the energy source can be reduced, the latter constituting one of the main obstacles to the miniaturization of electric timepieces. However, the removal of this obstacle is important, if one takes into account the fact that the only electric wristwatches currently on the market are men's watches.
Another advantage of this device lies in the fact that the ratchet wheels are on either side of the axis of oscillation. This implies that the shaft common to the two ratchet wheels is perpendicular to the axis of oscillation. If it is assumed that the shaft of the wheels is perpendicular to the plane of the plate, as is the case with almost all timepieces, the axis of oscillation will therefore be parallel to the plate. This arrangement is particularly favorable for reducing the height of the timepiece.
Finally, the fixing of the two pawls to the oscillating member on the same side of a plane parallel to the axis of the ratchet wheels and passing through the axis of oscillation makes it possible to eliminate the phase shift between the pawls during a deformation. of the oscillating organ caused by vibrations or accelerations. This reduces the risk of counting errors.
The appended drawing represents, by way of example, an embodiment of the electric timepiece which is the subject of the present invention.
Fig. 1 is a top plan view.
Fig. 2 is a sectional view according to FIG. 2-2 of fig. 1 representing the maintenance device.
Fig. 3 is an enlarged schematic perspective view of the ratchet converting device.
Figs. 4a, 4b and 4c are schematic top views, greatly enlarged, of a breakdown of the movement of the ratchet, the two ratchet wheels being offset in each figure.
The timepiece shown in FIG. 1 comprises a plate 1 on which is fixed a torsion resonator parallel to the plane of the plate, fixed to the latter by a fixing foot 2 in the form of a T, the branch of which 3 connects the transverse bar of the T to a middle part widened 4 of the torsion bar 5 and constitutes an elastic connecting element.
Each end of the torsion bar 5 terminates in the shape of a two-arm marine anchor 6, 6 '. The arms arranged on one side of the torsion axis of the bar 5 of the resonator each carry a magnetic pot 7, 7 'of the electrodynamic transducer and the arms arranged on the other side of this torsion axis carry counterweights 8, 8 '. Each mass 6, 7, 8 and 6 ', 7', 8 'is arranged so that its center of gravity and one of its main axes of inertia are on the torsion axis of the bar 5 of the resonator .
The torsion bar 5, the T-shaped fixing foot 2 and the ends of the anchor-shaped torsion bar have a constant thickness so that they can be obtained in one piece by stamping. The magnetic pots 7, 7 'and the counterweights are rigidly mounted on the resonator by pinning, screwing, welding or gluing. In this example, the magnetic pots are fixed to the resonator by screws 9, 9 '.
The ends of the torsion bar 5 in the form of a marine anchor make it possible to bring the magnetic pots and the counterweights with a diameter of the plate perpendicular to the axis of torsion. This arrangement allows, on the one hand, to use a single maintenance coil 10 common to the two magnetic pots 7, 7 'and to place the supply stack 1 1 between the two counterweights.
As can be seen in particular in FIG. 2, each magnetic pot 7, 7 'comprises two permanent magnets 12, 12', 13, 13 'and a piece of soft iron 14, 14' forming the magnetic circuit. Two pieces of brass or heavy metal 15, 15 ', 16, 16' increase the mass of each pot. The coil 10 is held in place by a coil body 17, the central cavity 18 of which can receive electrical components of the sustaining circuit, transistors, resistors, capacitors in the form of separate or integrated elements. This maintenance circuit is connected to the coil 10 and to the supply battery 11. The flux of the permanent magnets 12, 12 ', 13, 13' is concentrated around the coil 10 thanks to the magnetic circuits 14, 14 ' . The remanent magnetization of the magnets goes in the direction of the arrows F. This magnetization produces a field of the same direction in the region situated between the pole faces.
If, at a given instant, a current flows through the coil in the direction of arrow F1, the magnets undergo a force directed according to the arrows
F2 and F3. The frequency of the current supplied to the coil is chosen to coincide with the natural frequency of the resonator, which makes it possible to maintain the oscillations of the resonator. These oscillations generate an essentially vertical movement of the pots 7, 7 'and in phase opposition.
The transformation of the oscillations of the resonator into rotation is obtained by means of a ratchet device shown in detail in FIG. 3. This device comprises two pawls 19, 19 'each fixed to the end of a pin 20 fixed perpendicular to the plane of the resonator at the end of one of the branches of the anchor 6' in the vicinity of the counterweight 8 '. The arms of the pawls 19, 19 'extend parallel to the plane of the resonator, on either side thereof. The ends formed of stones 22, 22 'of each pawl are respectively engaged with the teeth of the same inclination of two twin ratchet wheels 21, 21' integral with a common shaft 23 perpendicular to the axis of oscillation of the bar. torsion 5. The upper end of the shaft 23 is pivoted in a bearing 24 formed in a plate 25 pivoted to the plate 1 around a pin 26.
An eccentric 27 fixed to the plate 1 cooperates with an opening 28 of the plate 25. The role of this plate will be explained below. It will also be noted that the arrangement of the plate 25 is different from FIGS. 1 and 3. This is for the purpose of rendering fig. 3 clearer that the location of this plate 25 has been changed.
A pinion (not shown) is still integral with the shaft 23 and drives, via the wheels 29 and 30, the wheel 31 pivoted in the center of the plate 1 and whose axis carries the seconds hand (not shown).
As can be seen in fig. 3, when the end 6 'of the torsion bar 5 oscillates around the axis of oscillation of this bar, the pawls 19, 19' move in the opposite direction with respect to the teeth of the twin ratchet wheels 21, 21 '.
The rest position of the ends 22 and 22 'is on a line intersecting the axis of torsion of the torsion bar perpendicularly, so that the movements of the ends 22 and 22' of the pawls 19 and 19 'form arcs of circle centered on the axis of torsion of the bar 5. The result is that the horizontal component causing the advance of the pawls is large compared to the vertical component causing friction between the pawls and the ratchet wheels, which can be considered like negligible, considering the very weak amplitude of the displacement.
The teeth of the ratchet wheels being inclined in the same direction, it follows that one of the pawls advances one of the ratchet wheels during a half-oscillation of the resonator while the other pawl moves backwards with respect to the direction of rotation of the wheels. with twin ratchets during this same half-oscillation, thus going to look for a tooth, so that during the next half-oscillation, the roles are reversed, the pawl which was moving back now moves forward, driving the tooth it went to seek.
An important advantage of this invention lies in the insensitivity to accelerations and shocks. Under the effect of acceleration, shocks or vibrations perpendicular to the axis of oscillation of the resonator, the torsion bar may deform in bending. This deformation causes either a parallel movement of the pawls, or a variation of their pressure. In any case, there is no variation in their relative phase, which alone would lead to a counting error.
Before observing this movement with the help of fig. 4a, 4b, 4c, it will be noted that the device for transforming the oscillations comprising a double latching makes it possible to phase-shift the operating points of the pawls 22, 22 'on the teeth of the twin ratchet wheels 21 and 21' in the rest position of the torsion bar. In fig. 4a to 4c, to simplify the explanation, it is assumed that it is the teeth of the wheels which are out of phase by half a pitch Z, which amounts to the same thing.
The amplitude of the pawls 19, 19 'is then equal to 1/2 Z plus a safety A. In fig. 4a, there is shown the two pawls passing simultaneously in neutral, corresponding to the rest position of the torsion bar, during a half-oscillation in which the pawls move in the direction indicated by their respective arrow. It can be seen that the end 22 drives the wheel 21 by pressing against the tooth a, while the pawl 22 'picks up the tooth b of the ratchet wheel 21'.
In fig. 4b, the pawls have reached the end of their travel and the movement indicated by the arrows in FIG. 4a will reverse. Tooth a of wheel 21 followed end 22 of pawl 19 while tooth b of wheel 21 'and end 22' of pawl 19 'moved in opposite directions, so that end 22' has fallen into the hollow of the tooth preceding tooth b. The space separating the radial face of the tooth b and the end 22 'of the pawl 19' constitutes the safety A corresponding to the value of the amplitude of the displacement of the pawls minus 1/2 Z. In fig. 4c, the pawls are found in the position of FIG. 4a but, as the arrows indicate, it is the end 22 'which advances the tooth b of the wheel 21', while the end 22 will find the tooth of the wheel 21 preceding the tooth a that it left.
The role of the plate 25 is to adjust the phase between the operating points of the two pawls 19, 19 'by rotating the plate by means of the eccentric 25 around the pin 26. This rotation of the plate moves the end. upper shaft 23. By judiciously choosing the pivot point of the plate 25, it is thus possible to adjust the phase between the two operating points of the pawls. It may result from this adjustment that either the distance of the centers between the axis 23 of the twin ratchet wheels 21, 21 'and the axis of the wheel 29 meshing with the pinion (not shown) integral with the shaft 23 varies slightly. , or the pressure of the pawl 19 varies. Only a compromise can be sought to reduce these variations as much as possible.
However, it will be noted that, the pitch Z of the teeth of the ratchet wheels being equal to a few hundredths of a millimeter in reality, the value of the defects created during the phase adjustment remains within quite tolerable limits. The pinion (not shown) integral with the shaft 23 and intended to mesh with the wheel 29 is placed as close as possible to the lower end of the pivoted shaft 23 in a fixed bearing 31. Thus, the influence the displacement of the bearing 24 integral with the plate 25 at the point of contact between the pinion of the shaft 23 and the wheel 29 is reduced to a minimum.
The condition to be observed so that the phase adjustment of the pawls does not cause a variation in their pressure is that the pivot point 26 of the plate 25 is in the plane formed by the axis of rotation 23 of the wheels, and the point operating mechanism 22 of the pawl closest to the wafer. On the other hand, the condition so that this adjustment does not modify the distance between the pinion integral with the shaft 23 and the wheel 29 is that the pivot point 26 is in the plane common to the two axes considered. These conditions are not incompatible, the compromise mentioned above does not exist if the two planes coincide, that is to say if the operating point of the pawls, the adjustable pivot of the ratchet wheels, the axis of the mobile next and the center of rotation of the adjusting pad are all in the same plane.
An interesting solution would even consist in making the adjusting plate pivot around the axis of the wheel 29.
As a variant, it would also be possible to put all the bearings on the same side of the pivots of the wheel wheels on a pivoting plate by choosing the operating point such that only the phase between the two operating points of the pawls is adjustable. The pressure of the pawls on the wheels is then not modified, the distances of the axes remain constant, but all the axes are slightly inclined.
The phase adjustment device described has the advantage of making it possible to perform this adjustment in operation without touching the resonator or the pawls.
This is the reason why it is preferable to modify the phase of the operating point of the pawls rather than, as shown in fig. 4a to 4c, for the purely explanatory purpose of shifting the teeth with non-adjustable pawls.