CA2696279C - Coupleur-separateur d'emission-reception multibande a large bande de type omt pour antennes de telecommunications hyperfrequences - Google Patents
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Abstract
La présente invention est relative à un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur orthomode pour antennes de télécommunications hyperfréquences. Ce coupleur comporte un port de propagation de la totalité des fréquences, un corps et un port de propagation des bandes de fréquences hautes, ces parties étant coaxiales, et des fentes de couplage large bande de propagation des bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et associées chacune à un guide d'ondes. Son corps joignant les deux ports présente une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissant jusqu'au port de plus petite section. Ce coupleur peut fonctionner pour coupler et séparer de très larges bandes passantes (l'utilisation globale de ce coupleur-séparateur étant supérieure à une octave). Deux ou quatre fentes de couplage large bande sont nécessaries pour la propagation de polarisations linéaires aussi bien que circulaires après recombinaison.
Description
COUPLEUR-SEPARATEUR D'EMISSION-RECEPTION MULTIBANDE A
LARGE BANDE DE TYPE OMT POUR ANTENNES DE
TELECOMMUNICATIONS HYPERFREQUENCES
La présente invention se rapporte à un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type OMT ( OrthoMode Transducer c'est-à-dire coupleur orthomode) pour antennes de télécommunications hyperfréquences. Un tel dispositif peut être également dénommé multiplexeur ou OMT multiplexant . Pour simplifier la description, ce dispositif sera appelé
-- simplement coupleur .
On a schématisé en figure 1 un OMT dit séparateur de polarisations linéaires , qui est réalisé selon la technique des guides d'ondes hyperfréquences. Cet OMT, référencé 1, comprend essentiellement un premier port 2 destiné à être relié à
un cornet faisant face à une antenne de télécommunication hyperfréquences et deux -- autres ports 3, 4 destinés à être reliés à un émetteur ou un récepteur. Cet OMT ne fonctionne qu'avec des polarisations linéaires. Ces trois ports sont coaxiaux.
Le port 3 correspond à la polarisation horizontale et le port 4 à la polarisation verticale. Le port 3 est rectangulaire et est relié au port 2 par un ou plusieurs tronçons de guide d'ondes 5 ayant des dimensions intermédiaires entre ceux des ports 2 et 3. Le port 4 -- est relié radialement au port 2 par deux tronçons de guides d'ondes 6A, 6B
disposés symétriquement par rapport à l'axe commun des trois ports et ayant chacun approximativement une forme en U allongé et aboutissant à des fentes de couplage diamétralement opposées de chacun des ports 2 et 3.
Le coupleur 7 de la figure 2 est un OMT dit pyramidal . Il comprend -- essentiellement une cavité centrale à corps parallélépipédique à section carrée et une pyramide 8 posée au fond de cette cavité. Des ports 9 à 12 aboutissent face aux quatre surfaces triangulaires latérales de la pyramide du corps parallélépipédique .
Avec un tel OMT, le couplage des ondes électromagnétiques entre le port central à
section carrée et les quatre ports peut être large bande. Cette plage de fonctionnement -- peut être affectée ou réduite avec l'utilisation d'une transition entre les ports à
section circulaire et le corps parallélépipédique de l'OMT favorisant la propagation
LARGE BANDE DE TYPE OMT POUR ANTENNES DE
TELECOMMUNICATIONS HYPERFREQUENCES
La présente invention se rapporte à un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type OMT ( OrthoMode Transducer c'est-à-dire coupleur orthomode) pour antennes de télécommunications hyperfréquences. Un tel dispositif peut être également dénommé multiplexeur ou OMT multiplexant . Pour simplifier la description, ce dispositif sera appelé
-- simplement coupleur .
On a schématisé en figure 1 un OMT dit séparateur de polarisations linéaires , qui est réalisé selon la technique des guides d'ondes hyperfréquences. Cet OMT, référencé 1, comprend essentiellement un premier port 2 destiné à être relié à
un cornet faisant face à une antenne de télécommunication hyperfréquences et deux -- autres ports 3, 4 destinés à être reliés à un émetteur ou un récepteur. Cet OMT ne fonctionne qu'avec des polarisations linéaires. Ces trois ports sont coaxiaux.
Le port 3 correspond à la polarisation horizontale et le port 4 à la polarisation verticale. Le port 3 est rectangulaire et est relié au port 2 par un ou plusieurs tronçons de guide d'ondes 5 ayant des dimensions intermédiaires entre ceux des ports 2 et 3. Le port 4 -- est relié radialement au port 2 par deux tronçons de guides d'ondes 6A, 6B
disposés symétriquement par rapport à l'axe commun des trois ports et ayant chacun approximativement une forme en U allongé et aboutissant à des fentes de couplage diamétralement opposées de chacun des ports 2 et 3.
Le coupleur 7 de la figure 2 est un OMT dit pyramidal . Il comprend -- essentiellement une cavité centrale à corps parallélépipédique à section carrée et une pyramide 8 posée au fond de cette cavité. Des ports 9 à 12 aboutissent face aux quatre surfaces triangulaires latérales de la pyramide du corps parallélépipédique .
Avec un tel OMT, le couplage des ondes électromagnétiques entre le port central à
section carrée et les quatre ports peut être large bande. Cette plage de fonctionnement -- peut être affectée ou réduite avec l'utilisation d'une transition entre les ports à
section circulaire et le corps parallélépipédique de l'OMT favorisant la propagation
2 des modes d'ordres supérieurs. De plus, ce coupleur ne possède pas de fonction multiplexante.
On a représenté en figure 3 un OMT classique 13 à sections circulaires. Il comporte essentiellement trois tronçons de guides d'ondes successifs coaxiaux 14, 15 et 16 qui sont généralement des cavités. Le premier guide 14 a le plus grand diamètre et comporte deux ou quatre fentes de couplage rectangulaires telles que la fente 14A, seule représentée sur le dessin, associées chacune à un port tel que les ports 14B représentés sur le dessin. De façon analogue, le tronçon 15, de diamètre inférieur à celui du tronçon 14, comporte deux ou quatre fentes de couplage associées chacune à un port 15B. Enfin, le tronçon 16, de diamètre inférieur à
celui du tronçon 15, constitue le port de propagation de la bande de fréquences la plus élevée, alors que le tronçon 14 assure le couplage des fréquences les plus basses et le tronçon 15 celui des fréquences de valeur intermédiaire. Un tel coupleur permet donc un couplage multi-bandes, mais les largeurs de ces bandes sont faibles.
Le coupleur 17 de la figure 4 est du type comportant une cavité 18 en forme de parallélépipède rectangle se prolongeant par une cavité parallélépipédique à
section carrée ou rectangulaire et un port 19 à section carré ou rectangulaire et coaxial à l'axe de la cavité. La cavité 18 comporte sur chacune de ses deux (ou quatre) faces latérales une fente de couplage 18A associée à un port de couplage 18B. Un tel coupleur fonctionne pour une bande de fréquences relativement large, mais la transition (non représentée), servant d'interface à la connexion d'un cornet à
section circulaire, et située entre la cavité 18 à section carrée ou rectangulaire et les guides d'ondes à section circulaire qui lui sont reliés, réduit sa plage de fonctionnement à cause de la présence de modes d'ordre supérieur, et notamment d'harmoniques, gênant la propagation des signaux utiles.
On a schématisé en figure 5 un OMT 20 tel que connu d'après le brevet US
6 566 976. Cet OMT comporte un corps conique 21 reliant un port 22 à section circulaire à un port 23 également à section circulaire et ayant un diamètre inférieur à
celui du port 22. Des fentes de couplage 21A associées à des ports 21B sont pratiquées sur le corps conique 21. Un tel OMT ne permet de propager que des bandes de fréquences étroites.
On a représenté en figure 3 un OMT classique 13 à sections circulaires. Il comporte essentiellement trois tronçons de guides d'ondes successifs coaxiaux 14, 15 et 16 qui sont généralement des cavités. Le premier guide 14 a le plus grand diamètre et comporte deux ou quatre fentes de couplage rectangulaires telles que la fente 14A, seule représentée sur le dessin, associées chacune à un port tel que les ports 14B représentés sur le dessin. De façon analogue, le tronçon 15, de diamètre inférieur à celui du tronçon 14, comporte deux ou quatre fentes de couplage associées chacune à un port 15B. Enfin, le tronçon 16, de diamètre inférieur à
celui du tronçon 15, constitue le port de propagation de la bande de fréquences la plus élevée, alors que le tronçon 14 assure le couplage des fréquences les plus basses et le tronçon 15 celui des fréquences de valeur intermédiaire. Un tel coupleur permet donc un couplage multi-bandes, mais les largeurs de ces bandes sont faibles.
Le coupleur 17 de la figure 4 est du type comportant une cavité 18 en forme de parallélépipède rectangle se prolongeant par une cavité parallélépipédique à
section carrée ou rectangulaire et un port 19 à section carré ou rectangulaire et coaxial à l'axe de la cavité. La cavité 18 comporte sur chacune de ses deux (ou quatre) faces latérales une fente de couplage 18A associée à un port de couplage 18B. Un tel coupleur fonctionne pour une bande de fréquences relativement large, mais la transition (non représentée), servant d'interface à la connexion d'un cornet à
section circulaire, et située entre la cavité 18 à section carrée ou rectangulaire et les guides d'ondes à section circulaire qui lui sont reliés, réduit sa plage de fonctionnement à cause de la présence de modes d'ordre supérieur, et notamment d'harmoniques, gênant la propagation des signaux utiles.
On a schématisé en figure 5 un OMT 20 tel que connu d'après le brevet US
6 566 976. Cet OMT comporte un corps conique 21 reliant un port 22 à section circulaire à un port 23 également à section circulaire et ayant un diamètre inférieur à
celui du port 22. Des fentes de couplage 21A associées à des ports 21B sont pratiquées sur le corps conique 21. Un tel OMT ne permet de propager que des bandes de fréquences étroites.
3 La présente invention a pour objet un coupleur d'émission-réception multibande à très large bande de type OMT pour antennes de télécommunications hyperfréquences qui puisse fonctionner pour une très large bande passante (supérieure à une octave), pour des polarisations linéaires aussi bien que circulaires.
Un aspect de l'invention concerne un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur orthomode pour antennes de télécommunications hyperfréquences, comportant un port de propagation de la totalité des fréquences, un corps et un port de propagation des bandes de fréquences hautes, ces trois parties étant coaxiales et ayant toutes trois une section circulaire, et des fentes de couplage pour la propagation des bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et associées chacune à un guide d'ondes, dans lequel son corps joignant les deux ports comporte au moins une section comprenant un tronçon de couplage et un tronçon de blocage des fréquences basses, c'est-à-dire des fréquences couplées, et présente une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comportant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
Un autre aspect de l'invention concerne un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur transducteur orthomode (OMT) pour une antenne de télécommunication hyperfréquence, comprenant:
un premier port de propagation de la totalité des fréquences;
un corps; et un deuxième port de propagation de bandes de fréquences hautes, dans lequel le premier port, le corps et le deuxième port sont coaxiaux et ont une section circulaire, et une pluralité de fentes de couplage pour la propagation d'une pluralité de bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et chacune de la pluralité de bandes de fréquences basses est associée à un guide d'onde, dans lequel le corps reliant le premier et le deuxième ports comprend au moins une section comprenant un tronçon de couplage est un tronçon de blocage des fréquences couplées du tronçon de couplage, et possèdent une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comprenant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
3a Les fentes de couplage permettent, après recombinaison, un fonctionnement en polarisations linéaires et circulaires. Si elles sont au nombre de deux et diamétralement opposées, il s'agit d'une seule polarisation linéaire, et si elles sont au nombre de quatre et disposées à 900 les unes par rapport aux voisines, il s'agit de polarisations linéaires et circulaires. En régime de couplage, on récupère ensuite la totalité des signaux couplés aux pertes près induites par le coupleur lui-même et par le type de traitement du matériau usiné (par exemple : une finition à base d'argent permet une très bonne conductivité).
Le tronçon de blocage assure aussi une fonction d'adaptation permettant la 1 0 propagation des fréquences hautes en son travers, d'autre part il aide aussi à
l'adaptation globale du coupleur (entre les ports Pl et P2).
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation, pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel :
Un aspect de l'invention concerne un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur orthomode pour antennes de télécommunications hyperfréquences, comportant un port de propagation de la totalité des fréquences, un corps et un port de propagation des bandes de fréquences hautes, ces trois parties étant coaxiales et ayant toutes trois une section circulaire, et des fentes de couplage pour la propagation des bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et associées chacune à un guide d'ondes, dans lequel son corps joignant les deux ports comporte au moins une section comprenant un tronçon de couplage et un tronçon de blocage des fréquences basses, c'est-à-dire des fréquences couplées, et présente une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comportant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
Un autre aspect de l'invention concerne un coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur transducteur orthomode (OMT) pour une antenne de télécommunication hyperfréquence, comprenant:
un premier port de propagation de la totalité des fréquences;
un corps; et un deuxième port de propagation de bandes de fréquences hautes, dans lequel le premier port, le corps et le deuxième port sont coaxiaux et ont une section circulaire, et une pluralité de fentes de couplage pour la propagation d'une pluralité de bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et chacune de la pluralité de bandes de fréquences basses est associée à un guide d'onde, dans lequel le corps reliant le premier et le deuxième ports comprend au moins une section comprenant un tronçon de couplage est un tronçon de blocage des fréquences couplées du tronçon de couplage, et possèdent une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comprenant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
3a Les fentes de couplage permettent, après recombinaison, un fonctionnement en polarisations linéaires et circulaires. Si elles sont au nombre de deux et diamétralement opposées, il s'agit d'une seule polarisation linéaire, et si elles sont au nombre de quatre et disposées à 900 les unes par rapport aux voisines, il s'agit de polarisations linéaires et circulaires. En régime de couplage, on récupère ensuite la totalité des signaux couplés aux pertes près induites par le coupleur lui-même et par le type de traitement du matériau usiné (par exemple : une finition à base d'argent permet une très bonne conductivité).
Le tronçon de blocage assure aussi une fonction d'adaptation permettant la 1 0 propagation des fréquences hautes en son travers, d'autre part il aide aussi à
l'adaptation globale du coupleur (entre les ports Pl et P2).
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de réalisation, pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel :
4 - les figures 1 à 5, déjà décrites ci-dessus, sont des schémas simplifiés de coupleurs connus, et - les figures 6 à 8 sont des schémas simplifiés de trois modes de réalisation d'un coupleur conforme à la présente invention.
La présente invention est décrite ci-dessous en référence à trois exemples simples de coupleurs, mais il est bien entendu qu'elle n'est pas limitées à
ces exemples et que les corps de ces coupleurs peuvent présenter un grand nombre d'autres profils, ces profils étant définis de façon générale comme évoluant selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section.
Tous les coupleurs conformes à l'invention décrits ci-dessous comportent principalement les éléments suivants : un premier port Pi suivi d'un corps et d'un deuxième port P2, ces trois éléments principaux ayant tous une section circulaire et étant coaxiaux. Le diamètre intérieur du port P1 est supérieur à celui du port P2, tandis que le diamètre intérieur du tronçon de couplage est égal à celui du port P1 au niveau de leur jonction et décroît constamment entre sa jonction avec Pi et sa jonction avec P2. Le corps comprend au moins une section se composant d'un tronçon de couplage et d'un tronçon de blocage de fréquences relatives au tronçon de couplage du même ensemble. Les modes de réalisation décrits ici ne comportent chacun qu'une seule telle section, mais il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à une seule telle section, et que le coupleur de l'invention comporte autant de telles sections qu'il y a de bandes de fréquences intermédiaires à traiter (en couplage et en séparation). Le profil du tronçon de blocage peut comporter une ou plusieurs parties à lois d'évolution différentes. Pour chacun de ces coupleurs, le port Pl assure la propagation de la totalité des bandes passantes utiles (représentant le couplage de sous-bandes basses et de sous-bandes hautes) et est relié (de façon non représentée) à un cornet propageant en émission et en réception des ondes électromagnétiques en association avec un système focalisant tel qu'une antenne de télécommunications hyperfréquences, tandis que le port P2 assure uniquement la propagation de sous-bandes hautes et les ports de couplage du tronçon de couplage assurent celle de sous-bandes basses. Le port P2 et les ports du tronçon de couplage sont reliés (de façon non représentée) à des systèmes émetteur-récepteur. La loi d'évolution du profil longitudinal de chaque tronçon de couplage est un élément essentiel de l'invention et sera décrite en détail ci-dessous pour chacun des modes de réalisation représentés.
La présente invention est décrite ci-dessous en référence à trois exemples simples de coupleurs, mais il est bien entendu qu'elle n'est pas limitées à
ces exemples et que les corps de ces coupleurs peuvent présenter un grand nombre d'autres profils, ces profils étant définis de façon générale comme évoluant selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section.
Tous les coupleurs conformes à l'invention décrits ci-dessous comportent principalement les éléments suivants : un premier port Pi suivi d'un corps et d'un deuxième port P2, ces trois éléments principaux ayant tous une section circulaire et étant coaxiaux. Le diamètre intérieur du port P1 est supérieur à celui du port P2, tandis que le diamètre intérieur du tronçon de couplage est égal à celui du port P1 au niveau de leur jonction et décroît constamment entre sa jonction avec Pi et sa jonction avec P2. Le corps comprend au moins une section se composant d'un tronçon de couplage et d'un tronçon de blocage de fréquences relatives au tronçon de couplage du même ensemble. Les modes de réalisation décrits ici ne comportent chacun qu'une seule telle section, mais il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à une seule telle section, et que le coupleur de l'invention comporte autant de telles sections qu'il y a de bandes de fréquences intermédiaires à traiter (en couplage et en séparation). Le profil du tronçon de blocage peut comporter une ou plusieurs parties à lois d'évolution différentes. Pour chacun de ces coupleurs, le port Pl assure la propagation de la totalité des bandes passantes utiles (représentant le couplage de sous-bandes basses et de sous-bandes hautes) et est relié (de façon non représentée) à un cornet propageant en émission et en réception des ondes électromagnétiques en association avec un système focalisant tel qu'une antenne de télécommunications hyperfréquences, tandis que le port P2 assure uniquement la propagation de sous-bandes hautes et les ports de couplage du tronçon de couplage assurent celle de sous-bandes basses. Le port P2 et les ports du tronçon de couplage sont reliés (de façon non représentée) à des systèmes émetteur-récepteur. La loi d'évolution du profil longitudinal de chaque tronçon de couplage est un élément essentiel de l'invention et sera décrite en détail ci-dessous pour chacun des modes de réalisation représentés.
5 On notera que le tronçon de couplage ne peut comporter que deux ou quatre fentes de couplage, car un nombre différent serait inutile purement et simplement.
Les exemples de profils de tronçons de couplage décrits ci-dessous sont simples à
réaliser par usinage, qu'ils soient linéaires ou définis par des splines.
Le corps 24 du coupleur 25 de la figure 6 a un profil se composant de deux parties linéaires consécutives 26 (déterminant le tronçon de couplage) et 27 (déterminant le tronçon de blocage de fréquences basses) à pentes différentes (les pentes sont à considérer dans le plan de la figure, par rapport à l'axe longitudinal du coupleur). Il est bien entendu que ce profil peut comporter plus de deux parties à
pentes différentes. Dans l'exemple représenté sur le dessin, la pente de la partie 26 est plus grande que celle de la partie 27, mais le contraire est également possible Les rapports entre les valeurs de ces pentes sont différents selon le cas concerné, car ils dépendent de la mission à remplir, à savoir : les pourcentages en valeur de bande relative des sous-bandes à coupler et à séparer et de leur éloignement fréquentiel des unes par rapport aux autres. Chaque tronçon du séparateur favorise le couplage des bandes basses en présentant une pente d'angle 01 (pente 26) d'environ 10 à 15 et le tronçon suivant de pente d'angle 02 (pente 27) court-circuite (empêche) ces mêmes bandes basses de se propager au travers du coupleur. Le tout favorisant aussi une bonne adaptation (en termes de ROS, c'est-à-dire de taux d'ondes stationnaires) de la globalité du coupleur pour toutes les bandes de fréquences à propager et à séparer. Des fentes de couplage 24A rectangulaires large bande sont pratiquées dans le corps du tronçon 24. Ces fentes s'étendent parallèlement à l'axe longitudinal du tronçon 24. Dans le cas présent, elles sont au nombre de deux ou de quatre. Deux fentes servent à coupler au moins une polarisation linéaire et quatre fentes servent à coupler deux polarisations linéaires et deux polarisations circulaires. Un système de recombinaison (non représenté) est nécessaire à leur restitution. Une seule de ces fentes est visible sur le dessin. Chacune
Les exemples de profils de tronçons de couplage décrits ci-dessous sont simples à
réaliser par usinage, qu'ils soient linéaires ou définis par des splines.
Le corps 24 du coupleur 25 de la figure 6 a un profil se composant de deux parties linéaires consécutives 26 (déterminant le tronçon de couplage) et 27 (déterminant le tronçon de blocage de fréquences basses) à pentes différentes (les pentes sont à considérer dans le plan de la figure, par rapport à l'axe longitudinal du coupleur). Il est bien entendu que ce profil peut comporter plus de deux parties à
pentes différentes. Dans l'exemple représenté sur le dessin, la pente de la partie 26 est plus grande que celle de la partie 27, mais le contraire est également possible Les rapports entre les valeurs de ces pentes sont différents selon le cas concerné, car ils dépendent de la mission à remplir, à savoir : les pourcentages en valeur de bande relative des sous-bandes à coupler et à séparer et de leur éloignement fréquentiel des unes par rapport aux autres. Chaque tronçon du séparateur favorise le couplage des bandes basses en présentant une pente d'angle 01 (pente 26) d'environ 10 à 15 et le tronçon suivant de pente d'angle 02 (pente 27) court-circuite (empêche) ces mêmes bandes basses de se propager au travers du coupleur. Le tout favorisant aussi une bonne adaptation (en termes de ROS, c'est-à-dire de taux d'ondes stationnaires) de la globalité du coupleur pour toutes les bandes de fréquences à propager et à séparer. Des fentes de couplage 24A rectangulaires large bande sont pratiquées dans le corps du tronçon 24. Ces fentes s'étendent parallèlement à l'axe longitudinal du tronçon 24. Dans le cas présent, elles sont au nombre de deux ou de quatre. Deux fentes servent à coupler au moins une polarisation linéaire et quatre fentes servent à coupler deux polarisations linéaires et deux polarisations circulaires. Un système de recombinaison (non représenté) est nécessaire à leur restitution. Une seule de ces fentes est visible sur le dessin. Chacune
6 des fentes est associée à un guide d'ondes 24B à section rectangulaire. Chaque ensemble fente de couplage et guide d'ondes associé est dénommé ici bras de couplage . Les dimensions des fentes de couplage sont déterminées initialement comme celles d'un guide d'ondes rectangulaire classique afin de permettre la .. propagation des fréquences les plus basses à coupler.
De préférence, pour le mode de réalisation de la figure 6, comme pour tous les modes de réalisation conformes à l'invention, on dispose aux extrémités de chacun des guides des bras de couplage une ou plusieurs cellules filtrantes classiques (non représentées) destinées à éliminer d'éventuels résidus de fréquences qui seraient .. en dehors de la bande passante à coupler relative aux bras 24B et qui ne doivent passer que longitudinalement en traversant le tronçon 24.
Le profil du tronçon de couplage 28 du coupleur 29 de la figure 7, considéré
depuis le port Pl jusqu'au port P2, se compose d'une spline 30 suivie d'un segment linéaire 31. L'équation définissant la spline 30 peut avoir diverses formes à
condition .. que, comme précisé ci-dessus, le diamètre de la partie correspondante du tronçon 28 soit constamment décroissant depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, ou plus précisément jusqu'à la jonction avec la partie définie par le profil 31.
Le coupleur 32 de la figure 8 comporte un tronçon de couplage 33 dont le .. profil se compose de deux splines successives différentes 34, 35 répondant chacune aux mêmes conditions que la spline 30 de la figure 7. Il est bien entendu que le profil du tronçon de couplage du coupleur de l'invention peut comporter plus de deux splines. Le nombre de splines découle des tailles des bandes passantes à
coupler (pourcentage de bande relative), du nombre de bandes passantes à coupler et de leur .. éloignement fréquentiel des unes par rapport aux autres. La possibilité de réaliser mécaniquement le coupleur peut aussi venir limiter ce nombre de splines : un compromis sera alors nécessaire. A titre d'exemple, une fonction sinus carré a été
utilisée pour définir la spline 35 dans un coupleur réalisé pour coupler la bande L et séparer les bandes C et Ku. Cette spline définissait une zone de court-circuit .. favorisant le couplage des bandes basses (L) et une bonne adaptation des bandes plus
De préférence, pour le mode de réalisation de la figure 6, comme pour tous les modes de réalisation conformes à l'invention, on dispose aux extrémités de chacun des guides des bras de couplage une ou plusieurs cellules filtrantes classiques (non représentées) destinées à éliminer d'éventuels résidus de fréquences qui seraient .. en dehors de la bande passante à coupler relative aux bras 24B et qui ne doivent passer que longitudinalement en traversant le tronçon 24.
Le profil du tronçon de couplage 28 du coupleur 29 de la figure 7, considéré
depuis le port Pl jusqu'au port P2, se compose d'une spline 30 suivie d'un segment linéaire 31. L'équation définissant la spline 30 peut avoir diverses formes à
condition .. que, comme précisé ci-dessus, le diamètre de la partie correspondante du tronçon 28 soit constamment décroissant depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, ou plus précisément jusqu'à la jonction avec la partie définie par le profil 31.
Le coupleur 32 de la figure 8 comporte un tronçon de couplage 33 dont le .. profil se compose de deux splines successives différentes 34, 35 répondant chacune aux mêmes conditions que la spline 30 de la figure 7. Il est bien entendu que le profil du tronçon de couplage du coupleur de l'invention peut comporter plus de deux splines. Le nombre de splines découle des tailles des bandes passantes à
coupler (pourcentage de bande relative), du nombre de bandes passantes à coupler et de leur .. éloignement fréquentiel des unes par rapport aux autres. La possibilité de réaliser mécaniquement le coupleur peut aussi venir limiter ce nombre de splines : un compromis sera alors nécessaire. A titre d'exemple, une fonction sinus carré a été
utilisée pour définir la spline 35 dans un coupleur réalisé pour coupler la bande L et séparer les bandes C et Ku. Cette spline définissait une zone de court-circuit .. favorisant le couplage des bandes basses (L) et une bonne adaptation des bandes plus
7 hautes (C et Ku) se propageant au travers du coupleur. La spline 34 assurant le couplage était un polynôme d'ordre 1 (profil linéaire).
Selon un exemple de réalisation non limitatif, le coupleur de l'invention traite les sous-bandes larges Ku et Ka aussi bien en émission qu'en réception (fonction de couplage et de séparation du coupleur), que ce soit en polarisation linéaire ou en polarisation circulaire, ce qui donne au total quatre sous-bandes, comme suit. En bande Ku, la bande de fréquences émises s'étend de 10,95 à
12,75 GHz et la bande de fréquences reçues s'étend de 13,75 à 14,5 GHz. En bande Ka, la bande de fréquences émises s'étend de 17,7 à 20,2 GHz et la bande de fréquences reçues s'étend de 27,5 à 30 GHz. Le plus petit guide d'onde circulaire connu étant le C890 (rayon = 1,194 mm), les plus petits coupleurs peuvent être réalisés en électrodéposition ou électroformage si l'usinage classique en limite la réalisation. La complexité de la loi polynomiale des tronçons doit être choisie de sorte à
prendre en compte les contraintes du cahier des charges tout en ne contraignant pas trop la possibilité de réalisation. Un tel coupleur peut donc être qualifié de très large bande , puisque la bande totale de fréquences couverte (de 10,95 à 30 GHz) s'étend sur plus d'une octave. Dans cet exemple, les signaux de la bande Ka sont à
polarisation circulaire (droite et gauche en émission et en réception), et ceux de la bande Ku sont à polarisation linéaire (orthogonales horizontales et verticales en émission et en réception). La totalité de la bande Ku (émission et réception) passe par les quatre bras de couplage du corps de couplage et représente 27,9% de bande relative couplée, tandis que la bande Ka traversant le coupleur représente 51,6% de bande relative séparée. Le pourcentage de bande relative PBR est défini de la manière suivante :
PBR ¨ F max¨ F min , ce qui donne pour la bande Ku:
Fmoy F max¨ F min 14.5GHz ¨10.95GHz PBR = ________________ ¨ ez 27.9%
Fmoy 12.725GHz
Selon un exemple de réalisation non limitatif, le coupleur de l'invention traite les sous-bandes larges Ku et Ka aussi bien en émission qu'en réception (fonction de couplage et de séparation du coupleur), que ce soit en polarisation linéaire ou en polarisation circulaire, ce qui donne au total quatre sous-bandes, comme suit. En bande Ku, la bande de fréquences émises s'étend de 10,95 à
12,75 GHz et la bande de fréquences reçues s'étend de 13,75 à 14,5 GHz. En bande Ka, la bande de fréquences émises s'étend de 17,7 à 20,2 GHz et la bande de fréquences reçues s'étend de 27,5 à 30 GHz. Le plus petit guide d'onde circulaire connu étant le C890 (rayon = 1,194 mm), les plus petits coupleurs peuvent être réalisés en électrodéposition ou électroformage si l'usinage classique en limite la réalisation. La complexité de la loi polynomiale des tronçons doit être choisie de sorte à
prendre en compte les contraintes du cahier des charges tout en ne contraignant pas trop la possibilité de réalisation. Un tel coupleur peut donc être qualifié de très large bande , puisque la bande totale de fréquences couverte (de 10,95 à 30 GHz) s'étend sur plus d'une octave. Dans cet exemple, les signaux de la bande Ka sont à
polarisation circulaire (droite et gauche en émission et en réception), et ceux de la bande Ku sont à polarisation linéaire (orthogonales horizontales et verticales en émission et en réception). La totalité de la bande Ku (émission et réception) passe par les quatre bras de couplage du corps de couplage et représente 27,9% de bande relative couplée, tandis que la bande Ka traversant le coupleur représente 51,6% de bande relative séparée. Le pourcentage de bande relative PBR est défini de la manière suivante :
PBR ¨ F max¨ F min , ce qui donne pour la bande Ku:
Fmoy F max¨ F min 14.5GHz ¨10.95GHz PBR = ________________ ¨ ez 27.9%
Fmoy 12.725GHz
8 La distance entre la ou les bandes basses à coupler et la ou les bandes hautes à propager au travers du coupleur-séparateur (ici de 14.5 à 17.7 GHz c'est-à-dire l'interbande entre Ku et Ka) indique si le coupleur est réalisable. Cette distance fréquentielle ne doit pas être trop petite, sinon il y a risque de coupler aussi le début des bandes les plus hautes. L'utilisation d'un filtre sélectif (iris hyperfréquences à
contour circulaire d'épaisseur définie comportant un évidement en forme de croix), placé entre le tronçon de couplage et le tronçon de blocage ou juste après le tronçon de blocage, peut aider dans le cas ou les bandes passantes à coupler et à
séparer sont très proches. Ce coupleur permet de n'utiliser qu'une seule antenne très large bande pour la transmission (émission et réception) des quatre sous-bandes.
contour circulaire d'épaisseur définie comportant un évidement en forme de croix), placé entre le tronçon de couplage et le tronçon de blocage ou juste après le tronçon de blocage, peut aider dans le cas ou les bandes passantes à coupler et à
séparer sont très proches. Ce coupleur permet de n'utiliser qu'une seule antenne très large bande pour la transmission (émission et réception) des quatre sous-bandes.
Claims (5)
1. Coupleur-séparateur d'émission-réception multibande à très large bande de type coupleur transducteur orthomode (OMT) pour une antenne de télécommunication hyperfréquence, comprenant:
un premier port de propagation de la totalité des fréquences;
un corps; et un deuxième port de propagation de bandes de fréquences hautes, dans lequel le premier port, le corps et le deuxième port sont coaxiaux et ont une section circulaire, et une pluralité de fentes de couplage pour la propagation d'une pluralité de bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et chacune de la pluralité de bandes de fréquences basses est associée à un guide d'onde, dans lequel le corps reliant le premier et le deuxième ports comprend au moins une section comprenant un tronçon de couplage est un tronçon de blocage des fréquences couplées du tronçon de couplage, et possèdent une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comprenant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
un premier port de propagation de la totalité des fréquences;
un corps; et un deuxième port de propagation de bandes de fréquences hautes, dans lequel le premier port, le corps et le deuxième port sont coaxiaux et ont une section circulaire, et une pluralité de fentes de couplage pour la propagation d'une pluralité de bandes de fréquences basses pratiquées dans le corps et chacune de la pluralité de bandes de fréquences basses est associée à un guide d'onde, dans lequel le corps reliant le premier et le deuxième ports comprend au moins une section comprenant un tronçon de couplage est un tronçon de blocage des fréquences couplées du tronçon de couplage, et possèdent une forme de révolution dont le profil évolue selon une loi multi-polynomiale, constamment décroissante depuis le port de plus grande section jusqu'au port de plus petite section, chaque tronçon de couplage comprenant deux ou quatre fentes de couplage large bande.
2. Coupleur selon la revendication 1, dans lequel le profil comprend au moins deux parties linéaires ayant des pentes différentes relativement à un axe commun du premier et du deuxième ports et du corps.
3. Coupleur selon la revendication 1, dans lequel le profil comprend au moins une spline suivie d'un segment linéaire.
4. Coupleur selon la revendication 1, dans lequel le profil comprend au moins deux splines successives différentes.
5. Coupleur selon la revendication 1, dans lequel le profil comprend une cascade de plusieurs ensembles composites chacun avec un tronçon de couplage linéaire ou une spline avec deux ou quatre de la pluralité de fentes de couplage suivis par un tronçon linéaire ou une spline sans fente de couplage.
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