CA2528702A1 - Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium - Google Patents
Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium Download PDFInfo
- Publication number
- CA2528702A1 CA2528702A1 CA002528702A CA2528702A CA2528702A1 CA 2528702 A1 CA2528702 A1 CA 2528702A1 CA 002528702 A CA002528702 A CA 002528702A CA 2528702 A CA2528702 A CA 2528702A CA 2528702 A1 CA2528702 A1 CA 2528702A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- treatment
- conversion
- bath
- plasma
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims description 8
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 40
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 32
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 8
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 23
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 21
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 21
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 21
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 21
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004833 X-ray photoelectron spectroscopy Methods 0.000 description 7
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 4
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 4
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 4
- FFUAGWLWBBFQJT-UHFFFAOYSA-N hexamethyldisilazane Chemical compound C[Si](C)(C)N[Si](C)(C)C FFUAGWLWBBFQJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 4
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000002102 nanobead Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000012549 training Methods 0.000 description 2
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000035126 Facies Diseases 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N [V].[Mn] Chemical compound [V].[Mn] ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 238000002048 anodisation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003042 antagnostic effect Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce][Ce] ZMIGMASIKSOYAM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N chromium(6+) Chemical compound [Cr+6] JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 1
- UQEAIHBTYFGYIE-UHFFFAOYSA-N hexamethyldisiloxane Chemical compound C[Si](C)(C)O[Si](C)(C)C UQEAIHBTYFGYIE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940073561 hexamethyldisiloxane Drugs 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 150000002680 magnesium Chemical class 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000000386 microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 150000003377 silicon compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 150000003608 titanium Chemical class 0.000 description 1
- CDDLDLRMXLVXOP-UHFFFAOYSA-N triethyl(ethylsilyloxy)silane Chemical compound CC[SiH2]O[Si](CC)(CC)CC CDDLDLRMXLVXOP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPSIOYPQMFLKFR-UHFFFAOYSA-N trimethoxy-[3-(oxiran-2-ylmethoxy)propyl]silane Chemical compound CO[Si](OC)(OC)CCCOCC1CO1 BPSIOYPQMFLKFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UHUUYVZLXJHWDV-UHFFFAOYSA-N trimethyl(methylsilyloxy)silane Chemical compound C[SiH2]O[Si](C)(C)C UHUUYVZLXJHWDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 1
- 150000003754 zirconium Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/78—Pretreatment of the material to be coated
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D—PROCESSES FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05D1/00—Processes for applying liquids or other fluent materials
- B05D1/18—Processes for applying liquids or other fluent materials performed by dipping
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
- C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12743—Next to refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Cleaning In General (AREA)
- Cleaning By Liquid Or Steam (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Finishing Walls (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
Abstract
L'invention a pour objet un procédé de traitement de surface d'une bande, d'une tôle ou d'une pièce formée en alliage d'aluminium, comportant une préparation de surface à l'aide d'un plasma atmosphérique, et un traitement de conversion chimique utilisant l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V, pour former une couche de conversion sur la bande, la tôle ou l a pièce. Le traitement selon l'invention est plus rapide et plus économique qu e les traitements de conversion de l'art antérieur, et s'applique notamment au x bandes et tôles utilisées pour la carrosserie automobile et destinées à être assemblées par collage ou soudage.
Description
Procédé de traitement de surface pour tôles et bandes en alliage d'aluminium Domaine de l'invention L'invention concerne le domaine des traitements de surface des tôles et bandes en alliage d'aluminium, ainsi que des pièces embouties à partir de ces tôles, plus particulièrement en alliage de type 6xxx ou Sxxx selon la désignation de l'Aluminum Association, destinées notamment à la fabrication de pièces de carrosserie de véhicules automobiles.
Etat de la technique L'aluminium est utilisé de manière croissante dans la construction automobile pour réduire le poids des véhicules et donc la consommation de carburant et les rejets de polluants et de gaz à effets de serre. Les tôles sont utilisées notamment pour la fabrication de pièces de peau de carrosserie, en particulier les ouvrants. Ce type d'application requiert un ensemble de propriétés, parfois antagonistes, en matière de résistance mécanique, de résistance à la corrosion, de formabilité ; avec un coût acceptable pour une production en grande série.
Ces exigences ont conduit, en Europe, au choix des alliages Al-Mg-Si, c'est-à-dire les alliages de la série 6000, pour la peau, et des alliages Al-Mg de la série 5000, pour les renforts ou doublures. Il existe également des exigences en matière d'état de surface, qui sont liées au mode d'assemblage utilisé.
Pour (assemblage mécanique, il n'y a pas d'exigence particulière sur la qualité de surface, hormis seulement un état de propreté convenable. Les opérations de soudage nécessitent parfois, selon le type, une surface propre, c'est-à-dire dégraissée, afin de réduire les porosités et fissures dans les soudures. Ceci est cependant moins critique dans le cas du soudage laser. La réponse de la surface est alors déterminée par la valeur de la résistance de contact mesurée en Europe selon la norme DVS 2929.
Etat de la technique L'aluminium est utilisé de manière croissante dans la construction automobile pour réduire le poids des véhicules et donc la consommation de carburant et les rejets de polluants et de gaz à effets de serre. Les tôles sont utilisées notamment pour la fabrication de pièces de peau de carrosserie, en particulier les ouvrants. Ce type d'application requiert un ensemble de propriétés, parfois antagonistes, en matière de résistance mécanique, de résistance à la corrosion, de formabilité ; avec un coût acceptable pour une production en grande série.
Ces exigences ont conduit, en Europe, au choix des alliages Al-Mg-Si, c'est-à-dire les alliages de la série 6000, pour la peau, et des alliages Al-Mg de la série 5000, pour les renforts ou doublures. Il existe également des exigences en matière d'état de surface, qui sont liées au mode d'assemblage utilisé.
Pour (assemblage mécanique, il n'y a pas d'exigence particulière sur la qualité de surface, hormis seulement un état de propreté convenable. Les opérations de soudage nécessitent parfois, selon le type, une surface propre, c'est-à-dire dégraissée, afin de réduire les porosités et fissures dans les soudures. Ceci est cependant moins critique dans le cas du soudage laser. La réponse de la surface est alors déterminée par la valeur de la résistance de contact mesurée en Europe selon la norme DVS 2929.
2 Pour le collage structural dans la construction aéronautique, on recourt habituellement à un pré-traitement de surface avant collage, généralement une anodisation chromique et phosphorique. Dans d'autres domaines d'application tels que l'emballage ou le bâtiment, on emploie les conversions chimiques à base de chrome. Bien qu'encore souvent utilisées, ces conversions risquent de disparaître pour des raisons d'environnement par crainte de la présence de chrome hexavalent.
Des traitements plus récents utilisent des éléments tels que le silicium, le titane ou le zirconium en remplacement du chrome. De tels traitements sont décrits par exemple dans les brevets US 5514211 (Alcan), US 5879437 (Alcan), US 6167609 (Alcoa) et EP 0646187 (Boeing).
Pour des pièces de structure d'automobile, le besoin d'une préparation de surface adaptée aux opérations d'assemblage, notamment le collage et le soudage par points, peut-être nécessaire. La réalisation de ces pré-traitements est consommatrice de temps et onéreuse. En effet la formation de la couche de surface nécessite tout une série de manipulations de différents bains avec un nombre de cuves qui peut être supérieur à 8. Ainsi une ligne standard de traitement est constituée de 2 bains de dégraissage alcalin, suivi de 2 bains de rinçage, d'un bain de neutralisation acide, d'un bain de traitement spécifique, suivi de 2 bains de rinçage et d'une étape de séchage. La plupart de ces bains sont chauffés parfois jusqu'à 60°C, ce qui est consommateur d'énergie.
L'invention se propose donc de réaliser un pré-traitement sur bandes ou tôles en alliages d'aluminium adapté aux exigences de la construction automobile, en réduisant au maximum les opérations de manipulation de la bande ou de la tôle.
Elle a en particulier pour but de fournir des tôles prêtes à (assemblage pour des pièces de carrosserie de voiture, avec des performances élevées pour (adhérence des colles et adhésifs utilisés dans l'automobile et pour le soudage par points, ainsi qu'une stabilité dans le temps de la qualité de surface.
Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé de traitement de surface d'une bande, d'une tôle ou d'une pièce formée en alliage d'aluminium, comportant une préparation de surface à l'aide d'un plasma atmosphérique, et un traitement de conversion chimique
Des traitements plus récents utilisent des éléments tels que le silicium, le titane ou le zirconium en remplacement du chrome. De tels traitements sont décrits par exemple dans les brevets US 5514211 (Alcan), US 5879437 (Alcan), US 6167609 (Alcoa) et EP 0646187 (Boeing).
Pour des pièces de structure d'automobile, le besoin d'une préparation de surface adaptée aux opérations d'assemblage, notamment le collage et le soudage par points, peut-être nécessaire. La réalisation de ces pré-traitements est consommatrice de temps et onéreuse. En effet la formation de la couche de surface nécessite tout une série de manipulations de différents bains avec un nombre de cuves qui peut être supérieur à 8. Ainsi une ligne standard de traitement est constituée de 2 bains de dégraissage alcalin, suivi de 2 bains de rinçage, d'un bain de neutralisation acide, d'un bain de traitement spécifique, suivi de 2 bains de rinçage et d'une étape de séchage. La plupart de ces bains sont chauffés parfois jusqu'à 60°C, ce qui est consommateur d'énergie.
L'invention se propose donc de réaliser un pré-traitement sur bandes ou tôles en alliages d'aluminium adapté aux exigences de la construction automobile, en réduisant au maximum les opérations de manipulation de la bande ou de la tôle.
Elle a en particulier pour but de fournir des tôles prêtes à (assemblage pour des pièces de carrosserie de voiture, avec des performances élevées pour (adhérence des colles et adhésifs utilisés dans l'automobile et pour le soudage par points, ainsi qu'une stabilité dans le temps de la qualité de surface.
Objet de l'invention L'invention a pour objet un procédé de traitement de surface d'une bande, d'une tôle ou d'une pièce formée en alliage d'aluminium, comportant une préparation de surface à l'aide d'un plasma atmosphérique, et un traitement de conversion chimique
3 utilisant l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce~ Co, Mn, Mo ou V pour former la couche de conversion.
Le traitement de conversion peut se faire à l'aide d'un bain contenant entre 1 et 10%
en poids d'au moins un sel de l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V, et dans ce cas le procédé comporte de préférence, en fin de traitement, un essorage au rouleau. Il peut s'effectuer pax immersion dans le bain, par pulvérisation du bain sur la bande, la tôle ou la pièce, ou par enduction du bain au rouleau, selon une technique « no rinse ».
Le traitement de conversion peut également se faire à l'aide d'un plasma atmosphérique dans lequel le gaz plasmagène comporte un composé de l'un au moins des éléments Si, Al, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V. L'élément du composé
ajouté au gaz plasmagène est, de préférence, le silicium.
Description des figures La figure 1 montre les résultats des essais de collage sur des échantillons en alliage 5754 à l'état O et 6016 à l'état T4 traités selon le procédé de l'invention avec deux bains différents par rapport à des échantillons de référence.
La figure 2 montre des rësultats du même type obtenus sur des échantillons traités selon l'invention avec une conversion par plasma.
Description de l'invention L'invention repose sur la constatation faite par la demanderesse que, lorsqu'on fait précéder le traitement de conversion chimique par une préparation, par exemple un dégraissage, à l'aide d'un plasma atmosphérique, ce traitement peut être considérablement simplifié par rapport aux traitements de l'art antérieur faits dans le même but, et qu'on pouvait se contenter d'un traitement lapide, par exemple du type « no-rinse » à l'aide d'un bain de conversion avec essorage au rouleau, mais également d'un traitement de conversion réalisé, lui aussi, à l'aide d'un plasma atmosphérique.
Les techniques de plasma atmosphérique se sont développées de manière importante au cours des dernières années et de nombreuses applications ont été proposées,
Le traitement de conversion peut se faire à l'aide d'un bain contenant entre 1 et 10%
en poids d'au moins un sel de l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V, et dans ce cas le procédé comporte de préférence, en fin de traitement, un essorage au rouleau. Il peut s'effectuer pax immersion dans le bain, par pulvérisation du bain sur la bande, la tôle ou la pièce, ou par enduction du bain au rouleau, selon une technique « no rinse ».
Le traitement de conversion peut également se faire à l'aide d'un plasma atmosphérique dans lequel le gaz plasmagène comporte un composé de l'un au moins des éléments Si, Al, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V. L'élément du composé
ajouté au gaz plasmagène est, de préférence, le silicium.
Description des figures La figure 1 montre les résultats des essais de collage sur des échantillons en alliage 5754 à l'état O et 6016 à l'état T4 traités selon le procédé de l'invention avec deux bains différents par rapport à des échantillons de référence.
La figure 2 montre des rësultats du même type obtenus sur des échantillons traités selon l'invention avec une conversion par plasma.
Description de l'invention L'invention repose sur la constatation faite par la demanderesse que, lorsqu'on fait précéder le traitement de conversion chimique par une préparation, par exemple un dégraissage, à l'aide d'un plasma atmosphérique, ce traitement peut être considérablement simplifié par rapport aux traitements de l'art antérieur faits dans le même but, et qu'on pouvait se contenter d'un traitement lapide, par exemple du type « no-rinse » à l'aide d'un bain de conversion avec essorage au rouleau, mais également d'un traitement de conversion réalisé, lui aussi, à l'aide d'un plasma atmosphérique.
Les techniques de plasma atmosphérique se sont développées de manière importante au cours des dernières années et de nombreuses applications ont été proposées,
4 notamment dans le traitement des métaux. A titre d'exemple, la demande de brevet WO 02/39791 (APIT Corp.) décrit un procédé et un dispositif de traitement par plasma atmosphérique d'une surface conductrice, et mentionne dans un des exemples le nettoyage d'une feuille d'aluminium des résidus de graisse de laminage.
Un traitement de ce type s'est, de manière surprenante, révélé plus favorable que les traitements de dégraissage chimique habituels à la mise en oeuvre de la conversion chimique ultérieure, le plasma réalisant à la fois le dégraissage et la modification de l'oxyde naturel présent à la surface de l'aluminium. De plus, il est apparu que le plasma atmosphérique pouvait également étre utilisé pour la formation de la couche de conversion elle-méme, à condition d'ajouter au gaz plasmagène un composé
donnant par décomposition l'élément souhaité pour la couche de conversion.
En regroupant les étapes de dégraissage et conversion, l'utilisation d'un plasma atmosphérique conduit à un gain de temps important et allège considérablement les contraintes liées au traitement des rejets.
Enfin, elle permet des vitesses de traitement compatibles avec les vitesses de défilement des bandes d'alliage d'aluminium à la sortie des lignes de laminage. On peut ainsi atteindre sans difficulté des vitesses de l'ordre de 5 m/mn à 600 m/mn.
Dans un premier mode de réalisation du procédé selon l'invention, le traitement de conversion chimique est réalisé de préférence à l'aide d'une solution contenant des éléments métalliques tels Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo, V, ou des combinaisons de ces éléments, par exemple un produit Ti/Zr, pouvant réagir chimiquement avec la surface du métal pour former une couche (oxyde plus stable que l'oxyde naturel. Il a été
constaté que cette opération pouvait s'effectuer bien que la bande, la tôle ou la pièce ne reste au contact du liquide que pendant un temps très court. Dans le cas des bandes, cela permet un traitement en ligne compatible avec les vitesses de production de ces bandes.
Il est préférable d' exclure les réactifs contenant du chrome, pour éviter la formation éventuelle de produits contenant du chrome hexavalent. Les additifs dans les bains de traitement sont à une concentration très faible, inférieure à 10%, et de préférence entre 1 et 5%. De même, (agressivité du bain en termes d'acidité est limitée en utilisant des bains de pH compris entre 3 et 11.
L'oxyde formé combine à la fois (aluminium et (élément présent dans le bain.
De nombreuses compositions de bains sont disponibles sur le marché, tels que celles contenant des sels de titane, de zirconium, de cérium, de cobalt, de manganèse, de vanadium ou des composés siliciés.
Après traitement au contact du bain, la bande, la tôle ou la pièce est de préférence essorée à l'aide d'un rouleau selon la technique dite « no-rinse » connue de l'homme de métier, cette technique étant particulièrement adaptée au traitement en continu de bandes.
Les couches formées peuvent être contrôlées par prise de poids, fluorescence X
ou analyse ESCA, ces deux dernières techniques donnant des informations sur les constituants de la couche et, en plus, pour fESCA, sur les liaisons chimiques dans lesquelles les éléments sont impliqués.
L'épaisseur d'oxyde est très faible, dans le domaine 5 à 50 nm. L'analyse ESCA
peut donner une estimation de la couche d'oxyde si son épaisseur est inférieure à
environ 6 nm et si la contamination de surface est faible. En effet, le plus souvent, la surface est recouverte d'une couche de carbone de contamination qui perturbe la mesure.
Pour avoir accès à une mesure plus précise, on peut recourir à la microscopie électronique à transmission après préparation de l'échantillon par microtomie.
Cette technique permet d'étalonner les mesures faites par ESCA.
On peut également utiliser la mesure de la résistance de contact. Avec le procédé
selon l'invention, cette résistance est inférieure à 20, voire 15 X52, ce qui est compatible avec les exigences de l'industrie automobile.
Dans un deuxième mode de réalisation de l'invention, la couche de conversion est obtenue par un nouveau passage dans un plasma atmosphérique, le gaz plasmagène, par exemple de l'air, de l'argon ou un mélange gaz rare plus oxygène. Le gaz plasmagène est enrichi d'un composé donnant par décomposition l'élément métallique du groupe Si, Al, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V que l'on souhaite voir figurer dans la couche de conversion. L'un des éléments les plus efficaces est le silicium qui conduit à une couche de conversion de type SiOX où x est proche de 2.
Le silicium peut provenir par exemple de la décomposition d'un composé
organique contenant du silicium ou du silicium et de l' oxygène, comme le tetra-ethyl-disiloxane, le tetra-methyl-disiloxane, l'hexa-methyl-disiloxane ou l'hexaméthyldisilazane, mélangé à l'argon utilisé pour le mélange plasmagène.
La couche d'oxyde obtenue par ce mode de réalisation comporte une couche uniforme d'épaisseurl0 à 30 nm sur laquelle vient se déposer un ensemble d'agrégats de nanobilles plus ou moins reliés entre eux, avec une surépaisseur pouvant dépasser 200 nm.
On peut supposer que cette structure de la couche d'oxyde provient de sa formation en deux étapes successives. On a d'abord la croissance d'une couche barrière uniforme et continue, où le silicium se combine avec l'oxygène, et éventuellement d'autres éléments présents en surface, pour constituer un dépôt amorphe, puis la croissance de nanobilles de silice formant des agrégats, d'autant plus importants que le nombre de passages (équivalent à un temps de transit plus long de la surface devant le plasma) est plus élevé. Ces agrégats contribuent, en assurant un ancrage mécanique, à améliorer l'adhérence de la couche d'oxyde de base en cas de collage.
Le procédé selon l'invention donne 'des résultats aussi bons qu'un traitement classique comportant le passage dans des bains de dégraissage, décapage et rinçage, ce qui conduit à une durée de traitement plus faible et un coût réduit. Ceci est encore plus marqué lorsqu'on utilise une conversion de type « no rinse » ou une conversion par plasma, qui évitent le passage dans un bain de rinçage. Enfin, l'utilisation de composés sans chrome permet de mieux respecter l'environnement et de simplifier le traitement des effluents.
Exemples Exemple 1 On a préparé des échantillons de tôles en alliage d'aluminium AA5754 à l'état O
(recuit) d'épaisseur 1 mm, et en alliage AA6016 à l'état T4 d'épaisseur 1,2 mm. Les échantillons ont été dégraissés par traitement par plasma atmosphérique à
l'aide d'un appareil de la société Plasma Treat GmbH, avec les paramètres de fonctionnement indiqués au tableau 1 Tableau 1 Frquence de travail 16 - 20 kHz Tension de travail 5 kV
Puissance du plasma 1000 W
Gnrateur de plasma FG1001 minimum Transformateur haute tension HTR1001 Largeur de traitement 5 mm par buse et jusqu' 120 mm par rotation de 2 buses Vitesse de rotation des buses 2000 tours/mn Vitesse de traitement 5 m/mn Distance buse - surface 15 et 20 mm Air comprim 5-7 bars filtr 201/mn (1,2 Nm'/h) dshuil Le traitement par plasma est effectué avec plusieurs passages devant la torche pour accumuler de l' énergie sur le métal en évitant un échauffement excessif qui pourrait conduire à un début de fusion.
Après traitement plasma, l'analyse ESCA montre une nette diminution de la couche de carbone, qui passe de 40-50 % de carbone en surface à 25-30%. Cette valeur peut encore paraître élevée, mais elle est probablement liée au fait que les échantillons sont analysés après passage à l'air. La couche d'oxyde passe de son côté d'une valeur comprise entre 3 et 5 nm à une valeur comprise entre 6 et 8 nm selon l'alliage.
L'analyse ESCA indique également un enrichissement en magnésium de l'oxyde de surface, l'oxyde de magnésium représentant près du tiers de l'oxyde de surface, mais paradoxalement ce taux de magnésium ne semble pas gêner l'adhésion, contrairement à ce qui est généralement admis.
Les échantillons ont été ensuite immergés pendant 5 s dans un bac de traitement contenant le bain, puis essorés manuellement à l'aide d'un rouleau, essuyé
après chaque opération. On a utilisé pour le bain les produits suivants A) Gardobond ~ X4591 de Chemetall, à base de sels de titane et de zirconium.
B) Alodine ~ 2040 de Henkel à base de sels de titane C) Dynasylan ~ Glymo (3-glucidyl-oxy-trimethoxy-silane) de Degussa L'analyse ESCA montre que les 3 produits conduisent à des couches de conversion pratiquement identiques à celles obtenues en conversion classique. Le produit C
montre un taux de carbone en surface un peu plus important, qu'on peut attribuer au maintien, dans l'oxyde de silicium, de chaînes carbonées du précurseur.
On a réalisé, avec des échantillons traités de longueur 150 mm et regraissés avec le lubrifiant sec DC 1 55/45 de Quaker, des essais de collage à l'aide du test de clivage au coin selon la norme EN 30354, légèrement adapté pour être utilisé pour les alliages destinés à la carrosserie automobile : le coin est enfoncé à demi pour ne pas dissiper trop vite l'énergie, et l'éprouvette est contrecollée sur une éprouvette de même format en alliage 2017 à l'état T4 pour rigidifier l'ensemble. On procède à un vieillissement en enceinte climatique à 50°C et à un taux d'humidité
relative de 100% à des durées respectives de l, 5, 24, 48 et 96 h. La propagation de la fissure est observée à la binoculaire sur les deux faces après avoir laissé reposer à
chaque fois les éprouvettes 1 h à la température ambiante. On en déduit une propagation moyenne par groupe de 3 éprouvettes.
La figure 1 montre la propagation de fissure pour les couches de conversion réalisées selon l'invention avec un bain contenant les produits A et C, ainsi que pour des échantillons de référence dégraissés au solvant Viapred de la société SID
(produit D).
On constate que les échantillons traités selon l'invention ont, quel que soit l'alliage utilisé, un comportement meilleur que le traitement de référence, et sont donc aptes au collage.
Exemple 2 On a préparé des échantillons de tôles en alliage d'aluminium AA5182 à l'état O
(recuit) d'épaisseur 1 mm, et en alliage AA6016 à l'état T4 d'épaisseur 1,2 mm. Les échantillons ont été dégraissés par traitement par plasma atmosphérique à
l'aide d'un appareil tel que celui décrit dans la demande de brevet WO 02/39791 et en utilisant comme gaz réactif l'hexaméthyldisilazane.
Le traitement par plasma est effectué avec en deux étapes - dégraissage : on effectue plusieurs passages devant la torche pour accumuler de l'énergie sur le métal en évitant un échauffement excessif qui pourrait conduire à une modification structurale du métal ou à début de fusion.
- dépôt d'une couche de composé d'oxyde de silicium SiOx de stoechiométrie proche de 2.
Après traitement plasma, l'analyse ESCA, dont les résultats figurent au tableau 2, montre clairement la présence de cette couche d'oxyde de silicium. Son épaisseur dépend des conditions de traitement. Des épaisseurs de 100 à 300 nm ont pu ainsi âtre déposées par la technique du plasma atmosphérique. Cette couche masque les autres éléments présents en extrême surface du métal, mais pour les faibles épaisseurs on peut encore détecter les éléments tels que A1 ou Mg.
Tableau 2 chantillon et C1 01 MgKLL Al2p Si2p traitement s s m m m m m a a a Si02#1 17,942,9557,372,040,760,100,340,1723,580,94 Si02#2 15,262,0459,631,630,660,290,560,3423,880,52 Si02#3 10 0,7563,641,030,500,320,490,2024,870,46 , 6016 Si02#110,813,1163,512,460,230,100,870,5424,580,96 6016 Si02#210 0,4963,930,500,360,050,890,3524,820,32 , 6016 SiO2#313,912,2060,761,640,500,071,530,2723,290,78 Si02#1 20 2 59,001,030,860,240,860,2823,071,30 , , SiO2#2 32,3811,3348,508,121,410,310,710,2217,003,76 Si02#3* 53,279,7533,487,075,821,426,452,250,98 0,70 Le tableau donne les pourcentages atomiques des éléments à la surface des échantillons.
L'échantillon 5182-H22 Si02#3 montre des valeurs différentes des autres échantillons. Le taux de carbone est important alors qu'il ne montre pratiquement pas de silice en surface. Cet échantillon a été analysé sur la face non traitée, ce qui confirme l'effet du décapage et du traitement. Les autres variations du taux de carbone peuvent être attribuées à des contaminations lors de la manipulation des plaques traitées. Cependant la détection des éléments A1 et Mg en quantité
sensiblement plus élevée peut indiquer que l'épaisseur est légèrement plus faible.
On a réalisé, avec des échantillons traités de longueur 150 mm, nus ou regraissés avec les lubrifiants DC 1 55/45 ou Ferrocoat ~ 6130 de Quaker, des essais de collage à l'aide du test de clivage au coin selon la norme EN 30354, légèrement adapté
pour être utilisé pour les alliages destinés à la carrosserie automobile : le coin est enfoncé
à demi pour ne pas dissiper trop vite l'énergie, et l'éprouvette est contrecollée sur une éprouvette de même format en alliage 2017 à l'état T4 pour rigidifier l'ensemble.
On procède à un vieillissement en enceinte climatique à 50°C et à un taux d'humidité
relative de 100% à des durées respectives de 1, 5, 24, 48 et 96 h. La propagation de la fissure est observée à la binoculaire sur les deux faces après avoir laissé
reposer à
chaque fois les éprouvettes 1 h à la température ambiante. On en déduit une propagation moyenne par groupe de 3 éprouvettes.
La figure 2 montre la propagation de fissure pour les dépôts plasma atmosphérique réalisés sur les alliages 6016 et 5182 et utilisés avec ou sans lubrifiant, ainsi que pour des échantillons de référence convertis chimiquement selon des procédés en usage chez certains constructeurs automobiles. On constate que les échantillons traités ont, quel que soit l'alliage utilisé, un comportement meilleur que les traitements de référence. Le collage en absence de lubrifiant, qui est réalisé tout de suite après traitement, donne un résultat légèrement meilleur. De même, l'alliage 5182 à
l'état O
se comporte légèrement mieux qu'à l'état H22. Les opérations de collage pour les plaques revêtues de lubrifiant ont été effectuées après stockage à l'état lubrifié
pendant une période de plus de 1 1/2 mois en atmosphère normale de laboratoire. Ceci montre la robustesse du traitement plasma atmosphérique qui améliore considérablement les propriétés de surface du métal. Cette qualité de la surface est aussi démontrée à travers l'observation du faciès de rupture du test de clivage.
Contrairement aux autres traitements pour lesquels on observe parfois une rupture adhésive (RA), c'est à dire à l'interface oxyde de surface - adhésif, ici dans tous les cas on trouve des ruptures cohésives (RC), c'est à dire intervenant dans l'adhésif ou proche de sa surface (rupture cohésive superficielle).
Le tableau 3 montre le mode de rupture des joints collés lors du test de clivage.
Tableau 3 Cas tests 096-0 origine5 h 48 h 96 Fin h 6016 Si02#1 No lube 3,3 RC RC RC RC RC
6016 Si02#1 DC3 2.7 RC RC RC RC RC
6016 Si02#2 DC3 4.1 RC RC RC RC RC
6016 Si02 #3 DC3 4,5 RC RC RC RC RC
5182 O Si02#1 No lube 2,7 RC RC RC RC RC
5182 O Si02#1 6130 2.9 RC RC80 RC80 RC80 RC
5182 O Si02#2 6130 3.6 RC RC90 RC85 RC85 RC
5182 O Si02#3 6130 3.7 RC RC RC RC RC
5182 H22 SiO2#1 6130* 4.3 RC RC RC RC RC
5182 H22 Si02#2 6130* 4,8 RC RC RC RC RC
5182 H22 Si02#3 6130* 5.1 RC RC95 RC RC RC
6016 Alodine. 2040 DC1 14,1 RC RA RA RA RC
6016 Alodine. 2840 DC1 4,2 RC RC RA RA RC
6016 DR100 Gardobond 7,1 RC RC RA RA RC
6016 DR100 Gardobond 8,3 RC RC RA RA RC
6016 Degr. solv. DC1 14,5 RC RA75 RA RA RC95 6016 Lube DC1 17,8 RC RA55 RA RA RC95 FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
Un traitement de ce type s'est, de manière surprenante, révélé plus favorable que les traitements de dégraissage chimique habituels à la mise en oeuvre de la conversion chimique ultérieure, le plasma réalisant à la fois le dégraissage et la modification de l'oxyde naturel présent à la surface de l'aluminium. De plus, il est apparu que le plasma atmosphérique pouvait également étre utilisé pour la formation de la couche de conversion elle-méme, à condition d'ajouter au gaz plasmagène un composé
donnant par décomposition l'élément souhaité pour la couche de conversion.
En regroupant les étapes de dégraissage et conversion, l'utilisation d'un plasma atmosphérique conduit à un gain de temps important et allège considérablement les contraintes liées au traitement des rejets.
Enfin, elle permet des vitesses de traitement compatibles avec les vitesses de défilement des bandes d'alliage d'aluminium à la sortie des lignes de laminage. On peut ainsi atteindre sans difficulté des vitesses de l'ordre de 5 m/mn à 600 m/mn.
Dans un premier mode de réalisation du procédé selon l'invention, le traitement de conversion chimique est réalisé de préférence à l'aide d'une solution contenant des éléments métalliques tels Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo, V, ou des combinaisons de ces éléments, par exemple un produit Ti/Zr, pouvant réagir chimiquement avec la surface du métal pour former une couche (oxyde plus stable que l'oxyde naturel. Il a été
constaté que cette opération pouvait s'effectuer bien que la bande, la tôle ou la pièce ne reste au contact du liquide que pendant un temps très court. Dans le cas des bandes, cela permet un traitement en ligne compatible avec les vitesses de production de ces bandes.
Il est préférable d' exclure les réactifs contenant du chrome, pour éviter la formation éventuelle de produits contenant du chrome hexavalent. Les additifs dans les bains de traitement sont à une concentration très faible, inférieure à 10%, et de préférence entre 1 et 5%. De même, (agressivité du bain en termes d'acidité est limitée en utilisant des bains de pH compris entre 3 et 11.
L'oxyde formé combine à la fois (aluminium et (élément présent dans le bain.
De nombreuses compositions de bains sont disponibles sur le marché, tels que celles contenant des sels de titane, de zirconium, de cérium, de cobalt, de manganèse, de vanadium ou des composés siliciés.
Après traitement au contact du bain, la bande, la tôle ou la pièce est de préférence essorée à l'aide d'un rouleau selon la technique dite « no-rinse » connue de l'homme de métier, cette technique étant particulièrement adaptée au traitement en continu de bandes.
Les couches formées peuvent être contrôlées par prise de poids, fluorescence X
ou analyse ESCA, ces deux dernières techniques donnant des informations sur les constituants de la couche et, en plus, pour fESCA, sur les liaisons chimiques dans lesquelles les éléments sont impliqués.
L'épaisseur d'oxyde est très faible, dans le domaine 5 à 50 nm. L'analyse ESCA
peut donner une estimation de la couche d'oxyde si son épaisseur est inférieure à
environ 6 nm et si la contamination de surface est faible. En effet, le plus souvent, la surface est recouverte d'une couche de carbone de contamination qui perturbe la mesure.
Pour avoir accès à une mesure plus précise, on peut recourir à la microscopie électronique à transmission après préparation de l'échantillon par microtomie.
Cette technique permet d'étalonner les mesures faites par ESCA.
On peut également utiliser la mesure de la résistance de contact. Avec le procédé
selon l'invention, cette résistance est inférieure à 20, voire 15 X52, ce qui est compatible avec les exigences de l'industrie automobile.
Dans un deuxième mode de réalisation de l'invention, la couche de conversion est obtenue par un nouveau passage dans un plasma atmosphérique, le gaz plasmagène, par exemple de l'air, de l'argon ou un mélange gaz rare plus oxygène. Le gaz plasmagène est enrichi d'un composé donnant par décomposition l'élément métallique du groupe Si, Al, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V que l'on souhaite voir figurer dans la couche de conversion. L'un des éléments les plus efficaces est le silicium qui conduit à une couche de conversion de type SiOX où x est proche de 2.
Le silicium peut provenir par exemple de la décomposition d'un composé
organique contenant du silicium ou du silicium et de l' oxygène, comme le tetra-ethyl-disiloxane, le tetra-methyl-disiloxane, l'hexa-methyl-disiloxane ou l'hexaméthyldisilazane, mélangé à l'argon utilisé pour le mélange plasmagène.
La couche d'oxyde obtenue par ce mode de réalisation comporte une couche uniforme d'épaisseurl0 à 30 nm sur laquelle vient se déposer un ensemble d'agrégats de nanobilles plus ou moins reliés entre eux, avec une surépaisseur pouvant dépasser 200 nm.
On peut supposer que cette structure de la couche d'oxyde provient de sa formation en deux étapes successives. On a d'abord la croissance d'une couche barrière uniforme et continue, où le silicium se combine avec l'oxygène, et éventuellement d'autres éléments présents en surface, pour constituer un dépôt amorphe, puis la croissance de nanobilles de silice formant des agrégats, d'autant plus importants que le nombre de passages (équivalent à un temps de transit plus long de la surface devant le plasma) est plus élevé. Ces agrégats contribuent, en assurant un ancrage mécanique, à améliorer l'adhérence de la couche d'oxyde de base en cas de collage.
Le procédé selon l'invention donne 'des résultats aussi bons qu'un traitement classique comportant le passage dans des bains de dégraissage, décapage et rinçage, ce qui conduit à une durée de traitement plus faible et un coût réduit. Ceci est encore plus marqué lorsqu'on utilise une conversion de type « no rinse » ou une conversion par plasma, qui évitent le passage dans un bain de rinçage. Enfin, l'utilisation de composés sans chrome permet de mieux respecter l'environnement et de simplifier le traitement des effluents.
Exemples Exemple 1 On a préparé des échantillons de tôles en alliage d'aluminium AA5754 à l'état O
(recuit) d'épaisseur 1 mm, et en alliage AA6016 à l'état T4 d'épaisseur 1,2 mm. Les échantillons ont été dégraissés par traitement par plasma atmosphérique à
l'aide d'un appareil de la société Plasma Treat GmbH, avec les paramètres de fonctionnement indiqués au tableau 1 Tableau 1 Frquence de travail 16 - 20 kHz Tension de travail 5 kV
Puissance du plasma 1000 W
Gnrateur de plasma FG1001 minimum Transformateur haute tension HTR1001 Largeur de traitement 5 mm par buse et jusqu' 120 mm par rotation de 2 buses Vitesse de rotation des buses 2000 tours/mn Vitesse de traitement 5 m/mn Distance buse - surface 15 et 20 mm Air comprim 5-7 bars filtr 201/mn (1,2 Nm'/h) dshuil Le traitement par plasma est effectué avec plusieurs passages devant la torche pour accumuler de l' énergie sur le métal en évitant un échauffement excessif qui pourrait conduire à un début de fusion.
Après traitement plasma, l'analyse ESCA montre une nette diminution de la couche de carbone, qui passe de 40-50 % de carbone en surface à 25-30%. Cette valeur peut encore paraître élevée, mais elle est probablement liée au fait que les échantillons sont analysés après passage à l'air. La couche d'oxyde passe de son côté d'une valeur comprise entre 3 et 5 nm à une valeur comprise entre 6 et 8 nm selon l'alliage.
L'analyse ESCA indique également un enrichissement en magnésium de l'oxyde de surface, l'oxyde de magnésium représentant près du tiers de l'oxyde de surface, mais paradoxalement ce taux de magnésium ne semble pas gêner l'adhésion, contrairement à ce qui est généralement admis.
Les échantillons ont été ensuite immergés pendant 5 s dans un bac de traitement contenant le bain, puis essorés manuellement à l'aide d'un rouleau, essuyé
après chaque opération. On a utilisé pour le bain les produits suivants A) Gardobond ~ X4591 de Chemetall, à base de sels de titane et de zirconium.
B) Alodine ~ 2040 de Henkel à base de sels de titane C) Dynasylan ~ Glymo (3-glucidyl-oxy-trimethoxy-silane) de Degussa L'analyse ESCA montre que les 3 produits conduisent à des couches de conversion pratiquement identiques à celles obtenues en conversion classique. Le produit C
montre un taux de carbone en surface un peu plus important, qu'on peut attribuer au maintien, dans l'oxyde de silicium, de chaînes carbonées du précurseur.
On a réalisé, avec des échantillons traités de longueur 150 mm et regraissés avec le lubrifiant sec DC 1 55/45 de Quaker, des essais de collage à l'aide du test de clivage au coin selon la norme EN 30354, légèrement adapté pour être utilisé pour les alliages destinés à la carrosserie automobile : le coin est enfoncé à demi pour ne pas dissiper trop vite l'énergie, et l'éprouvette est contrecollée sur une éprouvette de même format en alliage 2017 à l'état T4 pour rigidifier l'ensemble. On procède à un vieillissement en enceinte climatique à 50°C et à un taux d'humidité
relative de 100% à des durées respectives de l, 5, 24, 48 et 96 h. La propagation de la fissure est observée à la binoculaire sur les deux faces après avoir laissé reposer à
chaque fois les éprouvettes 1 h à la température ambiante. On en déduit une propagation moyenne par groupe de 3 éprouvettes.
La figure 1 montre la propagation de fissure pour les couches de conversion réalisées selon l'invention avec un bain contenant les produits A et C, ainsi que pour des échantillons de référence dégraissés au solvant Viapred de la société SID
(produit D).
On constate que les échantillons traités selon l'invention ont, quel que soit l'alliage utilisé, un comportement meilleur que le traitement de référence, et sont donc aptes au collage.
Exemple 2 On a préparé des échantillons de tôles en alliage d'aluminium AA5182 à l'état O
(recuit) d'épaisseur 1 mm, et en alliage AA6016 à l'état T4 d'épaisseur 1,2 mm. Les échantillons ont été dégraissés par traitement par plasma atmosphérique à
l'aide d'un appareil tel que celui décrit dans la demande de brevet WO 02/39791 et en utilisant comme gaz réactif l'hexaméthyldisilazane.
Le traitement par plasma est effectué avec en deux étapes - dégraissage : on effectue plusieurs passages devant la torche pour accumuler de l'énergie sur le métal en évitant un échauffement excessif qui pourrait conduire à une modification structurale du métal ou à début de fusion.
- dépôt d'une couche de composé d'oxyde de silicium SiOx de stoechiométrie proche de 2.
Après traitement plasma, l'analyse ESCA, dont les résultats figurent au tableau 2, montre clairement la présence de cette couche d'oxyde de silicium. Son épaisseur dépend des conditions de traitement. Des épaisseurs de 100 à 300 nm ont pu ainsi âtre déposées par la technique du plasma atmosphérique. Cette couche masque les autres éléments présents en extrême surface du métal, mais pour les faibles épaisseurs on peut encore détecter les éléments tels que A1 ou Mg.
Tableau 2 chantillon et C1 01 MgKLL Al2p Si2p traitement s s m m m m m a a a Si02#1 17,942,9557,372,040,760,100,340,1723,580,94 Si02#2 15,262,0459,631,630,660,290,560,3423,880,52 Si02#3 10 0,7563,641,030,500,320,490,2024,870,46 , 6016 Si02#110,813,1163,512,460,230,100,870,5424,580,96 6016 Si02#210 0,4963,930,500,360,050,890,3524,820,32 , 6016 SiO2#313,912,2060,761,640,500,071,530,2723,290,78 Si02#1 20 2 59,001,030,860,240,860,2823,071,30 , , SiO2#2 32,3811,3348,508,121,410,310,710,2217,003,76 Si02#3* 53,279,7533,487,075,821,426,452,250,98 0,70 Le tableau donne les pourcentages atomiques des éléments à la surface des échantillons.
L'échantillon 5182-H22 Si02#3 montre des valeurs différentes des autres échantillons. Le taux de carbone est important alors qu'il ne montre pratiquement pas de silice en surface. Cet échantillon a été analysé sur la face non traitée, ce qui confirme l'effet du décapage et du traitement. Les autres variations du taux de carbone peuvent être attribuées à des contaminations lors de la manipulation des plaques traitées. Cependant la détection des éléments A1 et Mg en quantité
sensiblement plus élevée peut indiquer que l'épaisseur est légèrement plus faible.
On a réalisé, avec des échantillons traités de longueur 150 mm, nus ou regraissés avec les lubrifiants DC 1 55/45 ou Ferrocoat ~ 6130 de Quaker, des essais de collage à l'aide du test de clivage au coin selon la norme EN 30354, légèrement adapté
pour être utilisé pour les alliages destinés à la carrosserie automobile : le coin est enfoncé
à demi pour ne pas dissiper trop vite l'énergie, et l'éprouvette est contrecollée sur une éprouvette de même format en alliage 2017 à l'état T4 pour rigidifier l'ensemble.
On procède à un vieillissement en enceinte climatique à 50°C et à un taux d'humidité
relative de 100% à des durées respectives de 1, 5, 24, 48 et 96 h. La propagation de la fissure est observée à la binoculaire sur les deux faces après avoir laissé
reposer à
chaque fois les éprouvettes 1 h à la température ambiante. On en déduit une propagation moyenne par groupe de 3 éprouvettes.
La figure 2 montre la propagation de fissure pour les dépôts plasma atmosphérique réalisés sur les alliages 6016 et 5182 et utilisés avec ou sans lubrifiant, ainsi que pour des échantillons de référence convertis chimiquement selon des procédés en usage chez certains constructeurs automobiles. On constate que les échantillons traités ont, quel que soit l'alliage utilisé, un comportement meilleur que les traitements de référence. Le collage en absence de lubrifiant, qui est réalisé tout de suite après traitement, donne un résultat légèrement meilleur. De même, l'alliage 5182 à
l'état O
se comporte légèrement mieux qu'à l'état H22. Les opérations de collage pour les plaques revêtues de lubrifiant ont été effectuées après stockage à l'état lubrifié
pendant une période de plus de 1 1/2 mois en atmosphère normale de laboratoire. Ceci montre la robustesse du traitement plasma atmosphérique qui améliore considérablement les propriétés de surface du métal. Cette qualité de la surface est aussi démontrée à travers l'observation du faciès de rupture du test de clivage.
Contrairement aux autres traitements pour lesquels on observe parfois une rupture adhésive (RA), c'est à dire à l'interface oxyde de surface - adhésif, ici dans tous les cas on trouve des ruptures cohésives (RC), c'est à dire intervenant dans l'adhésif ou proche de sa surface (rupture cohésive superficielle).
Le tableau 3 montre le mode de rupture des joints collés lors du test de clivage.
Tableau 3 Cas tests 096-0 origine5 h 48 h 96 Fin h 6016 Si02#1 No lube 3,3 RC RC RC RC RC
6016 Si02#1 DC3 2.7 RC RC RC RC RC
6016 Si02#2 DC3 4.1 RC RC RC RC RC
6016 Si02 #3 DC3 4,5 RC RC RC RC RC
5182 O Si02#1 No lube 2,7 RC RC RC RC RC
5182 O Si02#1 6130 2.9 RC RC80 RC80 RC80 RC
5182 O Si02#2 6130 3.6 RC RC90 RC85 RC85 RC
5182 O Si02#3 6130 3.7 RC RC RC RC RC
5182 H22 SiO2#1 6130* 4.3 RC RC RC RC RC
5182 H22 Si02#2 6130* 4,8 RC RC RC RC RC
5182 H22 Si02#3 6130* 5.1 RC RC95 RC RC RC
6016 Alodine. 2040 DC1 14,1 RC RA RA RA RC
6016 Alodine. 2840 DC1 4,2 RC RC RA RA RC
6016 DR100 Gardobond 7,1 RC RC RA RA RC
6016 DR100 Gardobond 8,3 RC RC RA RA RC
6016 Degr. solv. DC1 14,5 RC RA75 RA RA RC95 6016 Lube DC1 17,8 RC RA55 RA RA RC95 FEUILLE DE REMPLACEMENT (REGLE 26)
Claims (12)
1. Procédé de traitement de surface d'une bande, d'une tôle ou d'une pièce formée en alliage d'aluminium comportant une préparation de surface à
l'aide d'un plasma atmosphérique, et un traitement de conversion chimique utilisant l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V, pour former la couche de conversion sur la bande, la tôle ou la pièce.
l'aide d'un plasma atmosphérique, et un traitement de conversion chimique utilisant l'un au moins des éléments Si, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V, pour former la couche de conversion sur la bande, la tôle ou la pièce.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'alliage d'aluminium est un alliage de la série 5000 ou de la série 6000.
3. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le traitement de conversion se fait à l'aide d'au moins un sel de l'un au moins desdits éléments.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de conversion se fait par immersion dans le bain.
5. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de conversion se fait par pulvérisation du bain sur la bande, la tôle ou la pièce.
6. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de conversion se fait par enduction du bain au rouleau sur la bande, la tôle ou la pièce.
7. Procédé selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le bain de traitement a un pH compris entre 3 et 11.
8. Procédé selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le traitement de conversion se fait à l'aide d'un plasma atmosphérique utilisant un gaz plasmagène comportant un composé de l'un au moins des éléments Si, Al, Ti, Zr, Ce, Co, Mn, Mo ou V.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la vitesse de traitement est de 5 m/mn à 600 m/mn.
10. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la couche de conversion a une épaisseur comprise entre 5 et 300 nm.
11. Utilisation de tôles ou bandes réalisées par le procédé selon l'une des revendications 1 à 10 pour la fabrication de pièces collées ou soudées par points.
12. Utilisation de tôles ou bandes réalisées par le procédé selon l'une des revendications 1 à 10 pour la fabrication de pièces de carrosserie d'automobiles.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0307004A FR2856079B1 (fr) | 2003-06-11 | 2003-06-11 | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium |
FR03/07004 | 2003-06-11 | ||
PCT/FR2004/001426 WO2004111300A2 (fr) | 2003-06-11 | 2004-06-09 | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d’aluminium |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CA2528702A1 true CA2528702A1 (fr) | 2004-12-23 |
Family
ID=33484342
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CA002528702A Abandoned CA2528702A1 (fr) | 2003-06-11 | 2004-06-09 | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20070026254A1 (fr) |
EP (1) | EP1646735B1 (fr) |
JP (1) | JP5183062B2 (fr) |
KR (1) | KR101102142B1 (fr) |
AT (1) | ATE414187T1 (fr) |
AU (1) | AU2004247920A1 (fr) |
BR (1) | BRPI0411326A (fr) |
CA (1) | CA2528702A1 (fr) |
DE (1) | DE602004017737D1 (fr) |
ES (1) | ES2318327T3 (fr) |
FR (1) | FR2856079B1 (fr) |
NO (1) | NO20055805L (fr) |
WO (1) | WO2004111300A2 (fr) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4744260B2 (ja) * | 2005-10-13 | 2011-08-10 | シロキ工業株式会社 | 脱脂装置及びドアフレーム製造システム |
US20110097598A1 (en) * | 2009-10-28 | 2011-04-28 | Mcnutt Matthew M | Laser-welded aluminum alloy parts and method for manufacturing the same |
DE102012102721B4 (de) * | 2012-03-29 | 2013-12-05 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Verfahren zum Passivieren einer Metalloberfläche |
CA2883180C (fr) | 2012-08-29 | 2017-12-05 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Compositions de pretraitement du zirconium qui contiennent du molybdene, procedes associes permettant de traiter des substrats metalliques et substrats metalliques recouverts associes |
MY169256A (en) | 2012-08-29 | 2019-03-19 | Ppg Ind Ohio Inc | Zirconium pretreatment compositions containing lithium, associated methods for treating metal substrates, and related coated metal substrates |
US8808796B1 (en) | 2013-01-28 | 2014-08-19 | Ford Global Technologies, Llc | Method of pretreating aluminum assemblies for improved adhesive bonding and corrosion resistance |
US9486957B2 (en) | 2014-03-21 | 2016-11-08 | Ford Global Technologies, Llc | Assembly and method of pretreating localized areas of parts for joining |
JP5969087B2 (ja) * | 2015-05-07 | 2016-08-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 表面処理アルミニウム合金板 |
EP3504356A1 (fr) | 2016-08-24 | 2019-07-03 | PPG Industries Ohio, Inc. | Composition alcaline destiné au traitement de substrats métalliques |
CN109207972A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-01-15 | 武汉材料保护研究所有限公司 | 一种铝合金表面钛锆铈化学转化膜的制备方法 |
FR3091880B1 (fr) | 2019-01-18 | 2022-08-12 | Constellium Neuf Brisach | Traitement de surface en continu des bobines réalisées à partir de tôles d’alliages d’aluminium |
WO2020148412A1 (fr) | 2019-01-18 | 2020-07-23 | Constellium Neuf-Brisach | Traitement continu de surface de bobines constituées de feuilles d'alliages d'aluminium |
TWI699453B (zh) * | 2019-08-19 | 2020-07-21 | 逢甲大學 | 常壓低溫電漿備製抗刮疏水層的方法 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2544336B1 (fr) * | 1983-04-13 | 1985-08-09 | Ziegler Sa | Installation pour le revetement en continu de bande, notamment pour la galvanisation de tole d'acier |
US5017439A (en) * | 1989-07-19 | 1991-05-21 | Seagate Technology, Inc. | Micro-contamination-free coating for die-cast component in magnetic disk drive |
US5411606A (en) * | 1990-05-17 | 1995-05-02 | The Boeing Company | Non-chromated oxide coating for aluminum substrates |
US5481084A (en) * | 1991-03-18 | 1996-01-02 | Aluminum Company Of America | Method for treating a surface such as a metal surface and producing products embodying such including lithoplate |
JPH05271955A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Furukawa Alum Co Ltd | 成形性、溶接性、耐食性に優れたアルミニウム板 |
JP2888026B2 (ja) * | 1992-04-30 | 1999-05-10 | 松下電器産業株式会社 | プラズマcvd装置 |
CN1138873C (zh) * | 1992-06-25 | 2004-02-18 | 波音公司 | 在金属基体上形成钴转化膜层的方法,钴转化镀膜液及其用途 |
JPH0790614A (ja) * | 1993-09-22 | 1995-04-04 | Elna Co Ltd | アルミニウムまたはアルミニウム合金類およびこれらの化成処理方法 |
JP3333611B2 (ja) * | 1993-11-09 | 2002-10-15 | 日本パーカライジング株式会社 | アルミニウム及びアルミニウム合金用6価クロムフリーの化成表面処理剤 |
US6068711A (en) * | 1994-10-07 | 2000-05-30 | Mcmaster University | Method of increasing corrosion resistance of metals and alloys by treatment with rare earth elements |
JPH08144064A (ja) * | 1994-11-25 | 1996-06-04 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 自動車用アルミニウム及びアルミニウム合金材料の表面処理方法 |
GB9424711D0 (en) * | 1994-12-07 | 1995-02-01 | Alcan Int Ltd | Composition for surface treatment |
JP3610991B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2005-01-19 | 株式会社ブリヂストン | ゴム系複合材の製造方法 |
WO1997005994A1 (fr) * | 1995-08-04 | 1997-02-20 | Microcoating Technologies Inc | Depot chimique en phase vapeur et formation de poudre par metallisation a chaud avec des solutions fluides quasi surcritiques et surcritiques |
JPH09174239A (ja) * | 1995-12-25 | 1997-07-08 | Suzuki Motor Corp | 炭化チタン粒子分散層の形成方法 |
US6167609B1 (en) * | 1997-12-26 | 2001-01-02 | Aluminum Company Of America | Acid pretreatment for adhesive bonding of vehicle assemblies |
WO2002039371A2 (fr) * | 2000-11-03 | 2002-05-16 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Estimation de l"intensite d"expression faciale mettant en oeuvre un modele de markov cache a topologie en etoile bidirectionnelle |
BR0115035A (pt) * | 2000-11-10 | 2004-02-03 | Apit Corp S A | Processo de tratamento por meio de plasma atmosférico de um objeto a tratar em um material condutor de eletricidade e dispositivo para a execução do processo |
JP3989176B2 (ja) * | 2001-01-17 | 2007-10-10 | 古河スカイ株式会社 | 被覆層の密着性および加工性に優れた成形加工用熱可塑性樹脂被覆アルミニウム合金板の製造方法 |
JP2003049272A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Konica Corp | 大気圧プラズマ処理装置、大気圧プラズマ処理方法及び大気圧プラズマ処理装置用の電極システム |
JP2003129246A (ja) * | 2001-10-26 | 2003-05-08 | Sekisui Chem Co Ltd | 放電プラズマ処理装置 |
FR2850643A1 (fr) * | 2003-01-30 | 2004-08-06 | Neopost Ind | Dispositif de reception d'enveloppes |
-
2003
- 2003-06-11 FR FR0307004A patent/FR2856079B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2004
- 2004-06-09 ES ES04767292T patent/ES2318327T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-06-09 CA CA002528702A patent/CA2528702A1/fr not_active Abandoned
- 2004-06-09 WO PCT/FR2004/001426 patent/WO2004111300A2/fr active Search and Examination
- 2004-06-09 DE DE602004017737T patent/DE602004017737D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-06-09 JP JP2006516271A patent/JP5183062B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2004-06-09 AT AT04767292T patent/ATE414187T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-06-09 AU AU2004247920A patent/AU2004247920A1/en not_active Abandoned
- 2004-06-09 BR BRPI0411326-8A patent/BRPI0411326A/pt not_active IP Right Cessation
- 2004-06-09 US US10/558,749 patent/US20070026254A1/en not_active Abandoned
- 2004-06-09 KR KR1020057023747A patent/KR101102142B1/ko active IP Right Grant
- 2004-06-09 EP EP04767292A patent/EP1646735B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-12-07 NO NO20055805A patent/NO20055805L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1646735B1 (fr) | 2008-11-12 |
WO2004111300A3 (fr) | 2005-02-17 |
DE602004017737D1 (de) | 2008-12-24 |
AU2004247920A1 (en) | 2004-12-23 |
BRPI0411326A (pt) | 2006-07-25 |
US20070026254A1 (en) | 2007-02-01 |
KR101102142B1 (ko) | 2012-01-02 |
NO20055805D0 (no) | 2005-12-07 |
JP2006527306A (ja) | 2006-11-30 |
FR2856079A1 (fr) | 2004-12-17 |
NO20055805L (no) | 2006-03-10 |
JP5183062B2 (ja) | 2013-04-17 |
FR2856079B1 (fr) | 2006-07-14 |
ATE414187T1 (de) | 2008-11-15 |
EP1646735A2 (fr) | 2006-04-19 |
ES2318327T3 (es) | 2009-05-01 |
KR20060027328A (ko) | 2006-03-27 |
WO2004111300A2 (fr) | 2004-12-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1646735B1 (fr) | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d'aluminium | |
CA2871669C (fr) | Procede de realisation d'une tole a revetements znalmg comprenant l'application d'une solution acide et d'un adhesif, tole et assemblage correspondants | |
EP3259380B1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece phosphatable a partir d'une tôle revêtue d'un revêtement a base d'aluminium et d'un revêtement de zinc | |
CA2871672C (fr) | Procede de realisation d'une tole a revetements znalmg huiles et tole correspondante | |
EP2956563B1 (fr) | Procédé de préparation d'une tôle à revêtement znmg ou znalmg comprenant l'application d'une solution basique d'un agent complexant les ions magnésium. | |
EP3250726A1 (fr) | Procédé de préparation d'une tôle revêtue comprenant l'application d'une solution aqueuse comprenant un aminoacide et utilisation associée pour améliorer la compatibilité avec un adhésif | |
EP2841614B1 (fr) | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtements znalmg comprenant l'application d'efforts mécaniques sur les revêtements et d'un adhésif, tôle et assemblage correspondants | |
EP1513966B1 (fr) | Procede de traitement de surface pour toles et bandes en alliage d aluminium | |
WO2013160565A1 (fr) | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtements znalmg comprenant l'application d'une solution acide de traitement de surface et tôle correspondante. | |
FR2477449A1 (fr) | Procede de fabrication d'une boite soudee | |
JP6721406B2 (ja) | アルミニウム合金材、接着樹脂層付きアルミニウム合金材、アルミニウム合金材の製造方法、及び接着樹脂層付きアルミニウム合金材の製造方法 | |
Zermout et al. | Hot-dip galvanized products for the automotive industry | |
WO2017207909A1 (fr) | Procede de chromatation et piece obtenue par ce procede |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FZDE | Discontinued |