CA2001845C - Procede de moulage a mousse perdue et sous pression de pieces metalliques - Google Patents
Procede de moulage a mousse perdue et sous pression de pieces metalliquesInfo
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- CA2001845C CA2001845C CA002001845A CA2001845A CA2001845C CA 2001845 C CA2001845 C CA 2001845C CA 002001845 A CA002001845 A CA 002001845A CA 2001845 A CA2001845 A CA 2001845A CA 2001845 C CA2001845 C CA 2001845C
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- B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
- B22C9/04—Use of lost patterns
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- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
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Abstract
Procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques. Le procédé consiste après avoir rempli le moule avec le métal à l'état liquide et avant que la fraction solidifiée de métal ne dépasse 40% en poids, à appliquer une pression gazeuse isostatique sur l'ensemble moule-métal dont la valeur est comprise entre 1,5 et 10 MPa. L'invention trouve une application dans l'obtention de pièces notamment en alliages d'aluminium présentant des caractéristiques mécaniques améliorées et en particulier une meilleure tenue à la fatigue.
Description
s. . 20~
AU PROCEDE DE MOULAGE A MOUSSE PERDUE ET SOUS PRESSION
DE PIECES METALLIQUES
La présente invention est relative à un procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques, notamment en aluminium et en ses alliages-Il est connu que l'homme de l'art, principalement par l'enseignement del'USP n 3 157 924, d'utiliser pour le moulage des modèles en mousse de polystyrène plongés dans un moule constitué par du sable sec ne contenant aucun agent de liaison. Dans un tel procédé, le métal à
mouler, qui a été préalablement fondu, est amené par l'intermédiaire de canaux traversant le sable au cont~ct du modèle et se substitue progressivement à ce der~ier en le brûlant et en le transformant en vapeurs q~i s'échappent entre les grains de sable.
Cette technique s'est avérée séduisante à l'échelle industrielle, parce qu'elle évite la fabrication préalable, par compactage et agglomération de matériaux réfractaires pulvérulents, de moules rigides associés de fason plus ou moins compliquée à des noyaux par l'intermédiaire de canaux, et qu'elle permet une récupération facile des pièces moulées ainsi qu'un recyclage aisé des matériaux de moulage.
Cependant, cette technique est handicapée par deux facteurs :
- la relative lenteur de la solidification qui favorise la formation de piqûres de gazage - la relative faiblesse des gradients thermiques qui peut causer une microretassure si le tracé de la pièce en rend le masselottage difficile.
~.
C'est dans le but d'éviter de tels inconvénients que la demanderesse avait mis au point un procédé de moulage à mousse perdue, objet de la demande de brevet publiée en France sous le n 2606 688 .
Cette demande enseigne qu'après avoir rempli le moule avec le métal fondu, c'est-à-dire quand le modèle a été détruit complètement par le métal, que les vapeurs émises par la mousse ont été évacuées, et de préférence avant que la solidification du métal ne s'amorce, on exerce ~V
sur l'ensemble du moule et du métal une pression gazeuse isostatique. Cette pression est appliquée suivant des valeurs croissantes dans le temps afin d'éviter le phénomène d'abreuvage et de manière que la valeur maximum soit atteinte en moins de 15 secondes.
Dans ces conditions, les pièces moulées obtenues présentent une compacité accrue qui se traduit par une amélioration des caractéristiques mécaniques notamment au niveau de la résistance.
Toutefois, la demanderesse a estimé dans cette demande, qu'il était préférable d'utiliser une pression maximum comprise entre 0,5 et 1,5 MPa et qu'il était superflu d'aller au delà de cette dernière limite.
En fait, elle s'est aper,cue après des recherches plus poussées, que si on augmentait davantage la pression, on améliorait non seulement les caractéristiques mécaniques telles que la résistance à la rupture Rm, la limite élastique LE et l'allongement A, mais également la tenue à
la fatigue F.
D'où la présente invention qui consiste en un procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques, dans lequel on plonge un modèle en mousse organique de la pièce à mouler dans un moule dont les parois sont délimitées par un bain de sable sec ne contenant aucun agent de liaison, on remplit le moule avec le métal à l'état liquide qui se substitue à la mousse et se solidifie progressivement et on applique une pression gazeuse isostatique croissante simultanément sur le moule et le métal au plus tôt à la fin du remplissage caractérisé en ce que la pression exercée s'élève jusqu'à une valeur comprise 2a entre 1,5 et 10 MPa.
De préférence, les pièces métalliques sont en aluminium ou en alliages d'aluminium.
Ainsi, l'invention consiste à mettre en oeuvre des pressions comprises entre 1,5 et 10 MPa et de préférence entre 5 et lo MPA.
Comme dans la demande de brevet Canadienne 551,918 déposée le 16 novembre 1987, la mise sous pression peut être réalisée à l'aide d'un caisson étanche dans lequel on place le moule, ledit caisson étant équipé d'une ou de plusieurs tubulures réparties convenablement sur sa paroi et reliées à une source de gaz sous pression.
Dans la gamme de pression choisie, la demanderesse a constaté que les /
phénomènes qui se produisaient au cours de la mise sous pression étaient tout à fait différents de ceux de l'art antérieur.
En effet, entre 0,5 et 1,5 MPa, la pression sert principalement à
accélérer l'écoulement du métal liquide entre les dendrites du métal en cours de solidification et l'effet s'arrête quand le réseau solide a atteint un certain développement. C'est ainsi en particulier que ces basses pressions permettent à la masselotte d'agir avec efficacité
pour éviter le phénomène de retassure dû à la contraction du métal en cours de solidification.
Par contre, sous des pressions supérieures à 1,5 MPa et notamment au-delà de 5 MPa, à l'effet d " écoulement du métal liquide, qui demeure prépondérant en début de solidification, se substitue progressivement un effet de défor~ation à chaud du réseau de métal déjà solidifié, phénomène qui devient dominant puis exclusif lorsque le tau~ de solidification atteint des valeurs voisines de 50 à 70 %
suivant ~e type d'alliage coulé. L'emploi de pressions élevées réalise ainsi une sorte de forgeage isostatique s'appliquant à la totalité de la surface de la pièce moulée.
La figure 1 ci-jointe est une micrographie d'un alliage A-S7G03 moulé
suivant l'invention sous une pression de 7 Mpa, puis traité
thermiquement. Cette micrographie révèle la déformation plastique imposée au réseau dendritique et qui a pour effet de combler les porosités, et illustre bien l'effet de forgeage auquel est soumis le métal dans ce procédé.
Dans ces conditions on constate que les caractéristiques mécaniques des pièces sont notablement améliorées et en particulier la tenue à
la fatigue. Des pressions supérieures à 10 MPa n'apportent que des améliorations très peu sensibles.
Cette nouvelle gamme de pression est appliquée de préférence avant que la quantité de métal solidifié n'atteigne 40% en poids de manière à
pouvoir agir sur l'écoulement liquide.
De préférence également, on cherche à ce que la pression qxil appliquée soit atteinte avant que la quantité de métal solidifié ne dépasse 90% afin de pouvoir bénéficier à plein de l'effet de déformation.
_ 4 _ 2 0018~S
Comme dans la demande de brevet fran~ais 2 606 688, il est préférable que l'application de la pression se fasse par accroissement progressif notamment au début de la solidifi-cation afin d'éviter l"'abreuvage", phénomène qui résulte 5 d'un déséquilibre transitoire entre la pression exercée directement sur le métal et la pression exercée sur le métal par l'intermédiaire du bain de sable. En effet, le bain provoque une perte de charge relativement importante dans la transmission de la pression et il en résulte, au niveau du 10 métal en contact avec le sable, une tendance de cette pression à chasser le métal à travers les grains de sable et à provoquer une déformation de la pièce moulée.
L'invention peut être illustrée à l'aide de l'exemple 15 d'application suivant:
Des corps creux cylindriques de diamètre extérieur 45mm, d'épaisseur de paroi 4 mm, comportant des nervures adjacentes et des bossages de 20 x 20 x 80 mm ont été moulés suivant le procédé antérieur et celui de l'invention, c'est-20 à-dire qu'on a appliqué à l'intérieur de l'enceinte contenant le moule et juste avant que la solidification s'amorce, une pression de gaz isostatique correspondant respectivement à la pression atmosphérique, à 1 MPa, à 5 MPa et à 10 MPa.
Ces corps ont été réalisés à partir de deux types d'alliages à hautes caractéristiques mécaniques:
- l'A-S7G03 de composition en poids % FeO,20; Si6,5-7,5;
CuO,10; ZnO,10; MgO,25-,0,40; MnO,10; Nio~o5; PbO,05;
SnO,05; Tio,05-0,20; solde Al;
- l'A-U5GT de composition: FeO,35; sio,20; Cu4,20-5,00;
ZnO,10; MgO,15-0,35; MnO,10; Nio,05; PbO,05; SnO,05; Tio~o5 0,30; solde Al;
2001~4~
- 4a -Les essais mécaniques effectués sur lesdits corps après des traitements thermiques normalisés Y23 pour l'A-S7G03 et Y24 pour 1 'A-U5GT ont permis de mesurer les caractéristiques suivantes en fonction des pressions appliquées.
- dans l'A-S7G03, 1' indice de qualité Q en MPa qui correspond à la formule Q = R + 150 log A où R est la résistance en MPa et A l'allongement en % et ce à la fois sur les zones épaisses et minces /
~' X00~845 s ---- dans l'A-U5GT, les limites élastiques LE en MPa, la résistance R en MPa et l'allongement A en % et ce également à la fois sur les zones épaisses et minces.
En outre, pour chacun des alliages et chacune des pressions appliquées, on a mesuré la tenue à la fatigue F en MPA à partir d'essais en flexion rotative sur éprouvette usinée à 107 cycles suivant la méthode staircase. F est valable à la fois pour les zones épaisses et minces, car elle ne dépend pas de la vitesse de solidification mais de la porosité et par suite de la pression appliquée.
Les résultats figurent dans le tableau suivant.
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O
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AU PROCEDE DE MOULAGE A MOUSSE PERDUE ET SOUS PRESSION
DE PIECES METALLIQUES
La présente invention est relative à un procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques, notamment en aluminium et en ses alliages-Il est connu que l'homme de l'art, principalement par l'enseignement del'USP n 3 157 924, d'utiliser pour le moulage des modèles en mousse de polystyrène plongés dans un moule constitué par du sable sec ne contenant aucun agent de liaison. Dans un tel procédé, le métal à
mouler, qui a été préalablement fondu, est amené par l'intermédiaire de canaux traversant le sable au cont~ct du modèle et se substitue progressivement à ce der~ier en le brûlant et en le transformant en vapeurs q~i s'échappent entre les grains de sable.
Cette technique s'est avérée séduisante à l'échelle industrielle, parce qu'elle évite la fabrication préalable, par compactage et agglomération de matériaux réfractaires pulvérulents, de moules rigides associés de fason plus ou moins compliquée à des noyaux par l'intermédiaire de canaux, et qu'elle permet une récupération facile des pièces moulées ainsi qu'un recyclage aisé des matériaux de moulage.
Cependant, cette technique est handicapée par deux facteurs :
- la relative lenteur de la solidification qui favorise la formation de piqûres de gazage - la relative faiblesse des gradients thermiques qui peut causer une microretassure si le tracé de la pièce en rend le masselottage difficile.
~.
C'est dans le but d'éviter de tels inconvénients que la demanderesse avait mis au point un procédé de moulage à mousse perdue, objet de la demande de brevet publiée en France sous le n 2606 688 .
Cette demande enseigne qu'après avoir rempli le moule avec le métal fondu, c'est-à-dire quand le modèle a été détruit complètement par le métal, que les vapeurs émises par la mousse ont été évacuées, et de préférence avant que la solidification du métal ne s'amorce, on exerce ~V
sur l'ensemble du moule et du métal une pression gazeuse isostatique. Cette pression est appliquée suivant des valeurs croissantes dans le temps afin d'éviter le phénomène d'abreuvage et de manière que la valeur maximum soit atteinte en moins de 15 secondes.
Dans ces conditions, les pièces moulées obtenues présentent une compacité accrue qui se traduit par une amélioration des caractéristiques mécaniques notamment au niveau de la résistance.
Toutefois, la demanderesse a estimé dans cette demande, qu'il était préférable d'utiliser une pression maximum comprise entre 0,5 et 1,5 MPa et qu'il était superflu d'aller au delà de cette dernière limite.
En fait, elle s'est aper,cue après des recherches plus poussées, que si on augmentait davantage la pression, on améliorait non seulement les caractéristiques mécaniques telles que la résistance à la rupture Rm, la limite élastique LE et l'allongement A, mais également la tenue à
la fatigue F.
D'où la présente invention qui consiste en un procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques, dans lequel on plonge un modèle en mousse organique de la pièce à mouler dans un moule dont les parois sont délimitées par un bain de sable sec ne contenant aucun agent de liaison, on remplit le moule avec le métal à l'état liquide qui se substitue à la mousse et se solidifie progressivement et on applique une pression gazeuse isostatique croissante simultanément sur le moule et le métal au plus tôt à la fin du remplissage caractérisé en ce que la pression exercée s'élève jusqu'à une valeur comprise 2a entre 1,5 et 10 MPa.
De préférence, les pièces métalliques sont en aluminium ou en alliages d'aluminium.
Ainsi, l'invention consiste à mettre en oeuvre des pressions comprises entre 1,5 et 10 MPa et de préférence entre 5 et lo MPA.
Comme dans la demande de brevet Canadienne 551,918 déposée le 16 novembre 1987, la mise sous pression peut être réalisée à l'aide d'un caisson étanche dans lequel on place le moule, ledit caisson étant équipé d'une ou de plusieurs tubulures réparties convenablement sur sa paroi et reliées à une source de gaz sous pression.
Dans la gamme de pression choisie, la demanderesse a constaté que les /
phénomènes qui se produisaient au cours de la mise sous pression étaient tout à fait différents de ceux de l'art antérieur.
En effet, entre 0,5 et 1,5 MPa, la pression sert principalement à
accélérer l'écoulement du métal liquide entre les dendrites du métal en cours de solidification et l'effet s'arrête quand le réseau solide a atteint un certain développement. C'est ainsi en particulier que ces basses pressions permettent à la masselotte d'agir avec efficacité
pour éviter le phénomène de retassure dû à la contraction du métal en cours de solidification.
Par contre, sous des pressions supérieures à 1,5 MPa et notamment au-delà de 5 MPa, à l'effet d " écoulement du métal liquide, qui demeure prépondérant en début de solidification, se substitue progressivement un effet de défor~ation à chaud du réseau de métal déjà solidifié, phénomène qui devient dominant puis exclusif lorsque le tau~ de solidification atteint des valeurs voisines de 50 à 70 %
suivant ~e type d'alliage coulé. L'emploi de pressions élevées réalise ainsi une sorte de forgeage isostatique s'appliquant à la totalité de la surface de la pièce moulée.
La figure 1 ci-jointe est une micrographie d'un alliage A-S7G03 moulé
suivant l'invention sous une pression de 7 Mpa, puis traité
thermiquement. Cette micrographie révèle la déformation plastique imposée au réseau dendritique et qui a pour effet de combler les porosités, et illustre bien l'effet de forgeage auquel est soumis le métal dans ce procédé.
Dans ces conditions on constate que les caractéristiques mécaniques des pièces sont notablement améliorées et en particulier la tenue à
la fatigue. Des pressions supérieures à 10 MPa n'apportent que des améliorations très peu sensibles.
Cette nouvelle gamme de pression est appliquée de préférence avant que la quantité de métal solidifié n'atteigne 40% en poids de manière à
pouvoir agir sur l'écoulement liquide.
De préférence également, on cherche à ce que la pression qxil appliquée soit atteinte avant que la quantité de métal solidifié ne dépasse 90% afin de pouvoir bénéficier à plein de l'effet de déformation.
_ 4 _ 2 0018~S
Comme dans la demande de brevet fran~ais 2 606 688, il est préférable que l'application de la pression se fasse par accroissement progressif notamment au début de la solidifi-cation afin d'éviter l"'abreuvage", phénomène qui résulte 5 d'un déséquilibre transitoire entre la pression exercée directement sur le métal et la pression exercée sur le métal par l'intermédiaire du bain de sable. En effet, le bain provoque une perte de charge relativement importante dans la transmission de la pression et il en résulte, au niveau du 10 métal en contact avec le sable, une tendance de cette pression à chasser le métal à travers les grains de sable et à provoquer une déformation de la pièce moulée.
L'invention peut être illustrée à l'aide de l'exemple 15 d'application suivant:
Des corps creux cylindriques de diamètre extérieur 45mm, d'épaisseur de paroi 4 mm, comportant des nervures adjacentes et des bossages de 20 x 20 x 80 mm ont été moulés suivant le procédé antérieur et celui de l'invention, c'est-20 à-dire qu'on a appliqué à l'intérieur de l'enceinte contenant le moule et juste avant que la solidification s'amorce, une pression de gaz isostatique correspondant respectivement à la pression atmosphérique, à 1 MPa, à 5 MPa et à 10 MPa.
Ces corps ont été réalisés à partir de deux types d'alliages à hautes caractéristiques mécaniques:
- l'A-S7G03 de composition en poids % FeO,20; Si6,5-7,5;
CuO,10; ZnO,10; MgO,25-,0,40; MnO,10; Nio~o5; PbO,05;
SnO,05; Tio,05-0,20; solde Al;
- l'A-U5GT de composition: FeO,35; sio,20; Cu4,20-5,00;
ZnO,10; MgO,15-0,35; MnO,10; Nio,05; PbO,05; SnO,05; Tio~o5 0,30; solde Al;
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- 4a -Les essais mécaniques effectués sur lesdits corps après des traitements thermiques normalisés Y23 pour l'A-S7G03 et Y24 pour 1 'A-U5GT ont permis de mesurer les caractéristiques suivantes en fonction des pressions appliquées.
- dans l'A-S7G03, 1' indice de qualité Q en MPa qui correspond à la formule Q = R + 150 log A où R est la résistance en MPa et A l'allongement en % et ce à la fois sur les zones épaisses et minces /
~' X00~845 s ---- dans l'A-U5GT, les limites élastiques LE en MPa, la résistance R en MPa et l'allongement A en % et ce également à la fois sur les zones épaisses et minces.
En outre, pour chacun des alliages et chacune des pressions appliquées, on a mesuré la tenue à la fatigue F en MPA à partir d'essais en flexion rotative sur éprouvette usinée à 107 cycles suivant la méthode staircase. F est valable à la fois pour les zones épaisses et minces, car elle ne dépend pas de la vitesse de solidification mais de la porosité et par suite de la pression appliquée.
Les résultats figurent dans le tableau suivant.
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Claims (5)
1. Procédé de moulage à mousse perdue et sous pression de pièces métalliques, dans lequel on plonge un modèle en mousse organique de la pièce à mouler dans un moule dont les parois sont délimitées par un bain de sable sec ne contenant aucun agent de liaison, on remplit le moule avec le métal à
l'état liquide qui se substitue à la mousse et se solidifie progressivement et on applique une pression gazeuse isostatique croissante simultanément sur le moule et le métal au plus tôt à la fin du remplissage caractérisé en ce que la pression exercée s'élève jusqu'à une valeur comprise entre 1,5 et 10 MPa.
l'état liquide qui se substitue à la mousse et se solidifie progressivement et on applique une pression gazeuse isostatique croissante simultanément sur le moule et le métal au plus tôt à la fin du remplissage caractérisé en ce que la pression exercée s'élève jusqu'à une valeur comprise entre 1,5 et 10 MPa.
2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel les pièces métalliques sont en aluminium ou en alliages d'aluminium.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la pression exercée s'élève jusqu'à une valeur comprise entre 5 et 10 MPa.
4. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on applique la pression au plus tard quand la quantité
de métal solidifié atteint 40% en poids.
de métal solidifié atteint 40% en poids.
5. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la pression maximum est atteinte avant que la quantité
de métal solidifié dépasse 90% en poids.
de métal solidifié dépasse 90% en poids.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8911943A FR2651453B2 (fr) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | Perfectionnement au procede de moulage a mousse perdue et sous pression de pieces metalliques. |
| FR8911943 | 1989-09-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2001845A1 CA2001845A1 (fr) | 1991-03-07 |
| CA2001845C true CA2001845C (fr) | 1994-08-09 |
Family
ID=9385393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002001845A Expired - Lifetime CA2001845C (fr) | 1989-09-07 | 1989-10-31 | Procede de moulage a mousse perdue et sous pression de pieces metalliques |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0421039B1 (fr) |
| JP (1) | JPH0626749B2 (fr) |
| KR (1) | KR930002837B1 (fr) |
| CN (1) | CN1017784B (fr) |
| AT (1) | ATE91444T1 (fr) |
| AU (1) | AU613541B2 (fr) |
| BR (1) | BR8906058A (fr) |
| CA (1) | CA2001845C (fr) |
| CS (1) | CS433890A3 (fr) |
| DE (1) | DE68907601T2 (fr) |
| DK (1) | DK581689A (fr) |
| ES (1) | ES2042049T3 (fr) |
| FI (1) | FI92162C (fr) |
| FR (1) | FR2651453B2 (fr) |
| HU (1) | HU209641B (fr) |
| IE (1) | IE893715A1 (fr) |
| MX (1) | MX170097B (fr) |
| NO (1) | NO174187C (fr) |
| PL (1) | PL286789A1 (fr) |
| PT (1) | PT92353A (fr) |
| RU (1) | RU1819185C (fr) |
| YU (1) | YU47519B (fr) |
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|---|---|---|---|---|
| DE69809720T2 (de) * | 1997-03-18 | 2003-07-17 | Disa Ind As Herlev | Verfahren, druckversorgungselement und druckversorgungssystem zum aktiven versorgung von gussstücken |
| DE19718725A1 (de) * | 1997-05-02 | 1998-11-05 | Schmidt & Co Gmbh Kranz | Verfahren zur Herstellung von wenigstens teilweise hohlen Metallartikeln |
| US7025109B1 (en) * | 2005-04-06 | 2006-04-11 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Method and apparatus for controlling dispersion of molten metal in a mold cavity |
| AT503391B1 (de) * | 2006-04-04 | 2008-10-15 | O St Feingussgesellschaft M B | Verfahren zum feingiessen von metallischen formteilen und vorrichtung hierfür |
| CN101733387B (zh) * | 2010-01-21 | 2012-11-07 | 安徽中兴华汉机械有限公司 | 铝合金消失模的低压铸造方法 |
| DE102012006572A1 (de) * | 2012-01-25 | 2013-07-25 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zur Herstellung komplex geformter Gussteile mit einer Druckgießmaschine |
| EP3233334B1 (fr) * | 2014-12-19 | 2020-10-07 | Roshan, Hathibelagal, M. | Mousse d'acier et procédé de fabrication de mousse d'acier |
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