CA1272252A - Dispositif de rechauffage inductif de rives d'un produit metallurgique et inducteur a entrefer variable correspondant - Google Patents
Dispositif de rechauffage inductif de rives d'un produit metallurgique et inducteur a entrefer variable correspondantInfo
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- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/02—Induction heating
- H05B6/10—Induction heating apparatus, other than furnaces, for specific applications
- H05B6/101—Induction heating apparatus, other than furnaces, for specific applications for local heating of metal pieces
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- H05B6/365—Coil arrangements using supplementary conductive or ferromagnetic pieces
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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Abstract
Ce dispositif de réchauffage inductif de rives d'un produit métallurgique en défilement comporte des inducteurs à culasse magnétique en forme de "C" à pôles bobinés, disposés latéralement à cheval sur le trajet des rives; les deux branches du C sont articulées pour s'ouvrir plus ou moins, un système de vérin réglant l'ouverture desdites branches articulées.
Description
s~
Dispositif de réchauffage inductif de rives d'un produit métallurgique et inducteur à entrefer variable correYpoQdant L'invention concerne le réchauffage inductif des rives d'un produit métallurgique, et notamment des rives d'ébauches de 05 produit plat sur un train à bande.
~près sa sortie du train dégrossisseur et avant de s'engager dans le train finisseur, l'ébauche séJourne environ 1 min à 1 min 30 sur la table d'attente. Ses dimensions moyennes sont alors couramment de 30 à 50 mm d'épaisseur, 1 à 2 m de largeur et Jusqu'à 70 m de longueur.
En plus d'un refroidissement global important (de l'or-dre de 100C), on observe un refroidissement préférentiel des rives dû à une plus grande surface d'échange à ces endroits (effet d'ailette).
On s'aperçoit que la zone "affectée" par le refroiclisse-ment localisé peut s'étendre sur une distance de plus de 70 mm à
partir d'un bord et que l'écart de température moyenne sur l'épaisseur atteint environ 75C sur cette distance, la tempéra-ture moyenne restant à peu près constante au delà et Jusqu'à 70 mm de l'autre bord.
Ce refroidissement localisé induit trois inconvénients maJeurs :
- pour maintenir une température minimale en tout point de la bande au train finisseur (température de fin de laminage), il convient de surchauffer la brame au four de réchauffage.
- un profil thermique hétérogène en fin de laminage conduit à des caractéristiques métallurgiques non homogènes sur la largeur de bande.
- les rives froides entralnent une usure plus marquée ~ des cylindres du train finisseur et ce phénomène implique des contraintes d'ordonnancement dans la mise en fabrication des bandes (cône de laminage). Cette règle est une des limites à la progression de l'enfournement chaud.
Des problèmes analogues se posent pour le laminage des tôles fortes.
7~S~
La mise en place d'un tunnel sur la table d'attente pourrait atténuer le gradient de température en rive en freinant le refroidissement global de l'ébauche. De plus, l'adJonction de brûleurs réchauffant préférentiellement les bords diminuerait de 05 façon plus marquée le gradient thermique en rive. Cependant, ce chauffage par flamme ne permet pas de répartir un profil de puissance adapté au problème.
Il a déJà été proposé, pour effacer les hétérogénéités des rives, un réchauffage localisé par induction, avec des inducteurs à culasse magnétique en forme de U disposés sur et sous les rives d'ébauche : le produit défile dans l'entrefer constitué
entre deux inducteurs superposés dont les pôles magnétiques de polarité contraire se font face.
On connalt, dans des applications similaires, des induc-teurs à culasse magnétique en forme de ''C'' dans l'ouverture duquel passe le produit à chauffer (rives de bandes ou fils et barres), les extrémités de la culasse se faisant face et servant avantageusement de support aux enroulements du conducteur de courant électrique d'excitation de manière à constituer des poles magnétiques bobinés de polarités opposées : FR-A-2 4~9 645 (EDF) ; FR-A-2 555 353- (CEM) ou EP-A-O 170 556 - (EDF).
Le but de l'invention est de proposer un nouveau dispositif de réchauffage inductif plus performant que le disposi-tif connu.
A cet effet, le dispositif conforme à l'invention comprend des inducteurs à culasse magnétique en forme de "C "
disposés latéralement "à cheval" sur le traJet des rives7 les extrémités de la culasse se faisant face et servant chacune de support d'enroulement des conducteurs de manière à constituer des pôles magnétiques bobinés de polarités opposées, et caractérise en ce que, afin de pouvoir modifier l'entrefer, cette culasse est formée de deux branches inférieure et supérieure, réunies par une articulation à pivotement autour d'un axe horizontal, chaque branche étant constituée par un feuilleté portant, au moins au niveau de l'articulation, deux flasques latéraux dans lequels sont ~7;~5~
logés deux demi-arbres de rotation qui ne traversent pas le feuilleté, et un ieu fonctionnel de forme demi-cylindrique est ménagé entre les feuilletés des deux branches.
On sait que l'entrefer, correspondant schématiquement à
05 la distance parcourue "hors culasse" par le champ magnétique en supposant que celui-ci suit le chemin privilégié qui lui impose la culasse, est le facteur essentiel du renclement électrique de l'inducteur. C'est pourquoi on cherche à minimiser ce paramètre.
Or, si on se fixe des contraintes mécaniques identiques pour le dispositif de réchauffage connu et le dispositif de l'invention, c'est à dire une même distance ébauche-pôle magnéti-que, avec une isolation thermique identique des pôles, il est clair que l'entrefer entre les deux paires de pôles de l'inducteur en "U" est deux fois plus important que l'entrefer entre les deux pôles de l'inducteur en "~ " conforme à l'invention. Le rendement de celui-ci est donc meilleur. A titre d'exemple, les rendements ont été établis expérimentalement pour les deux dispositifs, dans des conditions identiques (ébauche de 40 mm d'épaisseur, isolation thermique de 15 mm, distance produit-isolation de 15 mm) : le rendenlent est de 60 % pour l'inducteur en "C ", et d'environ 50 %
pour l'inducteur en "U".
De plus, pour les inducteurs en "U", l'induction se répartit sur la paire de pôles. Pour un même nombre d'ampères-tours de bobines, l'induction est donc moins concentrée et le profil de puissance induite plus diffus qu'avec les inducteurs en ''C'' conformes à l'invention.
Grâce à la possibilité qu'ils offrent de pouvoir modi-fier leur entrefer, les inducteurs de l'invention peuvent s'adap-ter aux conformations prises par la bande métallique en défilement à réchauffer en rives, de mieux que s'escamoter rapidement, le-cas échéant, lors du passage de la tête de bande, ou de la queue, généralement incurvées, par simple basculement, vers l'arrière, de la branche supérieure de la culasse.
A cet effet, des moyens de réglage du degré d'ouverture des branches sont prévus, tel qu'un vérin, asservis à un ensemble > ~ rj~:
. .~
~;
de capteurs de détection et de position du produit métallurgique.
En outre, la conception même de l'articulation, selon l'invention, favorise un rendement électrique élevé de l'inducteur, tout en bénéficiant d'une technologie simple, puisqu'il n'y a pas d'arbre 05 de rotation traversant le feuilleté de la culasse (et qui, autrement, devrait être pourvu de moyens de refroidissement). On souligne, au besoin, que le faible jeu fonctionnel de forme semi-cylindrique entre les branches au niveau de l'articulation a un double rôle : ne pas créer artificiellement des entrefers 10 supplémentaires, en même temps que d'assurer un guidage des lignes de champ magnétique dans la culasse, malgré les déformations de la géométrie de celle-ci occasionnées lors des pivotements.
V'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront de la description ci-après, faisant référence aux 15 dessins annexés sur lesquels :
- la figure 1 représente en perspective schématique un mode de réalisatlon d'inducteur en "~ " articulé, selon l'inven-tion, - la figure 2 représente en perspective une implantation 20 d'inducteurs en "~ " articulé dans une installation de réchauffage des rives d'ébauches de bandes d'acier, - la figure 3 représente schématiquement en vue latérale un dispositif d'actionnement de l'inducteur en ''C'' articulé, permettant de régler le degré d'ouverture de l'entrefer, - la figure 4 est une section IV-IV de l'inducteur de la figure 3, - les figures 5A et 5B sont deux vues schématiques montrant les étapes de mise en place des inducteurs en "~ "
articulé, L'inducteur 1 est constitué d'une culasse 2, 3 (ou noyau) en tôle -ferromagnétique feuilletée, conformée en ~G~, et, dont les extrémités, formant les pôles magnétiques, se font face et servent de support pour les enroulements électriques 4 et 5 placés en vis à vis, bobinés dans le même sens et alimentés en 35 courant alternatif sous une fréquence de plusieurs centaines de Hz Un produit métallurgique en bande 6 défile dans le sens de la flèche 7 dans l'entrefer de l'inducteur 1 (espace séparant les deux pôles du G). Les rives de la bande 6 sont réchauffées par les courants de Foucault qui s'y développent. Une protection 05 thermique 23, telle qu'un bouclier 23 en matière réfractaire, est de préférence prévue (fig. 3) pour protéger les pôles du rayonne-ment du produit 6.
La culasse magnétique est constituée de deux branches 2 et 3 articulées autour d'un axe 8 situé sensiblement au milieu du corps du ''C''- Comme on le voit clairement sur la fig. 4 les feuilletés 2a et 3a des branches supérieure 2 et inférieure 3 sont serrés entre des flasques rapportés 2b et 3b dans lequels est réalisée l'articulation : deux demi-arbres -ou pivots- 8a, 8b, qui ne traversent pas le feuilleté, mais alignés sur l'axe 8 de part et d'autre du feuilleté, sont frettés dans les flasques 3b formant une chappe. Les demi-arbres 8a, 8b portent des roulements 9 dont la cage extérieure est frettée dans les flasques 2b de la branche supérieure 2 et qui viennent à califourchon sur les flasques 3b de la branche inférieure 3 au niveau de l'articulation.
Dans l'exemple représenté sur les figures, les flasques recouvrent latéralement l'intégralité de la culasse. Cela n'est pas indispensable. L'essentiel est que ces flasques soient prévus au moins à l'endroit de l'articulation.
Les feuilletés 2a, 3a sont conformés en portion cylindri-que d'axe 8 à leur extrérnité articulée, de manière à ne laisser entre-eux qu'un simple Jeu fonctionnel 10 (environ I mm) entral-nant un flux de fuites magnétiques le plus réduit possible, quelque soit la configuration géométrique de l'inducteur. La demi-branche inférieure 3 est supportée par un bras 11, lui-même relié a un longeron 12 commun à une rangée d'inducteurs (cf. fig.
Dispositif de réchauffage inductif de rives d'un produit métallurgique et inducteur à entrefer variable correYpoQdant L'invention concerne le réchauffage inductif des rives d'un produit métallurgique, et notamment des rives d'ébauches de 05 produit plat sur un train à bande.
~près sa sortie du train dégrossisseur et avant de s'engager dans le train finisseur, l'ébauche séJourne environ 1 min à 1 min 30 sur la table d'attente. Ses dimensions moyennes sont alors couramment de 30 à 50 mm d'épaisseur, 1 à 2 m de largeur et Jusqu'à 70 m de longueur.
En plus d'un refroidissement global important (de l'or-dre de 100C), on observe un refroidissement préférentiel des rives dû à une plus grande surface d'échange à ces endroits (effet d'ailette).
On s'aperçoit que la zone "affectée" par le refroiclisse-ment localisé peut s'étendre sur une distance de plus de 70 mm à
partir d'un bord et que l'écart de température moyenne sur l'épaisseur atteint environ 75C sur cette distance, la tempéra-ture moyenne restant à peu près constante au delà et Jusqu'à 70 mm de l'autre bord.
Ce refroidissement localisé induit trois inconvénients maJeurs :
- pour maintenir une température minimale en tout point de la bande au train finisseur (température de fin de laminage), il convient de surchauffer la brame au four de réchauffage.
- un profil thermique hétérogène en fin de laminage conduit à des caractéristiques métallurgiques non homogènes sur la largeur de bande.
- les rives froides entralnent une usure plus marquée ~ des cylindres du train finisseur et ce phénomène implique des contraintes d'ordonnancement dans la mise en fabrication des bandes (cône de laminage). Cette règle est une des limites à la progression de l'enfournement chaud.
Des problèmes analogues se posent pour le laminage des tôles fortes.
7~S~
La mise en place d'un tunnel sur la table d'attente pourrait atténuer le gradient de température en rive en freinant le refroidissement global de l'ébauche. De plus, l'adJonction de brûleurs réchauffant préférentiellement les bords diminuerait de 05 façon plus marquée le gradient thermique en rive. Cependant, ce chauffage par flamme ne permet pas de répartir un profil de puissance adapté au problème.
Il a déJà été proposé, pour effacer les hétérogénéités des rives, un réchauffage localisé par induction, avec des inducteurs à culasse magnétique en forme de U disposés sur et sous les rives d'ébauche : le produit défile dans l'entrefer constitué
entre deux inducteurs superposés dont les pôles magnétiques de polarité contraire se font face.
On connalt, dans des applications similaires, des induc-teurs à culasse magnétique en forme de ''C'' dans l'ouverture duquel passe le produit à chauffer (rives de bandes ou fils et barres), les extrémités de la culasse se faisant face et servant avantageusement de support aux enroulements du conducteur de courant électrique d'excitation de manière à constituer des poles magnétiques bobinés de polarités opposées : FR-A-2 4~9 645 (EDF) ; FR-A-2 555 353- (CEM) ou EP-A-O 170 556 - (EDF).
Le but de l'invention est de proposer un nouveau dispositif de réchauffage inductif plus performant que le disposi-tif connu.
A cet effet, le dispositif conforme à l'invention comprend des inducteurs à culasse magnétique en forme de "C "
disposés latéralement "à cheval" sur le traJet des rives7 les extrémités de la culasse se faisant face et servant chacune de support d'enroulement des conducteurs de manière à constituer des pôles magnétiques bobinés de polarités opposées, et caractérise en ce que, afin de pouvoir modifier l'entrefer, cette culasse est formée de deux branches inférieure et supérieure, réunies par une articulation à pivotement autour d'un axe horizontal, chaque branche étant constituée par un feuilleté portant, au moins au niveau de l'articulation, deux flasques latéraux dans lequels sont ~7;~5~
logés deux demi-arbres de rotation qui ne traversent pas le feuilleté, et un ieu fonctionnel de forme demi-cylindrique est ménagé entre les feuilletés des deux branches.
On sait que l'entrefer, correspondant schématiquement à
05 la distance parcourue "hors culasse" par le champ magnétique en supposant que celui-ci suit le chemin privilégié qui lui impose la culasse, est le facteur essentiel du renclement électrique de l'inducteur. C'est pourquoi on cherche à minimiser ce paramètre.
Or, si on se fixe des contraintes mécaniques identiques pour le dispositif de réchauffage connu et le dispositif de l'invention, c'est à dire une même distance ébauche-pôle magnéti-que, avec une isolation thermique identique des pôles, il est clair que l'entrefer entre les deux paires de pôles de l'inducteur en "U" est deux fois plus important que l'entrefer entre les deux pôles de l'inducteur en "~ " conforme à l'invention. Le rendement de celui-ci est donc meilleur. A titre d'exemple, les rendements ont été établis expérimentalement pour les deux dispositifs, dans des conditions identiques (ébauche de 40 mm d'épaisseur, isolation thermique de 15 mm, distance produit-isolation de 15 mm) : le rendenlent est de 60 % pour l'inducteur en "C ", et d'environ 50 %
pour l'inducteur en "U".
De plus, pour les inducteurs en "U", l'induction se répartit sur la paire de pôles. Pour un même nombre d'ampères-tours de bobines, l'induction est donc moins concentrée et le profil de puissance induite plus diffus qu'avec les inducteurs en ''C'' conformes à l'invention.
Grâce à la possibilité qu'ils offrent de pouvoir modi-fier leur entrefer, les inducteurs de l'invention peuvent s'adap-ter aux conformations prises par la bande métallique en défilement à réchauffer en rives, de mieux que s'escamoter rapidement, le-cas échéant, lors du passage de la tête de bande, ou de la queue, généralement incurvées, par simple basculement, vers l'arrière, de la branche supérieure de la culasse.
A cet effet, des moyens de réglage du degré d'ouverture des branches sont prévus, tel qu'un vérin, asservis à un ensemble > ~ rj~:
. .~
~;
de capteurs de détection et de position du produit métallurgique.
En outre, la conception même de l'articulation, selon l'invention, favorise un rendement électrique élevé de l'inducteur, tout en bénéficiant d'une technologie simple, puisqu'il n'y a pas d'arbre 05 de rotation traversant le feuilleté de la culasse (et qui, autrement, devrait être pourvu de moyens de refroidissement). On souligne, au besoin, que le faible jeu fonctionnel de forme semi-cylindrique entre les branches au niveau de l'articulation a un double rôle : ne pas créer artificiellement des entrefers 10 supplémentaires, en même temps que d'assurer un guidage des lignes de champ magnétique dans la culasse, malgré les déformations de la géométrie de celle-ci occasionnées lors des pivotements.
V'autres avantages et caractéristiques de l'invention ressortiront de la description ci-après, faisant référence aux 15 dessins annexés sur lesquels :
- la figure 1 représente en perspective schématique un mode de réalisatlon d'inducteur en "~ " articulé, selon l'inven-tion, - la figure 2 représente en perspective une implantation 20 d'inducteurs en "~ " articulé dans une installation de réchauffage des rives d'ébauches de bandes d'acier, - la figure 3 représente schématiquement en vue latérale un dispositif d'actionnement de l'inducteur en ''C'' articulé, permettant de régler le degré d'ouverture de l'entrefer, - la figure 4 est une section IV-IV de l'inducteur de la figure 3, - les figures 5A et 5B sont deux vues schématiques montrant les étapes de mise en place des inducteurs en "~ "
articulé, L'inducteur 1 est constitué d'une culasse 2, 3 (ou noyau) en tôle -ferromagnétique feuilletée, conformée en ~G~, et, dont les extrémités, formant les pôles magnétiques, se font face et servent de support pour les enroulements électriques 4 et 5 placés en vis à vis, bobinés dans le même sens et alimentés en 35 courant alternatif sous une fréquence de plusieurs centaines de Hz Un produit métallurgique en bande 6 défile dans le sens de la flèche 7 dans l'entrefer de l'inducteur 1 (espace séparant les deux pôles du G). Les rives de la bande 6 sont réchauffées par les courants de Foucault qui s'y développent. Une protection 05 thermique 23, telle qu'un bouclier 23 en matière réfractaire, est de préférence prévue (fig. 3) pour protéger les pôles du rayonne-ment du produit 6.
La culasse magnétique est constituée de deux branches 2 et 3 articulées autour d'un axe 8 situé sensiblement au milieu du corps du ''C''- Comme on le voit clairement sur la fig. 4 les feuilletés 2a et 3a des branches supérieure 2 et inférieure 3 sont serrés entre des flasques rapportés 2b et 3b dans lequels est réalisée l'articulation : deux demi-arbres -ou pivots- 8a, 8b, qui ne traversent pas le feuilleté, mais alignés sur l'axe 8 de part et d'autre du feuilleté, sont frettés dans les flasques 3b formant une chappe. Les demi-arbres 8a, 8b portent des roulements 9 dont la cage extérieure est frettée dans les flasques 2b de la branche supérieure 2 et qui viennent à califourchon sur les flasques 3b de la branche inférieure 3 au niveau de l'articulation.
Dans l'exemple représenté sur les figures, les flasques recouvrent latéralement l'intégralité de la culasse. Cela n'est pas indispensable. L'essentiel est que ces flasques soient prévus au moins à l'endroit de l'articulation.
Les feuilletés 2a, 3a sont conformés en portion cylindri-que d'axe 8 à leur extrérnité articulée, de manière à ne laisser entre-eux qu'un simple Jeu fonctionnel 10 (environ I mm) entral-nant un flux de fuites magnétiques le plus réduit possible, quelque soit la configuration géométrique de l'inducteur. La demi-branche inférieure 3 est supportée par un bras 11, lui-même relié a un longeron 12 commun à une rangée d'inducteurs (cf. fig.
2) implantés, par exemple, en amont d'un train finisseur 19. Un vérin double-effet 13 articulé, d'une part, sur le bras 11, d'autre part, sur la demi-branche supérieure 2, a ses chambres de pression reliées à un actionneur 14 asservi à un ensemble de capteurs 15 de position du produit métallurgique 6. Les capteurs , ' . ; :.
- . .
: ' ~
5~
15 commander.t également, au moyen de vérins non représentés, le déplacement latéral des longerons 12 dans le sens de l'une ou l'autre des flèches 16 (fig. 2).
Par la combinaison des mouvements de guidage latéral et 05 de pivotement vertical des inducteurs en "G ", il est possi.ble de résoudre les problèmes d'engagement ou de désengagement du produit métallurgi.que en bande 6, ainsi que les problèmes liés aux variations de position du produit dans l'entrefer en cours de défilement.
Les figures 5A et 5B montrent les étapes de mise en place des inducteurs. Les inducteurs 1 sont en position écartée, et ouverte, de manière à laisser complètement le passage à la bande 6, et notamment à la tête de bande qui peut être recourbée vers le haut et ne pourrait donc pas passer normalement dans l'entrefer des inducteurs en position de travail. Quand le produit 6 est en place, les vérins commandant le déplacement des longerons 12 sont actionnés de manière à rapprocher les inducteurs 1, dans le sens des flèches 17 (fig. SA), du produi.t 6. Ensuite, les demi-branches supérieures 2, actionnées par les vérins 1~, bascu-lent dans le sens des flèches 18 (fig. 5B) de manière à "fermer"
l'inducteur, Jusqu'à atteindre l'entrefer désiré en fonction de la nature et de la géométrie du produit métallurgique 6.
En cours de défilement, les éventuelles déviations latérales du produit 6 peuvent être prises en compte par un déplacement latéral conséquent des inducteurs 1.
En fin de défilement, là où la queue de bande incurvée pourrait endommager les inducteurs 1, on procède à l'escamotage de la branche supérieure par basculement vers l'arrière à l'aide des vérins 13.
Le guidage latéral des inducteurs permet aussi d'adapter le dispositif de réchauffage à différentes largeurs de produit métallurgique.
Toutefois, contrairement à l'articulation de la culasse, le guidage latéral des inducteurs représente une -forme de réalisa-tion, certes avantageuse, mais nullement impérative, si7 par -"` ~27~
exemple c'est touJours le même produit ou type de produit qui défile dans l'entrefer et que son défilement est bien maltrisé. De même, la localisation de l'articulation peut, bien entendu, être choisie sur le corps du ''~ " ailleurs qu'en son milieu.
.. . .
- . .
: ' ~
5~
15 commander.t également, au moyen de vérins non représentés, le déplacement latéral des longerons 12 dans le sens de l'une ou l'autre des flèches 16 (fig. 2).
Par la combinaison des mouvements de guidage latéral et 05 de pivotement vertical des inducteurs en "G ", il est possi.ble de résoudre les problèmes d'engagement ou de désengagement du produit métallurgi.que en bande 6, ainsi que les problèmes liés aux variations de position du produit dans l'entrefer en cours de défilement.
Les figures 5A et 5B montrent les étapes de mise en place des inducteurs. Les inducteurs 1 sont en position écartée, et ouverte, de manière à laisser complètement le passage à la bande 6, et notamment à la tête de bande qui peut être recourbée vers le haut et ne pourrait donc pas passer normalement dans l'entrefer des inducteurs en position de travail. Quand le produit 6 est en place, les vérins commandant le déplacement des longerons 12 sont actionnés de manière à rapprocher les inducteurs 1, dans le sens des flèches 17 (fig. SA), du produi.t 6. Ensuite, les demi-branches supérieures 2, actionnées par les vérins 1~, bascu-lent dans le sens des flèches 18 (fig. 5B) de manière à "fermer"
l'inducteur, Jusqu'à atteindre l'entrefer désiré en fonction de la nature et de la géométrie du produit métallurgique 6.
En cours de défilement, les éventuelles déviations latérales du produit 6 peuvent être prises en compte par un déplacement latéral conséquent des inducteurs 1.
En fin de défilement, là où la queue de bande incurvée pourrait endommager les inducteurs 1, on procède à l'escamotage de la branche supérieure par basculement vers l'arrière à l'aide des vérins 13.
Le guidage latéral des inducteurs permet aussi d'adapter le dispositif de réchauffage à différentes largeurs de produit métallurgique.
Toutefois, contrairement à l'articulation de la culasse, le guidage latéral des inducteurs représente une -forme de réalisa-tion, certes avantageuse, mais nullement impérative, si7 par -"` ~27~
exemple c'est touJours le même produit ou type de produit qui défile dans l'entrefer et que son défilement est bien maltrisé. De même, la localisation de l'articulation peut, bien entendu, être choisie sur le corps du ''~ " ailleurs qu'en son milieu.
.. . .
Claims (9)
1. Dispositif de réchauffage inductif de rives d'un produit métallurgique en défilement le long d'un trajet, du type comportant des inducteurs à
culasse magnétique en forme d'un "C", disposés laté-ralement "à cheval" sur le trajet des rives, la culasse ayant des extrémités se faisant face et formant des pôles magnétiques bobinés de polarités opposées, dispositif caractérisé en ce que, dans le but de pouvoir modifier un écartement desdits pôles, la culasse est formée de deux branches (2, 3) réunies par une articulation à pivotement autour d'un axe (8), chaque branche étant constituée par un feuilleté (2a, 3a) portant, au moins au niveau de l'articulation, deux flasques latéraux (2b, 3b) dans lesquels sont logés deux demi-arbres de rotation (8a, 8b) qui ne traversent pas le feuilleté, et en ce que un jeu fonc-tionnel (10) de forme demi-cylindrique est ménagé
entre les feuilletés (2a, 2b) des deux branches.
culasse magnétique en forme d'un "C", disposés laté-ralement "à cheval" sur le trajet des rives, la culasse ayant des extrémités se faisant face et formant des pôles magnétiques bobinés de polarités opposées, dispositif caractérisé en ce que, dans le but de pouvoir modifier un écartement desdits pôles, la culasse est formée de deux branches (2, 3) réunies par une articulation à pivotement autour d'un axe (8), chaque branche étant constituée par un feuilleté (2a, 3a) portant, au moins au niveau de l'articulation, deux flasques latéraux (2b, 3b) dans lesquels sont logés deux demi-arbres de rotation (8a, 8b) qui ne traversent pas le feuilleté, et en ce que un jeu fonc-tionnel (10) de forme demi-cylindrique est ménagé
entre les feuilletés (2a, 2b) des deux branches.
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens (13, 14) de réglage du degré d'écartement des branches articulées (2, 3) sont prévus, asservis à un ensemble de capteurs (15) de position du produit métallurgique (6).
3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de réglage com-prenent un vérin double effet (13).
4. Dispositif selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que lesdits moyens de réglage exercent leur effet sur la branche supérieure (2) de la culasse des inaucteurs.
5. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce que les inducteurs sont pourvus de moyens (11, 12) de guidage latéral.
6. Inducteur destiné à un dispositif de réchauffage inductif des rives d'un produit métallur-gique en défilement, et présentant une culasse magne-tique en forme de "C", à pôles bobines se faisant face, caractérise en ce que ladite culasse es-t formée de deux branches (2, 3) réunies par une articulation autour d'un axe de rotation (8), chaque branche étant formée par un feuilleté (2a, 3a) de tôles ferromagné-tiques portant deux flasques latéraux (2b, 3b) dans lesquels sont logés deux pivots (8a, 8b) de part et d'autre des feuilletés et alignés sur l'axe (8), en ce que un jeu fonctionnel de forme demi-cylindrique (10) est ménagé entre les deux branches, et en ce que des moyens (13, 14) sont prévus pour régler l'écartement des branches.
7. Inducteur selon la revendication 6, caractérisé en ce que lesdits moyens de réglage com-prenent un vérin double effet (13).
8. Inducteur selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que lesdits moyens de réglage exerce leur effet sur la branche supérieure (2) de la culasse.
9. Inducteur selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que ses pôles sont dotés d'une protection thermique (23).
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