BRPI0801735B1 - Máquina de misturar e amassar para processos de preparação contínuos, bem como processo para a realização de processos de preparação contínuos por meio de uma máquina de misturar e amassar - Google Patents

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Abstract

máquina de misturar e amassar para processos de preparação contínuos, bem como, processo para a realização de processos de preparação contínuos por meio de uma máquina de misturar e amassar. a presente invenção refere-se a uma máquina de misturar e amassar (1) para processos de preparação contínuos que apresenta um eixo de rosca helicoidal (3) que gira em uma carcaça (2), que se movimenta ao mesmo tempo em transíação na direção axial. a fim de poder aumentar de forma duradoura a eficiência da máquina, com relação à carga de material por unidade de tempo, é sugerido um eixo de rosca helicoidal com as rela- ções geométricas seguintes: - da/di = 1,5 até 2,0, isto é, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal da e o diâmetro interno do eixo de rosca helicoi- dal di se situa entre 1,5 e 2,0; - da/h = 4 até 6, isto é, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal da e o curso h se situa entre 4 e 6; - t/h = 1,3 até 2,5, isto é, a relação entre a divisão 1 e o curso h se situa entre 1,3 e 2,5. a máquina de misturar e amassar (1) equipada com um eixo de rosca helicoidal (3) desse tipo é acionada, de preferência, com um número de rotações maior que 500 1/min, em particular, maior que 800 1/min.

Description

(54) Título: MÁQUINA DE MISTURAR E AMASSAR PARA PROCESSOS DE PREPARAÇÃO CONTÍNUOS, BEM COMO PROCESSO PARA A REALIZAÇÃO DE PROCESSOS DE PREPARAÇÃO CONTÍNUOS POR MEIO DE UMA MÁQUINA DE MISTURAR E AMASSAR (51) Int.CI.: B29B 7/30; B29B 7/42 (30) Prioridade Unionista: 25/07/2007 CH 01185/07 (73) Titular(es): BUSS AG (72) Inventor(es): HEINI GRÜTTER; HANS-ULRICH SIEGENTHALER
1/11
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÁQUINA DE MISTURAR E AMASSAR PARA PROCESSOS DE PREPARAÇÃO CONTÍNUOS, BEM COMO PROCESSO PARA A REALIZAÇÃO DE PROCESSOS DE PREPARAÇÃO CONTÍNUOS POR MEIO DE UMA MÁQUINA DE MISTURAR E AMASSAR.
A presente invenção refere-se a uma máquina de misturar e amassar para processos de preparação contínuos, com um eixo de rosca helicoidal que gira em uma carcaça, em que se movimenta ao mesmo tempo em translação. Além disso, a invenção se refere a um processo para a realização de processos de preparação contínuos por meio de uma máquina de misturar e amassar executada de acordo com a reivindicação 1.
Máquinas de misturar e amassar do tipo mencionado aqui são empregadas, em particular, para a preparação de massas em forma de grãos (pó, granulados, flocos, etc), plásticas e/ou pastosas. Elas servem, por exemplo, para o processamento de massas plásticas moles, para a homogenização e a plastificação de materiais sintéticos, para a incorporação de materiais de enchimento e de reforço, como também da fabricação de produtos de base para a indústria de alimentos e química / farmacêutica. Excluem-se o processamento de massas de eletrodo de carbono para a produção de alumínio bem como o processamento de ácido fluorídrico. Neste caso, freqüentemente também são integrados processos contínuos de desgaseificação, de mistura e de expansão. Em alguns casos as máquinas de misturar e amassar também são empregadas como reatores.
Em geral, o órgão de trabalho da máquina de misturar e amassar é executado como o denominado eixo de rosca helicoidal, que transporta o material a ser processado na direção axial para frente.
No caso de máquinas de misturar e amassar tradicionais, o órgão de trabalho executa somente um movimento de rotação. Contudo, além disso, também são conhecidas máquinas de misturar e amassar, nas quais o órgão de trabalho gira e, ao mesmo tempo, se movimenta em translação. Neste caso, o decurso do movimento do órgão de trabalho se caracteriza, em particular, pelo fato de que, o eixo principal executa um movimento se2/11 noidal sobreposto à rotação. Este decurso do movimento possibilita a colocação de peças em montagem interior no lado da carcaça, os denominados pinos de amassar ou dentes de amassar. A pá helicoidal sinuosa do eixo de rosca helicoidal é interrompida para isto, de tal modo que, são formadas pás de amassar ou pás helicoidais individuais. As pás helicoidais dispostas no eixo principal, e as peças em montagem interior no lado da carcaça engrenam entre si e produzem, com isto, as desejadas funções de corte/ mistura e de amassar em diversas zonas de processamento. Tais máquinas de misturar e amassar do tipo mencionado anteriormente são conhecidas dos versados na técnica, em particular, sob o termo de Buss Ko-Kneter®.
São conhecidas máquinas de misturar e amassar do tipo mencionado no início, nas quais o diâmetro do eixo de rosca helicoidal é de até 700 mm. Neste caso, a respectiva carga de material depende, em particular, do diâmetro do eixo de rosca helicoidal, sendo que, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal (Da) e o diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal (Di) Da/Di em geral é de cerca de 1,5, enquanto que a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal (Da) e o curso (parte de movimento de translação) (H) Da/H = cerca de 6,7, e a relação entre o passo (intervalo axial da pá helicoidal) (T) e o curso (Η) T/H está situado na faixa de 2. De acordo com o tamanho da máquina de misturar e amassar são operados números de rotações de 5 a 500 rpm.
O projeto das máquinas de misturar e amassar ocorre normalmente de acordo com o princípio da semelhança geométrica. Existe semelhança geométrica quando as relações Da/Di, Da/H e T/H são constantes independentemente do tamanho.
Os fatores decisivos para a qualidade de dispersão, de mistura e de homogeneinização do produto a ser processado são a temperatura de fundição, o tempo de permanência do produto na câmara de processamento da máquina, a velocidade de corte e o número dos ciclos de corte na câmara de processamento do canal helicoidal cheio de fusão.
Para muitos processos vale que a qualidade de dispersão, de mistura e de homogeneinização tem tanto mais deficiência, quanto melhor
3/11 as zonas de processamento, dispostas uma após a outra, como zona de entrada, de fusão, de mistura e dispersão e de desgaseificação são ajustadas uma à outra com relação à capacidade de transporte, ao nível de velocidade de corte e ao grau de enchimento. No estado atual da técnica de misturar e amassar, no caso de processos de preparação padrão, são comuns velocidades de corte médias na área de fusão de 15 a 150 1/s, e tempos médios de permanência do produto em toda a área helicoidal de 30 a 600 s.
No caso de máquinas de misturar e amassar tradicionais, as velocidades de corte médias são limitadas para cima através do número de rotações do fuso e através da relação Da/Di. Contudo, no caso de velocidades de corte crescentes, também surgem valores específicos mais altos de introdução de energia, o que pode conduzir a altas temperaturas de fusão inaceitáveis. Juntamente com grandes tempos de permanência média do produto na máquina de misturar e amassar isto pode conduzir a danos ao produto que diminuem a qualidade, e na verdade, com relação à redução térmica ou/ e ao reforço.
À invenção cabe a tarefa de aperfeiçoar a máquina de misturar e amassar definida no preâmbulo da reivindicação 1, de tal modo que, seu grau de eficiência em relação à carga de material por unidade de tempo possa ser aumentado, sem que a qualidade do produto a ser processado seja reduzida de modo significante.
Esta tarefa é solucionada com uma máquina de misturar e amassar que apresenta as características indicadas na caracterização da reivindicação 1.
A condição prévia fundamental para um grau de eficiência otimizado da máquina em relação à máxima carga do produto é obtida pelo fato de que, a geometria da máquina de misturar e amassar é escolhida, de tal modo que, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal Di se situa entre 1,5 e 2,0, a relação Da/H entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o curso H se situa entre 4 e 6, e a relação T/H entre o passo T e o curso H se
4/11 situa entre 1,3 e 2,5. Uma máquina de misturar e amassar executada com a geometria definida é apropriada de modo particularmente preferido, a fim de ser operada com números de rotações acima de 500 rpm. É compreensível que, com o aumento do número de rotações em princípio a carga do produto também pode ser aumentada.
Além disso, através da geometria definida, pode ser garantido que, as zonas de processamento dispostas uma após a outra na direção axial, em particular, a zona de entrada, a zona de fusão, a zona de mistura ou as zonas de mistura, bem como, a zona de desgaseificação, podem ser ajustadas uma à outra de modo otimizado, com relação à capacidade de transporte, ao nível de velocidade de corte e ao grau de enchimento, de tal modo que, possam ser realizadas áreas de velocidade de corte médias com aumento da qualidade mediante simultânea redução do período de atuação dos picos de temperatura no produto.
Com as formas geométricas escolhidas de acordo com a invenção, a máquina de misturar e amassar pode ser operada, sem problemas, com altos números de rotações helicoidais, pelo que pode ser conseguida uma alta carga de produto por unidade de tempo, sem que resulte uma introdução de energia específica alta não permitida.
Aperfeiçoamentos preferidos da máquina de misturar e amassar estão indicados nas reivindicações dependentes de 2 a 8.
Uma outra tarefa da invenção consiste em sugerir um processo para a realização de processos de preparação contínuos por meio de uma máquina de misturar e amassar executada de acordo com a reivindicação 1, por meio do qual a carga de material possa ser aumentada por unidade de tempo.
Para a solução dessa tarefa, de acordo com a caracterização da reivindicação 9 é sugerido acionar o eixo de rosca helicoidal com um número de rotações maior que 500 rpm, em particular maior que 800 rpm.
Por meio do aumento do número de rotações do eixo de rosca helicoidal, além disso, é possível reduzir ao extremo o tempo de permanência médio do produto na máquina, como está definido na reivindicação 10.
5/11
Os tempos de permanência médios do produto reduzidos resultantes dos altos números de rotações e das altas cargas do produto de 1 a 20 seg reduzem ao mesmo tempo a tendência para a redução térmica ou para a aglutinação dos produtos.
Por meio da forma de acordo com a invenção da máquina de misturar e amassar são desenvolvidas outras áreas de aplicação.
A seguir a invenção será esclarecida, em detalhes, por meio de desenhos. São mostrados:
Figura 1 um corte longitudinal através de uma máquina de misturar e amassar representada esquematicamente;
Figura 2 a montagem geométrica de uma seção de um eixo de rosca helicoidal executado de acordo com a invenção;
Figura 3 o movimento relativo entre um pino de amassar e uma pá helicoidal convencional em representação esquemática;
Figura 4a carga através tempo de permanência médio na máquina de misturar e amassar.
A figura 1 mostra um corte longitudinal através de uma máquina de misturar e amassar 1 representada esquematicamente. A máquina de misturar e amassar 1 apresenta um órgão de trabalho em forma de um eixo de rosca helicoidal 3, envolvido por uma carcaça 2, que está equipado com uma infinidade de pás helicoidais que passam em formato de espiral. Uma máquina de misturar e amassar 1 desse tipo também é designada como máquina de extrusão de rosca helicoidal simples, uma vez que a máquina apresenta somente um eixo de rosca helicoidal. As pás helicoidais 4 do eixo de rosca helicoidal 3 são interrompidas na direção da circunferência, a fim de criar aberturas de passagem axiais para pinos de amassar 5 dispostos na carcaça 2. Com isso, o eixo de rosca helicoidal 3 além da rotação propriamente dita, também pode executar um movimento axial, isto é, um movimento de translação. Entre o lado interno da carcaça 2 e o eixo de rosca helicoidal 3 é formada a câmara de processamento 6 propriamente dita, que normalmente compreende várias zonas de processamento de 8 a 11 dispostas axialmente uma após a outra. No exemplo em questão, a máquina de
6/11 misturar e amassar 1 apresenta, a título de exemplo, uma zona de entrada 8, uma zona de fusão 9, uma zona de mistura e de dispersão 10, bem como, uma zona de desgaseificação 11. No lado de entrada, a máquina de misturar e amassar 1 está equipada com um funil de enchimento 12, enquanto que no lado de saída está prevista uma abertura de saída 13, através da qual o material preparado pode sair na direção da seta 14. A montagem básica de uma máquina de misturar e amassar desse tipo é conhecida, por exemplo, da patente CH 278,575. Embora no exemplo mostrado somente na área da zona de mistura e de dispersão 10 estejam marcados pinos de amassar 5, dependendo da necessidade, naturalmente os pinos de amassar 5 também podem ser dispostos em outras zonas.
A figura 2 mostra a montagem geométrica de uma seção - módulo de um eixo de rosca helicoidal 3 executado de acordo com a invenção na vista em perspectiva, sendo que, a geometria do eixo no módulo do eixo de rosca helicoidal 3a representado aqui não está representado em escala real. O eixo de rosca helicoidal 3 está previsto para o emprego em uma máquina de misturar e amassar 1, que é executada como máquina de extrusão de rosca helicoidal simples, sendo que, o eixo de rosca helicoidal 3 é executado como órgão de trabalho rotativo e que se movimenta ao mesmo tempo em translação, como é o caso do Buss Ko-Kneter® mencionado no início. O módulo do eixo de rosca helicoidal 3a está equipado com oito pás helicoidais ao todo, das quais são visíveis suas seis de 4a a 4f. Entre duas pás helicoidais 4a, 4b que se seguem na direção da circunferência, fica livre, respectivamente, uma abertura de passagem 16, na qual um pino de amassar (não representado) disposto na carcaça pode se estender. O diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal 3 está designado com Di, enquanto que o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal 3 está designado com Da. O diâmetro interno Di é definido pela superfície de revestimento 7 cilíndrica externa do eixo de rosca helicoidal 3, enquanto que o diâmetro externo Da é definido pelo intervalo diametral entre as áreas mais altas ou mais externas de pás helicoidais 4a, 4b que ficam diametralmente opostas uma à outra, contudo deslocadas na direção axial. O passo, isto é, o intervalo médio en7/11 tre duas pás helicoidais 4b, 4e que se seguem uma à outra na direção axial está designado com T, sendo que, as pás helicoidais que definem o passo T, eventualmente também podem ser deslocadas radialmente uma contra a outra. O curso, isto é, o trajeto, que o eixo de rosca helicoidal 3 percorre na direção axial está designado com H.
No exemplo em questão, as superfícies principais das pás helicoidais 4a a 4f são executadas como superfícies de forma livre. De preferência, as superfícies principais dos pinos de amassar (não representados) também são executadas como superfícies de forma livre. Uma superfície de forma livre é uma superfície, cuja geometria tridimensional não possui em nenhum ponto um ponto de inicio natural. Pelo fato de que as superfícies principais das pás helicoidais 4a a 4f e/ou dos pinos de amassar são executadas, pelo menos, parcialmente como superfícies de forma livre, resultam possibilidades de influência totalmente novas com relação à geometria do eixo de rosca helicoidal estática, como também dinâmica, por exemplo, com relação à fenda que permanece entre uma pá helicoidal e o pino de amassar correspondente. Em particular, o tamanho e o traçado dessa fenda pode ser praticamente alterado de modo aleatório, sendo que, ao mesmo tempo, também pode ser levado em consideração o movimento axial do eixo de rosca helicoidal sobreposto ao movimento de rotação. Com isso, finalmente pode ser obtida uma introdução de energia mecânica otimizada e/ou uma alteração dos campos de corte e de fluxo de dilatação produzidos na câmara de processamento e que atuam sobre o produto a ser processado.
As relações no eixo de rosca helicoidal 3 executado de acordo com a invenção apresentam-se como a seguir:
- Da/Di =1,5 até 2,0, isto é, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal Di se situa entre 1,5 e 2,0;
- Da/H = 4 até 6, isto é, a relação entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o curso H se situa entre 4 e 6;
- T/H = 1,3 até 2,5, isto é, a relação entre o passo T e o curso H se situa entre 1,3 e 2,5.
8/11
Experiências com eixos de rosca helicoidal executados de acordo com a invenção foram realizadas em Buss Ko-Kneter (máquinas de extrusão de rosca helicoidal simples rotativas e que se movimentam ao mesmo tempo em translação), sendo que, a montagem básica da máquina (disposição das zonas de processamento) foi deixada do mesmo modo que, essa máquina foi empregada até o momento para o respectivo processo de preparação de material sintético com números de rotações usuais de 100 a 500 rpm.
No caso das experiências foram operados números de rotações helicoidais bem acima de 500 rpm e, neste caso, de forma surpreendente foi verificado que, em zonas de processamento, nas quais são ajustados entre si a capacidade de transporte, o nível de velocidade de corte e o grau de enchimento, não ocorre qualquer aumento substancial da temperatura da massa, isto é, da temperatura do produto a ser processado na máquina;
Por isso, na operação um eixo de rosca helicoidal desse tipo é operado, de preferência, com números de rotações maiores que 500 rpm, sendo que, também podem ser realizados números de rotações maiores que 800 rpm até números de rotações na faixa de 2000 rpm, sem que o produto a ser preparado fosse sofrer danos.
De preferência, o aumento das pás helicoidais 4a a 4f está ajustado ao comprimento da câmara de processamento 6 (figura 1) de tal modo que o tempo de permanência do produto na máquina se situa no máximo em 20 segundos, se o eixo de rosca helicoidal 3 for operado com números de rotações acima de 500 rpm.
Da figura 3 é evidente, em representação simplificada, o decurso de movimento do eixo de rosca helicoidal que se movimenta em translação, sendo que, o lado interno da carcaça ou da superfície de revestimento da câmara de trabalho está representado no desenvolvimento, e estão marcadas apenas pás helicoidais 4a, 4b, 4c individuais. Os pinos de amassar 5, em virtude da simplificação estão representados como elementos redondos. Com auxílio dessa figura é evidente o movimento relativo entre as respectivas pás helicoidais 4a, 4b, 4c e os pinos de amassar 5 adjacentes. Por cau9/11 sa da melhor visibilidade, o decurso de movimento contudo, está marcado em inversão cinemática, isto é, as pás helicoidais 4a, 4b, 4c são assumidas como paradas, enquanto que os pinos de amassar 5 se movimentam sobre uma via senoidal, que se realiza através do movimento de rotação do eixo de rosca helicoidal e do movimento de translação sobreposto. Como é visível dessa representação, entre as duas superfícies principais laterais de uma pá helicoidal 4c e o pino de amassar 5 que passa por ela permanece um espaço livre S em forma de fenda, cuja largura e decurso é definido através da geometria da pá helicoidal 4c, do pino de amassar 5 correspondente, bem como, do deslocamento axial do órgão de trabalho rotativo. O passo T, da mesma forma, está marcada. Ela corresponde ao intervalo entre dois pinos de amassar 5 adjacentes e pás helicoidais 4c, 4f. O curso H do eixo de rosca helicoidal, da mesma forma, está marcado.
Na figura 4 está representada a dependência entre carga G (kg/h) e tempo de permanência t (segundos) de um produto a ser processado na máquina de misturar e amassar. Com auxílio desse diagrama pode ser reconhecido que, com o aumento da carga o tempo, durante o qual o produto pode ser exposto a altas temperaturas é reduzido consideravelmente.
Experiências realizadas têm mostrado que, também uma temperatura de massa, que de acordo com experiências realizadas até o momento precisava levar a uma redução de qualidade do produto, durante o período de atuação suficientemente curto não é prejudicial à qualidade. Tempos de permanência curtos, contudo, só podem ser obtidos através de cargas aumentadas.
A carga e a qualidade do produto composto depende, neste caso, da geometria helicoidal empregada, do número de rotações e da característica de transporte das zonas de processamento inidividuais da máquina.
Cada composto tem por objetivo obter um produto final homogêneo - em geral sob elaboração de agregados. Os agregados e as heterogeneidades existentes, por isso, precisam ser dispersos e misturados na máquina de forma distribuída. Para a divisão de partículas são necessárias ten10/11 sões de cisalhamento mais ou menos grandes, que precisam ser transmitidas para as partículas através da matriz circundante. A tensão de cisalhamento tau resulta de acordo com a equação r = 0*K(1) da viscosidade η do meio de matriz e da velocidade de corte γ forçada ali. Por isso, um fator decisivo para a qualidade de dispersão, de mistura e de homogeneização do produto a ser processado, ao lado da temperatura de fusão e do tempo de permanência, é a velocidade de corte γ [1/seg] no canal helicoidal cheio de fusão.
Considerando-se essa velocidade simplificada como valor médio do quociente velocidade periférica helicoidal de corte/ fenda de corte, então vale (pressuposto 100% grau de enchimento no canal helicoidal): y = Vu/s - Da *rr * nfs (2)
Para muitos processos vale:
Um nível de velocidade de corte balanceado rende uma qualidade de mistura, de dispersão e de homogeneização otimizada. No caso do atual estado da técnica de misturar e de amassar em processos de preparação padrão as velocidades de corte médias estão na faixa de fusão de 20 1/s até 150 1/s, e tempos médios de permanência do produto são usuais na faixa de rosca helicoidal total de 30 até 600 s.
Em máquinas de misturar e amassar tradicionais as velocidades de corte médias, como é evidente da equação (2), são limitadas para cima pelo número de rotações helicoidal e pelo Da/s.
No caso do aumento de velocidades de corte, porém, em virtude da relação, eSpec= 1 1/PS *Π(γ) *Y?* t (3) também resultam valores mais altos da introdução de energia específica espec, o que, por sua vez pode levar a altas temperaturas de fusão inaceitáveis, uma vez que o aumento de temperatura das fusões é calculada da equação
ΔΤ — espec/Cp (4) (cp = capacidade térmica específica). Juntamente com grandes
11/11 tempos médios de permanência do produto na máquina de misturar e amassar, portanto, uma velocidade de corte alta também pode levar a danos do produto de qualidade reduzida (redução térmica ou aglutinação).
No caso do dispositivo de misturar e amassar de acordo com a invenção, o eixo de rosca helicoidal rotativo e que se movimenta, ao mesmo tempo, em translação pode ser acionado com números de rotações de 500 até 2000 rpm, uma vez que através da adaptação sugerida das relações Da/Di, Da/H e T/H podem ser realizadas velocidades de corte médias com aumento da qualidade mediante redução simultânea do período de atuação de picos de temperatura no produto.
Símbolos de fórmulas empregados:
&spec· introdução de energia específica média [kWh/kg] t: tempo médio de permanência do produto na máquina de extrusão [s] p: densidade de fusão [kg/mA3] γ. velocidade de corte [1/seg] p: viscosidade dinâmica média [Pa*seg]
Da: diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal [mm]
Di: diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal [mm]
S: fenda de corte média entre a pá helicoidal e o pino de amassar ou dente de amassar ns: número de rotações helicoidal [rpm] ou [1/s] vu: velocidade periférica do eixo de rosca helicoidal [m/s] t: tensão de cisalhamento [N/mmA2] cp: entalpia específica [kJ/kg*K]
G: carga [kg/h]
ΔΤ: aumento da temperatura de massa [K]
1/2

Claims (11)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Máquina de misturar e amassar (1) para processos de preparação contínuos, com um eixo de rosca helicoidal (3) que gira em uma carcaça (2) e que se movimenta ao mesmo tempo em translação na direção axial, caracterizada pelo fato de que, a relação Da/Di entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o diâmetro interno do eixo de rosca helicoidal Di está entre 1,5 e 2,0, sendo que, a relação Da/H entre o diâmetro externo do eixo de rosca helicoidal Da e o curso H se situa entre 4 e 6, sendo que a relação T/H entre o passo T e o curso H se situa entre 1,3 e 2,5, e sendo que o eixo de rosca helicoidal (3) é acionado com um número de rotações maior que 500 rpm.
  2. 2. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que, o eixo de rosca helicoidal (3) é acionado com um número de rotações maior que 800 rpm.
  3. 3. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que, a máquina de misturar e amassar (1) apresenta várias zonas, que se sucedem na direção de transporte, que formam uma câmara de processamento (6)
  4. 4. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 3, caracterizada pelo fato de que, a câmara de processamento (6) é formada por, pelo menos, uma zona de entrada (8), uma zona de fusão (9), uma zona de mistura e de dispersão (10), bem como, uma zona de desgaseificação (11).
  5. 5. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 3 ou 4, caracterizada pelo fato de que, o número de rotações do eixo de rosca helicoidal (3) está ajustado ao comprimento da câmara de processamento (6) de tal modo que, o tempo de permanência do produto na máquina se situa entre 1 e 20 segundos.
  6. 6. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 3 ou 4, caracterizada pelo fato de que, o passo da pá helicoidal (4) está ajustado ao comprimento da câmara de processamento (6) de tal modo que, o tempo de permanência do produto na máquina, com números de ro2/2 tações do eixo de rosca helicoidal (3) acima de 500 rpm é de, no máximo, 20 segundos.
  7. 7. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com uma das reivindicações 1 a 6, sendo que, a máquina de misturar e amassar (1) está equipada com pinos de amassar (5) fixados na carcaça (2), que se projetam para dentro da câmara de processamento (6), caracterizada pelo fato de que, as superfícies principais das pás helicoidais (4) e/ou dos pinos de amassar (5) são executados, pelo menos, parcialmente como superfícies de molde livre.
  8. 8. Máquina de misturar e amassar (1) de acordo com a reivindicação 7, caracterizada pelo fato de que, a geometria tridimensional das superfícies principais das pás helicoidais (4) e/ou dos pinos de amassar (5) é/são executadas, pelo menos, parcialmente de tal modo que, elas não possuem em nenhum ponto um ponto de inicio natural.
  9. 9. Processo para a realização de processos de preparação contínuos por meio de uma máquina de misturar e amassar (1) executada como definido na reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, o eixo de rosca helicoidal é acionado com um número de rotações maior que 500 rpm, em particular, maior que 800 rpm.
  10. 10. Processo de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que, o número de rotações do eixo de rosca helicoidal é escolhido de tal modo que o tempo de permanência médio do produto a ser processado na máquina (1) se situa entre 1 e 20 seg.
  11. 11. Processo de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracterizado pelo fato de que, são preparadas massas em forma de grãos, plásticas e/ou pastosas.
    Fig·''
    2/2
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