BR112021011673A2 - Placa de aço para lata e método para produção da mesma - Google Patents

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Nobusuke Kariya
Fusae Shiimori
Katsumi Kojima
Daisuke OTANI
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Abstract

placa de aço para lata e método para produção da mesma. é fornecida uma placa de aço para uma lata, a placa de aço tendo alta resistência, e em particular tendo uma precisão de processamento suficientemente alta como um material para uma porção ondulada de uma tampa de lata. uma chapa de aço para uma lata de acordo com a presente invenção contém: 0,010 ? 0,130% em massa de c; 0,04% em massa ou menos de si; 0,10 ? 1,00% em massa de mn; 0,007 ? 0,100% em massa de p; 0,0005 ? 0,0090% em massa de s; 0,001 ? 0,100% em massa de al; 0,0050% em massa ou menos de n; 0,0050 ? 0,1000% em massa de ti; e 0,08% ou menos de cr, com o saldo compreendendo fe e as impurezas inevitáveis, em que quando ti* = ti ? 1,5s, a relação 0,005 ¿ (ti*/48)/(c/12) ¿ 0,700 é satisfeita, e a chapa de aço tem uma estrutura na qual a proporção de cementita nos grãos de ferrita é de 10% ou menos, e tem um limite de elasticidade superior de 550 mpa ou mais.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PLACA DE AÇO PARA LATA E MÉTODO PARA PRODUÇÃO DA MESMA". Campo técnico
[001] A presente descrição refere-se a uma chapa de aço para latas e a um método de produção da mesma. Antecedentes
[002] Chapas de aço são usadas nos corpos ou tampas de latas de alimentos e de latas de bebidas. É desejável produzir-se essas latas a custos mais baixos. Então, a redução na espessura das chapas de aço usadas é promovida para reduzir os custos de material. Chapas de aço submetidas à redução de espessura incluem chapas de aço usadas no corpo de uma lata de duas peças formada por estampagem, o corpo da lata de uma lata de três peças formada por formação de cilindro e suas tampas. Uma vez que apenas reduzir a espessura de uma chapa provoca uma diminuição na resistência do corpo da lata ou da tampa da lata, é desejável usar-se uma chapa de aço ultrafina e de alta resistência para latas em uma parte tal como o corpo de uma lata estampada (DRD) ou de uma lata soldada.
[003] Uma chapa de aço ultrafina e de alta resistência para latas é produzida usando-se um método de dupla redução (daqui em diante referido também como “método DR”) que envolve laminação a frio secundária com uma redução de laminação de 20% ou mais após o recozimento. Uma chapa de aço (daqui em diante também referida como “material DR”) produzida usando-se o método DR tem alta resistência, mas tem baixo alongamento total (ductilidade pobre) e capacidade de trabalho pobre.
[004] Materiais DR são usados com mais frequência em corpos de lata em formato reto. Enquanto isso, tampas de latas de alimentos que abrem têm formas complexas, e, portanto, o uso de materiais DR frequentemente resulta em falha na obtenção de formas de alta precisão em locais que têm formas complexas. Especificamente, uma tampa de lata é produzida submetendo-se uma chapa de aço sequencialmente a corte, processamento de estampagem e ondulação por trabalho de prensagem. Em particular, dado que uma porção de flange de um corpo de lata e uma porção ondulada de uma tampa de lata são soldadas para garantir a hermeticidade de uma lata, a porção ondulada da tampa de lata precisa ser conformada com alta precisão. Por exemplo, se a porção ondulada da tampa da lata for enrugada, a hermeticidade da lata após a costura da porção de flange do corpo da lata e da porção ondulada da tampa da lata é significativamente prejudicada. Um material DR usado tipicamente como uma chapa de aço ultrafina e de alta resistência para latas tem pobre ductilidade. É frequentemente difícil usar tal material DR em uma tampa de lata de uma forma complexa do ponto de vista de capacidade de trabalho. Então, no caso de se usar um material DR, o ajuste do molde é executado muitas vezes antes de produzir um produto. O material DR é obtido retificando-se a chapa de aço através de endurecimento por tensão pela laminação a frio secundária. Dependendo da precisão da laminação a frio secundária, o endurecimento por tensão é introduzido de maneira desuniforme na chapa de aço, e como resultado disso ocorre a deformação local quando se trabalha o material DR. Tal deformação local provoca o enrugamento da porção ondulada da tampa da lata, e assim precisa ser evitada.
[005] Para evitar as desvantagens do material DR, métodos de produção de chapas de aço de alta resistência usando várias técnicas de reforço são propostas. A JP H8-325670 A (PTL 1) propõe uma chapa de aço que alcança o equilíbrio entre resistência e ductilidade pela combinação de reforço por precipitação de carboneto de Nb e reforço do refino por carbonitretos de Nb, Ti e B. A JP 2004-183074 A (PTL 2) propõe um método de reforçar uma chapa de aço usando-se uma solução sólida de reforço por Mn, P, N, etc. A JP 2001-89828 A (PTL 3) propõe uma chapa de aço para latas que têm uma resistência à tração de menos de 540 MPa usando-se o reforço pela precipitação de carbonitretos de Nb, Ti, e B e tem conformabilidade por soldagem pelo controle do tamanho de partícula das inclusões à base de óxido. A JP 5858208 B1 (PTL 4) propõe uma chapa de aço para recipientes de alta resistência que tenham alta resistência pelo N soluto pelo aumento do teor de N e tem uma resistência à tração de 400 MPa ou mais e um alongamento após a fratura de 10% ou mais pelo controle da densidade de deslocamento da chapa de aço na direção da espessura. Lista de citação Literatura de Patente PTL 1: JP H8-325670 A PTL 2: JP 2004-183074 A PTL 3: JP 2001-89828 A PTL 4: JP 5858208 B1 Sumário Problema técnico
[006] Como mencionado acima, a resistência precisa ser garantida para reduzir a espessura de uma chapa de aço para latas. Enquanto isso, no caso em que a chapa de aço é usada como material de uma tampa de lata tendo alta precisão de trabalho, a chapa de aço precisa ter alta ductilidade. Além disso, para aumentar a precisão de trabalho da porção ondulada da tampa da lata, a deformação local da chapa de aço precisa ser suprimida. Em relação a essas propriedades, as técnicas convencionais mencionadas anteriormente são inferiores em qualquer propriedade entre resistência, ductilidade (alongamento total), capacidade de deformação uniforme, e precisão de trabalho da porção ondulada.
[007] A PTL 1 propõe um aço que tem alta resistência pelo reforço por precipitação e alcança o equilíbrio entre resistência e ductilidade. Entretanto, a deformação local da chapa de aço não é levada em consideração na PTL 1. Com o método de produção descrito na PTL 1, é difícil obter uma chapa de aço que satisfaça a precisão de trabalho necessária para a porção ondulada da tampa da lata.
[008] A PTL 2 propõe alcançar alta resistência pelo reforço da solução sólida. Entretanto, o reforço da chapa de aço pela adição excessiva de P facilita a deformação local da chapa de aço, e é difícil obter uma chapa de aço que satisfaça a precisão de trabalho necessária para a porção ondulada da tampa da lata.
[009] A PTL 3 propõe alcançar a resistência desejada pelo reforço pela precipitação de carbonitretos de Nb, Ti e B. Entretanto, do ponto de vista de capacidade de conformação da soldagem e de características de superfície, Ca e REM precisam ser também adicionados, e há o problema de degradação da resistência à corrosão. Além disso, a deformação local da chapa de aço não é levada em consideração na PTL 3. Com o método de produção descrito na PTL 3, é difícil obter uma chapa de aço que satisfaça a precisão de trabalho necessária para a porção ondulada da tampa da caixa.
[010] A PTL 4 propõe conformar uma tampa de lata usando-se uma chapa de aço para recipientes de alta resistência que tenha resistência à tração de 400 MPa ou mais e um alongamento após a fratura de 10% ou mais e a resistência à pressão é avaliada para a tampa de lata. Entretanto, a forma da porção ondulada da tampa de lata não é levada em consideração, e é difícil obter uma tampa de lata que tenha alta precisão de trabalho.
[011] Deve, portanto, ser útil fornecer uma chapa de aço para latas que tenha alta resistência e uma precisão de trabalho suficientemente alta particularmente como um material de uma porção ondulada de uma tampa de lata, e um método de produção da mesma. Solução para o problema Assim, são fornecidos:
[012] [1] Uma chapa de aço para latas, compreendendo: uma composição química contendo (consistindo em), em % em massa, C: 0,010% ou mais e 0,130% ou menos, Si: 0,04% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 1,00% ou menos, P: 0,007% ou mais e 0,100% ou menos, S: 0,0005% ou mais e 0,0090% ou menos, Al: 0,001% ou mais e 0,100% ou menos, N: 0,0050% ou menos, Ti: 0,0050% ou mais e 0,1000% ou menos, e Cr: 0,08% ou menos, e satisfazendo a relação 0,005  (Ti*/48)/(C/12)  0,700 em que Ti* = Ti – 1,5S, com o saldo consistindo em Fe e as impurezas inevitáveis; uma microestrutura na qual a proporção de cementita nos grãos de ferrita é de 10% ou menos; e um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais.
[013] [2] A chapa de aço para latas de acordo com o item [1], em que a composição química também contém, em % em massa, um ou mais elementos selecionados entre Nb: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, Mo: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos e B: 0,0020% ou mais e 0,0100% ou menos.
[014] [3] Um método de produção de uma chapa de aço para latas, o método compreendendo: executar um processo de laminação a quente de aquecer uma placa de aço a 1200°C ou mais, a placa de aço tendo uma composição química contendo, em % em massa, C: 0,010% ou mais e 0,130% ou menos, Si: 0,04% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 1,00% ou menos, P: 0,007% ou mais e 0,100% ou menos, S: 0,0005% ou mais e 0,0090% ou menos, Al: 0,001% ou mais e 0,100% ou menos, N: 0,0050% ou menos, Ti: 0,0050% ou mais e 0,1000% ou menos, e Cr: 0,08% ou menos, e satisfazendo uma relação 0,005  (Ti*/48)/(C/12)  0,700 em que Ti* = Ti – 1,5S, com o saldo consistindo em Fe e as impurezas inevitáveis; laminar a placa de aço a uma temperatura de acabamento da laminação de 850°C ou mais para obter uma chapa de aço, bobinar a chapa de aço a uma temperatura de 640°C ou mais e 780°C ou menos, e posteriormente resfriar a chapa de aço a uma taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C de 25°C/h ou mais e 55°C/h ou menos, executar um processo de laminação a frio primária de submeter a chapa de aço após o processo de laminação a quente à laminação a frio com uma redução de laminação de 86% ou mais, executar um processo de recozimento de aquecer a chapa de aço após o processo de laminação a frio primária a uma taxa média de aquecimento até 500°C de 8°C/s ou mais e 50°C/s ou menos, e posteriormente manter a chapa de aço em uma faixa de temperaturas de 640°C ou mais e 780°C ou menos por 10 segundos ou mais e 90 segundos ou menos; e executar um processo de laminação a frio secundária de submeter a chapa de aço após o processo de recozimento a uma laminação a frio com uma redução de laminação de 0,1% ou mais e 15,0% ou menos.
[015] [4] O método de produção de uma chapa de aço para latas de acordo com o item [3], em que a composição química também contém, em % em massa, um ou mais elementos selecionados entre Nb: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, Mo: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, e B: 0,0020% ou mais e 0,0100% ou menos. Efeito vantajoso
[016] É, assim, possível obter uma chapa de aço para latas que tenha alta resistência e tenha alta precisão de trabalho particularmente como um material da parte ondulada de uma tampa de lata. Descrição detalhada
[017] Uma das modalidades descritas será descrita abaixo. Inicialmente será descrita abaixo a composição química de uma chapa de aço para latas de acordo com uma das modalidades descritas. Embora a unidade na composição química seja “% em massa”, a unidade é expressa simplesmente como “%” a menos que indicada de forma diversa.
[018] C: 0,010% ou mais e 0,130% ou menos
[019] É importante que a chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade tenha um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais. Para alcançar isso, é importante usar o reforço pela precipitação de carbonetos à base de Ti formados como resultado de Ti estar contido. O teor de C na chapa de aço para latas é crucial para usar o reforço pela precipitação de carbonetos à base de Ti. Se o teor de C for menor que 0,010%, o efeito de aumento da resistência pelo reforço pela precipitação diminui, resultando em um limite de elasticidade superior de menos de 550 MPa. O limite inferior do teor de C é, portanto, 0,010%. Se o teor de C for maior que 0,130%, ocorre fratura hipoperitética em um processo de resfriamento durante a produção do aço. Em adição, a chapa de aço se torna excessivamente dura, e a ductilidade diminui. Além disso, a proporção de cementita nos grãos de ferrita excede 10%, e o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite superior do teor de C é, portanto, 0,130%. Se o teor de C for 0,060% ou menos, a resistência à deformação na laminação a frio é baixa, e a laminação pode ser executada a uma maior taxa de laminação. Então, do ponto de vista de facilidade de produção, o teor de C é preferivelmente 0,015% ou mais e o teor de C é preferivelmente 0,060% ou menos.
[020] Si: 0,04 % ou menos
[021] Si é um elemento que aumenta a resistência do aço pelo reforço da solução sólida. Para alcançar esse efeito, o teor de Si é preferivelmente 0,01% ou mais. Se o teor de Si for maior que 0,04%, a resistência à corrosão diminui significativamente. O teor de Si é, portanto, 0,04% ou menos. O teor de Si é preferivelmente 0,01% ou mais. O teor de Si é preferivelmente 0,03% ou menos.
[022] Mn: 0,10% ou mais e 1,00% ou menos
[023] Mn aumenta a resistência do aço pelo reforço da solução sólida. Se o teor de Mn for menor que 0,10%, um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais não pode ser garantido. O limite inferior do teor de Mn é, portanto, 0,10%. Se o teor de Mn for maior que 1,00%, a resistência à corrosão e as características de superfície degradam. Além disso, a proporção de cementita nos grãos de ferrita excede 10%, de modo que ocorre a deformação local e a deformabilidade uniforme diminui. O limite superior do teor de Mn é, portanto, 1,00%. O teor de Mn é preferivelmente 0,20% ou mais. O teor de Mn é preferivelmente 0,60% ou menos.
[024] P: 0,007% ou mais e 0,100% ou menos
[025] P é um elemento que tem alta capacidade de reforço da solução sólida. Para alcançar esse efeito, o teor de P precisa ser 0,007% ou mais. O limite inferior do teor de P é, portanto, 0,007%. Se o teor de P for maior que 0,100%, a chapa de aço se torna excessivamente dura, de modo que a ductilidade diminui. Além disso, a resistência à corrosão diminui. O limite superior do teor de P é, portanto, 0,100%. O teor de P é preferivelmente 0,008% ou mais. O teor de P é preferivelmente 0,015% ou menos.
[026] S: 0,0005% ou mais e 0,0090% ou menos
[027] A chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade tem alta resistência como resultado do reforço pela precipitação de carbonetos à base de Ti. S tende a formar TiS com Ti. No caso em que TiS se forma, a quantidade de carboneto à base de Ti útil para o reforço por precipitação diminui, e uma alta resistência não pode ser alcançada. Em detalhes, se o teor de S for maior que 0,0090%, uma grande quantidade de TiS se forma, e a resistência diminui. O limite superior do teor de S é, portanto, 0,0090%. O teor de S é preferivelmente 0,0080% ou menos. Se o teor de S for menor que 0,0005%, os custos de dessulfuração são excessivamente altos. O limite inferior do teor de S é, portanto, 0,0005%.
[028] Al: 0,001% ou mais e 0,100% ou menos
[029] Al é um elemento contido como um desoxidante. Al é também útil para refinar o aço. Se o teor de Al for menor que 0,001%, seu efeito como um desoxidante é insuficiente, e defeitos de solidificação ocorrem, e os custos de produção do aço aumentam. O limite inferior do teor de Al é, portanto, 0,001%. Se o teor de Al for maior que 0,100%, defeitos de superfície podem ocorrer. O limite superior do teor de Al é, portanto, 0,100% ou menos. Para permitir que o Al funcione suficientemente como um desoxidante, o teor de Al é preferivelmente 0,010% ou mais, e o teor de Al é preferivelmente 0,060% ou menos.
[030] N: 0,0050% ou menos
[031] A chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade tem alta resistência como resultado do reforço pela precipitação do carboneto à base de Ti. N tende a formar TiN com o Ti. No caso em que TiN se forma, a quantidade de carboneto à base de Ti útil para o reforço pela precipitação diminui, e a alta resistência não pode ser alcançada. Além disso, se o teor de N for excessivamente alto, a fratura da placa tende a ocorrer em uma zona de menor reforço na qual a temperatura durante o lingotamento contínuo diminui. Além disso, a quantidade de carboneto à base de Ti útil para o reforço por precipitação diminui devido ao TiN formado em grande quantidade conforme mencionado acima, e a resistência desejada não pode ser alcançada. O limite superior do teor de N é, portanto, 0,0050%. Embora nenhum limite inferior seja definido para o teor de N, o teor de
N é preferivelmente maior que 0,0005% do ponto de vista dos custos de produção do aço.
[032] Ti: 0,0050% ou mais e 0,1000% ou menos
[033] Ti é um elemento que tem alta capacidade de formação de carboneto, e é eficaz em fazer o carboneto precipitar. Isto aumenta o limite de elasticidade superior. Nessa modalidade, o limite de elasticidade superior pode ser ajustado ajustando-se o teor de Ti. Esse efeito é alcançado se o teor de Ti for 0,0050% ou mais. O limite inferior do teor de Ti é, portanto, 0,0050%. Entretanto, o Ti provoca um aumento na temperatura de recristalização. Se o teor de Ti for maior que 0,1000%, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de encharque de 640C a 780C. Em tal caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada não uniformemente à chapa de aço. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite superior do teor de Ti é, portanto, 0,1000%. O teor de Ti é preferivelmente 0,0100% ou mais. O teor de Ti é preferivelmente 0,0800% ou menos.
[034] Cr: 0,08% ou menos
[035] Cr é um elemento que forma carbonitreto. Carbonitreto de Cr contribui para maior resistência do aço, embora sua capacidade de reforço seja menor que a do carboneto à base de Ti. Para alcançar suficientemente esse efeito, o teor de Cr é preferivelmente 0,001% ou mais. Se o teor de Cr for maior que 0,08%, carbonitreto de Cr se forma excessivamente, e a formação de carboneto à base de Ti que contribui muito para que a capacidade de reforço do aço seja reduzida, torna impossível alcançar a resistência desejada. O teor de Cr é, portanto, 0,08% ou menos.
[036] 0,005  (Ti*/48)/(C/12)  0,700
[037] Para alcançar alta resistência e também suprimir a deformação local durante o trabalho, o valor de (Ti*/48)/(C/12) é importante.
Aqui, Ti* é definido como Ti* = Ti – 1,5S.
Ti forma um precipitado fino (carboneto à base de Ti) com C, e contribui para maior resistência do aço.
O C que não forma carboneto à base de Ti acabará estando presente no aço como cementita ou soluto C.
Se a fração de tal cementita nos grãos de ferrita do aço não for menor que uma fração predeterminada, a deformação local ocorre quando se trabalha a chapa de aço.
Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata.
Além disso, o Ti tende a combinar com S e formar TiS.
No caso em que o TiS se forma, a quantidade de carboneto à base de Ti útil para reforço por precipitação diminui, e a alta resistência não pode ser alcançada.
Descobriram que, controlando-se o valor de (Ti*/48)/(C/12), o enrugamento causado pela deformação local quando se trabalha a chapa de aço pode ser suprimido enquanto se alcança o reforço pelo carboneto à base de Ti.
Em detalhes, se (Ti*/48)/(C/12) for menor que 0,005 , a quantidade de carboneto à base de Ti que contribui para uma maior resistência do aço diminui, resultando em um limite de elasticidade superior de menos de 550 MPa.
Além disso, a proporção de cementita nos grãos de ferrita excede 10%, e o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. (Ti*/48)/(C/12) é, portanto, 0,005% ou mais.
Se (Ti*/48)/(C/12) é maior que 0,700, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de 640°C a 780°C.
Em tal caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de forma desuniforme à chapa de aço.
Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. (Ti*/48)/(C/12) é, portanto, 0,700 ou menos. (Ti*/48)/(C/12) é preferivelmente 0,090 ou mais. (Ti*/48)/(C/12) é preferivelmente 0,400 ou menos
[038] Os componentes básicos de acordo com essa modalidade foram descritos acima. Embora o saldo diferente dos componentes descritos acima consista em Fe e as impurezas inevitáveis, a composição química pode opcionalmente também conter os elementos a seguir, conforme adequado.
[039] Nb: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos
[040] Nb é um elemento que tem alta capacidade de formação de carboneto, e é eficaz em fazer o carboneto fino se precipitar, como o Ti. Isto aumenta o limite de elasticidade superior. Nessa modalidade, o limite de elasticidade superior pode ser ajustado ajustando-se o teor de Nb. Esse efeito é alcançado se o teor de Nb for 0,0050% ou mais. O limite inferior do teor de Nb é, portanto, 0,0050%. Entretanto, o Nb provoca um aumento na temperatura de recristalização. Se o teor de Nb for maior que 0,0500%, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de encharque de 640°C a 780°C. Nesse caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão não é aplicada uniformemente à chapa de aço. Assim, ocorre o enrugamento quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite superior do teor de Nb é, portanto, 0,0500%. O teor de Nb é preferivelmente 0,0080% ou mais. O teor de Nb é preferivelmente 0,0300% ou menos.
[041] Mo: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos
[042] Mo é um elemento que tem alta capacidade de formação de carboneto, e é eficaz em fazer o carboneto se precipitar, como com Ti e Nb. Isto aumenta o limite de elasticidade superior. Nessa modalidade, o limite de elasticidade superior pode ser ajustado pelo ajuste do teor de Mo. Esse efeito é alcançado se o teor de Mo for 0,0050% ou mais. O limite inferior do teor de Mo é, portanto, 0,0050%. Entretanto, Mo provoca um aumento na temperatura de recristalização. Se o teor de Mo for maior que 0,0500%, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de encharque de 640°C a 780°C. Nesse caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão não é aplicada uniformemente à chapa de aço. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite superior do teor de Mo é, portanto, 0,0500%. O teor de Mo é preferivelmente 0,0080% ou mais. O teor de Mo é preferivelmente 0,0300% ou menos.
[043] B: 0,0020% ou mais e 0,0100% ou menos
[044] B é eficaz em refinar os grãos de ferrita e aumentar o limite superior de elasticidade. Nesta modalidade, o limite superior de elasticidade pode ser ajustado ajustando-se o teor de B. Esse efeito é alcançado se o teor de B for 0,0020% ou mais. O limite inferior do teor de B é, portanto, 0,0020%. Entretanto, B provoca um aumento na temperatura de recristalização. Se o teor de B for maior que 0,0100%, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de encharque de 640°C a 780°C. Nesse caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de maneira desuniforme à chapa de aço. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada da tampa de lata. O limite superior do teor de B é, portanto, 0,0100%. O teor de B é preferivelmente 0,0025% ou mais. O teor de B é preferivelmente 0,0050% ou menos.
[045] As propriedades mecânicas da chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade serão descritas abaixo. Para garantir a resistência à deformação de uma lata soldada, a resistência à pressão de uma tampa de lata, e similares, o limite de elasticidade superior é limitado a 550 MPa ou mais. Se a composição for tal que o limite de elasticidade superior é 670 MPa ou menos, uma maior resistência à corrosão é alcançada. O limite de elasticidade superior é, portanto,
preferivelmente 670 MPa.
[046] O limite de elasticidade pode ser medido pelo método de teste de tração de material metálico definido em JIS Z 2241: 2011. O limite de elasticidade mencionado anteriormente pode ser alcançado ajustando-se a composição química, a taxa de resfriamento após o bobinamento em um processo de laminação a quente, e a taxa de aquecimento no processo de recozimento. Especificamente, um limite de elasticidade de 550 MPa ou mais pode ser alcançado limitando-se a composição química como descrito acima, limitando-se a temperatura de bobinamento no processo de laminação a quente para 640°C ou mais e 780°C ou menos, limitando-se a taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento para 25°C/h ou mais e 55°C/h ou menos, limitando-se a taxa média de aquecimento até 500°C no processo de recozimento contínuo para 8°C/s ou mais e 50°C/s ou menos, limitando-se a temperatura de encharque para 640°C ou mais e 780°C ou menos, limitando-se o tempo de retenção durante o qual a temperatura de encharque é de 640 C a 780 C para 10 segundos ou mais e 90 segundos ou menos, e limitando-se a redução de laminação no processo de laminação a frio secundário para 0,1% ou mais.
[047] A microestrutura metálica da chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade será descrita abaixo.
[048] Proporção de cementita nos grãos de ferrita: 10% ou menos
[049] Se a proporção de cementita nos grãos de ferrita for maior que 10%, o enrugamento é causado pela deformação local durante o trabalho, por exemplo, quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. A proporção de cementita nos grãos de ferrita é, portanto, de 10% ou menos. Embora o mecanismo para isso não seja claro, imagina-se que, se cementita maior que o carboneto à base de Ti estiver presente em uma grande quantidade, o equilíbrio de interação entre os deslocamentos e o carboneto fino à base de Ti e cementita durante o trabalho é perdido, levando ao enrugamento. A proporção de cementita nos grãos de ferrita é preferivelmente de 8% ou menos. A proporção de cementita nos grãos de ferrita é preferivelmente 1% ou mais, e mais preferivelmente 2% ou mais.
[050] A proporção de cementita nos grãos de ferrita pode ser medida pelo seguinte método: Após o polimento de uma seção na direção da espessura paralela à direção de laminação da chapa de aço, a seção é causticada com uma solução de causticação (nital a 3% em vol). Após isto, uma região de uma posição de 1/4 da espessura (isto é, uma posição de 1/4 da espessura a partir da superfície na direção da espessura na seção) até uma posição a 1/2 da espessura é observada usando-se um microscópio ótico por 10 campos de observação com ampliação de 400x. Usando-se cada microfotografia tirada pelo microscópio ótico, a cementita nos grãos de ferrita é identificada através de determinação visual, e a razão de área de cementita é calculada através de análise de imagem. Aqui, a cementita é uma microestrutura metálica circular e elíptica na cor preta ou cinza no microscópio ótico com ampliação de 400x. A razão de área de cementita é calculada para cada campo de observação, e um valor médio das razões de área para os 10 campos de observação é tomado como sendo a proporção de cementita nos grãos de ferrita.
[051] Espessura: 0,4 mm ou menos
[052] Atualmente, chapas de aço mais finas são estimuladas com o propósito de reduzir os custos de produção de latas. Entretanto, fazer uma chapa de aço mais fina, isto é, reduzir a espessura da chapa de aço, pode provocar a diminuição da resistência e a formação de falhas durante o trabalho. Com a chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade, uma diminuição na resistência da lata, por exemplo, uma diminuição na resistência à pressão da tampa da lata, e a formação de falha envolvendo o enrugamento durante o trabalho são evitadas mesmo no caso em que a chapa de aço é fina. Isto é, no caso em que a chapa de aço é fina, alta resistência e alta precisão de trabalho que são efeitos de acordo com a presente descrição podem ser exibidos notavelmente. Consequentemente, a espessura é preferivelmente de 0,4 mm ou menos. A espessura pode ser 0,3 mm ou menos, e pode ser 0,2 mm ou menos.
[053] Um método de produção de uma chapa de aço para latas de acordo com uma das modalidades descritas será descrito abaixo. Na descrição a seguir, cada temperatura é baseada na temperatura da superfície da chapa de aço, e a taxa média de resfriamento é um valor calculado com base na temperatura da superfície da chapa de aço como segue: Por exemplo, a taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C é expressa como “{(500 C) - (300 C)}/(tempo de resfriamento de 500C a 300C)”.
[054] Quando se produz a chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade, o aço fundido é ajustado para a composição química mencionada anteriormente por um método publicamente conhecido usando-se um conversor ou similar e então é submetido, por exemplo, ao lingotamento contínuo para se obter uma placa.
[055] Temperatura de aquecimento da placa: 1200 C ou mais
[056] Se a temperatura de aquecimento da placa no processo de laminação a quente for menor que 1200°C, nitreto bruto formado durante o lingotamento, tal como AlN, permanece não dissolvido no aço. Isto provoca uma queda na produtividade da lata. Nesse caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de forma desuniforme à chapa de aço. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite inferior da temperatura de aquecimento da placa é, portanto, 1200°C. A temperatura de aquecimento da placa é preferivelmente 1220°C ou mais. Se a temperatura de aquecimento da placa for maior que 1350°C, o efeito é saturado. Consequentemente, o limite superior da temperatura de aquecimento da placa é preferivelmente 1350°C.
[057] Temperatura da laminação de acabamento: 850C ou mais
[058] Se a temperatura de acabamento no processo de laminação a quente for menor que 850°C, microestruturas não recristalizadas resultantes da microestrutura não recristalizada na chapa de aço laminada a quente permanecem na chapa de aço após o recozimento, e o enrugamento é provocado pela deformação local quando se trabalha a chapa de aço. O limite inferior da temperatura de acabamento da laminação é, portanto, 850°C. Se a temperatura de acabamento da laminação for de 950°C ou menos, uma chapa de aço tendo melhores características de superfície pode ser produzida. Consequentemente, a temperatura de acabamento da laminação é preferivelmente 950°C ou menos.
[059] Temperatura de bobinamento: 640C ou mais e 780C ou menos
[060] Se a temperatura de bobinamento no processo de laminação a quente for menor que 640°C, uma grande quantidade de cementita se precipita na chapa de aço laminada a quente. Consequentemente, a proporção de cementita nos grãos de ferrita após o recozimento excede 10%, e o enrugamento é provocado pela deformação local quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite inferior da temperatura de bobinamento é, portanto, 640°C. Se a temperatura de bobinamento for maior que 780°C, parte da ferrita na chapa de aço após o recozimento contínuo embrutece e a chapa de aço amacia, resultando em um limite de elasticidade superior de menos de 550 MPa. O limite superior da temperatura de bobinamento é, portanto, 780°C. A temperatura de bobinamento é preferivelmente 660°C ou mais. A temperatura de bobinamento é preferivelmente 760°C ou menos.
[061] Taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C: 25°C/h ou mais e 55°C/h ou menos
[062] Se a taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento for menor que 25°C/h, uma grande quantidade de cementita se precipita na chapa de aço laminada a quente, e a proporção de cementita nos grãos de ferrita após o recozimento excede 10%. Consequentemente, o enrugamento é provocado pela deformação local quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata, ou a quantidade de carboneto à base de Ti que contribui para uma maior resistência diminui e a resistência da chapa de aço diminui. O limite inferior da taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento é, portanto, 25°C/h. Se a taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento for maior que 55°C/h, soluto C presente no aço aumenta, e o enrugamento é provocado pelo soluto C quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. O limite superior da taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento é, portanto, 55°C/h ou menos. A taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C após o bobinamento é, preferivelmente, 30 C/h ou mais. A taxa média de resfriamento de 500C a 300C após o bobinamento é preferivelmente 50°C/h ou menos. A taxa média de resfriamento pode ser alcançada por resfriamento a ar. Aqui, a “taxa média de resfriamento” é baseada na temperatura média das bordas e do centro na direção transversal da bobina. Decapagem
[063] Após isto, a decapagem é preferivelmente executada de acordo com a necessidade. As condições da decapagem não são limitadas desde que a carepa da camada de superfície possa ser removida. A carepa pode ser removida por um método diferente da decapagem.
[064] A seguir, a laminação a frio é executada duas vezes, com um recozimento sendo fornecido entre elas.
[065] Redução de laminação na laminação a frio primária: 86% ou mais
[066] Se a redução de laminação no processo de laminação a frio primária for menor que 86%, a tensão aplicada à chapa de aço na laminação a frio diminui, tornando difícil alcançar um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais na chapa de aço após o recozimento contínuo. A redução de laminação no processo de laminação a frio primária é, portanto, 86% ou mais. A redução de laminação no processo de laminação a frio primária é preferivelmente 87% ou mais. A redução de laminação no processo de laminação a frio primária é preferivelmente 94% ou menos. Um ou mais entre outros processos, tais como um processo de recozimento para amaciamento da chapa laminada a quente, podem ser executados conforme adequado após o processo de laminação a quente e antes do processo de laminação a frio primária. O processo de laminação a frio primária pode ser executado imediatamente após o processo de laminação a quente, sem decapagem.
[067] Taxa média de aquecimento até 500 C: 8C/s ou mais e 50C/s ou menos
[068] A chapa de aço após o processo de laminação a frio primária é aquecida até a temperatura de encharque descrita abaixo sob a condição de que a taxa média de aquecimento até 500°C seja 8°C/s ou mais e 50°C/s ou menos. Se a taxa média de aquecimento até 500°C for menor que 8°C/s, carboneto à base de Ti, que se precipita principalmente no processo de bobinamento na laminação a quente, embrutece durante o aquecimento, e a resistência diminui. A taxa média de aquecimento até 500°C é, portanto, 8°C/s ou mais. Se a taxa média de aquecimento até 500°C for maior que 50C/s, uma grande quantidade de microestrutura não recristalizada permanece no recozimento a uma temperatura de encharque de 640C a 780C. Nesse caso, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de forma desuniforme à chapa de aço. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. A taxa média de aquecimento até 500°C é, portanto, 50°C/s ou menos. Não é preferível que a temperatura da chapa de aço, após alcançar 500°C, diminua antes de alcançar a temperatura de encharque. A chapa de aço é preferivelmente aquecida até 640°C enquanto se mantém a taxa média de aquecimento até 500°C.
[069] Temperatura de encharque: 640C ou mais e 780C ou menos
[070] Se a temperatura de encharque no processo de recozimento contínuo for maior que 780°C, problemas na passagem da chapa tais como cambagem a quente são passíveis de ocorrer no recozimento contínuo. Além disso, parte dos grãos de ferrita na chapa de aço embrutece e a chapa de aço amacia, resultando em um limite de elasticidade superior de menos de 550 MPa. A temperatura de encharque é, portanto, 780°C ou menos. Se a temperatura de recozimento for menor que 640°C, a recristalização dos grãos de ferrita é imperfeita, e microestrutura não recristalizada permanece. No caso em que microestrutura não recristalizada permanece, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de maneira desuniforme à chapa de aço, e como resultado disso a deformação local ocorre. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata. A temperatura de encharque é, portanto, 640°C ou mais. A temperatura de encharque é preferivelmente 660°C ou mais. A temperatura de encharque é preferivelmente 740°C ou menos.
[071] Tempo de retenção durante o qual a temperatura de encharque está na faixa de temperatura de 640°C a 780°C: 10 segundos ou mais e 90 segundos ou menos
[072] Se o tempo de retenção for maior que 90 segundos, carboneto à base de Ti que se precipita principalmente no processo de bobinamento na laminação a quente embrutece, e a resistência diminui. Se o tempo de retenção for menor que 10 segundos, a recristalização dos grãos de ferrita é imperfeita, e microestrutura não recristalizada permanece. Consequentemente, quando a chapa de aço deforma, a tensão é aplicada de maneira desuniforme à chapa de aço, e como resultado disso a deformação local ocorre. Assim, o enrugamento ocorre quando a chapa de aço é trabalhada em uma porção ondulada de uma tampa de lata.
[073] Um dispositivo de recozimento contínuo pode ser usado no recozimento. Um ou mais processos diferentes, tal como um processo de recozimento para amaciamento da chapa laminada a quente, podem ser executados conforme adequado após o processo de laminação a frio primária e antes do processo de recozimento. O processo de recozimento pode ser executado imediatamente após o processo de laminação a frio primária.
[074] Redução de laminação na laminação a frio secundária: 0,1% ou mais e 15,0% ou menos
[075] Se a redução de laminação na laminação a frio secundária após o recozimento for maior que 15,0%, um endurecimento de tensão excessiva é introduzido na chapa de aço, e como resultado disso a resistência da chapa de aço aumenta excessivamente.
Consequentemente, por exemplo, fratura ocorre no processamento da carcaça para uma tampa de lata ou enrugamento ocorre no trabalho subsequente para uma porção ondulada quando se trabalha a chapa de aço. A redução de laminação na laminação a frio secundária é, portanto, 15,0% ou menos. Para aumentar a precisão no trabalho da chapa de aço, a razão da laminação a frio secundária é desejavelmente baixa. Então, a redução de laminação na laminação a frio secundária é preferivelmente menor que 7,0%. A laminação a frio secundária tem a função de transmitir rugosidade de superfície à chapa de aço. Para transmitir uma rugosidade de superfície uniforme à chapa de aço e alcançar um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais, a redução de laminação na laminação a frio secundária precisa ser 0,1% ou mais. O processo de laminação a frio secundária pode ser executado em um dispositivo de recozimento, ou pode ser executado como um processo de laminação independente.
[076] A chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade pode ser obtida da maneira descrita acima. Nessa modalidade, vários processos podem também ser executados após a laminação a frio secundária. Por exemplo, uma camada de revestimento pode ser formada na superfície da chapa de aço para latas de acordo com essa modalidade. Exemplos da camada de revestimento incluem uma camada de revestimento de Sn, uma camada de revestimento de Cr como aço cromado, uma camada de revestimento de Ni, e uma camada de revestimento de Sn-Ni. Processos tais como tratamento de cozimento de tinta e laminação de película podem também ser executados. Uma vez que a espessura da película do revestimento, da película laminada, ou similares é suficientemente pequena em relação à espessura da chapa, sua influência nas propriedades mecânicas da chapa de aço para latas é desprezível. Exemplos
[077] Cada aço tendo a composição química mostrada na Tabela 1 com o saldo consistindo em Fe e as impurezas inevitáveis foi obtido por produção de aço em um conversor, e lingotado continuamente para se obter uma placa de aço. A placa de aço foi então submetida à laminação a quente sob as condições de laminação a quente mostradas nas Tabelas 2 e 3, e decapadas após a laminação a quente. A placa de aço foi então submetida à laminação a frio primária com a redução de laminação mostrada nas Tabelas 2 e 3, submetidas ao recozimento contínuo sob as condições de recozimento contínuo mostradas nas Tabelas 2 e 3, e então submetidas à laminação a frio secundária com a redução de laminação mostrada nas Tabelas 2 e 3, obtendo-se assim uma chapa de aço. A chapa de aço foi submetida ao revestimento típico de Sn continuamente para obter uma chapa de aço revestida de Sn (chapa de ferro estanhada) com um peso de revestimento por lado de 11,2 g/m2. Após isto, a chapa de aço revestida de Sn foi submetida a tratamento térmico equivalente ao tratamento de cozimento de tinta a 210°C por 10 minutos, e então avaliada como a seguir. Teste de tração
[078] Um teste de tração foi conduzido de acordo com o método de teste de tração de material metálico definido em JIS Z 2241: 2011. Em detalhe, um corpo de prova de tração JIS nº 5 (JIS Z 2201) com a direção ortogonal à direção de laminação sendo a direção de tração foi coletado, e uma porção paralela do corpo de prova de tração foi fornecida com marcas de calibração de 50 mm (L). Um teste de tração de acordo com a JIS Z 2241 foi então conduzido a uma taxa de tração de 10 mm/min até o corpo de prova de tração se fraturar, e o limite de elasticidade superior foi medido. Os resultados de medição estão mostrados nas Tabelas 2 e 3. Exame da microestrutura metálica
[079] Após polir-se a seção na direção da espessura paralela à direção de laminação da chapa de aço revestida de Sn, a seção foi causticada com uma solução de causticação (nital a 3% em vol). Após isto, uma região a partir de uma posição a 1/4 da espessura (isto é, uma posição de 1/4 da espessura a partir da superfície na direção da espessura na seção) até uma posição de 1/2 da espessura foi observada usando-se um microscópio ótico por 10 campos de observação com ampliação de 400x. Usando-se cada microfotografia tirada pelo microscópio ótico, a cementita nos grãos de ferrita foi identificada através de determinação visual, e a razão de área de cementita foi calculada através de análise de imagens. Aqui, a cementita é uma microestrutura metálica circular e elíptica na cor preta ou cinza no microscópio ótico com ampliação de 400x. A razão de área de cementita foi calculada para cada campo de observação, e um valor médio das razões de área para os 10 campos de observação foi tomado como sendo a proporção de cementita nos grãos de ferrita. Para a análise de imagem, um software de análise de imagem (“Particle Analyis” disponibilizado por Nippon Steel Technology Co., Ltd.) foi usado. Os resultados do exame estão mostrados nas Tabelas 2 e 3. Resistência à corrosão
[080] Uma região de uma área de medição de 2,7 mm2 na chapa de aço revestida de Sn foi observada usando-se um microscópio ótico com ampliação de 50x, e o número de locais em forma de furo como resultado do afinamento do revestimento de Sn foi contado. A resistência à corrosão foi avaliada como excelente no caso em que o número de locais em forma de furo foi menor que 20, avaliado como bom no caso em que o número de locais em forma de furo foi de 20 ou mais e 25 ou menos, e avaliado como pobre no caso em que o número de locais em forma de furo foi maior que 25. Os resultados da observação estão mostrados nas Tabelas 2 e 3. Enrugamento
[081] Uma amostra quadrada de 120 mm foi coletada da chapa de aço, e sequencialmente submetida ao recorte circular, processamento da carcaça, e ondulação para produzir uma tampa de lata. A porção ondulada da tampa de lata produzida foi observada em oito locais na direção circunferencial usando-se um microscópio estereoscópico (disponibilizado por Keyence Corporation), e a ocorrência de enrugamento foi estudada. Os resultados da avaliação estão mostrados nas Tabelas 2 e 3. No caso em que o enrugamento ocorreu em pelo menos um dos oito locais na direção circunferencial, a chapa de aço foi determinada como “enrugada”. No caso em que o enrugamento não ocorreu em qualquer um dos oito locais na direção circunferencial, a chapa de aço foi determinada como “não enrugada”.
Tabela 1 % em massa
Aço nº C Si Mn P S Al N Ti Cr Nb Mo B Notas
1 0,038 0,01 0,47 0,008 0,0051 0,048 0,0045 0,072 0,024 tr. tr. tr.
Exemplo
2 0,124 0,01 0,43 0,010 0,0064 0,052 0,0049 0,065 0,038 tr. tr. tr.
Exemplo
3 0,015 0,02 0,50 0,009 0,0047 0,044 0,0042 0,046 0,015 tr. tr. tr.
Exemplo
4 0,044 0,02 0,46 0,011 0,0053 0,039 0,0044 0,050 0,036 tr. tr. tr.
Exemplo
5 0,036 0,03 0,29 0,010 0,0045 0,046 0,0046 0,052 0,023 tr. tr. tr.
Exemplo
6 0,047 0,02 0,94 0,009 0,0066 0,038 0,0037 0,018 0,052 tr. tr. tr.
Exemplo
26/36 7 0,039 0,02 0,12 0,009 0,0044 0,051 0,0041 0,037 0,029 tr. tr. tr.
Exemplo
8 0,042 0,01 0,58 0,010 0,0060 0,047 0,0038 0,043 0,035 tr. tr. tr.
Exemplo
9 0,053 0,01 0,21 0,011 0,0052 0,043 0,0046 0,024 0,047 tr. tr. tr.
Exemplo
10 0,040 0,01 0,45 0,009 0,0031 0,055 0,0036 0,069 0,032 tr. tr. tr.
Exemplo
11 0,046 0,02 0,37 0,010 0,0069 0,039 0,0043 0,054 0,004 tr. tr. tr.
Exemplo
12 0,044 0,02 0,50 0,009 0,0088 0,052 0,0035 0,068 0,026 tr. tr. tr.
Exemplo
13 0,058 0,01 0,44 0,010 0,0053 0,027 0,0039 0,053 0,078 tr. tr. tr.
Exemplo
14 0,012 0,01 0,53 0,011 0,0062 0,046 0,0043 0,017 0,037 tr. tr. tr.
Exemplo
15 0,054 0,02 0,32 0,010 0,0055 0,058 0,0037 0,019 0,013 tr. tr. tr.
Exemplo
16 0,068 0,01 0,46 0,011 0,0079 0,054 0,0035 0,014 0,019 tr. tr. tr.
Exemplo
17 0,039 0,01 0,35 0,012 0,0011 0,042 0,0039 0,015 0,015 tr. tr. tr.
Exemplo
18 0,020 0,01 0,24 0,012 0,0039 0,056 0,0049 0,020 0,027 tr. tr. tr.
Exemplo
% em massa
Aço nº C Si Mn P S Al N Ti Cr Nb Mo B Notas
19 0,042 0,02 0,47 0,011 0,0054 0,043 0,0012 0,044 0,030 tr. tr. tr.
Exemplo
20 0,029 0,01 0,39 0,010 0,0067 0,051 0,0048 0,038 0,016 tr. tr. tr.
Exemplo
21 0,042 0,01 0,52 0,011 0,0045 0,049 0,0021 0,026 0,032 tr. tr. tr.
Exemplo
22 0,036 0,02 0,41 0,012 0,0056 0,053 0,0037 0,086 0,029 tr. tr. tr.
Exemplo
23 0,028 0,02 0,53 0,014 0,0037 0,055 0,0040 0,009 0,018 tr. tr. tr.
Exemplo
Tabela 1 (continuação) % em massa
27/36 Aço nº C Si Mn P S Al N Ti Cr Nb Mo B Notas
24 0,051 0,01 0,45 0,011 0,0063 0,042 0,0043 0,078 0,024 tr. tr. tr.
Exemplo
25 0,032 0,02 0,51 0,013 0,0034 0,056 0,0034 0,011 0,027 tr. tr. tr.
Exemplo
26 0,043 0,01 0,37 0,009 0,0052 0,049 0,0045 0,037 0,041 0,034 tr. tr.
Exemplo
27 0,038 0,01 0,42 0,011 0,0067 0,053 0,0038 0,045 0,039 0,025 tr. 0,0026 Exemplo
28 0,035 0,02 0,39 0,010 0,0049 0,038 0,0042 0,035 0,042 tr. 0,038 tr.
Exemplo
29 0,041 0,01 0,43 0,008 0,0056 0,047 0,0046 0,038 0,027 tr. 0,042 0,0022 Exemplo
30 0,052 0,01 0,41 0,011 0,0063 0,055 0,0069 0,041 0,038 0,038 0,021 tr.
Exemplo
31 0,182 0,02 0,42 0,009 0,0060 0,037 0,0039 0,055 0,019 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
32 0,149 0,01 0,36 0,010 0,0049 0,051 0,0044 0,047 0,035 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
33 0,046 0,01 0,48 0,011 0,0198 0,049 0,0042 0,073 0,040 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
% em massa
Aço nº C Si Mn P S Al N Ti Cr Nb Mo B Notas
34 0,044 0,02 0,45 0,012 0,0057 0,029 0,0038 0,064 0,116 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
35 0,006 0,01 0,51 0,014 0,0056 0,042 0,0039 0,013 0,052 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
36 0,009 0,03 0,39 0,011 0,0052 0,047 0,0042 0,015 0,037 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
37 0,039 0,08 0,43 0,012 0,0064 0,053 0,0044 0,026 0,045 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
38 0,047 0,01 1,54 0,001 0,0048 0,045 0,0040 0,032 0,019 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
39 0,061 0,02 0,03 0,013 0,0055 0,049 0,0038 0,074 0,036 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
40 0,058 0,02 0,47 0,132 0,0054 0,036 0,0039 0,038 0,027 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
28/36 41 0,036 0,01 0,32 0,011 0,0071 0,061 0,0227 0,046 0,031 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
42 0,054 0,01 0,46 0,010 0,0039 0,054 0,0195 0,061 0,035 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
43 0,065 0,01 0,54 0,009 0,0075 0,046 0,0043 0,174 0,029 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
44 0,072 0,02 0,29 0,013 0,0056 0,027 0,0039 0,157 0,038 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
45 0,033 0,02 0,53 0,014 0,0018 0,035 0,0041 0,004 0,054 tr. tr. tr.
Exemplo comparativo
Nota: sublinhados indicam fora da faixa de acordo com a presente descrição
Tabela 2 Redução Redução Limite de de de Proporção Temperatura Taxa de Espessura Tempo de elasticidade Chapa Temperatura Temperatura laminação Temperatura laminação Espessura de Enrugamento Aço de término resfriamento da chapa Taxa de retenção superior Resistência de de de na de na final da Ti*/C cementita da porção Notas n° da após o laminada aquecimento no na direção à corrosão aço nº aquecimento bobinamento laminação encharque laminação chapa nos grãos ondulada laminação bobinamento a quente encharque de a frio a frio de ferrita laminação primária secundária (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 1 1 1210 885 690 36 2,3 91 23 710 36 2,3 0,20 0,423 3 623 Excelente Não enrugou Exemplo 2 2 1205 890 645 29 2,0 91 9 685 84 1,5 0,18 0,112 8 664 Excelente Não enrugou Exemplo 3 3 1230 880 705 41 2,6 92 36 690 41 6,7 0,19 0,649 1 591 Excelente Não enrugou Exemplo 4 4 1215 875 660 37 2,3 90 12 675 73 3,1 0,22 0,239 5 645 Excelente Não enrugou Exemplo 5 5 1210 890 725 53 2,0 90 18 705 56 5,6 0,19 0,314 4 584 Excelente Não enrugou Exemplo
29/36 6 6 1235 855 650 26 1,8 88 47 650 62 0,8 0,21 0,043 8 651 Boa Não enrugou Exemplo 7 7 1220 910 710 38 1,8 87 11 745 25 6,4 0,22 0,195 2 567 Excelente Não enrugou Exemplo 8 8 1240 860 665 42 1,8 90 39 695 47 1,9 0,18 0,202 4 593 Excelente Não enrugou Exemplo 9 9 1250 905 740 35 1,7 86 20 715 32 4,7 0,23 0,076 3 576 Excelente Não enrugou Exemplo (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 10 10 1215 890 685 50 1,7 88 26 700 29 5,3 0,19 0,402 5 564 Excelente Não enrugou Exemplo 11 11 1220 885 700 44 1,7 88 24 680 43 6,2 0,19 0,237 4 579 Excelente Não enrugou Exemplo 12 12 1235 870 670 39 1,9 90 41 715 54 8,5 0,17 0,311 6 602 Excelente Não enrugou Exemplo 13 13 1205 890 655 52 1,9 90 28 670 68 7,8 0,18 0,194 6 615 Excelente Não enrugou Exemplo 14 14 1200 885 660 28 2,8 93 19 710 17 14,6 0,17 0,160 1 553 Excelente Não enrugou Exemplo 15 15 1225 900 705 34 1,7 87 25 705 39 6,1 0,21 0,050 3 576 Excelente Não enrugou Exemplo 16 16 1210 885 750 47 2,0 89 32 690 24 5,9 0,21 0,008 8 571 Excelente Não enrugou Exemplo 17 17 1205 870 665 31 1,8 89 27 705 53 9,4 0,18 0,083 4 568 Excelente Não enrugou Exemplo 18 18 1270 905 650 29 3,0 92 39 725 85 11,7 0,21 0,177 6 556 Excelente Não enrugou Exemplo 19 19 1245 880 750 46 2,3 91 14 655 19 9,5 0,19 0,214 3 574 Excelente Não enrugou Exemplo 20 20 1285 880 675 40 2,1 91 28 680 46 3,8 0,18 0,241 5 562 Excelente Não enrugou Exemplo 21 21 1225 890 730 33 1,8 88 22 705 25 8,2 0,20 0,115 4 576 Excelente Não enrugou Exemplo (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 22 22 1240 885 650 43 1,8 90 46 730 41 1,4 0,18 0,539 6 595 Excelente Não enrugou Exemplo 23 23 1215 905 705 37 1,8 90 17 670 37 4,6 0,17 0,031 8 573 Excelente Não enrugou Exemplo
Tabela 2 (continuação) Redução Redução de Limite de Taxa de Espessur de Tempo de Proporçã Temperatur Temperatur Temperatur laminação elasticidad Chapa resfriamento a da laminaçã Taxa de Temperatur retenção Espessur o de Resistênci Enrugament Aço a de a de a de na e superior de aço após o chapa o na aqueciment a de no a final da Ti*/C cementita aà o da porção Notas n° aqueciment término da bobinament laminação na direção nº bobinament laminada laminaçã o encharque encharqu chapa nos grãos corrosão ondulada o laminação o a frio de o a quente o a frio e de ferrita secundári laminação primária a (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,33 24 24 1230 935 680 52 2,0 89 33 705 50 5,3 0,21 4 649 Excelente Não enrugou Exemplo 6 0,04 25 25 1220 895 695 44 2,3 91 26 690 28 7,8 0,19 7 606 Excelente Não enrugou Exemplo 6 0,17
30/36 26 26 1235 890 675 35 2,1 90 19 720 35 3,0 0,20 5 614 Excelente Não enrugou Exemplo 0 0,23 27 27 1230 895 690 39 2,0 90 24 715 43 5,1 0,19 3 622 Excelente Não enrugou Exemplo 0 0,19 28 28 1240 895 665 37 2,1 91 18 695 29 4,8 0,18 8 618 Excelente Não enrugou Exemplo 8 0,18 29 29 1225 900 670 42 2,0 90 29 705 37 2,9 0,19 6 604 Excelente Não enrugou Exemplo 0 0,15 30 30 1235 905 685 34 2,0 90 31 720 42 3,4 0,19 7 595 Excelente Não enrugou Exemplo 2 (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,00 Exemplo 31 31 1215 880 675 39 2,3 91 21 700 24 0,2 0,21 13 537 Excelente Enrugou 4 Comparativo 0,06 Exemplo 32 32 1205 860 690 40 2,0 89 48 680 57 1,9 0,22 12 513 Excelente Enrugou 7 Comparativo 0,23 Exemplo 33 33 1200 885 715 31 1,8 89 25 715 30 5,7 0,19 9 507 Excelente Não enrugou 5 Comparativo 0,31 Exemplo 34 34 1215 870 665 46 1,8 87 37 705 26 4,4 0,22 8 514 Excelente Não enrugou 5 Comparativo 35 35 1240 885 750 35 1,7 86 12 730 63 13,6 0,21 1,19 2 431 Excelente Enrugou Exemplo
Redução Redução de Limite de Taxa de Espessur de Tempo de Proporçã Temperatur Temperatur Temperatur laminação elasticidad Chapa resfriamento a da laminaçã Taxa de Temperatur retenção Espessur o de Resistênci Enrugament Aço a de a de a de na e superior de aço após o chapa o na aqueciment a de no a final da Ti*/C cementita aà o da porção Notas n° aqueciment término da bobinament laminação na direção nº bobinament laminada laminaçã o encharque encharqu chapa nos grãos corrosão ondulada o laminação o a frio de o a quente o a frio e de ferrita secundári laminação primária a 2 Comparativo (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,20 Exemplo 36 36 1235 910 720 29 2,3 90 46 655 42 9,0 0,21 3 458 Excelente Não enrugou 0 Comparativo 0,10 Exemplo 37 37 1250 880 705 31 2,6 92 31 690 37 6,8 0,19 6 571 Pobre Não enrugou 5 Comparativo 0,13 Exemplo 38 38 1225 880 685 37 2,8 93 37 710 84 0,5 0,20 16 562 Pobre Enrugou
31/36 2 Comparativo 0,26 Exemplo 39 39 1205 905 705 50 2,5 91 24 715 21 6,2 0,21 6 475 Excelente Não enrugou 9 Comparativo 0,12 Exemplo 40 40 1230 890 690 33 2,3 89 29 690 57 2,9 0,25 8 693 Pobre Enrugou 9 Comparativo (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,24 Exemplo 41 41 1210 900 675 29 2,0 89 46 705 65 8,7 0,20 7 538 Excelente Não enrugou 5 Comparativo 0,25 Exemplo 42 42 1245 875 700 48 2,0 90 18 715 59 9,5 0,18 8 516 Excelente Não enrugou 5 Comparativo 0,79 Exemplo 43 43 1220 905 660 32 1,8 88 35 685 73 7,1 0,20 6 614 Excelente Enrugou 8 Comparativo 0,51 Exemplo 44 44 1255 895 695 49 1,8 90 37 700 36 6,3 0,17 6 591 Excelente Enrugou 6 Comparativo 0,00 Exemplo 45 45 1290 905 710 34 1,9 88 23 715 24 4,9 0,22 12 457 Excelente Enrugou 2 Comparativo
Nota: sublinhados indicam fora da faixa de acordo com a presente descrição
Tabela 3 Redução Limite de Reduçã Proporç Tempo de elasticida Taxa de Espessu o de ão de Temperatu Temperatu Temperatu de laminaçã de Enrugamen Chapa resfriament ra da laminaç Taxa de Temperatu Espessu cementit Resistênc Aço ra de ra de ra de retenção o na Ti*/ superior to da de aço o após o chapa ão na aquecimen ra de ra final a ia à Notas n° aquecimen término da bobinamen no laminaçã C na porção nº bobinamen laminada laminaç to encharque da chapa nos corrosão to laminação to encharq o a frio direção ondulada to a quente ão a frio grãos de ue secundár de primária ferrita ia laminação (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,64 Exemplo 46 3 1090 890 705 43 2,1 90 19 690 43 4,2 0,20 8 563 Excelente Enrugou 9 Comparativo 0,64 Não
32/36 47 3 1225 905 680 35 2,1 90 24 705 31 3,6 0,20 2 603 Excelente Exemplo 9 enrugou 0,64 Exemplo 48 3 1210 780 695 49 2,0 90 33 675 22 1,9 0,20 6 574 Excelente Enrugou 9 Comparativo 0,64 Exemplo 49 3 1230 880 610 32 2,0 91 25 680 35 5,3 0,17 13 565 Excelente Enrugou 9 Comparativo 0,64 Não 50 3 1230 900 690 47 2,3 91 16 720 47 4,8 0,20 3 597 Excelente Exemplo 9 enrugou 0,31 Não 51 12 1215 910 710 29 1,9 90 31 710 20 2,2 0,19 5 606 Excelente Exemplo 1 enrugou 0,31 Não Exemplo 52 12 1205 885 840 36 2,0 90 27 685 34 5,1 0,19 9 485 Excelente 1 enrugou Comparativo Exemplo 0,31 Não 53 12 1200 905 670 44 2,0 88 32 650 19 4,8 0,23 6 589 Excelente 1 enrugou
(°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,31 Exemplo 54 12 1235 865 715 12 1,8 88 9 670 84 1,5 0,21 15 512 Excelente Enrugou 1 Comparativo
Redução Limite de Reduçã Proporç Tempo de elasticida Taxa de Espessu o de ão de Temperatu Temperatu Temperatu de laminaçã de Enrugamen Chapa resfriament ra da laminaç Taxa de Temperatu Espessu cementit Resistênc Aço ra de ra de ra de retenção o na Ti*/ superior to da de aço o após o chapa ão na aquecimen ra de ra final a ia à Notas n° aquecimen término da bobinamen no laminaçã C na porção nº bobinamen laminada laminaç to encharque da chapa nos corrosão to laminação to encharq o a frio direção ondulada to a quente ão a frio grãos de ue secundár de primária ferrita ia laminação 0,31 Não 55 12 1250 915 700 37 2,3 91 39 680 17 6,4 0,19 6 574 Excelente Exemplo 1 enrugou 0,31 Não Exemplo 56 12 1220 895 690 28 1,7 84 45 690 12 13,1 0,24 5 517 Excelente 1 enrugou Comparativo 0,19 Não 57 13 1255 900 675 34 2,3 92 18 685 76 5,3 0,17 4 595 Excelente Exemplo 4 enrugou
33/36 0,19 Não 58 13 1245 875 740 41 2,5 92 32 730 38 10,6 0,18 5 603 Excelente Exemplo 4 enrugou 0,19 Exemplo 59 13 1270 860 660 85 2,0 90 40 700 18 7,9 0,18 1 634 Excelente Enrugou 4 Comparativo 0,19 Não 60 13 1230 870 705 50 2,0 90 29 690 33 4,6 0,19 6 612 Excelente Exemplo 4 enrugou 0,19 Não Exemplo 61 13 1220 880 685 38 1,8 87 2 725 79 8,7 0,21 8 508 Excelente 4 enrugou Comparativo 0,19 Não 62 13 1225 925 690 26 2,0 90 14 670 65 6,6 0,19 5 616 Excelente Exemplo 4 enrugou 0,19 Não 63 13 1255 890 705 45 1,8 86 28 695 46 7,0 0.23 4 604 Excelente Exemplo 4 enrugou
Nota: sublinhados indicam fora da faixa de acordo com a presente descrição
Tabela 3 (continuação) Redução Redução de Proporçã Limite de Taxa de Espessur de Tempo de Temperatur Temperatur Temperatur laminação o de elasticidad resfriamento a da laminaçã Taxa de Temperatur retenção Espessur Resistênci Enrugament Chapa de a de a de a de na cementita e superior Aço n° após o chapa o na aqueciment a de no a final da Ti*/C aà o da porção Notas aço nº aqueciment término da bobinament laminação nos grãos na direção bobinament laminada laminaçã o encharque encharqu chapa corrosão ondulada o laminação o a frio de ferrita de o a quente o a frio e secundári laminação primária a (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) 0,17 Exemplo 64 18 1240 860 770 30 2,5 93 73 760 14 0,3 0,17 6 613 Excelente Enrugou 7 Comparativo 0,17 Exemplo 65 18 1205 895 725 53 2,0 90 20 615 51 4,8 0,19 8 568 Excelente Enrugou 7 Comparativo 0,17 Exemplo
34/36 66 18 1275 910 675 37 2,1 91 36 690 3 9,5 0,17 5 562 Excelente Enrugou 7 Comparativo 0,33 Exemplo 67 24 1210 915 680 29 2,3 92 18 830 46 0,9 0,18 5 504 Excelente Não enrugou 6 Comparativo 0,33 68 24 1245 875 690 42 2,0 89 23 705 39 2,4 0,21 4 637 Excelente Não enrugou Exemplo 6 0,33 Exemplo 69 24 1215 880 705 36 2,2 90 37 685 126 3,7 0,21 7 521 Excelente Não enrugou 6 Comparativo 0,33 70 24 1235 880 700 39 2,0 90 31 670 28 5,2 0,19 5 625 Excelente Não enrugou Exemplo 6 0,33 Exemplo 71 24 1220 890 690 40 2,0 90 28 675 34 0,04 0,20 5 524 Excelente Não enrugou 6 Comparativo 0,33 Exemplo 72 34 1235 915 645 38 2,3 91 33 710 30 4,8 0,20 7 536 Excelente Não enrugou 6 Comparativo (°C) (°C) (°C) (°C/h) (mm) (%) (°C/s) (°C) (s) (%) (mm) (%) (MPa) Exemplo 0,31 73 34 1220 895 685 43 2,6 93 17 690 73 2,3 0,18 8 542 Excelente Não enrugou Comparativo 5
0,31 Exemplo 74 34 1255 905 705 52 3,4 93 50 685 13 23,7 0,18 8 687 Excelente Enrugou 5 Comparativo
Redução Redução de Proporçã Limite de Taxa de Espessur de Tempo de Temperatur Temperatur Temperatur laminação o de elasticidad resfriamento a da laminaçã Taxa de Temperatur retenção Espessur Resistênci Enrugament Chapa de a de a de a de na cementita e superior Aço n° após o chapa o na aqueciment a de no a final da Ti*/C aà o da porção Notas aço nº aqueciment término da bobinament laminação nos grãos na direção bobinament laminada laminaçã o encharque encharqu chapa corrosão ondulada o laminação o a frio de ferrita de o a quente o a frio e secundári laminação primária a 0,31 Exemplo 75 34 1230 870 725 31 2,5 92 35 705 47 8,6 0,18 7 535 Excelente Não enrugou 5 Comparativo 0,31 Exemplo 76 34 1270 890 670 13 2,5 92 39 745 40 5,9 0,19 14 541 Excelente Enrugou 5 Comparativo 0,79 Exemplo 77 43 1240 875 690 40 1,8 88 1 715 68 9,2 0,20 9 534 Excelente Enrugou 8 Comparativo 0,79 Exemplo 78 43 1225 910 660 39 1,8 89 27 670 37 1,7 0,19 7 592 Excelente Enrugou
35/36 8 Comparativo 0,00 Exemplo 79 45 1245 870 715 32 2,0 89 72 685 19 7,4 0,20 13 483 Excelente Enrugou 2 Comparativo 0,00 Exemplo 80 45 1205 855 680 84 2,0 90 36 700 41 4,9 0,19 12 519 Excelente Enrugou 2 Comparativo
Nota: sublinhados indicam fora da faixa de acordo com a presente descrição
Aplicabilidade industrial
[082] É, assim, possível obter uma chapa de aço para latas que tenha alta resistência e tenha precisão de trabalho suficientemente alta particularmente como um material de uma porção ondulada de uma tampa de lata. Uma vez que a chapa de aço para latas tem alta capacidade de deformação uniforme, por exemplo, no caso de trabalhar uma tampa de lata, um produto de tampa de lata com alta precisão de trabalho pode ser produzido. Tal chapa de aço para latas é ótima principalmente para uso, por exemplo, em lata de três peças produzida usando-se um trabalho de corpo de lata com uma grande quantidade de deformação, em uma lata de duas peças produzida trabalhando-se uma porção de fundo em vários %, e uma tampa de lata.

Claims (4)

REIVINDICAÇÕES
1. Chapa de aço para latas, caracterizado pelo fato de que compreende: uma composição química contendo, em % em massa, C: 0,010% ou mais e 0,130% ou menos, Si: 0,04% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 1,00% ou menos, P: 0,007% ou mais e 0,100% ou menos, S: 0,0005% ou mais e 0,0090% ou menos, Al: 0,001% ou mais e 0,100% ou menos, N: 0,0050% ou menos, Ti: 0,0050% ou mais e 0,1000% ou menos, e Cr: 0,08% ou menos, e satisfazendo uma relação 0,005  (Ti*/48)/(C/12)  0,700 em que Ti* = Ti – 1,5S, com um saldo consistindo em Fe e as impurezas inevitáveis; uma microestrutura na qual a proporção de cementita nos grãos de ferrita é de 10% ou menos, e um limite de elasticidade superior de 550 MPa ou mais.
2. Chapa de aço para latas, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a composição química também contém, em % em massa, um ou mais selecionados entre Nb: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, Mo: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, e B: 0,0020% ou mais e 0,0100% ou menos.
3. Método de produção de uma chapa de aço para latas, caracterizado pelo fato de que compreende: executar um processo de laminação a quente de aquecer uma placa de aço a 1200°C ou mais, a placa de aço tendo uma composição química contendo., em % em massa, C: 0,010% ou mais e 0,130% ou menos, Si: 0,04% ou menos, Mn: 0,10% ou mais e 1,00% ou menos, P: 0,007% ou mais e 0,100% ou menos, S: 0,0005% ou mais e 0,0090% ou menos, Al: 0,001% ou mais e 0,100% ou menos, N: 0,0050% ou menos, Ti: 0,0050% ou mais e 0,1000% ou menos, e Cr: 0,08% ou menos, e satisfazendo uma relação 0,005  (Ti*/48)/(C/12)  0,700 em que Ti* = Ti – 1,5S, com o saldo consistindo em Fe e as impurezas inevitáveis; laminar a placa de aço a uma temperatura de acabamento da laminação de 850°C ou mais para obter uma chapa de aço, resfriar a chapa de aço até uma temperatura de 640°C ou mais e 780°C ou menos; e posteriormente resfriar a chapa de aço a uma taxa média de resfriamento de 500°C a 300°C de 25°C/h ou mais e 55°C/h ou menos; executar um processo de laminação a frio primária de submeter a chapa de aço após o processo de laminação a quente à laminação a frio com uma redução de laminação de 86 % ou mais; executar um processo de recozimento de aquecer a chapa de aço após o processo de laminação a frio primária a uma taxa média de aquecimento até 500°C de 8°C/s ou mais e 50°C/s ou menos, e posteriormente manter a chapa de aço em uma faixa de temperatura de 640°C ou mais e 780°C ou menos por 10 segundos ou mais e 90 segundos ou menos; e executar um processo de laminação a frio secundária de submeter a chapa de aço após o processo de recozimento à laminação a frio com uma redução de laminação de 0,1% ou mais e 15,0% ou menos.
4. Método de produção de uma chapa de aço para latas, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de que a composição química também contém, em % em massa, um ou mais selecionados entre Nb: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, Mo: 0,0050% ou mais e 0,0500% ou menos, e B: 0,0020% ou mais e 0,0100% ou menos.
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